64678

Расчёт основных электрических и конструктивных параметров однофазного силового трансформатора

Курсовая

Коммуникация, связь, радиоэлектроника и цифровые приборы

Характер требований, предъявляемых к трансформаторам малой мощности и средней мощности, в значительной мере зависит от назначения аппаратуры, для которой проектируется данный трансформатор.

Русский

2014-07-09

8.23 MB

23 чел.

СОДЕРЖАНИЕ

1. Общие требования к трансформаторам.

  1. Особенности расчёта трансформатора малой мощности.
  2. Основные расчётные условия силового однофазного трансформатора.

2. Расчёт основных электрических и конструктивных параметров работыИзм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист2РТ210414.243 2 П3Разраб.Пьянков М.ВПровер.Лебедкин Р.Н Расчёт трансформатора малой мощности (ТММ).Лит.Листовтов42УРТК им. А.С. Попова; гр. Рт-246 однофазного силового трансформатора.

  1.  Краткие теоретические сведения, поясняющие конструкцию и принцип действия однофазного силового трансформатора малой мощности.
  2. Определение мощности вторичной (вторичных) обмоток трансформатора.Полезная (отдаваемая) мощность трансформатора.
  3. Выбор конструкции магнитопровода,
  4. Выбор марки стали для магнитопровода,
  5. Определение магнитной индукции.
  6. Определение ориентировочной плотности тока в обмотках трансформатора
  7.  Определение коэффициента заполнения окна магнитопровода и заполнениесечения  магнитопровода сталью.
  8. Величина произведения сечения стали магнитопровода на площадь его окна.
  9. Определение типоразмеров магнитопровода трансформатора.

3.  Определение основных потерь в магнитопроводе трансформатора.

  1. Величина полных потерь в стали магнитопровода.
  2.  Определение величины активной составляющей.
    3.2.1 Ток первичной обмотки трансформатора.
  3. Величина полной намагничивающей мощности.
  4. Определение величины реактивной составляющей тока холостого хода.
  5. Величина тока холостого хода.

4.  Расчёт рабочих обмоток трансформатора.

  1.  Определение величины падения напряжения в первичной обмотке и во
    вторичных обмотках трансформатора.
  2. Определение числа рабочих витков обмоток трансформатора.

4.2.1 Определение величины ЕДС, создаваемой магнитным полем в обмотках трансформатора.

  1. Определение диаметра провода.
  2. Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист3РТ210414.243 2 П3Определение площади поперечного сечения провода обмотки трансформатора,
  3. Выбор провода обмоток трансформатора.
  4. Определение величины испытательного напряжения.

5. Изоляционные расстояния в однофазном трансформаторе,

  1. Изоляционное расстояние от крайнего витка обмотки до сердечника.
  2. Изоляционное расстояние между обмоткой и сердечником,
  3. Междуслоевая изоляция.
  4. Междуобмоточная изоляция.

5.5 Наружная изоляция.

6. Осевые размеры обмоток трансформатора.

6. 1 Определение допустимой осевой длины каждой обмотки трансформатора.

  1. Определение коэффициента укладки в осевом направлении.
  2. Определение числа витков в слое и числа слоев в каждой обмотке.
  3. Радиальные размеры обмоток трансформатора.
  4. Определение полного радиального размера катушки (катушек)

трансформатора.

6.6 Определение зазора.

7.  Определение электрических потерь в трансформаторе.

  1. Определение средней длины витка каждой обмотки.
  2. Определение массы меди каждой обмотки трансформатора.
  3. Потери в каждой обмотке трансформатора.
  4. КПД трансформатора.

 

Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист4РТ210414.243 2 П31. Методика расчёта трансформатора малой мощности (ТММ) Общие    требования к трансформаторам

   Характер требований, предъявляемых к трансформаторам малой мощности и средней мощности, в значительной мере зависит от назначения аппаратуры, для которой проектируется данный трансформатор. Требования к наименьшей массе и наименьшему объёму являются первостепенными для переносной аппаратуры. На массу, объём и стоимость трансформаторов малой и средней мощности, влияют следующие факторы:

  1.  Выбор магнитных материалов, обладающих большой магнитной индукцией насыщения, при минимальных удельных потерях.
  2.  Повышение допустимой температуры перегрева магнитопровода до такой величины, при которой ещё обеспечивается достаточно надёжная работа.
  3.  Выбор наиболее эффективной конфигурации сердечников (стержневой,броневой, кольцевой).
  4.  Описание оптимального соотношения между основными    линейными размерами сердечника выбранной конфигурации.

5. Рациональный электрический расчёт, при котором обеспечивается выполнение
электрических, конструктивных, экономических и специальных требований.

1.2 Особенности расчёта трансформатора малой мощности

           В результате расчёта должны быть определены: геометрические размеры  сердечника, данные обмоток (число витков, марки и диаметры проводов), а также  электрические и эксплуатационные параметры трансформатора. Важнейшим из  этих параметров являются КПД трансформатора, ток холостого хода, падение напряжения и превышение температуры обмоток над температурой окружающей среды.      Расчёт   трансформаторов   по   указанным   выше   исходным   данным представляет   собой   математически   неопределённую   задачу,   допускающую большое количество различных решений. Последнее объясняется тем, что число параметров трансформатора, подлежащих определению, больше числа уравнений, связывающих указанные параметры с исходными величинами. В связи с этим в процессе расчёта трансформатора, приходится предварительно задаваться рядом значений    электрических,    электромагнитных    и    конструктивных    величин, основываясь   при   этом   главным   образом   на   экспериментальных   данных, полученных    в    результате    испытания    ряда    трансформаторов,    подобных рассчитываемому.   Вопросы      расчёта  трансформаторов   средней   и   большой мощности в настоящее время разработаны достаточно полно, и им посвящено большое количество специальной литературы. Однако методы расчёта мощных трансформаторов  не  всегда оказываются приемлемыми для расчёта силовых трансформаторов малой мощности. Причины этого заключаются в специфических особенностях проектирования и применения  трансформаторов малой мощности. Действительно, одной из основных задач расчёта трансформаторов средней и большой мощности является выбор конфигурации магнитопровода. При расчёте же    трансформаторов     малой     мощности     используются     нормализованные магнитопроводы заданной конфигурации.

Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист5РТ210414.243 2 П3           Трансформаторы   большой   и   средней   мощности   обычно   работают параллельно. Поэтому исходной величиной для их расчёта является напряжение короткого замыкания, величина которого определяет    распределение нагрузок между параллельно работающими трансформаторами. Трансформаторы малой мощности     обычно  используются для питания индивидуальных нагрузок,  и поэтому   получение   определённой,   заранее   заданной   величины   напряжения короткого замыкания для них не является обязательным. Величина тока холостого хода  влияет  на  коэффициент  мощности  трансформатора  и  потребление  им  реактивной  мощности   из   сети  переменного  тока.   Во   избежание  излишней  загрузки электрических сетей реактивной мощностью величина тока холостого хода для мощных трансформаторов обычно не превышает нескольких процентов.

          Для   трансформаторов   малой   мощности,   применяемых   большей   частью   в переносной радиоаппаратуре, решающее значение имеет получение минимально возможной массы и объёма трансформатора. Как уже отмечалось выше, при этом значительно возрастает ток холостого хода, достигая (при частоте сети 50 Гц) величины 30-50; с получающимся при этом увеличением реактивной мощности приходится мириться, хотя  суммарная мощность,  потребляемая  всей массой маломощных трансформаторов в масштабах страны, достаточно велика.

         Трансформаторы    большой    и    средней    мощности    в    подавляющем большинстве случаев выполняются с масляным охлаждением, в то время как трансформаторы   малой      мощности   имеют,   как   правило,   лишь   воздушное охлаждение. Поэтому электрические и электромагнитные нагрузки, допускаемые в трансформаторах малой мощности значительно меньше, чем в трансформаторах большой и средней мощности. Некоторые параметры трансформаторов малой мощности количественно отличаются от параметров мощных трансформаторов. Так,   например,   относительная   величина   активного   падения   напряжения   в обмотках   трансформаторов   значительно   больше,   а   относительная   величина реактивного падения напряжения - значительно меньше, чем в трансформаторах большой и средней мощности.

Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист6РТ210414.243 2 П3Следует также отметить, что трансформаторы большой и средней мощности работают лишь при частоте питающей сети, равной 50 Гц,  в то время как; трансформаторы малой мощности часто проектируются для работы при более высоких частотах (400,800,1000 Гц и более). Перечисленные выше особенности трансформаторов малой мощности потребовали разработки для них специальных методов   расчёта.   Основной   задачей   при   расчёте   трансформаторов   малой мощности является уменьшение их габаритных размеров и массы.

Одним из методов решения этой задачи является увеличение электромагнитных и электрических нагрузок - магнитной индукции в сердечнике и  плотности тока в  обмотках.  Однако  с увеличением магнитной индукции увеличиваются потери в сердечнике, а с увеличением плотности тока растут потери в обмотках.

Вызванное увеличением потерь возрастание температуры сердечника и обмоток допустимо лишь до некоторого предела, определяемое теплостойкостью и сроком службы материалов, применяемых для изоляции обмоточных проводов и всей обмотки в целом.

              Поэтому   предельно   допустимой   температуре   нагрева  трансформатора соответствуют вполне определённые значения магнитной индукции и плотности тока, которые  не остаются одинаковыми для трансформаторов   различной мощности. Известно, что с уменьшением  геометрических размеров трансформатора поверхность охлаждения уменьшается медленнее, чем его объём и пропорциональное объёму количество выделяемого в нём тепла. Поэтому для сохранения   температуры   обмотки   неизменной   при   уменьшении   мощности трансформатора   увеличивают   расчётные   значения   магнитной   индукции   и плотности тока. Однако это увеличение возможно лишь до вполне определённых значений. Как известно, при увеличении индукции возрастает значение тока холостого тока, а в случае увеличения плотности тока - падение напряжения в обмотках. С уменьшением мощности трансформатора относительное значение тока  холостого  хода  возрастает,  так как  длина  пути  магнитного  потока  в сердечнике уменьшается в меньшей степени, чем мощность трансформатора; относительное   значение   падения   напряжения   увеличивается   как  вследствие средней длины витка обмотки с уменьшением мощности трансформатора, так и  из-за увеличения плотности тока в обмотках.

                        Увеличение тока холостого хода и падения напряжения ограничивается допустимой величиной реактивной мощности, потребляемой трансформатором из сети, и допустимыми изменениями напряжения на зажимах вторичной обмотки трансформатора при изменении тока нагрузки.

Особенности работы трансформатора малой мощности

В результате расчёта должны быть определены геометрические размеры сердечника, данные обмоток (число витков, марки и диаметры проводов), а также электрические и эксплуатационные параметры трансформатора. Важнейшим из этих параметров является КПД трансформатора, ток холостого хода, падение напряжения и превышение температуры обмоток над температурой окружающей среды. Трансформаторы малой мощности обычно используют для питания индивидуальных нагрузок, и поэтому получение определённой, заранее заданной величины напряжения короткого замыкания для них не является обязательным.

1.3 Основные расчётные условия силового однофазного трансформатора

Расчёт силового однофазного трансформатора малой и средней мощности выполняется в три основные этапы:

  1. расчёт основных электрических и конструктивных параметров работы;
  2. выбор элементов конструкции по расчётным параметрам;
  3. оформление сборочного чертежа трансформатора.

Исходными величинами для расчётов силового однофазного трансформатора малой и средней мощности являются:

  1.  U1,= 170-напряжение первичной обмотки трансформатора U1, [В].
  2.  U2=18, U3=14-напряжение вторичных обмоток трансформатора U2, U3, [В].
  3.  I2=0,22, I3=0,5-ток вторичных обмоток трансформатора I2, I3, [А].
  4.  fc=400-частота питающей сети fc, Гц

2.Расчёт основных электрических и конструктивных параметров работыоднофазного силового трансформатора

Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист7РТ210414.243 2 П32.1 Краткие теоретические сведения, поясняющие конструкцию и принципдействия однофазного силового трансформатора малой мощности

          Трансформатором     называется     статический     электромагнитный     аппарат, преобразующий электрическую энергию переменного тока с одними параметрами в электрическую энергию также переменного тока, но с другими параметрами. Основным назначением трансформатора является Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист8РТ210414.243 2 П3преобразование переменного напряжения одной величины в переменное напряжение другой величины (силовой трансформатор). Трансформаторы также используются для преобразования числа фаз,   частоты,   формы,   напряжения.   Трансформатор   состоит   из   замкнутого сердечника (магнитопровода),  изготовленного  из  ферромагнитного материала (электротехнической стали) необходимого для обеспечения электромагнитного преобразования и двух обмоток, W2. W3, имеющих различное количество витков, предназначенных для получения двух различных питающих напряжений U2, U3 (В).Обмотка трансформатора , подключаемая к источнику переменного тока с напряжением U1, (В) называется первичной, обмотка, соединяемая с нагрузкой вторичной.   При   подключении   первичной   обмотки   трансформатора,   W1   к источнику переменного тока с напряжением U1, (В) начинает протекать ток I 1(А) в замкнутом контуре обмотки.

Этот ток начинает возбуждать в магнитопроводе трансформатора магнитный поток Фо (Вб), который замыкаясь через магнитопровод пронизывает витки первичной и вторичной обмоток. В результате в обеих обмотках индуцируется электродвижущая сила, величина которой зависит от:

-частоты питающей сети fc (Гц);

-величины максимального магнитного потока Фо (Вб).

Таким образом, при подведении нагрузочного сопротивления R2, R3(0m), по вторичным обмоткам W2, W3 в обмотках появится ток I2, I3 (А), на зажимах обмоток - напряжение U2, U3 (В).

2.2 Определение мощности вторичной (вторичных) обмоток трансформатора

Полезная (отдаваемая) мощность трансформатора

Полезная (отдаваемая) мощность трансформатора Р2, В*А, определяется по формуле:

Р2 =U2* I2 +U3* I3 (1)

=170 * 0,22 + 14 * 0,5 = 44,4 Вт

где U2, U3 - напряжение вторичных обмоток трансформатора, В; I2,I3 ток вторичных обмоток трансформатора, А.

При расчётной мощности трансформатора Р2 в формуле (2) полученной в пределах:

Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист9РТ210414.243 2 П310 - 100 В*А - трансформатор маломощный:

На данном этапе расчёта трансформатора необходимо сделать вывод о классификационной принадлежности трансформатора по мощности.

2.3 Выбор конструкции магнитопровода

           При выборе типа магнитопровода определяется конфигурация и геометрические размеры трансформатора. Для силовых трансформаторов малой и средней мощности следует принимать следующие ряды магнитопроводов трансформатора.

Для малых мощностей (от единиц до нескольких десятков вольт - ампер) при напряжениях, не превышающих 1000 В, и частоте сети 50 и 400 Гц следует рекомендовать броневые трансформаторы как при использовании пластинчатых, так и ленточных магнитопроводов. Лишь незначительно уступая стержневым трансформаторам по удельной мощности на единицу массы и объёма, броневые трансформаторы, имеющие одну катушку, значительно технологичнее в изготовлении и проще по конструкции.

При мощности от нескольких десятков до нескольких сотен вольт - ампер при частоте 50 Гц и до нескольких киловольт- ампер при частоте 400 Гц наиболее   перспективными   являются   стержневые   трансформаторы   с   двумя катушками  и  ленточными  разъёмными  сердечниками.   Основной  недостаток конструкции этих трансформаторов - наличие двух катушек - компенсируется в этом случае тем, что вместо двух сердечников, необходимых для броневого ленточного магнитопровода, для стержневого магнитопровода требуется всего  лишь один сердечник.

Рекомендуемые конструкция магнитопровода приведена ниже:

При минимальной массе и частоте сети: fc= 400, Стержневой ленточный (типа ПЛВ), где Р2<100В*А

По полезной (отдаваемой) мощности Р2, определённой по формуле (1) частоте питающей сети f c, Гц необходимо выбрать конструкцию магнитопровод; для расчётного трансформатора с обоснованием сделанного выбора.

Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист10РТ210414.243 2 П32.4 Выбор марки стали для магнитопровода

         Магнитные материалы, используемые для изготовления магнитопроводов, поставляются промышленностью либо в виде отдельных листов, либо в виде длинных лент определённой толщины и ширины. Листовые магнитные материалы, известные также под названием тонколистовых электротехнических сталей, изготавливаются методами горячей и холодной прокатки; ленточные же магнитные материалы - только методом холодной прокатки.

Магнитные свойства горячекатаных сталей практически одинаковы во всех направлениях (т. е. Как вдоль, так и поперёк направления проката). В результате холодной прокатки кристаллы железа ориентируются преимущественно в одном направлении, совпадающим с направлением проката. Поэтому холоднокатаные стали обладают меньшими удельными потерями и значительно лучшими электромагнитными характеристиками вдоль направления проката по сравнению с горячекатаными. Такие стали известны также под названием текстурованных.

На практике применяются также малотекстурованные холоднокатаные стали, занимающие по своим параметрам промежуточное положение между горячекатаными и холоднокатаными текстурованными сталями. 

В соответствии с ГОСТ 802-58 все электротехнические стали, применяемые для изготовления магнитопроводов маломощных силовых трансформаторов и дросселей, можно разделить использовать:

Холоднокатаные   текстурованные   электротехнические   стали   с   малымипотерями и повышенной магнитной проницаемостью в сильных полях (Э310,Э320,Э330, ЭЗЗОА толщиной 0,35 мм и Э340 толщиной 0,20 мм).

По структуре выбранного магнитопровода, частоте питающей сети Гц Полезной  (отдаваемой) мощности по  формуле  (2.2) выбрать марку  стали  и толщину пластины (ленты), используя таблицу 2.2.

Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист11РТ210414.243 2 П3Таблица 2.2

Материал сердечника трансформатора

2.5 Определение магнитной индукции

Конструкция магнитопровода

Частота питающей сети, fc Гц

Материал сердечника (толщина сердечника,А, мм)


Стержневой:

ленточный

400

Э340(0,15)

Выбор магнитной индукции Вmax, Тл осуществляется по: выбранной конструкции магнитопровода; материалу сердечника; толщины листа (пластины) сердечника А, мм; частоте питающей сети fc Гц; полезной (отдаваемой) мощности Р2 формулы (1) с использованием таблицы 2.3.

Выбираем Вmax= 1,5 Тл    

Изм.Лист№ документаПодписьДатаЛист12222.123.456Выбираем koк = 0,15 BA , kст = 0,9мм

2.6 Определение ориентировочной плотности тока в обмотках

трансформатора

ориентировочная плотность тока в обмотках трансформатора определяется Qmax, A/мм2 по: конструции выбранного магнитопровода; материалу сердечника, толщины листа (пластины) сердечника ∆, мм; частота питающаей сети fc Гц; полезной (отдаваемой) мощности Р2 по формуле (4.2) с использованием таблицы 2.4

Конструкция

Магнито

провода

Материал

Сердечник и

его толщина

мм

Частота сети, Гц

Магнитная индукция

Qmax А/мм  при P2

                           15-50

Стержневая

(Ленточная)

Э340

=0,15

400

6

Выбираем Qmax=6 A/мм2

2.7 Определение коэффициента заполнения окна магнитопровода Кок и заполнение сечения магнитопровода сталью Кст

Определение коэффициента заполнения окна магнитопроводаКок и заполненине сечения магнипровода сталью Кст по: полезной (отдаваемой ) мощности Р2, B формулы (1) по рабочему напряжению  обмоток  Up,В; конструкции магнитопровода и частоте питающей сети fc Гц .

2.8 Определение величины произведения сечения стали магнитапровода на площадь его окна

Величина произведения сечения стали магнитопровода Sст,мм2 на площадь его окна Sок, мм2 определяется по формуле:

Sст * Sок = P2 *100 / 2,22 * Fc * Bmax* σmax* kок * kст ,   (2)

где  P2 - полезная мощность трансформатора, B*A;

       Fc– частота питающей сети, Гц;

      Bmax – максимальная магнитная индукция, Тл;

  σmax – максимальная плотность тока в обмотках трансформатора, А/мм2

       kок  - коэффициент заполнения окна магнитопровода мм;

       kст - коэффициент заполнения сталью мм.

       Sст * Sок = 44,4 * 100 / 2,22 * 400 * 1,5 * 6 * 0,15 * 0,9 =  4,1см4.

2.9 Определение типоразмеров магнитопровода трансформатора

Определение типоразмеров магнитопровода трансформатора осуществляется по выбранной конструкции трансформатора величины произведения сечения стали на площадь окна Sст * Sок, см4 (см. формула 2) с использованием Приложения 1. Для подтверждения правильности выбора магнитопровода и рядов соответствующей конструкции необходимо определить ориентировочную мощность P2 BA, на которую рассчитано использование данного магнитопровода (см. формула 1).

Значение P2 , В*А должно превышать значение P2 , (В*А), предусматривая кратные ряду магнитопроводов превышение нагрузочной мощности. Для определения оптимальных геометрический размеров трансформатора по выбранной конструкции магнитопровода минимальных массы, объёма, используем таблицу 2.7.

Изм.Лист№ документаПодписьДатаЛист13222.123.456

Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист14РТ210414.243 2 П3Таблица 2.7

Оптимальные геометрические размеры магнитопроводов трансформатора

Минимальная масса, объём

Рекомендуемая конструкция магнитопровода: Броневая

b /а=2÷3;с/а=050,6; b/а=1 ÷ 1,5

        Выбираем магнитопровод: ШЛО 6Х16

а=6(мм),h=22(мм),c=10(мм),C=32(мм),H=28(мм),b=16(мм),Scт*Sок=2,1(мм),Gcт=0,0482(мм),Pcт=(мм)

Отклонения от оптимальных значений в пределах каждой конфигурации могут привести к значительному проигрышу в массе (до трёх и более раз), иными словами, варьируя одним из линейных размеров, мы можем в некоторых случаях заходить в чрезвычайно невыгодные зоны. При выборе оптимальных размеров для инженерных расчетов необходимо исследовать максимальные   значения   для каждой конструкции сердечника (броневой, стержневой или кольцевой) и оценить их  с  точки  зрения  технологии  и  удобства  проектирования,  причем,  иногда решающим      фактором     могут     оказаться      конструктивно-технологические требования.   Оптимальные  геометрические  соотношения  в  трансформаторе  и распределение потерь в обмотках зависят от коэффициента заполнения окна сердечника   медью,    способа   намотки,    расположения    слоев    и    плотности обмоточного материала и сердечника. Частота питающего напряжения, падение напряжения и индукция только косвенно влияют на геометрию, так как для одной и той же  мощности требуются различные размеры  и,  следовательно,  будет различным коэффициент заполнения;  иными словами, при выборе геометрии трансформатора с заданным падением напряжения будет играть большую роль инструктивно-технологическое исполнение катушки.

Определение типоразмеров магнитопровода трансформатора осуществляется по выбранной конструкции трансформатора (см. пункт 23.), величины произведения сечения стали на площадь окна Scm* S0K, см4 (см. формулу 3).

                             Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист15РТ210414.243 2 П3

                  

Рисунок 1 - Магнитопровод трансформатора

 Вт                      

Ioa=1,446/170=0.00850

I/оа = 0,00850/ 0,36 * 100% = 2,36%

Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист16РТ210414.243 2 П3

I1 = 44,4 / 170* 0,87 * 0,84 = 0,36 А

           

                          Кг

Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист17РТ210414.243 2 П3

          Iop = 8,435/170 = 0,050 А

         

      Iop = 0,050/0,36 * 100 = 13,9 %

               

Io  = 0,050А

 I/o = 4,38+ 23.75  =16,26%

Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист18РТ210414.243 2 П3          

трансформатора: трансформатор не рассчитан на данные режимы работы по конструктивным и электрическим показателям.

Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист19РТ210414.243 2 П3

W1  = 166,6* 10^4 / 4,44 * 400 * 1,5 * 0,8 = 782 витка;

W2 = 19,64 * 104 / 4,44 * 400 * 1,5 * 0,8 = 92 витка;

W3 =  13,72* 104 / 4,44 * 400 * 1,5 * 0,8 = 64 витка;

Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист20РТ210414.243 2 П3

E1 = 170× (1 − 2 × 10−2) = 166,6B

E2 = 18 × (1 − 2 × 10−2) = 17,64B

E3 =  14 × (1 − 2 × 10−2)= 13,72B        

Sпр1= 0,36/ 7 = 0,05 мм2;

Sпр2 = 0,22 / 7 = 0,3 мм2;

Sпр3 = 0,5 / 7 = 0,07 мм2.

dпр1=  0,25 мм;

dпр2=  0,6 мм;

dпр3= 0,3 мм.

Изм.Лист№ документаПодписьДатаЛист21222.123.456

При изготовлении обмоток трансформаторов и дросселей малой мощности наиболее широко применяются провода с эмалевой изоляцией. Их основным достоинством является малая толщина изоляционного слоя и не высокая стоимость. При малых диаметрах проводов (0,05-0,40 мм) применение других видов изоляции нежелательно, так как приводит к значительному увеличению размеров, массы и стоимости трансформаторов и дросселей. Все виды эмалированных покрытий обмоточных проводов обладают достаточно высокой стойкостью к воздействию лаков, применяемых для пропитки обмоток.

Недостатком проводов с эмалевой изоляцией, изготовленной на основе масляных эмальлаков на тунговом и льняном маслах с добавлением фенолформальдегидных смол (марки ПЭЛ), является низкая механическая прочность изолирующего слоя. Однако в настоящее время нашли широкое применение высокопрочные эмали типа винифлекс, а в последнее время разработаны эмали на основе полиамидных эмальлаков, обеспечивающие высокие механические свойства и допускающие более высокую, чем для обычных эмалей, рабочую температуру.

Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист22РТ210414.243 2 П3Отечественной промышленностью выпускаются круглые проволоки с эмалевой изоляцией следующих марок:

Для  работы  при  температуре  +   105 °С  ПЭВ-1   и  ПЭВ-2  эмалевым
высокопрочным  покрытием  (утолщённым  для  ПЭВ-2)  из  лака ВЛ-931(ГОСТ 7262-70).

В качестве волокнистой изоляции обмоточных проводов используется шёлк лавсан, хлопчатобумажная пряжа и стекловолокно, обладающие достаточной механической и электрической прочностью. Промышленностью выпускается провод марки ПЛБД с изоляцией одним слоем шёлка лавсан и одним слоем хлопчатобумажной пряжи для работы при температуре +105°С (МРТУ 2.017.17-63). Необходимая механическая и электрическая прочность проводов указанных марок обеспечивается только в результате пропитки волокнистой изоляции соответствующими лаками.

Амплитудное значение рабочего напряжения вычисляется через заданное (действующее) значение рабочего напряжения

=√2Up,                                             (17)

Upmak=√2* 170=240  В;Uисп = 600 В.

Рис.3 - График зависимости испытательного напряжения от рабочего напряжения обмоток в амплитудных значениях

5. Изоляционные расстояния в однофазном трансформаторе

Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист23РТ210414.243 2 П3Изоляция обмотки от стержневых и броневых магнитопроводов осуществляется при помощи каркасов, изготовляемых из негигроскопического материала, обладающего требуемой электрической и механической прочностью. Простейший и наиболее распространённый тип каркаса представляет собой гильзу, изготовляемую из электротехнического картона (электрокартона). Сравнительно часто применяются склеенные из электрокартона каркасы, отличающиеся от гильз наличием боковых щёчек, защищающих торцовые части обмоток от механических повреждений. При массовом производстве трансформаторов и дросселей используются сборные каркасы, изготовляемые из твёрдых изоляционных материалов (гетинакса или текстолита), или каркасы, прессованные из различных изоляционных пластмасс.

Образцы гильзы и каркаса приведены на рис. 4.

Рис. 4 Гильза (а) и каркас (б)

  Междуслоевая изоляция служит для защиты отдельных слоёв каждой обмотки от пробоя   между   ними.   Она   принципиально   необходима   в   высоковольтных трансформаторах,  в  которых  имеется  большая  разность  потенциалов  между соседними слоями. В низковольтных трансформаторах и дросселях необходимая междуслоевая  изоляция   обеспечивается  изоляцией  самого   провода.   Однако междуслоевые прокладки применяются и в низковольтных трансформаторах для более ровной  укладки  провода.  Кроме  указанных ранее  общих  требований между слоевая  изоляция должна обладать  следующими  свойствами:  хорошей впитывающей способностью к пропитывающему составу; малой толщиной для обеспечения высокого коэффициента заполнения окна Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист24РТ210414.243 2 П3магнитопровода; высоким электросопротивлением после многократных перегибов. Поверхность материала, используемого для междуобмоточной изоляции, должна быть шероховатой, а сам материал   непрозрачным. Междуобмоточная изоляция служит для обеспечения необходимой    электрической    прочности    между    отдельными    обмотками, входящими в катушку. Внешняя изоляция катушки предохраняет обмотку от пробоя на корпус или соседние детали, а также от внешних повреждений. Основным  назначением  материалов,  используемых  для  междуобмоточной  и внешней изоляции, является заполнение объёма катушки трансформатора или дросселя, с тем чтобы исключить возможность электрического пробоя между обмотками и с наружной обмотки - на корпус.
Междуслоевая, междуобмоточная и внешняя изоляция катушки выполняется из различных сортов изоляционной бумаги: кабельной, телефонной, конденсаторной, пропиточной или микалентной. Для обеспечения надёжной работы обмоток необходимо выбирать изоляционные расстояния так, чтобы во время работы в нормальных условиях и при испытаниях повышенным напряжением катушка трансформатора не повреждалась.

Под изоляционными расстояниями понимается:

hиз– расстояние от крайнего витка обмотки до сердечника (hиз1, hиз2), мм;

hoc– расстояние от первого слоя обмотки до сердечника через сплошную изоляцию каркаса, мм;

hмо– расстояние между верхними и нижними слоями двух соседних обмоток сплошную междуобмоточную изоляцию, мм;

hмс– расстояние между слоями одной обмотки, мм;

hн– толщина внешней изоляции, мм.

Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист25РТ210414.243 2 П35.1 Изоляционное расстояние от крайнего витка обмотки до сердечника

Изоляционное расстояние от крайнего витка обмотки до сердечника hиз, (мм) выбирается в зависимости от рабочего напряжения обмотки Up, (В):

             1) При Up ≤ 500 (В), hиз = 1,5 -3 мм;

Выбираем hиз = 2 мм.

При намотке обмоток трансформатора на каркас. Гильзу величина  hиз, (мм) выбираются одинаковыми (выбирается hиз по величине максимального рабочего напряжения U1,U2,U3, В).

При дисковом расположении обмоток трансформатора на сердечнике hиз1, hиз2, hизn, мм, зависят от величины рабочих напряжений каждой обмотки.

5.2 Изоляционное расстояние между обмоткой и сердечником

Изоляционное расстояние между обмоткой и сердечникомhoc, мм выбирается по рабочему напряжению первой обмотки (обмотка высшего напряжения). Для изоляции используют бумагу трансформаторную изоляционную для лучшей укладки провода К12 (с толщиной 0,12 мм), ЭИП – 63Б (с толщиной 0,11 мм):

в один слой при величине напряжения до 250 В;

Выбираем изоляционный материал типа ЭИП – 63Б hoc = 0,11 мм, при Uр = 220 В.

5.3 Междуслоевая изоляция

Междуслоевая изоляция hмс, мм зависит от диаметра провода dпр, мм2 и величины рабочего напряжения обмотки Up, (B):

Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист26РТ210414.243 2 П31) При проводах диаметром 0,015 – 0,5 мм выбирается телефонная бумага марки  КТН (0,05мм);

2) 0,5 -1,2 мм – пропиточная бумага марки ЭИП-63Б (0,11мм) или кабельная бумага К-12 (0,12 мм);

Выбираем междуслоевая изоляция типа КТН hмс1 = 0,05 мм; типа К12 hмс2 = 0,05 мм; типа КТН hмс3 = 0,05 мм.

В обмотках, намотанных проводами диаметром менее 0,5 мм, междуслоевая изоляция прокладывается через ряд слоев с суммарным рабочим напряжением не более 150 В.

В обмотках из проводов диаметром более 0,5 мм междуслоевую изоляцию необходимо прокладывать через каждый слой.

5.4 Между обмоточная изоляция

Толщина междуобмоточной изоляции hM0, мм определяется в зависимости от величины испытательного напряжения Uисп, В:

1) При напряжении испытательном до 1000 В применяют три слоя бумаги ЭИП-63Б или 2 слоя К-12;

Выбираем hM0 = 0,33 мм.

5.5 Наружная изоляция

Наружную изоляцию hH, мм, выполняют из тех же материалов, что и междуслоевую hMC, мм, с добавлением батистовой

hиз=2мм

.

5.4 Между обмоточная изоляция

Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист27РТ210414.243 2 П3      Толщина междуобмоточной изоляции hM0, мм определяется в зависимости от величины испытательного напряжения иисп, В

     При напряжении испытательном до 1000 В применяют три слоя бумаги 2 слоя К-12.

5.5 Наружная изоляция

      Наружную изоляцию hH, мм, выполняют из тех же материалов, что и междуслоевую hMC, мм, с добавлением батистовой ленты (0,16 мм). Количество слоев наружной изоляции выбирается в соответствии с рабочим напряжением последней обмотки: Up>500 В - наружную изоляцию увеличивают на один слой бумаги на каждые 250 В.

  6. Осевые размеры обмоток трансформатора

Для определения осевых размеров трансформатора необходимо определить допустимое значение высоты обмотки в окне магнитопровода.

6.1 Определение допустимой осевой длины каждой обмотки трансформатора

Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист28РТ210414.243 2 П3Допустимая осевая длина каждой обмотки трансформатора  hδ, (мм) определяется по формуле:

hδ =h -2hиз,                                    (17)

где h- высота окна магнитопровода, мм;

hиз– изоляционное расстояние от крайнего витка каждой обмотки до сердечника, мм.

hδ = 22 – 2 * 2=18 мм

Определённая величина hδ , мм, должна быть меньше высоты окна магнитопровода h, мм, т.е. hδ> h – условие выполняется.

20>18 – условие выполняется.

6.2 Определение коэффициента укладки в осевом направлении

Определение коэффициента укладки в осевом направлении ky , в зависимости от диаметра провода каждой обмотки dпр , мм по графику рисунке 5.

Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист29РТ210414.243 2 П3

Рисунок 5 – Зависимость коэффициента укладки в радиальном направлении от диаметра провода.

Выбираем: 1)Kу1 = 1,07 мм; 2) Kу2 = 1,1 мм; 3) Kу3 = 1,07 мм.

6.3 Определение числа витков в слое и числа слоёв к каждой обмотке

Определение числа витков в слое и числа слоёв к каждой обмоткеWc, (Вит/с) и N, определяется по формулам:

Wc = hδ/ (ky * dиз),                                   (18)

где  hδ - допустимая осевая длина, мм;

       ky– коэффициент укладки в осевом направлении;

      dиз – диаметр провода каждой обмотки с изоляцией, мм;

Wc1 =18 / (1,07 * 0,15) = 112 вит/с;

Wc2 =18 / (1,1 * 0,2) = 81 вит/с;

Wc3 =18 / (1,07 * 0,15) = 112 вит/с.

а) dиз1 = 0,15 мм; б) dиз2 = 0,2 мм; в) dиз3 = 0,15 мм.

N = Wn / Wc,  (19)

где  Wn – полное число витков каждой обмотки для броневых    однофазных трансформаторов, Вит;

Wc - число витков в слое каждой обмотки, Вит/c.

N1 = 1035 / 112 = 9 слоёв;

                              N2 = 46 / 81 = 0 слоёв;

                              N3 = 231 / 112 = 2 слоёв.

Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист30РТ210414.243 2 П3

Следовательно, общее количество витков W/ определяется по формуле:

                                                W/ = N * Wc,                         (20)

где N – количество слоёв;

     Wc – количество витков на слой.

W/1 = 9 * 112 = 1008 Вит;

W/2 =0 * 81 = 0 Вит;

W/3 =2 * 112 = 224 Вит.

Таким образом, W ≈ W/, где W – количество витков на каждой обмотке.

Вывод: В процессе расчета обмотки трансформатора следует добиваться наибольшей компактности в ее размещении, распределении витков и катушек с тем, чтобы получить наилучшее заполнение окна трансформатора.

6.4 Радиальные размеры обмоток трансформатора

Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист31РТ210414.243 2 П3Радиальные размеры каждой обмотки определяются по формуле:

Ln = Ky * N *dиз + kмс * (N - 1)* hмс,                        (21)

где Ky – коэффициент укладки;     

      N – количество слоёв каждой обмотки с изоляцией, мм;

       dиз– диаметр провода каждой обмотки с изоляцией, мм;

       kмс– коэффициент неплотности междуслоевой изоляции;

       hмс– толщина междуслоевой изоляции, мм.

L1 =1,07  * 9 * 0,15 + 1,07 * (9-1) * 0,05 = 1,8 мм;

L2 = 1,1 * 0 * 0,2 + 1,20 * (0-1) * 0,05  = 0мм;

L3 = 1,07 * 2 * 0,15 + 1,20 * (2-1) * 0,05 = 0,38 мм.

а) kмс1 = 1,07; б) kмс2 = 1,20; в) kмс3 = 1,20.

6.5 Определение полного радиального размера катушки (катушек) трансформатора

Определение полного радиального размера катушки (катушек) трансформатора L, мм определяется по формуле:

L = hиз + (hoc+ L1 + kмo1 * hмo1+ L2 + kмо2 * hмо2 + L3 + kмо3 * hмо3 + kно *hн)* kв,                                  (22)

где  hиз – толщина каркаса, мм;

       hoc– расстояние между обмоткой и сердечником, мм;

       L1, L2, L3 – радиальные размеры каждой обмотки, мм;

       kмo– коэффициент неплотности междуобмоточной изоляции;

       hмo1, hмо2, hмо3 – толщина междуобмоточной изоляции каждой обмотки, (мм);

   kно - коэффициент неплотности намотки наружной изоляции, он выбирается из kно = 1,7 – 2;

       hн– наружная изоляция, мм;

       kв– коэффициент выпучивания в радиальном направлении.

Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист32РТ210414.243 2 П3L = 2 + (0,11 + 1,8 +1,47 * 0,11 + 0 + 1,35 * 0,11 + 0,38 + 1,5 * 0,11 + 1* 0,49) * 0,5 = 3,4мм.

а) kмо = 1,47; б) kмо = 1,35; в) kмо = 1,5 ; г) kно = 1; д) kв = 0,5.

6.6 Определение зазора

Определение зазора между катушкой и сердечником для броневых трансформатора осуществляется по формуле:

S = cL,                                             (23)

где с – ширина окна магнитопровода, мм;

     L –полный радиальный размер, мм.

S = 43,6 = 0,6 мм.

Величина зазора S, мм должна находиться в пределах: 0,5≤ S ≤ 1.

0,5≤ 0,9 ≤ 1 – условие выполняется.

При соответствии данного параметра S, мм катушка нормально укладывается в окно сердечника. Если полученный зазор меньше указанного, то следует увеличить индукцию в сердечнике Bmax, Тл, либо выбрать провод обмотки меньших диаметров (увеличить плотность тока). При значительных увеличениях зазора необходимо выбрать магнитопровод другой геометрии.

7. Определение электрических потерь в трансформаторе

Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист33РТ210414.243 2 П3

7.1 Определение средней длины витка каждой обмотки

Средняя длина витка каждой обмотки lср.в,мм определяется по формуле:

lср.в. = 5, 2 * (а + b) + 2πr,                       (24)

где a,b– конструкционные размеры магнитопровода, мм;

lср.в. = 5,2 * (8 + 10) + 2 * 3,14 * 3,64 = 2140 мм.

r – радиус скругления каждой обмотки, мм, определяется по формуле:

r = 0,5 * L * kв,                              (25)

где L – радиальный размер каждой обмотки, мм;

      kв– коэффициент выпучивания каждой обмотки.

      r = 0,5 * 7,1 * 1,027 = 3,64 мм.

7.2 Определение массы меди каждой обмотки трансформатора

Масса меди каждой обмотки трансформатора Gm, кг определяется по формуле:

Gm= lср.в. * W * qм * 10-3,                        (26)

где  lср.в – средняя длина витка каждой обмотки, мм;

      W – количество витков каждой обмотки:

  qм –удельная масса одного метра медного провода каждой обмотки, кг/м.

Gm1= 2140 * 10-3 * 1008 * 0,118 * 10-3 = 0,25кг;

Gm2= 2175 * 10-3 * 0 * 0,279 * 10-3 = 0 кг;

Gm3= 2134 * 10-3 * 224 * 0,0698 * 10-3 =  0,033кг.

а) qм1 = 0,118; б) qм2 = 0,279; в) qм3 = 0,0698.

Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист34РТ210414.243 2 П37.3 Потери в каждой обмотке трансформатора

Потери в каждой обмотке трансформатора Pм, Вт определяется по формуле:

Pм= 2, 65 * Gm * σ,                                          (27)

где Gm– масса меди каждой обмотки, кг;

Pм1= 2,65 * 0,25 * 7,2= 4,7 Вт;

Pм2= 2,65 * 0 * 0,7 = 0 Вт;

Pм3= 2,65 * 0,033 * 7,14 = 0,63 Вт.

   σ – плотность тока каждой обмотки, А/мм2, определяется по формуле:

σ = In / Sпр/,                                    (28)

где In– ток каждой обмотки, А;

  Sпр/ - справочные значения площади поперечного сечения провода каждой обмотки, мм2.

Σ1 = 0,36 / 0,05 = 7,2 А/мм2;

σ2 = 0,22 / 0,3  = 0,7 А/мм2;

σ3 = 0,5  / 0,07 = 7,14 А/мм2.

а) Sпр1/ = 0,02 мм2;б) Sпр2/ = 0,2 мм2; в) Sпр3/ = 0,02 мм2.

Суммарные потери в меди (электрические потери) определяются по формуле:

                                  ∑Рм = Рм1 + Рм2 + Рм3,                                 (29)

где  Рм1, Рм2, Рм3 – потери в меди каждой обмотки, Вт.

∑Рм = 4,7 + 0,63 = 5,33 Вт.

7.4 КПД трансформатора

КПД трансформатора ή, % определяется по формуле:

ή= Р2 /(Р2 + ΣPм + Рcm )*100%, (30)

Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист35РТ210414.243 2 П3где  Р2- полезная (отдаваемая) мощность, Вт;   

      ΣPм - суммарные потери в меди, Вт;

      Рcm - потери в стали, Вт.

Ή= 44,4/ (44,4 + 5,33 + 1,125) * 100% = 87,3%

Величина КПД для расчётного трансформатора должна лежать в пределах                  75 % ÷95 %;75 %≤91,1%≤ 95% - условие выполняется при значительном отклонении КПД в сторону уменьшения необходимо пересмотреть расчёт основных и электрических потерь в трансформаторе.

Изм.Лист№ документаПодписьДатаЛист36222.123.456Вывод:

Вывод о проделанной работе:

В пункте 2 была определена мощность вторичных обмоток трансформатора, определена рекомендуемая конструкция магнитопровода, был выбран броневой ленточный, материал сердечника трансформатора, максимальная индукция, ориентировочная плотность тока в обмотках трансформатора. Определен коэффициент заполнения окна магнитопровода  и заполнение сечения магнитопровода сталью. Определена величина произведения сечения стали магнитопровода на площадь окна.  

В пункте 3 определены основные потери в магнитопроводе трансформатора такие как: величина полных потерь в стали магнитопровода, определена величина активной составляющей, ток первичной обмотки трансформатора, величина полной намагничивающей мощности, определена величина реактивной составляющей тока холостого хода, величина тока ХХ.

В пункте 4 произведены расчеты рабочих обмоток трансформатора. Определение величины падения напряжения в первичной обмотке и во вторичных обмотках трансформатора. Определение ЭДС, создаваемой магнитным полем в обмотках трансформатора. Определение диаметра провода. Определение площади поперечного сечения провода обмотки трансформатора. Выбор провода обмоток трансформатора.

В пункте 5 произведен расчет изоляционных расстояний в однофазном трансформаторе. Изоляционное расстояние от крайнего витка обмотки до сердечника. Изоляционное расстояние между обмоткой и сердечником. Междуслоевая изоляция. Междуобмоточная изоляция. Наружная изоляция.





В пункте 6 были определены Осевые размеры обмоток трансформатора. Определена допустимая осевая длинна каждой обмотки трансформатора. Определенен коэффициент укладки в осевом направлении. Определены числа витков в слое и число слоев в каждой обмотке. Радиальные размеры обмоток трансформатора. Определение полного радиального размера катушки трансформатора. Определение зазора.

Изм.Лист№ документаПодписьДатаЛист37222.123.456В 7 пункте произведены расчеты электрических потерь в трансформаторе и определение средней длинны витка каждой обмотки. Определение массы меди каждой обмотки трансформатора. Потери в каждой обмотке трансформатора. КПД трансформатора.

Заключение: данный трансформатора способен работать и приносить рассчитанную пользу.















Список используемых источников

Основная:

1. Источники питания – Ефимов И.П. 2002 г.

2. Электрические машины и источники питания РЭА – Грумбина А.Б. 1990 г.

3. Методическое пособие – Лебёдкин Р.Н.

Дополнительная:

Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист38РТ210414.243 2 П31. Трансформаторы и источников питания - Шадрин Г. А. и Воронин А. И.

2. Википедия – Интернет-ресурс, ru.wikipedia.org.






Приложения 1

Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист39РТ210414.243 2 П3

Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист40РТ210414.243 2 П3

Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист41РТ210414.243 2 П3

Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист42РТ210414.243 2 П3



 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

10281. Движение - понятие, охватывающее в самом общем виде всякое изменение и превращение 13.97 KB
  Движение понятие охватывающее в самом общем виде всякое изменение и превращение. Во-вторых движение в философии определяется как любое изменение. Движение в применении к материи – утверждал Ф. Энгельс это изменение вообще. В диалектическом материализме движение ...
10282. Диалектика ( искусство спорить, вести рассуждение) 38.94 KB
  Диалектика искусство спорить вести рассуждение один из основных методов философского познания мира базирующийся на столкновении тезиса и антитезиса. Цель диалектического метода попытаться разрешить этот конфликт путём рационального обсуждения. Предметом диа
10283. Демократическое общество 13.95 KB
  Демократическое общество это свободное общество ориентированное на конкретного человека создающего атмосферу уважения к правовым традициям и законам общегуманистическим идеалам обеспечивающее свободу творческой и предпринимательской деятельности создающее воз
10284. Детерминизм (определять, ограничивать) 13.64 KB
  Детерминизм определять ограничивать философское учение об объективной закономерной взаимосвязи и взаимообусловленности явлений материального и духовного мира. Детерминизм учение о первоначальной определяемости всех происходящих в мире процессов включая все пр...
10285. Материалистическая диалектика 10.77 KB
  Материалистическая диалектика термин марксистсколенинской философии. В широком смысле употребляется в качестве синонима диалектического материализма. В более специальном диалектика развернутая в рамках диалектического материализма как общая теория развития лог...
10286. Философия Индии 15.71 KB
  Под древневосточной философией понимают совокупность религиознофилософских систем существовавших в цивилизациях Китая и Индии. Сохранилось достаточное количество письменных источников дающих возможность составить представление о сущности и содержании древневос
10287. Философско-религиозные системы Древнего Китая 15.28 KB
  Культ умерших предков исходил из того, что человек наделён двумя душами: материальной и духовной . Первая после смерти уходит вместе с телом в землю, а вторая отправляется на Небо. В домах китайцев сооружались алтари, где ставились таблички в честь умерших предков, проводились церемонии.
10288. Иммануил Кант 12.24 KB
  Иммануил Кант родоначальник немецкого классического идеализма один из величайших философов. Он родился в Кенигсберге был типичным кабинетным ученым-философом никогда не выезжал за пределы города. Его жизнь делится на 2 периода: 1. Докритический. В этот период Кант пис...
10289. Аристотель и его учение 19.06 KB
  Аристотель родился в Стагире именно поэтому его иногда называют Стагиритом. В семнадцатилетнем возрасте Аристотель становится слушателем Платоновской академии. после покинув академию он восемь лет был воспитателем знаменитого царя и полководца Александра Македонско