70149

Отопление и вентиляция жилого четырехэтажного здания

Курсовая

Архитектура, проектирование и строительство

Система отопления Выбор системы отопления и типа нагревательных приборов; Тепловой расчет стояка; Гидравлический расчет системы отопления; Расчет элеваторной установки; Расчет нагревательных приборов; Вентиляция Нормы вытяжки воздуха...

Русский

2014-10-16

143.02 KB

2 чел.

Новосибирский государственный архитектурно-

строительный университет (Сибстрин)

Кафедра теплогазоснабжения и вентиляции

Пояснительная записка к курсовой работе:

Отопление и вентиляция жилого

четырехэтажного здания.

Выполнил: студент гр. 322

                                                              Лобанов М.В.

                                                Проверил:

                                                           Коростелёв Ю.А.

 

Новосибирск 2009 год

Содержание

Введение

Часть I  Тепловой режим здания

  1.  Расчетные параметры наружного воздуха;
  2.  Расчетные параметры внутреннего воздуха;
  3.  Теплотехнический расчет ограждающих конструкций:
    1.  Теплотехнический расчет стены;
    2.  Теплотехнический расчет чердачного перекрытия;
    3.  Теплотехнический расчет перекрытия над не отапливаемым подвалом;
    4.  Теплотехнический расчет окна;
  4.  Тепловой баланс помещений:
    1.  Потери теплоты через ограждающие конструкции;
    2.  Расход теплоты на нагревание инфильтрирующего воздуха;
    3.  Расчет теплоты на нагревание вентиляционного воздуха;
    4.  Бытовые тепловыделения;

Часть II  Система отопления

  1.  Выбор системы отопления  и типа нагревательных приборов;
  2.  Тепловой расчет стояка;
  3.  Гидравлический расчет системы отопления;
  4.  Расчет элеваторной установки;
  5.  Расчет нагревательных приборов;

Часть III Вентиляция

3.1.  Нормы вытяжки воздуха;

3.2.  Рекомендуемая скорость воздуха в воздухопроводах  и решетках;

3.3.  Таблица гидравлического расчета системы вентиляции.

Литература

Часть I  Тепловой режим здания

  1.  Расчетные параметры наружного воздуха.

Исходные данные:

Назначение здания – жилой дом;

- Район застройки – г.Ижевск, республика Удмуртия;

- Число этажей - 4;

- По СНИП 23-01-99*:

Температура  воздуха наиболее холодной пятидневки, обеспеченностью 0,92:  tН =-34 0C;

Температура  воздуха наиболее холодных суток, обеспеченностью 0,92: tН =-38 0C;

Продолжительность отопительного периода ZО.П.=222 суток;

Температура среднего отопительного периода tСР.О.П. =-5,6 0C;

Преобладающее направление зимнего ветра  (за январь) ЮЗ

Средняя скорость ветра за зимнее время (январь) =4,8 м/с.

Зона влажности – сухая (по приложению 1 СНиП II-3-79**)

  1.  Расчетные параметры внутреннего воздуха.

- Жилая комната  tв=20 0С

-Угловая жилая комната  tв=22 0С

- Кухня tв=18 0С

- Коридор tв=16 0С

- Ванная tв=25 0С

- Санитарный узел tв=18

 - Лестничная клетка tв=16 0С

- Совмещенное помещение сан. узла и ванной tв=25 0С

  1.  Теплотехнический расчет ограждающих конструкций:
    1.   Теплотехнический расчет стены.

Д(ГСОП)=(tв-tср.от.пер.zот.пер.=(20+5,6)*222=5683,2

Теплотехнический расчет заключается в нахождении толщины утеплителя и коэффициента теплопередачи ограждения, удовлетворяющего санитарно-гигиеническим нормам и условиям энергосбережения. Сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций Ro больше или равно Rнор .

Величины плотности ρ и теплопроводности λ принимаются по приложению 3 СНиП II-3-79*.

Слой 1 – штукатурка на цементно-песчаном растворе: δ1=0,015 м; ρ1=1800 кг/м3; λ1=0,76 Вт/м2°С.

Слой 2 и 4  – кирпичная кладка(глиняного обыкновенного(ГОСТ 530-80)на цементно-песчаном растворе : δ2=0,51м; δ4=0,125м; ρ=1800 кг/м3; λ2= λ4=0,7 Вт/м2°С.

Слой 3 – утеплитель – пенопласт ПХВ-1(ТУ 6-05-1179-75) и ПВ-1(ТУ 6-05-1158-78): δ2=Х м; λ2=0,06 Вт/м2°С.

Требуемое сопротивление теплопередаче по санитарно-гигиеническим требованиям рассчитывается по формуле:

Rнор = а*Д+в =0,00035*(5683,2)+1,4 = 3,4  м2°С/Вт,

где а,в – коэффициенты принимаемые по СНиП; а=0,00035; в=1,4

Фактическое сопротивление теплопередаче Rогр ограждающей конструкции определяется по формуле:

Rогр=1/в+(δ11223344)+1/н ,  

где αвн – коэффициенты теплопередачи внутренней и внешней поверхностью ограждающей конструкции (таблица 4*(6*) - СНиП II-3-79*) αв=8,7 Вт/м°С; н=23 Вт/м°С;

δут.=0,06*[3,4-1/8,7-0,015/0,76 -0,51/0,7 -0,125/0,7-1/23]=12см

Коэффициент теплопередачи определяем по формуле:

K=1/Rнор=1/3,4=0,29 Вт/м2°С

  1.  
  2.  
  3.  
    1.   Теплотехнический расчет чердачного перекрытия.

Слой 1 – многопустотная железобетонная плита: δ1=0,220 м; Rжб=0,18 м2°С/Вт

Слой 2 – пароизоляция;

Слой 3 – утеплитель изовер: δут.=Х м; λут.=0,042 Вт/м2°С.

Толщину утеплителя считаем таким же образом, как и для стен:

Rнор = а*Д+в =0,00045*(5683,2)+1,9=4,46  м2°С/Вт,

где а,в – коэффициенты принимаемые по СНиП; а=0,00045; в=1,9

δут.= λут.*(Rнор.– 1/в - Rж.б. - 1/н.),

где αв ,н – коэффициенты теплопередачи внутренней и внешней поверхностью ограждающей конструкции (таблица 4*(6*) СНиП II-3-79*) в=8,7Вт/м°С; н=12 Вт/м°С; 

δут=0,042*(4,46–1/8,7-0,18-1/12)=18см.

Коэффициент теплопередачи определяем по формуле:

K=1/R=1/4,46=0,22 Вт/м2°С

1.3.3.Теплотехнический расчет перекрытия над не отапливаемым подвалом.    

Слой 1 – многопустотная железобетонная плита: δ1=0,220 м; Rжб=0,18 м2°С/Вт

Слой 2 – пароизляция; 

Слой 3 – утеплитель изовер: δут=Х м; λут.=0,042 Вт/м2°С.

Слой 4 – воздушная прослойка: Rв.п=0,05.

Слой 5 – Деревянный настил: δ5=0,04 м; λ5=0,14 Вт/м2°С.

Толщину утеплителя считаем таким же образом, как и для стен:

Rнор=а*Д+в =0,00045*(5683,2)+1,9= 4,46  м2°С/Вт,

где а,в – коэффициенты принимаемые по СНиП; а=0,00045; в=1,9

δут.= (Rнор –1/в - Rж.б - Rв.п.- δ55 - 1/н.)* λут.,

где αв ,н – коэффициенты теплопередачи внутренней и внешней поверхностью ограждающей конструкции (таблица 4*(6*) СНиП II-3-79*) в=8,7Вт/м°С; н=12 Вт/м°С;

δут.=(4,46–1/8,7-0,18-0,05-0,286-1/12)*0,042=16см;

Коэффициент теплопередачи определяем по формуле:

K=1/Rнор=1/4,46=0,22Вт/м2°С

1.3.4.Теплотехнический расчет окна.

Требуемое сопротивление теплопередаче R0тр заполнений световых проемов следует принимать в зависимости от ГСОП по таблице 1б* СНиП II-3-79* интерполяцией:      Rнор.=a*Д+в=0,00005*5683,2+0,3=0,58 м2°С/Вт,

где а,в – коэффициенты принимаемые по СНиП; а=0,00005; в=0,3

Rнор=0,58 м2°С/Вт

K=1/Rнор=1/0,58=1,589 Вт/м2°С

   1.4.   Тепловой баланс помещений.

Qрас = Qобщ + Qинф - Qбыт   [Вт]

1.4.1.  Потери теплоты через ограждающие конструкции.

Qт.п. = A/R (tв – tн.о.) (1+)*n  [Вт] (1)

  1.  А – расчетная площадь ограждающих конструкций, м2;
  2.  R – сопротивление теплопередачи ограждающих конструкций, м2 0С/Вт;
  3.  (tв tн.о.)- расчетная разность температур;
  4.   - добавочные потери теплоты в долях от основных потерь;
  5.  n – коэффициент учета положения наружной поверхности ограждения по отношению к наружному воздуху по СНиП 23-02-2003 стр. 6;

Добавочные потери теплоты  через ограждающие конструкции:

  1.  На стороны света:

Север, восток, северо-восток, северо-запад, - 0,1;

Юго-восток, запад – 0,05;

  1.  На открывание наружных дверей:

β=n*H, где n-коэффициент, зависящий от конструкции двери и наличия тамбура; Н – высота здания от поверхности земли до верха карниза, м

1.4.2.  Расход теплоты на нагревание инфильтрирующего воздуха.

Qinf= 0,28*G*C (tв- tн.о.)*k  [Вт]    (2)

  1.  G – расход инфильтрирующего воздуха, через ограждающие конструкции помещения, кг/ч;
  2.  С – удельная теплоёмкость воздуха, равная 1 кДж/кг 0С;
  3.  tв, tн.о.– расчетные температуры воздуха, в помещении и наружного воздуха в холодный период года, 0С;
  4.  к – коэффициент учета влияния встречного теплового потока в конструкциях, равный 0,8;

1.4.3. Расход теплоты на нагревание вентиляционного воздуха.

Qвен. = 0,28*L* C* (tвtн.о.)*k   [Вт]     (3)

  1.  L– расход удаляемого воздуха, не компенсируемый подогретым приточным

воздухом, м3/ч;

Lжил.ком=3*Апола

  1.  - плотность внутреннего воздуха, кг/м3;

ρ=353/(273+tком.)

  1.  С – удельная теплоёмкость воздуха, равная 1 кДж/кг 0С;
  2.  tв, tн.о.– расчетные температуры воздуха, в помещении и наружного воздуха

в холодный период года, 0С;

  1.  к – коэффициент учета влияния встречного теплового потока в

конструкциях, равный 0,8;

Так как расход вытяжного воздуха при естественной вентиляции больше чем расход теплоты на нагревание инфильтрирующегося воздуха, следовательно расход теплоты на нагревание инфильтрирующего воздуха считаем по формуле (3).

1.4.4. Бытовые тепловыделения.

Qбыт = 17*А, где А – площадь пола.  СНиП 23-02-2003 стр. 21

Расчеты приведены в таблице «Расчет теплопотерь здания»

Часть II  Система отопления

  1.  Выбор системы отопления  и типа нагревательных приборов.

Принимается система водяного, однотрубного отопления с последовательным    присоединением приборов с температурой теплоносителя   95 0С.

Система отопления вертикальная с нижней разводкой, с тупиковым встречным движением воды в магистрали.

   В качестве отопительных приборов выбираем радиаторы М140.

2.2.  Тепловой расчет стояка.

Определение расхода воды на стояк:

Gст.= 0,86*Qст./(с*(tг.-tо.)) кг/ч.

Gст. 1=0,86*10412/(95-70)=358 кг/ч.

Зависимость для определения tст. в любой точке стояка:

tст.i = (tг.-∑Qпр.)/Gст.

tвых.i=tвх.i-0,86*Qпр.i/Gпр.i

tвых.1=95-0,86*1656/358=91,0

tвых.2=91,0-0.86*1269/358=88,0

tвых.3=88,0-0,86*1269/358=85,0

tвых.4=85,0-0,86*1656/358=81,0

tвых.5=81,0-0,86*1290/358=77,9

tвых.6=77,9-0,86*991/358=75,5

tвых.7=75,5-0,86*991/358=73,1

tвых.8=73,1-0,86*1290/358=70,00

           

                2.3. Гидравлический расчет системы отопления.

Гидравлический расчет системы отопления производится по справочнику Щекина Р.В., приведен в таблице «Гидравлический расчет системы отопления»

Определение гидравлической характеристики стояка:

Sст.=Sэт.*n+Sв.эт.*2+Sг.+Sо.

Sэт. - гидравлическая характеристика этажестояка со смещенным замыкающим участком и трехходовым краном;

n-количество приборов на стояке за искл. нагревательных приборов на верхнем этаже;

Sв.эт. – гидравлическая характеристика узла верхнего этажа при нижней разводке с трехходовым краном;

Sг. – присоединение к подающей магистрали при нижней разводке;

Sо. – присоединение к обратной магистрали при установке пробкового крана.

P – потери давления (кгс/м2)

P=S*(G/100)2

2.4 Расчет элеваторной установки.

Элеваторная установка предназначена для поддержания требуемых параметров расчетного режима.

  1.  – камера разряжения
  2.  – горловина
  3.  – диффузор
  4.  – сопло
  5.  – патрубок для подмешивания воды          

T=130 0C; tг.=950C; tо.=700C

         

  1.  Коэффициент смещения u=(T-tг)/(tг.-tо.)*1,15;

      u = (130-95)/(95-70)*1,15=1,61

  1.  Расчет теплосетевой воды Gт.с.= Q*0,86/((T-tо.)*1000)

      Gт.с.=78003*0,86/((130-70)*1000)=1,118 (т/ч);

  1.  Расход воды в системе отопления Gс.о.= Q*0,86/((tг.-tо.)*1000)

      Gс.о.=78003*0,86/((95-70)*1000)= 2,68 (т/ч);

  1.  Приведенный расход воды = (т/ч);

     == 2,26 (т/ч);

  1.  Диаметр горловины элеватора dг.=0,874*( Gт.с)0,5

     dг.=0,874*(1,118)0,5=0,924 мм.; dг.=1,0см.

  1.  Диаметр сопла элеватора

     (мм);

     =4,083(мм);

  1.  ΔPэл.=0,64* Gт.с.2/dс.4

ΔPэл.=0,64*1,1182/0,40834=27 м.

  1.  Расчет нагревательных приборов.

Сводится к определению числа секций в зависимости от нагрузки на прибор. В своем проекте я использовал радиатор М 140.

Aпр.=(Qт.п.-0,9*Qтр.)*β12/(70*Kн.у.к) м2

Qтр.=lг.*gг.+ lв.*gв.

Количество секций рассчитывается по формуле – N= Aпр.4/(ac*β3) шт;

β1 - учитывает номенклатурный шаг отопительного прибора; β1=1,02

β2 - учитывает установку прибора под окном; β2=1,04

β3=1, если Количество секций ;

β4, если прибор закрыт, в своем проекте я использовал открытые батареи            β4=1.

aс=0,244 м2 –площадь поверхности секции радиатора М 140

Кн.у.=10,36;

=* *в**с;  

n=0.25; p=0,04 при движении теплоносителя снизу вверх, и 0,при движении сверху вниз;

в=1, при давлении 760 мм.рт.ст.;

с=1;

=1, при движении воды сверху вниз и 0,97- снизу вверх;

Часть III  Вентиляция

Жилые здания оборудуются вытяжной естественной канальной системой вентиляции, с устройством каналов во внутренних стенах. В квартирах со сквозным или угловым проветриванием вытяжная вентиляция осуществляется из уборных, ванных или объединенных санитарных узлов и кухонь. Радиус действия системы вентиляции, работающей в гравитационном режиме до 8 м. Вытяжные каналы кухонь должны быть рассчитаны на удаление воздуха из жилых комнат всей квартиры.

В жилых домах квартирного типа допускается объединение вентиляционных каналов:

- из жилых комнат одной квартиры в один вентиляционный канал, обособленный от вентиляционных каналов из кухни и санитарного узла той же квартиры;

- из санитарного узла без унитаза с вентиляционным каналом из кухни той же квартиры;

- из уборной и ванной той же квартиры.

3.1. Нормы вытяжки воздуха (м3/ч):

В квартирах:

Индивидуальная ванная – 25

Уборная (туалет) – 25

Объединенный санузел – 50

Двухкомфорочные газовые плиты – 60

То же, трехкомфорочные – 75

То же, четырехкомфорочные – 90

Данные взяты из справочника Р.В.Щекина (часть 2) стр. 55

3.2. Рекомендуемые скорости воздуха в воздухопроводах  и решетках, м/с:

Вытяжные решетки – 0,5-1 м/с

Вертикальные каналы - 0,5-1 м/с

Горизонтальные сборные каналы (коробы) - 0,5-1 м/с

Вытяжные шахты – 1-1,5 м/с

Данные взяты из справочника Р.В.Щекина на стр. 56, из табл. VII.9.

 3.3.  Гидравлический расчет системы вентиляции.

 


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

50115. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАДИУСА КРИВИЗНЫ ЛИНЗЫ И ДЛИНЫ СВЕТОВОЙ ВОЛНЫ ПО КОЛЬЦАМ НЬЮТОНА 366.5 KB
  Закрепите ртутный фонарь высокого давления с двойным конденсором фокусное расстояние 60 мм держатель для линз с интерференционным фильтром устройство для получения колец Ньютона держатель для линз с линзой с фокусом 50 мм и полупрозрачный экран на расстоянии 40 см от линзы на оптической скамье. Затем в держатель для линзы вставьте желтый светофильтр. В экспериментальной установке значение радиуса кривизны плосковыпуклой линзы R = 121 м.
50117. Программирование задач с использованием операторов цикла (табуляции функции) 57.5 KB
  Цель: Получение практических навыков в использовании операторов цикла. Операторы цикла делятся на 3 вида: оператор с параметром с предусловием и с постусловием. Количество повторений цикла определяется начальным значением переменнойсчетчика и условием завершения цикла.
50118. Исследование влияния температуры на характеристики различных материалов и диодов 794 KB
  Существенное изменение сопротивления при изменении температуры обязательно должно учитываться при проектировании и эксплуатации различных электрических устройств и приборов электродвигатели конвейеры бурильные установки нагревательные устройства радиоэлектронные схемы и т. Единицей электрического сопротивления проводников служит Ом. Рассеяние приводящее к появлению сопротивления возникает в тех случаях когда в решётке имеются нарушения структуры. Поэтому любые микронеоднородности структуры препятствуют распространению электронных волн...
50119. Определение коэффициента термического расширения (линейного) твердого тела 141 KB
  Цель работы: 1 определить температуру металлической проволоки при протекании через нее электрического тока; 2 измерить удлинение проволоки при нагревании; 3 определить показатель коэффициента термического расширения. В данной работе экспериментально определяется коэффициент термического расширения твердого тела металлической проволоки. Из формулы [2] следует что для определения коэффициента необходимо знать начальную длину проволоки Lo изменение температуры dt и соответствующее изменение длины dL. Изменение длины проволоки можно...
50120. ИЗМЕРЕНИЕ ВЫСОКИХ ТЕМПЕРАТУР С ПОМОЩЬЮ ПИРОМЕТРА С ИСЧЕЗАЮЩЕЙ НИТЬЮ 210 KB
  Тепловым излучением тел называется электромагнитное излучение возникающее за счет той части внутренней энергии тела которая связана с тепловым движением его частиц. Спектральная плотность энергетической светимости r λ Т энергия излучаемая единицей поверхности тела в единицу времени в единичном интервале длин волн dλ вблизи рассматриваемой длины волны λ. Эта величина зависит от температуры тела длины волны испускаемого света а также от природы и состояния поверхности излучающего тела.
50122. НАГРУЗКИ ОТ МОСТОВЫХ И ПОДВЕСНЫХ КРАНОВ 153.5 KB
  Нормативные значения и коэффициенты надежности Нагрузки от мостовых и подвесных кранов определяют в зависимости от групп режимов их работы устанавливаемых ГОСТ 25546 82 от вида привода и от способа подвеса груза.0785 Нагрузки и воздействия . Нормативное значение горизонтальной нагрузки направленной вдоль кранового пути и вызываемой торможением моста электрического крана следует принимать равным 01 полного нормативного значения вертикальной нагрузки на тормозные колеса рассматриваемой стороны...