70206

Расчёт и проектирование фундаментов различного заложения

Курсовая

Архитектура, проектирование и строительство

В процессе производства буровых работ подземные воды вскрыты скважинами на глубине 5,30 м от поверхности земли на абсолютной отметке 135,30 м. Максимально высокое положение уровня воды следует ожидать в весеннее время. Подземные воды являются слабоагрессивными.

Русский

2014-10-17

1.9 MB

3 чел.

Министерство образования Российской Федерации

МОСКОВСИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ОТКРЫТЫЙ УНИВЕРСИТЕТ

Рязанский институт (филиал)

Кафедра ПГС

Пояснительная записка

к курсовому проекту по дисциплине

«Основания и фундаменты»

На тему:

«Расчёт и проектирование фундаментов

различного заложения»

  Выполнил: студент  курса

  строительного факультета

  группы

  спец.: 270102

  шифр: 208358

  Проверил:

  

Рязань 2011


Содержание

Введение………………………………………………………..……………..…….3

1. Анализ инженерно-геологических данных. Определение значения условного     расчетного сопротивления грунта R0 ……………………………………………7

2. Расчет фундамента мелкого заложения……………….………………………11

3. Расчет свайного фундамента……………………………..………………..…..25

4. Список литературы…………………………………………………………..…35


Введение

  1.  Местоположение площадки

Изучаемая площадка расположена на пересечении ул.Урожайной и ул.Полевой в г.Уфе.

  1.  Климат

В климатическом отношении площадка относится ко II климатическому району. Средняя t0 января -14,90 С, средняя t0 июля +18,80 С, средняя годовая t0  +4,30 С. Число дней со снежным покровом составляет 140 дней. Холодный период длится с середины сентября до середины мая.

   3.           Геоморфология рельефа

В геоморфологическом отношении площадка расположена в пределах среднерусской возвышенности (на абсолютной отметке поверхности земли 137,4).

    4.          Геологическое строение

В геологическом строении площадки до изучаемой глубины 15-20 м

принимают участие покровные и мореные отложения четвертичной               системы. Представленные грунты: супесь твёрдая, суглинок тугопластичный, песок мелкий, глина полутвёрдая.

    5.         Гидрогеологические условия

В процессе производства буровых работ подземные воды вскрыты скважинами на глубине 5,30 м от поверхности земли на абсолютной отметке 135,30 м. Максимально высокое положение уровня воды следует ожидать в весеннее время. Подземные воды являются слабоагрессивными.

    6.       Инженерно-геологические условия

Определение физико-механических характеристик грунтов выполнялось в соответствии с требованиями нормативных документов. С учетом геологического строения, выделено 5 инженерно-геологических элементов:

  1.  Инженерно-геологических элемент 1:

Насыпной слой из почвы, шлака, бытовых и строительных отходов, мощностью 3,2 м.

   Растительный слой состоит из почвы  мощностью 0,3м.

  1.  Инженерно-геологических элемент 2:

Супеси желтовато-бурого цвета. Залегают на глубине 135,80 м,  мощностью 1,60 м.

  1.  Инженерно-геологических элемент 3:

Суглинки темно-бурого цвета. Залегают на глубине 134,10 м,  мощностью 1,70 м.

  1.  Инженерно-геологических элемент 4:

Пески желтовато-бурого цвета. Залегают на глубине 130,20 м,  мощностью 3,90 м.

  1.  Инженерно-геологических элемент 5:

Глины темно-бурого цвета. Залегают на глубине 125,50 м,  мощностью 4,70 м.

Рисунок 1. Геологический разрез.

Рисунок 2. Данные о физических свойствах грунтов.

1. Анализ инженерно-геологических данных. Определение значения условного расчётного сопротивления грунта R0 .

         Для заданного варианта грунтовых условий производим оценку характеристик слоев грунта, с целью использования его в качестве естественного основания.

1 слой:

  1.  Число пластичности:

;

=0,189-0,152=0,037

Так как число пластичности Ip находится в интервале 0,01 < Ip ≤0,07, то делаем вывод, что 1 слой – супесь.

  1.  Показатель текучести:

;

==-2,46

Так как показатель текучести IL находится в интервале IL<0, то делаем вывод, что 1 слой – супесь твердая.

  1.  Коэффициент пористости:

е=(1+W)-1;

е=

  1.  Расчетное сопротивление:             Таблица 1.  

e

R0

IL=0

0,5

300

                              

Вывод: 1 слой – супесь твердая с расчетным сопротивлением R0=300 кПа.

2 слой:

1. Число пластичности:

=0,21-0,11=0,10

Так как число пластичности  находится в интервале 0,07 < <0,17 , то делаем вывод, что 2 слой – суглинок.

  1.  Показатель текучести:

Так как показатель текучести  находится в интервале  0,25< IL<0,5 , то делаем вывод, что 2 слой – суглинок тугопластичный.

  1.  Коэффициент пористости:

е=∙(1+W)-1;

е=

  1.  Расчетное сопротивление:                                        Таблица 2.                                 

e

R0

IL=0

IL=0,48

IL=1

0,5

300

 

250

0,62

270

240,24

208

0,7

250

 

180

y=300+ кПа

y=250+ кПа

y=270+ кПа

Вывод: 2 слой – суглинок тугопластичный с расчетным сопротивлением R0=240,24 кПа.

3 слой:

  1.  Тип песчаных грунтов:

Частиц крупнее: 2,0 мм – 9,5% по весу

0,5 мм – 23,4% по весу

0,25 мм – 48,7% по весу

0,10 мм – 88,3% по весу

0,05 мм – 93% по весу

0,01 мм – 96,2% по весу

0,005 мм – 97,4% по весу

Менее 0,005 мм – 2,6% по весу

              Делаем вывод, что 3 слой – песок мелкий.

  1.  Коэффициент пористости:

е=∙(1+W)-1;

е=

Так как коэффициент пористости  е находится в интервале  0,60< е <0,75 , то делаем вывод, что песок средней плотности.

  1.  Степень влажности:

                   Sr=

                   Sr=

Так как степень влажности Sr находится в интервале  0,8< Sr <1 , то делаем вывод, что песок насыщенный водой.

Вывод: 3 слой – песок мелкий средней плотности насыщенный водой с расчётным сопротивлением R0=200 кПа.

4 слой:

1. Число пластичности:

=0,461-0,205=0,256

Так как число пластичности  находится в интервале 0,17 < , то делаем вывод, что 4 слой – глина.

  1.  Показатель текучести:

Так как показатель текучести  находится в интервале  0< IL<0,25 , то делаем вывод, что 4 слой – глина полутвёрдая.

  1.  Коэффициент пористости:

е=

  1.  Расчетное сопротивление:                                        Таблица 3.                                 

e

R0

IL=0

IL=0,215

IL=1

0,6

500

 

300

0,73

370

340,975

235

0,8

300

 

200

y=500+ кПа

y=300+ кПа

y=370+ кПа

Вывод: 4 слой – глина полутвёрдая с расчетным сопротивлением R0=340,975 кПа.

Итог: В качестве основания для фундаментов наиболее благоприятным является 1 слой – супесь твёрдая,  IL<0 и R0=300 кПа.

2. Расчёт фундамента мелкого заложения

2.1. Определение глубины заложения фундамента

Расчет ведем в соответствии со СНиП 2.01.01 – 82 «Строительная климатология».

Дано:

г.Уфа

dw=2,1

t=150C

грунт – супесь твёрдая,  IL<0.

Определяем нормативную глубину промерзания по формуле:

,

где - глубина промерзания: для супесей =0,28м;

- коэффициент, равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур воздуха в данном районе.

М = 14,9+13,7+6,7+5,1+11,2=51,6

Определяем расчетную глубину промерзания по формуле:

,

где кh - коэффициент, учитывающий влияние теплового режима сооружения на глубину промерзания грунтов у фундаментов, кh =0,5;

.

Т.к. (2+df) >dwи грунт, залегающий под подошвой фундамента, – супесь c показателем текучести IL<0 , то глубина заложения подошвы фундамента не менее df.

Принимаем d не менее  df.

Глубина заложения фундамента d=1,1 м.

Рисунок 2.

2.2 Определение размеров подошвы фундамента в плане

  1.  Определяем необходимые размеры подошвы ленточного фундамента, при условии, что к нему приложена вертикальная сила N=150 кН.

В 1ом приближении находим площадь подошвы фундамента

N  - расчетная нагрузка по 2ой группе предельных состояний, приложенная к обрезу фундамента.

R0 – условное расчетное сопротивление грунта основания

γm - осредненное расчетное значение удельного веса грунта и материала фундамента.

R0=300 кПа

γm=20 кН/м3 - для зданий без подвала

d=1,1 м

0,54 м2

  1.  Ширина подошвы.

 м

  1.  Найдем расчетное сопротивление грунтов основания:

γc1, γc2 – коэффициенты условия работы

γc1=1,25 – зависит от вида грунта

γc2= - зависит от вида грунта и от отношения длины и высоты здания

к – коэффициент принимаемый равным 1, если характеристики определены опытным путём.

к=1

Мγ, Мq, Мс – коэффициенты, принимаемые в зависимости от угла внутреннего трения φ =230

Мγ =0,69, Мq =3,65, Мс =6,24.

кz – коэффициент, принимаемый равным 1, т. к.  < 10 м.

γII – осредненное значение удельного веса грунтов залегающих ниже подошвы фундамента.

γII' – тоже, но выше подошвы фундамента

γII =

      γsb2= кН/м3

      γsb3= кН/м3

γII = Кн/м3

γII' = γ‌1=20,1 Кн/м3

cII – расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента.

d1 – глубина заложения фундамента

dвглубина пола подвала, принимаемая в зависимости от ширины подвала.

cII=12 кПа

d1=1,1 м

dв=0 м

кПа

  1.  Определяем площадь подошвы фундаменты при новом расчетном сопротивлением грунта.

м2

 м

Подбираем фундамент.

    Размеры фундаменты принимаем: b =800 мм, l=1180 мм, Vf=0.274 м3, h=300 мм

Выполняем расчет сопротивления для подобранного фундамента:

кПа

  1.  Проверка фундамента.

pII =

N=NII+NfII+NsII

    NfII -вес фундамента

NfII =Vf γb , γb=25 кН/м3

NfII =0,274∙25=6,85 кН

    NsII -вес грунта над уступами фундамента

NsII =Vs γII'

NsII =0,636*20,1=12,79 кН

N=150+6,85+12,79=169,64 кН

pII = кПа

179,70 кПа < 224,07 кПа

Разница превышает 5 %-фундамент подобран неэкономично

Принимаем размеры фундамента =1м,  l=0,78 м, Vf=0,17 м3  h=0.3 м

Выполняем расчет сопротивления для подобранного фундамента:

кПа

Произведем проверку подобранных размеров

pII =

N=NII+NfII+NsII

    NfII -вес фундамента

NfII =Vf γb , γb=25 кН/м3

NfII =0,17∙25=4,25 кН

    NsII -вес грунта над уступами фундамента

NsII =Vs γII'

NsII =0,56*20,1=11,256 кН

N=150+4,25+11,256=165,506 кН

pII = кПа

212,19 кПа < 227,73 кПа

Разница составляет 7 %, следовательно размеры фундамента подобраны верно. Окончательно принимаем фундамент ФЛ 10-8-2 с параметрами =1м,  l=0,78 м, Vf=0,17 м3  h=0,3 м.

2.3 Расчет осадки фундамента методом послойного суммирования

  1.  Определяем природное и вспомогательное напряжение от собственного веса грунта.

 - природное

- вспомогательное

Определяем удельный вес грунтов:

ρ·g =2,01·10=20,1 кН/м3

ρ·g =1,89·10=18,9 кН/м3

Так как во втором слое грунта проходит уровень грунтовых вод, то удельный вес  необходимо пересчитать с учётом взвешивающего действия воды.

      γsb2= кН/м3

Аналогично

      γsb3= кН/м3

ρ·g =1,98·10=19,8 кН/м3      

1) На поверхности земли:

 Дополнительное вертикальное напряжение

2) Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на подошве фундамента:

 = кПа

 Дополнительное вертикальное напряжение

кПа

3)  Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы 1-го слоя:

= кПа

кПа

4) Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне грунтовых вод:

= кПа

кПа

5)  Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы 2-го слоя:

= кПа

кПа

6)  Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы 3-го слоя:

= кПа

кПа

7) Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на кровле водоупора:

кПа

кПа

кПа

7) Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на подошве 4-го слоя:

кПа

кПа

2. Определяем дополнительное давление на подошву фундамента

кПа

  3. Сжимающую толщу грунта ниже подошвы фундамента разбиваем на элементарные слои высотой zi

Определяем высоту элементарного слоя :

 м < 0,3м, следовательно zi=0,4 м

   4. Определяем напряжение на каждом элементарном слое.

Для этого составляем таблицу.

Таблица 4.

Наименование слоя

zi, м

hi, м

 

     кПа

Eo, кПа

1

Супесь твёрдая

IL=-2,46

е=0,42

0

1,1

0

1

190,08

32000

2

0,4

1,5

0,8

0,881

167,46

3

Суглинок тугопластичный

IL=0,48

е=0,62

0,8

1,9

1,6

0,642

122,03

 19000

4

1,2

2,3

2,4

0,477

90,67

5

1,6

2,7

3,2

0,374

71,09

6

2,0

3,1

4,0

0,306

58,16

7

Песок мелкий средней плотности насыщенный водой

е=0,72

2,4

3,5

4,8

0,258

49,04

18000

8

2,8

3,9

5,6

0,223

42,39

9

3,2

4,3

6,4

0,196

37,26

10

3,6

4,7

7,2

0,175

33,26

11

4,0

5,1

8,0

0,158

30,03

12

4,4

5,5

8,8

0,143

27,18

13

4,8

5,9

9,6

0,132

25,09

14

5,2

6,3

10,4

0,122

23,19

15

5,6

6,7

11,2

0,113

21,48

16

6,0

7,1

12,0

0,106

20,15

5. Определяем осадку фундамента.

   

    где β=0,8 - коэффициент бокового расширения,

           - модуль деформации,

  - среднее напряжение в i-ом слое.

1,36 см < 8 см

Вывод: осадка удовлетворяет условию, следовательно, допустима.

Рисунок 3.

2.4 Расчет осадки фундамента методом эквивалентного слоя

                    (метод Цытовича)

1. Найдем коэффициент относительной сжимаемости по формуле:

m0 –коэффициент сжимаемости

e- коэффициент пористости

кПа-1

кПа-1

кПа-1

2. Определим мощность эквивалентной эпюры по формуле:

Aw=2,60 - коэффициент эквивалентного слоя (при коэффициенте Пуассона = 0,3– для песков и супесей)

b=1 м - ширина подошвы фундамента

3. Определяем величину сжимающей толщи по формуле:

4. Строим эпюру и определяем значения hi и zi

       

                       Рисунок 4.

h1=0,5 м          z1=4,95 м

h2=1,7 м          z2=3,85 м

h3=3,0 м          z3=1,5 м

5. Определяем среднее значение коэффициента относительной сжимаемости:

6. Определяем осадку фундамента:

   

 

Вывод:  0,465 см <8 см, что удовлетворяет условию S<Su

2.5 Расчет затухания осадки во времени

Величина сжимаемой толщи:

Величина осадки:

Определение  среднего значения коэффициента фильтрации:

Определение коэфициента консолидации:

Определение периода консолидации:

U

N

t=N*T, год

St=S*U, см

0,2

0,02

0,06

0,09

0,4

0,13

0,42

0,19

0,6

0,42

1,34

0,28

0,8

1,08

3,46

0,37

0,95

2,54

8,13

0,44

          Рисунок 5. График затухания осадки во времени.

3. Расчет свайного фундамента.

3.1 Выбор глубины заложения ростверка, несущего слоя грунта и конструкции сваи.

Глубину заложения ростверка принимаем конструктивно d=2,45 м.

Высота ростверка принимаем  0,5 м

Принимаем глубину заделки сваи в ростверк ∆Z=0,1 м

Z – глубина заделки

      свая

        Рисунок 6.

Принимаем сечение сваи:

    30 см  30 см, т. е. 0,3 м  0,3 м

    длину сваи принимаем 3 м

3.2 Определяем несущую способность и силы расчётного сопротивления сваи по материалу и грунту.

1.Определение силы расчетного сопротивления сваи по материалу:

, где

- коэффициент условий работы сваи в грунте;

- коэффициент продольного изгиба (зависит от вида ростверка);

- коэффициент работы бетона (зависит от способа погружения сваи);

- расчетное сопротивление бетона;

- площадь сечения сваи;

- расчётное сопротивление арматуры;

- площадь поперечного сечения арматуры.

=1

=1

=1

=8,5МПа

=225МПа

=0,09 м2

=4,52*10-4 м2

2.Определение силы расчетного сопротивления сваи по грунту:

- несущая способность сваи по грунту;

=1 – коэффициент условия работы сваи в грунте;

, - коэффициенты условия работы грунта соответственно под нижним концом сваи и по её боковой поверхности.

=1, =1 по СНиП.

R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи;

А – площадь опирания сваи на грунт (площадь сечения сваи);

u – наружный периметр поперечного сечения сваи;

fi – расчетное сопротивление i-того слоя грунта по боковой поверхности сваи;

hi – толщина i-того слоя грунта;

; м2;  м;

f1 =20 кПа      h1=0,85 м

f2 = 38 кПа      h2=2,05 м

3.Определение силы расчетного сопротивления сваи по грунту:

FRS – сила расчетного сопротивления сваи по грунту;

γk – коэффициент надежности, назначаемый в зависимости от метода определения несущей способности сваи;

γk=1,4

кН.

Рисунок 7.

  1.  Определение приближённого веса ростверка и числа свай.

   

  

где NII – нагрузка вертикальная по обрезу фундамента по 1 группе предельных состояний,

Определение среднего давления на основание под ростверком:

 

d - диаметр сваи

         Определение площади подошвы ростверка Ag

 

γf – коэффициент надежности по грунту,

γm – коэффициент среднего значения удельного веса материала ростверка и грунта на уступах.

γm с подвалом – 17 кН/м3

dg – глубина заложения ростверка

γf=1,1

γm=17 кН/м3

dg=2,45 м

      Определение количества свай :

ηm - коэффициент, учитывающий действие момента, для центрально нагруженных фундаментов равен 1;

Ng- вес ростверка и грунта на уступах

Ng=18,5+71,73=90,23 кН

3.4 Конструирование ростверка.

   Минимальное расстояние между сваями 3d, d – диаметр поперечного сечения сваи.

        Расстояние в свету от края сваи до края ростверка должно быть не менее 5 см.

Проверка усилий, передаваемых на сваю:

кН < 222,77кН

Где N – нагрузка

n – количество свай

Определяем перегруз:

% >5%-фундамент подобран верно

    

 Рисунок 8.

  1.  Расчет осадки свайного фундамента.

     Определяем средневзвешенное значение угла внутреннего трения

    

     - расчетное значение, соответственно угла внутреннего трения i слоя,    прорезаемого сваей и толщина i-ого слоя

h1=1,6 м

φ1=23

h2=1,7 м

φ2=17

h3=2,05 м

φ3=27

      Определяем размеры подошвы условного фундамента

                  

                     

Рисунок 9.                                                                      Рисунок 10.

Определяем вес условного фундамента:

2,71*3,99*(1,6*20,1+0,5*18,9+1,2*10,185+2,05*9,65)=795,04кН

Давление на грунт от условного фундамента:

=(1200+795,04)/10,8=184,73 кПа

 Определяем расчетное сопротивление грунта R, расположенного ниже условного фундамента

dc – глубина заложения условного фундамента;

γ11=(9,65*1,85+19,8*4,7)/(1,85+4,7)=16,93 кН/м3 – осредненное значение удельного веса грунтов под подошвой фундамента

γ111=(2,05*9,65+1,2*10,185+0,5*18,9+1,6*20,1)/(2,05+1,2+0,5+1,6)=13,76 кН/м3 – выше подошвы фундамента  

γc1, γc2 – коэффициенты условия работы

γc1=1,3

γc2=1,3

к – коэффициент принимаемый равным 1.

к=1

Мγ, Мq, Мс – коэффициенты, принимаемые в зависимости от угла внутреннего трения φ =270 С

Мγ =0,91, Мq =4,64, Мс =7,14.

кz – коэффициент, принимаемый равным 1, т. к.  < 10 м.

cII – расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента.

184,73 кПа<R=647,57 кПа  - требование выполняется.

Расчет осадки выполняем методом послойного суммирования.

1. Определяем ординаты эпюры.

      1) На поверхности земли:

 Дополнительное вертикальное напряжение:

2)  Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы 1-го слоя:

= кПа

 Дополнительное вертикальное напряжение:

кПа

3)  Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне грунтовых вод:

= кПа

кПа

4) Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы 2-го слоя:

= кПа

кПа

5)  Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы условного фундамента:

= кПа

кПа

6)  Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы 3-го слоя:

= кПа

кПа

7) Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на кровле водоупора:

кПа

кПа

кПа

7) Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на подошве 4-го слоя:

кПа

кПа

  1.  Определяем дополнительное давление на подошву фундамента.

         ;

          кПа.

  1.  Определяем элементарную высоту слоя.

;

 м.

  1.  Разбиваем грунтовую толщу от подошвы на элементарные слои.
  2.  Определяем напряжения на каждом элементарном слое. Для этого составим  таблицу:

Таблица 5.

Наименование слоя

zi, м

hi, м

 

     кПа

Eo, кПа

1

Песок мелкий средней плотности насыщенный водой

е=0,72

0

5,35

0

1

111,22

18000

 

2

0,54

5,89

0,4

0,972

108,11

3

1,08

6,43

0,8

0,848

94,31

4

1,62

6,97

1,2

0,682

75,85

5

Глина полутвёрдая

е=0,73

2,16

7,51

1,6

0,532

59,17

 21000

6

2,7

8,05

2,0

0,414

46,04

7

3,24

8,59

2,4

0,325

36,15

8

3,78

9,13

2,8

0,260

28,92

  1.  Определяем осадку фундамента.

     ,

    где  - корректирующий коэффициент,

           - модуль деформации,

- среднее напряжение в i-ом слое.

Вывод: осадка удовлетворяет условию, следовательно допустима.

             Рисунок 11.

4. Список литературы

1. СНиП 2.02.01-83. Основания зданий и сооружений. М.: Стройиздат, 1983 г.

2. Берлинов М.В. Основания и фундаменты. М.: Высшая школа, 1988г.-319 с.

3. Гусева В. И. Методические указания «Механика грунтов, основания и        фундаменты». М.: Издательство Всесоюзного заочного политехнического института, 1991 г.-50с.

4. Ухов С. Б., Семенов В. В., Знаменский В. В. и др. Механика грунтов, основания и фундаменты. М.: Издательства АСВ, 1994 г.-527 с.

5. Далматов Б. И. Механика грунтов, основания и фундаменты. М.: Стройиздат, 1981 г.-319с.

6. СНиП 2.02.03-85. Свайные фундаменты / Госстрой СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1983 г.

7. СНиП 2.01.01-82. Строительная климатология и геофизика / Госстрой СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1987 г.

8. СНиП 25100-95. Грунты. Классификация. – М.: Из-во стандартов, 1986 г.


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

46247. Классификация дооржно-ремонтных работ, организация содержания и ремонта дорог 13.87 KB
  Текущий ремонт АД 3.Капитальный ремонт АД Содержание АДкомплекс профилактических работ с учетом сезона выполняемый в течении года по уходу за АД сооружениями и полосой отвода по выявлению и устранению незначительных по объему повреждений и дефектов а также по предотвращению их развития . Состав работ устанавливается по результам обследования фактического состояния дороги или по результату осмотров Текущий ремонт Это комплекс или отдельные виды работ выполняемых с целью предотвращения интенсивного износа покрытий и развития дефектов...
46248. Основные закономерности развития ребенка в младенческом возрасте 13.83 KB
  Основные закономерности развития ребенка в младенческом возрасте. Социальная ситуация психического развития ребенка – ситуация мы Л. Ведущий тип деятельности: эмоционально непосредственное общение предметом которого для ребенка является взрослый человек. Дефицит общения в младенческом возрасте оказывает отрицательное влияние на дальнейшее психическое развитие ребенка Эриксон: базовое недоверие к миру.
46250. Виды взрослости в подростковом возрасте 13.76 KB
  Виды взрослости в подростковом возрасте. Подростковый период – переходный период от детства к взрослости. Центральное новообразование подросткового возраста – возникновение представления о себе как не о ребенке; подросток начинает чувствовать себя взрослым стремится быть и считаться взрослым но у него нет еще ощущения подлинной полноценной взрослости зато есть огромная потребность в признании его взрослости окружающими. Итак чувство взрослости по определению Д.
46251. Система права. Метод правового регулирования 38.5 KB
  Именно предмет и метод правового регулирования – основа разделения системы права на отрасли. Предметом правового регулирования являются те общественные отношения...
46252. Языковая просодия, уровни изучения. Фразовая интонация: составляющие факторы. Фразовое ударение в высказывании. Проблема экспрессивного выделения 13.67 KB
  Звуковой такт звуковая синтагма совокупность нескольких слогов объединённых одним ударением это часть звуковой фразы. Выделение голосом слов в предложении или во фразе называется фразовым ударением. В русском предложении cлова не выделяются так резко фразовым ударением и оно падает почти на каждое слово; русская речь по сравнению с английской производит впечатление более плавной. Конечно и в русской речи есть слова которые не выделяются ударением но их не так много.
46253. Понятие о постоянстве объекта в концепции Ж. Пиаже 13.64 KB
  Пиаже Поскольку объективное знание не может приобретаться посредством простой регистрации внешней информации а имеет свой источник во взаимодействиях между субъектом и объектами оно с необходимостью предполагает два типа активности: с одной стороны координацию самих действий и с другой стороны установление взаимоотношений между объектами. Эти два типа активности взаимозависимы поскольку данные отношения устанавливаются единственно через действия. Отсюда следует что объективное знание всегда подчинено определенным структурам действия. Но...