70778

Исследование диаграмм срыва и нагрузочных характеристик автогенератора

Лабораторная работа

Коммуникация, связь, радиоэлектроника и цифровые приборы

В начале данной лабораторной работы были сняты зависимости амплитуды переменного напряжения на управляющем электроде затворе полевого транзистора от напряжения смещения при двух коэффициентов включения К1=15 и К2=05.

Русский

2014-10-27

157.5 KB

1 чел.

Уральский Государственный Технический Университет

ОТЧЕТ

по лабораторной работе № 1

«Исследование диаграмм срыва и нагрузочных характеристик автогенератора»

Студенты:      Мальцев В. А.

Курилов Д. И.

Шульмин С. А.

Группа:      Р – 404 А

Преподаватель:     Харитонов Ф.В.

Екатеринбург 2003


3. Результаты эксперимента.

3.1. Исследование диаграмм срыва.

К=1,5

Eз, В

0

1

2

2,75

3

3,5

3,75

4

4,25

Uз, В

4,3

4,2

4,2

4,2

4,2

4

4

3,9

0

К=0,5

Eз, В

0

1

1,25

1,5

1,75

2

2,25

2,5

Uз, В

2,6

2,6

2,6

2,6

2,5

2,5

2,4

0

3.2. Исследование нагрузочных характеристик автогенератора.

R1

0,12

0,18

0,22

0,24

0,3

0,39

0,43

0,56

2

10

100

К=1,5 Rc=672

Rc

0,102

0,142

0,166

0,177

0,207

0,247

0,262

0,305

0,503

0,63

0,668

1

1,4

1,8

1,8

2

2,2

2,4

2,6

4

4,4

4,5

Iсо

18

15

14

14

13

12

12

12

3

2

2

К=0,5 Rc=937

Rc

0,106

0,151

0,178

0,191

0,227

0,275

0,295

0,351

0,638

0,857

0,928

-

-

-

-

-

0,8

0,8

1,4

2

2,4

2,4

Iсо

-

-

-

-

-

-

20

16

12

10

10

3.3. Исследование влияния напряжения питания на частоту автоколебаний.

Ec,B

12

11

10

9

8

7

6

5

f,кГц

2773,205

2773,209

2773,256

2773,367

2773,63

2773,98

2774,4

2774,82

4. Выводы.

В начале данной лабораторной работы были сняты зависимости амплитуды переменного напряжения на управляющем электроде (затворе) полевого транзистора от напряжения смещения при двух коэффициентов включения К1=1,5 и К2=0,5. Вид полученных характеристик совпадает с теоретическим, полученные напряжения смещения на затворе Uз1=-2,75 и Uз2=-2,5. Также мы убедились в том, что с уменьшением коэффициента включения уменьшается переменное напряжение на затворе.

Во второй части работы были сняты нагрузочные характеристики Ico(Rc) и Uз(Rc). Их вид совпадает с теоретическим. Мы убедились в том, что с ростом сопротивления Rc растет переменное напряжение на затворе и уменьшается Ico, и что при увеличении коэффициента включения ток Ico растет, а Uз уменьшается.

Далее была снята зависимость частоты автоколебаний от напряжения питания. Из полученного графика видно, что с изменением напряжения на стоке частота колебаний меняется, т.е. с ростом напряжения Uc падает частота автоколебаний.  


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

24706. Погрешности ТН. Повреждения в цепях ТН 124.5 KB
  Повреждения в цепях ТН. Во вторичных цепях ТН могут возникать повреждения КЗ и обрывы. Для предупреждения ложных действий РЗ предусматриваются блокирующие устройства которые реагируют на появление U0 и I0 при повреждениях в цепях напряжения во вторичных цепях ТН и подают сигнал. Недостатком таких устройств блокировки является то что при КЗ в цепях фазных напряжений они не действуют.
24707. ТН. Схемы соединений 187 KB
  Начала и концы первичных и вторичных обмоток ТН Н н и К к обозначаются так же как и у силовых трансформаторов: у первичной обмотки А и X у вторичной соответственно а и х. Начала каждой обмотки А В С присоединяются к соответствующим фазам ЛЭП а концы X Y Z объединяются в общую точку нейтраль N и заземляются подводится напряжение фазы ЛЭП относительно земли. Заземление нейтрали первичной обмотки ТН и наличие нулевого провода во вторичной цепи являются обязательным условием для получения фазных напряжений относительно земли....
24708. ТТ и их погрешности. Параметры влияющие на уменьшение намагничивающего тока 112.5 KB
  Параметры влияющие на уменьшение намагничивающего тока. ТТ являются вспомогательными элементами с помощью которых ИО РЗ получают информацию о значении фазе и частоте тока защищаемого объекта. Основным требованием к ТТ является точность трансформации контролируемого тока с погрешностями не превышающими допустимых значений. Трансформатор тока рис.
24709. ТИПОВЫЕ СХЕМЫ СОЕДИНЕНИЯ ОБМОТОК ТТ 192.5 KB
  Вторичные обмотки ТТ и обмотки реле соединяются в звезду и связываются их нулевые точки рис. При нормальном режиме и трехфазном КЗ в реле I II и III проходят токи фаз Ia = IA KI Ib = IB KI Ic = IC KI а в нулевом проводе их геометрическая сумма: которая при симметричных режимах равна нулю рис. Соответствующий ему вторичный ток протекает также только через одно реле и замыкается по нулевому проводу.12г ток проходит в двух реле включенных на поврежденные фазы рис.
24710. Требования к точности ТТ. Выбор ТТ 162.5 KB
  Точность работы ТТ питающих измерительные приборы характеризуется классом точности а РЗ предельной кратностью первичного тока I10=I1max I1HOM и допустимой нагрузкой. Трансформаторы тока класса Р предназначены для РЗ. Пользуясь кривой для расчёта погрешности ТТ можно задаваясь определенным значением ZH определять допустимую кратность первичного тока I10 при которой полная погрешность не превосходит 10 или задаваясь значением предельной кратности К10 определять допустимое значение ZH. Тип ТТ выбирают с учетом тока...
24711. Выбор тока срабатывания МТЗ. Выдержка времени срабатывания защиты 148 KB
  Выбор тока срабатывания МТЗ. Исходным требованием для выбора тока срабатывания МТЗ является чтобы она надежно работала при повреждениях на защищаемом участке но в то же время не действовала при максимальном рабочем токе нагрузки и кратковременных перегрузках вызванных пуском и самозапуском электродвигателей которыйможет существенно превосходить суммарный максимальный рабочий ток нагрузки установившегося режима. Для отстройки МТЗ от 1нмах необходимо выполнить два условия: 1 МТЗ пришедшая в действие при КЗ в сети вне защищаемой ЛЭП...
24712. МТЗ на переменном оперативном токе. Схемы питания оперативных цепей МТЗ от выпрямительных блоков 165.5 KB
  Схемы с дешунтированием электромагнитов отключения выключателя выполняются на электромеханических реле с зависимой и независимой характеристикой выдержки времени. Выбирается первичный и вторичный токи срабатывания токовых реле IС3 и IСР. Сопротивление обмоток реле времени и промежуточных реле Zp принимается при разомкнутой вторичной цепи ПНТ этих реле. Проверяется надежность работы вспомогательных реле и ЭО после дешунтирования ЭО: где IСЭО ток срабатывания ЭО; I'2 вторичный ток ТТ после дешунтирования.
24713. Токовые отсечки. Токовая направленная защита 135 KB
  Токовые отсечки. Токовые отсечки подразделяются на отсечки мгновенного действия и отсечки с выдержкой времени. Поэтому ток срабатывания отсечки должен быть больше максимального тока КЗ . Зона действия отсечки с выдержкой времени выходит за пределы защищаемой ЛЭП и должна отстраиваться от конца зоны РЗ смежного участка по току и по времени.
24714. Защита от КЗ на землю в сети с глухозаземлённой нейтралью 176 KB
  Схема этой РЗ состоит из одного ИО пускового токового реле КАО рис.4 а б реле времени КТ и исполнительного реле KL. Реле тока КАО включено на фильтр тока НП в качестве которого используется нулевой провод ТТ соединенных по схеме полной звезды. При появлении тока 3I0 реле КАО срабатывает и приводит в действие реле времени КТ; последнее через время t подает сигнал на промежуточное реле KL которое дает команду на отключение выключателя.