7159

Тепловой расчёт парового котла ДЕ-25-14 ГМО

Курсовая

Энергетика

Общие сведения о котлах ДЕ 1..25. Газомазутные котлы ДЕ конструкции котельного завода г. Бийска и ЦКТИ предназначены для выработки насыщенного или слабо перегретого пара с абсолютным давлением 14 кгс/см2 или 24 кгс/см2, паропроизводительностью 1 4...

Русский

2013-01-17

487.5 KB

181 чел.

Общие сведенья о котлах ДЕ 1 … 25.

Газомазутные котлы ДЕ конструкции котельного завода г. Бийска и ЦКТИ предназначены для выработки насыщенного или слабо перегретого пара с абсолютным давлением 14 кгс/см2 или 24 кгс/см2, паропроизводительностью 1; 4; 6,5; 10; 16 и 25 т/ч и сжигания газообразного и жидкого топлива. 

Все газомазутные котлы ДЕ имеют опорную наклонную раму, которая опирается на фундамент. На раму передается масса элементов котла и воды, обвязочного каркаса, натрубная обмуровка и обшивка. Переднее днище нижнего барабана имеет неподвижную опору, а остальные опоры скользящие. На заднем днище нижнего барабана установлен репер (указатель) для контроля теплового расширения элементов котла при работе и растопке. Теплогенераторы состоят из верхнего и нижнего барабанов одинаковой длины, которые соединены между собой коридорно расположенными вертикальными изогнутыми трубами и образуют соответственно первый и второй газоходы конвективной поверхности нагрева. Продольный шаг кипятильных труб вдоль барабана 90 мм, а поперечный – 110 мм. Котлы паропроизводительностью 4; 6,5; 10 т/ч в конвективных пучках имеют продольные металлические перегородки по всей высоте газохода с окном (от фронта котла) спереди, что обеспечивает разворот топочных газов в пучке на 180° и выход газов в экономайзер через заднюю стенку котла. Котлы паропроизводительностью 16 и 25 т/ч таких перегородок не имеют, и газы идут по всему сечению газохода к фронту котла, выходят из котла, а затем по газовому коробу, размещенному над топочной камерой, направляются в водяной экономайзер, расположенный в хвостовой части котла.

Для всех типоразмеров газомазутных котлов ДЕ диаметры верхнего и нижнего барабанов – 1000 мм, расстояние между барабанами по осям – 2750 мм. Ширина топочной камеры всех котлов по осям экранных труб – 1790 мм, средняя высота топочной камеры – 2400 мм. Барабаны котлов изготавливают из стали 16 ГС и толщиной стенки 13 и 22 мм, соответственно для избыточного давления 13 и 23 кгс/см2.

Все трубы радиационной и конвективной поверхности нагрева развальцованы в барабанах и имеют наружный диаметр 51 × 2,5 мм, чем достигается лучшая естественная циркуляция в контурах котла. В нижнем барабане размещены перфорированные трубы для периодической продувки и парового прогрева воды от соседних котлов при растопке, а также штуцеры для спуска воды. Топочная камера находится сбоку (справа) от конвективного пучка и отделена от него слева газоплотной перегородкой из труб, установленных с шагом 55 мм и сваренных между собой металлическими полосками. Концы труб газоплотного экрана обсажены до 38 мм, выведены в два ряда и уплотнены гребенкой, примыкающей к трубам и барабану. В задней части газоплотного экрана, на расстоянии 700 мм от задней стенки котла, имеется окно для выхода топочных газов из топки в конвективный пучок. Подовый, правый боковой топочный экран и потолок топки образованы длинными изогнутыми трубами, установленными с шагом 55 мм. Концы этих труб разведены в два ряда и соединены непосредственно с верхним и нижним барабанами на вальцовке. Под (нижняя часть топки) в топке выложен слоем огнеупорного кирпича, шамотный кирпич также укладывается на боковую часть нижнего барабана в топке и крепится на шпильках на боковую часть верхнего барабана в топке между газоплотным и потолочным экранами. Вертикальные трубы заднего топочного экрана не имеют обсадных концов и приварены к нижнему и верхнему наклонным коллекторам диаметром 159 × 6 мм. Верхний коллектор заднего топочного экрана приварен к верхнему барабану с наклоном вниз, а нижний коллектор к нижнему барабану с наклоном вверх. Кроме того, верхний и нижний коллекторы объединены не обогреваемой трубой диаметром 76 × 3,5 мм, которая замурована в шамотный кирпич обмуровки. По рециркуляционной трубе происходит сток воды из верхнего коллектора в нижний при отделении ее из пароводяной смеси. Для защиты от теплового излучения коллекторов заднего топочного экрана они снабжены двумя изогнутыми трубами, развальцованными в нижний и верхний барабаны.

Фронтовой экран топки котлов образован четырьмя изогнутыми трубами, развальцованными в верхний и нижний барабаны, что позволяет разместить на фронтовой стене амбразуры горелки и лаз. Лаз совмещен с взрывным клапаном. (В первой серии котлов производительностью 4…10 т/ч фронтовой экран имел вертикальные трубы, приваренные к коллекторам, аналогично конструкции заднего топочного экрана). Котлы производительностью 4…10 т/ч имеют по две модернизированные горелки ГМГ или по одной ГМ, а котлы производительностью 16 и 25 т/ч – горелки ГМ-10 и ГМП-16. Кроме того, у котлов производительностью 4…10 т/ч в топке впереди заднего топочного экрана установлены два ряда труб по шесть штук (всего двенадцать труб), которые развальцованы в верхний и нижний барабаны и являются направляющими экранами для закрутки и хода движения топочных газов из топки в кипятильный пучок труб.

Котлы ДЕ производительностью 4…10 т/ч выполнены с одноступенчатым испарением, а в котлах спроизводительностью 16 и 25 т/ч применено двухступенчатое испарение с внутрибарабанным солевым отсеком.

У котлов ДЕ паропроизводительностью 16 и 25 т/ч в барабанах на расстоянии 1,5 м от задней стенки установлены перегородки, которые образуют чистый, расположенный в передней части котла, и солевой отсеки. В верхнем барабане перегородка установлена до середины парового пространства, а в нижнем сплошная перегородка, отделяющая вторую ступень испарения от первой. Опускная система первой ступени испарения состоит из последних по ходу газов рядов труб конвективного пучка. Во вторую ступень испарения выделены первые по ходу топочных газов ряды труб конвективного пучка. Опускная система контура солевого отсека состоит из трех не обогреваемых труб диаметром 159 × 4,5 мм, по которым вода из верхнего барабана опускается в нижний. Отсеки ступенчатого испарения сообщаются между собой по пару через окно над поперечной перегородкой, а по воде через сопло, расположенное в нижней части перегородки водяного объема верхнего барабана. Это сопло выполняет роль продувки из чистого отсека в солевой. В качестве сепарационных устройств первой ступени испарения используются установленные в верхнем барабане щитки и козырьки, направляющие пароводяную смесь из экранных труб на уровень воды. Для выравнивания скоростей пара по всей длине барабана все котлы (всех производительностей) снабжаются верхним дырчатым пароприемным потолком. На всех котлах, кроме котлов до 4 т/ч, перед пароприемным потолком установлен горизонтальный жалюзийный сепаратор. Сепарационными устройствами второй ступени испарения являются продольные щитки, направляющие движение пароводяной смеси в торец барабана к поперечной перегородке, разделяющей отсеки.

На котлах паропроизводительностью 4…10 т/ч периодическая продувка совмещается с трубой непрерывной продувки. На котлах 16 и 25 т/ч периодическая продувка производится из чистого и солевого отсеков, а непрерывная продувка осуществляется из солевого отсека верхнего барабана. Качество котловой (продувочной) воды нормируется по общему солесодержанию (сухому остатку) без учета абсолютной щелочности.

Для производства перегретого пара устанавливают пароперегреватель. На котлах 4…10 т/ч пароперегреватель выполнен змеевиковым из труб диаметром 32 × 3 мм, а на котлах 16 и 25 т/ч – двухрядным из труб 51 × 2,5 мм. В качестве хвостовых поверхностей нагрева применяются стандартные чугунные водяные экономайзеры ЭП 2. Обмуровка боковых стен, общей толщиной 100 мм, выполнена натрубной и состоит из шамотобетона (25 мм) по сетке и изоляционных (асбестовермикулитовых) плит. Обмуровка фронтовой и задней стен, общей толщиной 100 мм, состоит из шамотобетона (65 мм) и изоляционных плит; для котлов производительностью 16 и 25 т/ч толщина теплоизоляционных плит 256…300 мм. Обмуровка котла снаружи покрывается металлической листовой обшивкой для уменьшения присосов воздуха в газовый тракт. Котлы оборудованы стационарными обдувочными аппаратами, расположенными с левой стороны конвективного пучка. Обдувочная труба, с целью повышения надежности работы, выполняется из жаропрочной стали. Вращение трубы для обдувки производится вручную при помощи шкива и цепи. Дляобдувки труб котла используется сухой насыщенный или перегретый пар с давлением не менее 0,7 МПа. Котлы оборудованы индивидуальным дутьевым вентилятором и дымососом.

Каждый котел ДЕ снабжен согласно правилам котлонадзора:

  •  двумя пружинными предохранительными клапанами, из которых один является контрольным; на котлах без пароперегревателя оба клапана устанавливаются на верхнем барабане (и любой может быть выбран как контрольный); на котлах с пароперегревателем контрольным служит клапан на выходном коллекторе пароперегревателя;
  •   двумя водоуказательными приборами;
  •  необходимым количеством термометров, манометров, запорной, дренажной и сливной арматуры;
  •  Приборами регулирования и безопасности

Основные контуры естественной циркуляции котлов ДЕ-25-14 ГМ.

Питательная вода подается в водный объем чистого отсека верхнего барабана, где смешивается с котловой водой. В котле шесть контуров естественной циркуляции: три в чистом и три в солевом отсеке:

  •  Чистый отсек, первая ступень испарения.

1-й контур (по кипятильным трубам чистого отсека). Котловая вода из верхнего барабана опускается в нижний барабан, по кипятильным трубам расположенным ближе к фронту котла в области более низких температур топочных газов, а по кипятильным трубам, расположенным ближе к перегородке в области более высоких температур, вода и пароводяная смесь (ПВС) поднимаются в верхний барабан.

2-й контур (по фронтовому экрану) – котловая вода из нижнего барабана по четырем трубам поднимается вверх и в виде ПВС поступает в верхний барабан.

3-й контур (по подовому, правому боковому и потолочному экрану, расположенным до перегородки) – котловая вода из нижнего барабана заполняет трубы и в виде ПВС поступает в верхний барабан.

  •  Солевой отсек, вторая ступень испарения.

4-й контур (по кипятильным трубам солевого отсека) – котловая вода из верхнего барабана по трем опускным необогреваемым трубам идет в нижний барабан, а по кипятильным трубам, расположенным за перегородкой, образующаяся ПВС поднимается в верхний барабан.

5-й контур (по заднему топочному экрану) – котловая вода из нижнего барабана поступает в нижний коллектор экрана, распределяется по экранным трубам, а образующаяся в них ПВС поднимается в верхний коллектор. За счет расслоения потока в верхнем коллекторе пар идет в верхний барабан, а отделившаяся из ПВС вода опускается в нижний коллектор по опускной необогреваемой трубе.

6-й контур (по подовому, правому боковому и потолочному экрану, расположенным за перегородкой) – котловая вода из нижнего барабана заполняет трубы и в виде ПВС поступает в верхний барабан. Влажно-насыщенный пар в верхнем барабане проходит паросепарационные устройства, а полученный сухой насыщенный пар отбирается из чистого отсека и по паропроводу идет к потребителю.

В таблице представлены основные характеристики котла.

Таблица

Наименование

Обозначение

Значение

Номинальная паропроизводительность

т/ч

25

Расчетное давление:

в барабане котла

МПа

1,1

Температура готового пара

0С

185

Топливо

Природный газ

Объем топочной камеры

м3

29

Площадь поверхностей нагрева:

-радиационной

-испарительной

м2

м2

64

242

Температура уходящих газов

0С

160

КПД при сжигании газа

%

91,7

Колличество горелок

шт.

1

Паровой объем, при максимально допустимом уровне воды в барабане

м2

2,62

Водяной объем,при максимально допустимом уровне воды в барабане.

м2

16,5

Габаритные размеры:

-высота

-ширина

-длина

м

м

м

4,72

4,63

11,55

Масса металлической части

т

23,3

Тепловой расчёт парового котла ДЕ-25-14 ГМО

  1.  Исходные данные для расчёта

Котёл ДЕ-25-14 паропроизводительностью 25 т/ч вырабатывает насыщенный пар с рабочим абсолютным давлением Р=1,4 МПа. Питательная вода поступает при температуре tпв=100°С. Котёл оборудован индивидуальным экономайзером системы ВТИ БВЭС-IV-I. Непрерывная продувка котля составляет 3%. Основное топливо - природный газ, резервное топливо – мазут марки М100.

Характеристика топлива:

CH4 – 94,9%

C2H6 – 3,2%

C3H8 – 0,4%

С4Н10 – 0,1%

С5Н12 (и более тяжёлые) – 0,1%

N2 – 0,9%

СО2 – 0,4%

Теплота сгорания низшая сухого газа:

Плотность газа при 0°С и 760 мм. рт. ст.:

Влагосодержание на 1 м3 сухого газа при t=10°C принимаем

dг=10 г/м3

  1.  Определение присосов воздуха

Таблица 

Участки газового тракта.

Δα

α’’

топка

0,1

1,1

первый конвективный пучок

0,05

1,15

второй конвективный пучок

0,1

1,25

экономайзер

0,1

1,35

  1.  расчёт объёмов воздуха и продуктов сгорания

Теоретический объём воздуха необходимого для полного сгорания топлива:

где m – число атомов углерода,

n – число атомов водорода.

Теоретический объём азота в продуктах сгорания:

С учётом избыточного воздуха:

(теоретический объём двухатомных газов равен теоретическому объёму азота).

Объём водяных паров:

С учётом избыточного воздуха:

Объем трёхатомных газов:

Определяем объёмы продуктов сгорания, объёмные доли трёхатомных газов и другие характеристики продуктов сгорания в участках нагрева котла.

Результаты сводим в таблицу:

Таблица

Наименование величины

Расчётная формула

топка

1-й конвективный пучок

2-й конвективный пучок

Экономайзер

Коэффициент избытка воздуха за газоходом, α

пункт 2 таблица

1,1

1,15

1,25

1,35

Коэффициент избытка воздуха средний, αср

1,1

1,125

1,2

1,3

Избыточное количество воздуха,

0,973

1,217

1,947

2,92

Действительный объём водяных паров,

2,199

2,202

2,214

2,23

Действительный суммарный объём продуктов сгорания,

11,903

12,15

12,892

13,880

Объёмная доля трёхатомных газов,

0,087

0,085

0,08

0,074

Объёмная доля водяных паров,

0,185

0,181

0,172

0,161

Суммарная объёмная доля трёхатомных компонентов

0,271

0,266

0,252

0,235

Энтальпии теоретического объёма воздуха и продуктов сгорания.

таблица

Температура, °С

V0=9,734 м3

VRO2=1,034 м3

VN20=7,697 м3

VH2O0=2,183 м3

Iг0= VRO2+ VN20+ VH2O0 м3

Iв0=V0·(ct)в

IRO2=VRO2·(cυ)RO2

I0N2=VN20·(cυ)N2

I0H2O=VH2O0·(cυ)N2

30

379,63

100

1284,89

174,75

1000,61

329,63

1504,99

200

2589,24

369,14

2001,22

663,63

3033,99

300

3922,8

578

3017,22

1010,73

4605,96

400

5275,83

798,25

4056,32

1366,56

6221,13

500

6658,06

1029,86

5110,81

1733,3

7873,97

600

8079,22

1263,55

6188,39

2110,96

9562,89

700

9529,59

1510,67

7281,36

2503,9

11295,94

800

10999,42

1761,94

8412,82

2914,30

13089,06

900

12469,25

2017,33

9567,37

3326,89

14911,59

1000

13978,02

2276,87

10729,62

3765,68

16772,16

1100

15525,73

2540,54

11891,87

4204,46

18636,861

1200

17073,436

2809,38

13046,42

4651,97

20507,77

1300

18796,35

3077,18

14239,45

5116,96

22433,59

1400

20207,78

3350,16

15463,27

5584,11

24397,55

1500

21794,426

3623,14

16656,3

6066,56

26346

1600

23390,802

3895,08

17880,13

6551,18

28326,39

1700

24977,44

4172,19

19103,95

7044,54

30320,69

1800

26564,09

4449,3

20335,47

7548,81

32333,59

1900

28199,398

4726,41

21590,09

8050,9

34367,4

2000

29824,98

5007,66

22813,9

8570,46

36392,03

2100

31528,43

5288,91

24068,52

9083,46

38440,89

2200

33085,87

5570,16

25323,13

9603,02

40496,31

Энтальпии продуктов сгорания при α>1.

Таблица

t

Участки газового тракта и коэф. избытка воздуха

топка α=1,1

первый конвективный пучок α=1,15

второй конвективный пучок α=1,25

экономайзер α=1,35

I, кДж/м3

ΔI, кДж/м3

I, кДж/м3

ΔI, кДж/м3

I, кДж/м3

ΔI, кДж/м3

I, кДж/м3

ΔI, кДж/м3

100

1284,89

1504,99

-

-

-

-

-

-

1954,70

-

200

2589,24

3033,99

-

-

-

-

3681,3

-

3940,22

1985,52

300

3922,80

4605,96

-

-

-

-

5586,66

1905,36

5978,94

2038,72

400

5275,83

6221,13

-

-

7012,50

-

7540,09

1953,43

8067,67

2088,73

500

6658,06

7873,97

-

-

8872,68

1860,17

9538,49

1998,40

10204,29

2136,62

600

8079,22

9562,89

-

-

10774,77

1902,09

11582,70

2044,21

12390,62

2186,33

700

9529,59

11295,94

-

-

12725,38

1950,61

13678,34

2095,64

14631,30

2240,68

800

10999,42

13089,06

14189,00

-

14738,97

2013,59

15838,92

2160,58

16938,86

2307,56

900

12469,25

14911,59

16158,52

1969,51

16781,98

2043,00

18028,90

2189,99

19275,83

2336,97

1000

13978,02

16772,16

18169,96

2011,45

18868,86

2086,89

20266,67

2237,76

21664,47

2388,64

1100

15525,73

18636,86

20189,43

2019,47

20965,72

2096,86

22518,29

2251,63

24070,87

2406,40

1200

17073,44

20507,77

22215,11

2025,68

23068,79

2103,06

24776,13

2257,84

26483,47

2412,61

1300

18796,35

22433,59

24313,23

2098,11

25253,04

2184,26

27132,68

2356,55

29012,31

2528,84

1400

20207,78

24397,55

26418,33

2105,10

27428,72

2175,67

29449,50

2316,82

31470,27

2457,96

1500

21794,43

26346,00

28525,44

2107,11

29615,16

2186,45

31794,61

2345,11

33974,05

2503,78

1600

23390,80

28326,39

30665,47

2140,03

31835,01

2219,85

34174,09

2379,48

36513,17

2539,12

1700

24977,44

30320,69

32818,43

2152,96

34067,31

2232,30

36565,05

2390,96

39062,79

2549,62

1800

26564,09

32333,59

34990,00

2171,57

36318,20

2250,90

38974,61

2409,56

41631,02

2568,23

1900

28199,40

34367,40

37187,34

2197,34

38597,31

2279,11

41417,25

2442,64

44237,19

2606,17

2000

29824,98

36392,03

39374,53

2187,19

40865,78

2268,47

43848,28

2431,03

46830,77

2593,58

2100

31528,43

38440,89

41593,73

2219,21

43170,15

2304,38

46323,00

2474,72

49475,84

2645,07

2200

33085,87

40496,31

43804,90

2211,16

45459,19

2289,04

48767,78

2444,78

52076,36

2600,52

Тепловой расчет

       Тепловой баланс составляем в расчёте на 1 м3 топлива с располагаемой теплотой сгорания Qрр. При определении Qрр учитываем предварительный подогрев воздуха  в паровом калорифере.

Расчёт теплового баланса котельного агрегата и расхода топлива

Таблица 

Наименование

Обозначение

Расчетная формула или способ определения

Единица

Расчет

Располагаемая теплота сгорания топлива

Qрр

Qрн + Qв.н ,

где

кДж/м3

36700+1·(50)=36750

Потеря теплоты от химической неполноты сгорания топлива

q3

Табл. 4−5 [2]

%

0,5

Потеря теплоты от механической неполноты сгорания топлива

q4

Табл. 4−5 [2]

%

0

Температура уходящих газов

ух

По выбору, табл. 1−3 [2]

С

150

Энтальпия уходящих газов

Iух

По I− таблице

кДж/ м3

1985,52

Температура воздуха в котельной

tх.в.

По выбору

С

30

Теоретическая энтальпия воздуха в котельной

I0х.в.

По I− таблице

кДж/ м3

39·9,734=379,63

Потеря теплоты с уходящими газами

q2

%

Потеря теплоты от наружного охлаждения

q5

По рис. 3−1 [2]

%

1,3

Сумма тепловых потерь

Σq

q5 + q4 + q3 +  q2

%

1,3+ 0 + 0,5 +4  = 5,8

КПД котла

ка

100 - Σq

%

100 – 7,06 = 94,2

Коэффициент сохранения теплоты

φ

Паропроизводительность котла

D

По заданию

кг/с

6,94

Давление пара в барабане

рб

р∙1,1

МПа

1,1

Температура пара

tпп

По заданию

С

185

Температура питательной воды

tпв

По заданию

С

100

Энтальпия насыщенного пара

iпп

Табл. VI−8 [2]

кДж/ м3

2780,4

Энтальпия питательной воды

iпв

Табл. VI−6 [2]

кДж/ м3

419,8

Значение продувки

р

По выбору

%

3

Энтальпия  воды (рб, tн)

iкип

Табл. VI−7 [2]

кДж/ м3

781,1

Полезно использованная теплота

Qпол

D(iппiпв) + 0,01D(iкипiпв)p

кВт

Полный расход топлива

В

м3

Расчётный расход топлива

Вр

В∙0,01∙(100 – q4)

м3

0,475∙0,01∙(100 -0) = 0,475

Расчет конструктивных характеристик топки

По конструктивным  размерам  принимаем  активный   объем  топочной   камеры  Vт = 29 м3. Допустимое тепловое напряжение объема топки, в соответствии с табл. 4−5[2], равно qV = 700 кВт/м3

Величина

Единица

Расчёт

Наименование

обозна-

чение

Расчётная формула или способ определения

Активный объём топки

    VТ

По конструктивным

размерам

м3

29

Тепловое напря-жение топки

      расчётное

    

    qV

  кВт/м3

      

допустимое

    qV

По табл. 4-3

  кВт/м3

700

Количество горелок

n

По паспортным данным

Шт.

1

Теплопроизво-дительность горелки

QГ

1,25··10-3

МВт

Тип горелки

-

По паспортным данным

-

ВНИИМТ

Расчет теплообмена в топке

Топка котла ДЕ-25-14-225 полностью экранирована трубами диаметром 51 мм с толщиной  стенки 2,5 мм и шагом 55 мм. По конструктивным размерам топки рассчитываем полную площадь ее стен и площадь лучевоспринимающей поверхности топки. По конструктивным размерам и характеристикам топки выполняем поверочный расчет теплообмена в топке. Расчет производится методом последовательных приближений. При этом учитываем что вся площадь лучевоспринимающей поверхности открытая.

Величина

Обозначение

Расчетная формула или способ определения

Единица

Расчет

Суммарная площадь лучевоспр. поверхности

Нл

по конструктивным характеристикам

м2

60,46

Площадь лучев. поверхности открытых экранов

Нл.откр

по конструктивным характеристикам

м2

60,46

Полная площадь стен топки и камеры догорания

Fст

по конструктивным размерам

м2

64,22

Коэф. тепловой эффект-ти лучевосп. поверхности

Ψср

Эффективная толщина излуч. слоя пламени

s

м

Полная высота топки

Hт

по конструктивным размерам

м

2,4

Высота расположения горелки

hт

по конструктивным размерам

м

1,8

Относительный уровень расположения горелок

xт

Параметр, учитыв. характер распределения т-ры в топке

M

Коэф. избытка воздуха на выходе из топки

αт

Табл. 11

1,1

Присос воздуха в топке

Δαт

Табл. 2−2 [2]

0,1

Температура подаваемого воздуха

tгв

По выбору

С

30

Энтальпия подаваемого воздуха

I0гв

по iυ таблице

кДж/ м3

379,63

Температура воздуха в помещении котельной

t хв

По выбору

С

30

Энтальпия присосов воздуха

I0прс

Табл. 1−3

кДж/ м3

379,6

Кол-во теплоты, вносимое в топку воздухом

Qв

кДж/ м3

379,63 (1,1 − 0,1) + 379,6∙0,1 =383,43

Полезное тепловыделение в топке

Qт

кДж/ м3

Адиабатическая температура горения

а

по iυ таблице

С

1889

Температура газов на выходе из топки

т

По выбору, табл. 5−3 [2]

С

1000

Энтальпия газов на выходе из топки

Iт

по iυ таблице

кДж/ м3

18169,96

Средняя суммарная теплоем. продуктов сгорания

Vccp

Объемная доля:

Водяных паров

Трехатомных газов

Табл. 1−2

Табл. 1−2

0,185

0,087

Суммарная объемная доля трехатомных газов

rn

Табл.1-2

0,27

Произведение

prns

мМПа

Коэф. ослабления лучей:

трехатомными газами

золовыми частицами

частицами кокса

kг

kзл

kкокс

Рис. 5−5 [2]

Рис. 5−6 [2]

Стр. 32 [2]

1/

мМПа

3

0

0

Безразмерные параметры

χ1

χ2

Стр. 31 [2]

Стр. 31 [2]

-

-

Коэф. ослабления лучей топочной средой

k

1/ мМПа

Суммарная сила поглощения топочного объема

kps

kps

2,045·0,1·1,63=0,33

Степень черноты факела

aф

1 − еkps

1 − е−0,326 = 0,283

Степень черноты топки

aт

-

Тепловая нагрузка стен топки

qF

кВт/м2

Температура газов на выходе из топки

т

Рис. 5−8 [2]

С

907,84

Энтальпия газов на выходе из топки

Iт

по iυ таблице

кДж/ м3

16320

Общее тепловосприятие топки

Qлт

φ(QтIт)

кДж/ м3

0,986·(36950-16320)=

=20340

Средняя тепловая нагрузка лучевосп. поверхности топки

qсрл

кВт/м3

Расчёт первого конвективного пучка.

Величина

Единица

Расчёт

Наименование

Обозначение

Расчётная формула или способ определения

Площадь поверхности нагрева.

Н

По конструктивным размерам

м2

16,36

Площадь поверхности труб

По конструктивным размерам

16,36

Диаметр труб

d

По конструктивным размерам

мм

51х2,5

Относительный шаг труб

поперечный

продольный

s1/d

s2/d

По конструктивным размерам

-

2,157

1,765

Площадь живого сечения для прохода газов

F

По конструктивным размерам

м2

1,245

Эффективная толщина излучающего слоя

s

м

0,18

Температура газов перед 1-м конвективным пучком

υ

Из расчёта топки

°С

907,84

Энтальпия газов перед 1-м конвективным пучком

I

Из расчёта топки

кДж/кг

16320

Температура газов за 1-м конвективным пучком

υ’’

По предварительному выбору

°С

800

Энтальпия газов за 1-м конвективным пучком

I’’

по iυ таблице

кДж/кг

14738,97

Количество теплоты отданное 1-му конвективному пучку

Q1п

φ·(I-I’’)

кДж/кг

0,986(16320-14738,97)=1559

Температура кипения при давлении в барабане

tкип

по таблице

°С

185

Средняя температура газов

υср

0,5·( υ+ υ’’)

°С

0,5·(907,84+800)=853,92

Средний температурный напор

Δt

υср-tкип

°С

853,92-185=668,92

Средняя скорость газов

ω

м/с

19,135

Коэффициент теплоотдачи конвекцией

αк

по  рис. 6-5 [2]

кВт/м2·к

78,98

Суммарнвя поглощательная способность трёхатомных газов

prns

prns

м·МПа

0,1·0,266·0,18=0,0048

Суммарная оптическая толщина запылённого газового потока

k·p·s

(kг·rn+kэл·μэл)·p·s

-

2,045·0,1·0,18=0,037

Степень черноты излучающей среды

a

по рис. 5.4 или по формуле 5.22 [2]

Температура загрязнённой стенки трубы

tст

tкипt

°C

185+25=210

Коэффициент теплоотдачи излучением

αл

По рис. 6-11 (αлн·α)

Вт/м2·К

118·0,036=5,48

Коэффициент использования поверхности нагрева

ξ

По § 6-2 [2]

-

1

Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке

α1

ξ·(αкл)

Вт/м2·к

78,989+5,48=84,47

Коэффициент тепловой эффективности поверхности

ψ

Таблица 6-2 [2]

м2·К/Вт

0,8

Коэффициент теплопередачи

k

α1·ψ

Вт/м2·К

84,47·0,8=67,58

Тепловосприятие 1-го конвективного пучка

Qк1

кДж/кг

1557

Расхождение расчётных тепловосприятий

ΔQ

%

Расчёт второго конвективного пучка.

Величина

Единица

Расчёт

Наименование

Обозначение

Расчётная формула или способ определения

Площадь поверхности нагрева.

Н

По конструктивным размерам

м2

196

Диаметр труб

d

По конструктивным размерам

мм

51х2,5

Относительный шаг труб

поперечный

продольный

s1/d

s2/d

По конструктивным размерам

-

2,157

1,765

Площадь живого сечения для прохода газов

F

По конструктивным размерам

м2

0,851

Эффективная толщина излучающего слоя

s

м

0,18

Температура газов перед 2-м конвективным пучком

υ

Из расчёта 1-го конвективного пучка

°С

800

Энтальпия газов перед 2-м конвективным пучком

I

Из расчёта 1-го конвективного пучка

кДж/кг

14738,97

Температура газов за 2-м конвективным пучком

υ’’

По предварительному выбору

°С

280

Энтальпия газов за 2-м конвективным пучком

I’’

по iυ таблице

кДж/кг

5206

Количество теплоты отданное 2-му конвективному пучку

Q1п

φ·(I-I’’)

кДж/кг

0,986(14738,97-5206)=9400

Температура кипения при давлении в барабане

tкип

по таблице

°С

185

Средняя температура газов

υср

0,5·( υ+ υ’’)

°С

0,5·(800+280)=520

Средний температурный напор

Δt

υср-tкип

°С

520-185=335

Средняя скорость газов

ω

м/с

16,026

Коэффициент теплоотдачи конвекцией

αк

по  рис. 6-5 [2]

кВт/м2·к

81,69

Суммарнвя поглощательная способность трёхатомных газов

prns

prns

м·МПа

0,1·0,252·0,18=0,0045

Суммарная оптическая толщина запылённого газового потока

k·p·s

(kг·rn+kэл·μэл)·p·s

-

2,045·0,1·0,18=0,037

Степень черноты излучающей среды

a

по рис. 5.4 или по формуле 5.22 [2]

Температура загрязнённой стенки трубы

tст

tкипt

°C

185+25=210

Коэффициент теплоотдачи излучением

αл

По рис. 6-11 (αлн·α)

Вт/м2·К

118·0,036=3,43

Коэффициент использования поверхности нагрева

ξ

По § 6-2 [2]

-

1

Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке

α1

ξ·(αкл)

Вт/м2·к

81,69+3,43=85,12

Коэффициент тепловой эффективности поверхности

ψ

По формуле (6-37) и рис. 6-13

м2·К/Вт

0,8

Коэффициент теплопередачи

k

ψ·α1

Вт/м2·К

68,1

Тепловосприятие 2-го конвективного пучка

Qк2

кДж/кг

9414

Расхождение расчётных тепловосприятий

ΔQ

%

Расчёт экономайзера.

Величина

Обозначение

Формула или способ определения

Единица

Расчет

Температура газов на входе в ступень



Из расчёта второго конвективного пучка.

С

280

Энтальпия газов на входе в ступень

I

Из расчёта второго конвективного пучка

кДж/ м3

5206

Температура газов на выходе



=tух

С

150

Энтальпия газов на выходе из ступени

I

по iυ таблице

кДж/ м3

2947

Тепловосприятие ступени

Qг

кДж/ м3

2365

Температура воды на входе в ступень

t

t= tп.в

С

100

Удельная энтальпия воды на входе в ступень

Табл. VI6 [2]

кДж/ кг

419,8

Удельная энтальпия воды на выходе из ступени

i

С

581,67

Температура воды на выходе из ступени

t

Табл. VI6 [2]

кДж/ кг

138,5

Средняя температура воды

tср

0,5 (t + t)

С

0,5 (100 + 138,5)=119,25

Объем воды при средней температуре

υв

Табл. VI6 [2]

м3/кг

0,00106

Средняя скорость воды

wв

м/с

0,37

Средняя температура газов в ступени

ср

0,5 ( + )

С

0,5 (280+ 150)=215

Средняя скорость газов в ступени

wг

м/с

9,82

Коэффициент теплопередачи

k

Рисунок 6-4.

15,75

Наибольшая разность температур

Δtб

t

С

280-138,5=141,5

Наименьшая разность температур

Δtм

t

С

150-100=50

Температурный напор при противотоке

Δtпрт

С

87,96

Тепловосприятие экономайзера

Н=808,2 м2

Qт

кДж/ м3

2357

Расхождение расчетных тепловосприятий

ΔQ

%

Расчёт невязки теплового баланса.

Величина

Обозначение

Формула или способ определения

Единица

Расчет

Расчетная температура горячего воздуха

tг.в.

С

30

Энтальпия горячего воздуха при расчетной температуре

кДж/ м3

379,63

Количество теплоты, вносимое в топку воздухом

QВ

кДж/ м3

379,63 (1,05 − 0,05) + 379,63∙0,05 =383,43

Полезное тепловыделение

QТ

кДж/ м3

36950

Лучистое тепловосприятие топки

Qтл

кДж/ м3

20340

Потеря теплоты с уходящими газами

q2

%

6,62

КПД парогенератора

100 − q2q3q4q5

%

91,6

Расчетная невязка теплового баланса

ΔQ

кДж/ м3

-50

Невязка

%

0,136


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

68287. ОСОБЛИВОСТІ ПРОТИДІЇ УКРАЇНСЬКИХ ГРЕКО-КАТОЛИКІВ РЕЛІГІЙНІЙ ПОЛІТИЦІ РАДЯНСЬКОЇ ВЛАДИ У 1946 – 1989 РОКАХ 153.5 KB
  Метою дисертаційного дослідження є встановлення особливостей поширення опору населення релігійній політиці радянської влади у середовищі грекокатоликів у західних областях України у 1946-1989х рр. на Закарпатті; дослідити характерні риси формування підпільної мережі грекокатоликів у другій половині...
68288. ПРИНЦИПИ АРХІТЕКТУРНО-ПЛАНУВАЛЬНОЇ ОРГАНІЗАЦІЇ ТОРГОВО-РОЗВАЖАЛЬНИХ КОМПЛЕКСІВ (НА ПРИКЛАДІ КРАЇН БЛИЗЬКОГО СХОДУ) 6.2 MB
  Найбільш чітко ця система реалізується в сучасних торгово-розважальних комплексах ТРК. Аналіз європейського і близькосхідного досвіду проектування ТРК свідчить про необхідність систематизації наукового обґрунтування і розробки основ проектування сучасних ТРК для країн регіону АльШам.
68289. УДОСКОНАЛЕННЯ МЕХАНІЗМІВ ФУНКЦІОНУВАННЯ ДЕРЖАВНОГО ТЕХНІЧНОГО НАГЛЯДУ НА РЕГІОНАЛЬНОМУ РІВНІ 180 KB
  Важливою складовою останнього є реалізація державної політики щодо нагляду за технічним станом та дотриманням правил технічної експлуатації машин в агропромисловому комплексі яку покладено на органи державного технічного нагляду.
68290. УДОСКОНАЛЕННЯ СТРУКТУРИ ТА ЗМІСТУ ФІЗИЧНОЇ ПІДГОТОВКИ ЛИЖНИКІВ-ДВОБОРЦІВ НА ЕТАПІ ПОПЕРЕДНЬОЇ БАЗОВОЇ ПІДГОТОВКИ 290 KB
  Зростання спортивних результатів у лижному двоборстві великою мірою залежить від ефективності системи багаторічної підготовки юних спортсменів. Проблемі фізичної підготовки юних спортсменів присвячено низку робіт вітчизняних і закордонних спеціалістів...
68291. Институциональные основы регулирования рынка рекламных и PR-услуг 577.5 KB
  В рекламе не следует поощрять и призывать детей увеличивать количество приемов пищи в день или заменять основное питание легкой пищей. Однако именно об этом идет речь в рекламе «Данон» - имеет место призыв заменить бифштекс рекламируемым йогуртом.
68292. Процесс и технологии правового обучения 284.5 KB
  Функции процесса обучения обусловлены базисным законом, детерминирующим само его существование: объективной общественной потребностью в обучении и усвоении молодым поколением социального опыта для его воспроизведения и развития.
68293. Проекты образования СССР Мдивани, Раковского, Султан-Галиева 28 KB
  Присоединение Финляндии к России. Особый статус Финляндии в Российском государстве Ништадский и Абосский мир постепенное присоединение Выборга и прилегающих территорий. Российское правительство не могло не учитывать традиции почти столетней истории так называемой...
68294. ЯНКА КУПАЛА (ИВАН ДОМИНИКОВИЧ ЛУЦЕВИЧ) 48 KB
  Творчество Янки Купалы летопись жизни белорусского народа отражение национального характера. Купалы Жалейка. Деятельность Янки Купалы его роль и значение в национальном духовном возрождении белорусов высоко оценено потомками.