71764

Исследование влияния режимов сварки на распределение напряжений, деформаций и температуры в металле заготовки при электрической дуговой сварки плавлением

Лабораторная работа

Производство и промышленные технологии

Теория нагрева металла заготовок и процесс образования деформаций и напряжений при сварке плавлением Сварочная дуга является концентрированным источником тепловой энергии. Теория нагрева металла и распределение температуры в металле заготовки разработана академиком...

Русский

2014-11-11

938 KB

5 чел.


-
50 -

Лабораторная работа  N3

Исследование влияния режимов сварки на распределение напряжений, деформаций и температуры в металле заготовки при электрической дуговой сварки плавлением

 При конструировании сварных изделий необходимо учитывать, что в результате сварки возникают сварочные деформации и напряжения, в результате которых имеют место коробление элементов конструкций, могут возникать горячие и холодные трещины в металле сварного шва и околошовной зоны. По этой причине при выполнении сварочных и наплавочных работ необходимо правильно выбирать оптимальные режимы сварки, а также сократить расходы электродных материалов.  

Современная теория сварных деформаций позволяет еще в стадии проектирования разрабатывать меры по их уменьшению.

Сварочные деформации принято классифицировать на временные, которые имеют место только в процессе сварки, и остаточные, устанавливающиеся при полном остывании сварной конструкций. В данной работе уделяются внимание как временным, так и остаточным деформациям.    

3.1.Задачи работы, стоящие перед студентами:

3.1.1. Закрепить теоретические знания, полученные на лекциях;

  1.   Получить навыки использования лабораторного оборудования и контрольно-измерительных приборов;
    1.   Исследовать влияние различных режимов сварки на кинетику изменения деформаций;
      1.   Оценить   значимость   влияния   различных режимов   сварки  на

кинетику изменения деформаций;

3.1.5. Исследовать влияние режимов сварки на температурное распределение в зоне термического влияния.

3.2. Применяемое оборудование, контрольно-измерительные приборы и материалы

При  проведении лабораторной работы в распоряжении студента:

сварочный трансформатор, электрододержатель, электроды, установка для измерения деформации металлической пластины, хромель-алюмелевые термопары, милливольтметры.   

Схема установки для проведения исследований приведены на рис.3.1.

           

Рис.3.1. Схема установки для исследования влияния режимов сварки (наплавки) на кинетику изменения стрелы прогиба:1–валик наплавлен-ного металла; 2–металлическая пластина; 3 – неподвижные опоры; 4 – электронный блок “БЭП 033.20.00“; 5 – принтер; 6 – адаптер; 7 – подъемное винтовое устройство;  8 – индуктивный преобразователь осевого действия

3.3. Теория нагрева металла заготовок и процесс обра-         зования деформаций и напряжений при сварке    плавлением

 

Сварочная  дуга   является  концентрированным  источником  тепловой

энергии. Выделение тепловой энергии происходит на электродных пятнах и в столбе дуге. Полную тепловую энергию и эффективную мощность можно рассчитать по формулам

            Q=UI,  Q=UI,                                                      (3.1)

где  Q  - полная  тепловая  мощность, Вт (Вт=Дж/с); Q'  - полная  тепловая  энергия, Дж; U   - напряжении  дуги, В; I    - сила сварочного тока, A;    - время  сварки, c .

Однако не вся тепловая энергия вводится в свариваемый металл; часть ее теряется в окружающей среде.

 Тепловая энергия и тепловая мощность, которая полезно используется при сварке, называются эффективной тепловой энергией и эффективной тепловой мощностью и рассчитывается по формулам

                   Qэфф =  U I, Вт                                                   (3.2)

где      - коэффициент полезного использования тепловой энергии.

Тепловая энергия, которая вводится в единицу длины сварного шва однопроходного шва, называется погонной энергией.

                   (3.3)

Теория нагрева металла и распределение температуры в металле заготовки  разработана академиком Рыкалиным Н.Н. Эта теория имеет важное научно-практическое значение.

В, частности, представляется возможность изучить  и управлять:

-    процессами плавления основного металла;

- скоростью нагрева и охлаждения металла сварного шва и околошовной зоны;

-    образованием сварочных напряжений;

-    качеством металла сварного шва и околошовной зоны.

Кинетика нагрева металла при сварке плавлением определяется

величиной погонной энергией, теплофизическими характеристиками металла, геометрией и размерами свариваемого металла.

Для нагрева металла заготовки записывается уравнение теплопроводности, и задаются начальные и граничные условия.

 

В, качестве, примера  рассмотрим нагрев массивной детали движущимся точечным источником теплоты, моделирующий процесс сварки открытой дугой (рис.3.2,a).  

Сварка представляет собой способ получения неразъёмных соединений локальным приложением электрической, механической и химической энергии, нередко их комбинацией. Обеспечение качественных и эксплуатационных  свойств является важной научно-практической задачей.

На уровень качества сварных швов существенное влияют теплофизические, физико-химические процессы, протекающие при получении сварных соединений, а также технологический процесс сварки.

Основное воздействие на качество оказывает при сварке с нагревом характер теплового нагрева,  а также характер массопереноса жидкого металла через междуговой промежуток. Общая теория тепловых процессов разработана главным образом  Н.Н. Рыкалиным [1].    

Расчет кинетики нагрева металла заготовки позволяет правильно определять режимы сварки; оценить производительность; прогнозировать качество  сварного соединения.

Кинетика нагрева металла при сварке плавлением определяется  величиной погонной энергией, теплофизическими характеристиками металла, геометрией и размерами свариваемого металла.

Погонной энергией  называется энергия, которая вводится  в единицу длины сварного шва однопроходного шва

 qпог = Qэфф/ vсв, Дж/м                                                        (1)

где  Qэфф – эффективная тепловая мощность, Вт; vсв - скорость сварки, м/c.

Для расчета нагрева металла заготовки записывается уравнение теплопроводности и задаются граничные и начальные условия. В данной модельной задаче предполагается: теплофизические свойства (коэффициенты теплопроводности, теплоемкости) металла не изменяются; температура металла в точке (О) сосредоточенного ввода тепловой энергии  бесконечна; теплообмен с окружающей отсутствует.

Схема к модельному расчету нагрева массивной детали приведена на рис.1. Для решения данной задачи используется модель полубесконечного тела.

   

Рис.1. Схема к модельному расчету нагрева полубесконечного тела точечным источником (электрической дугой):  а –точечный источник на поверхности полубесконечного тела; б – вид изотерм при 600 С и 1000 С при подвижном источнике

Тогда уравнение теплопроводности с граничными и начальными условиями имеет вид

                        (2)

где  T(x,y,z,t) – температура металла заготовки, К;  а –  коэффициент температуропроводности, м/с2; – коэффициент теплопроводности, Дж/(мКс); vсв– постоянная скорость перемещения электрода вдоль оси ОХ;  (х), (y),  – дельта функции в точке О  (х = 0,y = 0, z = 0)  равна  бесконечности (), а  в точках  (х 0,y 0, z 0)  дельта функции  равны нулю (0); T(x, y, z, 0) = То – начальное условие (начальная температура).

Решение уравнения (1) в установившимся режиме (квазистационарном состояния), полученное Рыкалиным Н.Н., имеет вид:

где Qэфф  - эффективная тепловая мощность сварочной дуги, Вт; -коэффициент теплопроводности, Дж/(мКс); R - радиус рассматриваемой точки (с координатами x, y , z), м; x – координата рассматриваемой точки, м;                   а – коэффициент температуропроводности, м/с2; Vсв – скорость сварки (скорость перемещения сварочной дуги по оси х), м/с.             

Коэффициент температуропроводности  а, м/c2  равен

,       

где   - коэффициент теплопроводности, Дж/(мКс); с- коэффициент теплоемкости, Дж/(Ккг); - плотность металла заготовки, кг/м3

На рис.1,б приведены изотермы распределения температуры по поверхности заготовки.  Изотермы будут вытягиваться и перемещаться в направлении движения сварочной дуги. Изменение режимов сварки оказывает влияние на форму изотермы, а, следовательно, и на распределение температуры в металле. С увеличением скорости сварки Vсв изотермы суживаются в направление движения электрода и концентрируются спереди дуги.

Радиус точки рассматриваемой точки R  равен:

.

 Характер распределения температуры при неподвижном точечном источнике ( Vсв =0) описывается выражением

 

 

Из выражения (3.6) следует, что при действии неподвижного источника массивное тело (полубесконечное тело) температура точки прямопропорциональна эффективной  тепловой мощности, обратнопропорциональна коэффициенту теплопроводности и расстоянию R  от источника до точки, в котором определяется температура.

Расширение и сокращение металла от неравномерного нагрева, а также от структурных превращений образуют так называемые собственные или внутренние деформации и напряжения.

В теории сварочных деформаций и напряжений принято использовать  декартовые оси координат (рис.3.3.) [1].Соответственно различают напряжения x, y, z , xy, yz, yz, zx.

Собственные напряжения – это напряжения, которые существуют в теле при отсутствии приложенные к нему поверхностных или объемных сил.

Рис.3.3. Расположение координат осей в пластине

Причины образования остаточных сварочных напряжений:

  •  неравномерность нагрева металла  конструкций;
  •  фазовые (структурные) превращений, происходящие с изменением объема.

При равномерном нагреве материала происходит его свободное расширение без возникновения напряжений. Если же осуществляется неравномерный нагрев тела, то связи нагретых участков с ненагретыми препятствуют свободному расширению тела. Вследствие этого в теле возникают температурные собственные напряжения, существующие при отсутствии приложенных внешних сил. Температурные напряжения, возникающие в процессе сварки, принято называть временными напряжениями.

Неравномерный нагрев и изменение объема металла вследствие температурного расширения, фазовых превращений, структурных превращений приводит  к возникновению упругих и пластических деформаций. В результате  пластических деформаций остаются собственные напряжения, которые называют остаточными напряжениями.    

Докажем, что неравномерность нагрева металла пластины приводит к возникновению остаточных сварочных напряжений (рис.3.3).

Мысленно разделим пластину 1 (рис.3.4) на m  стержней, длины которых   при   комнатной   температуре То  равны   Lo. После наплавки

валика металла-2  на узкое ребро пластины (рис.3.3) устанавливается следующее распределение температуры по стержням T1> T2> T3>… Tm.

Длина 1-го стержня, нагретого до температуры Т1 равна:

 L1 = Lо( 1 + 1) , где   - коэффициент термического расширения.

 Если бы стержни пластины не были бы связаны между собой, то длины 1-го, 2-го, 3- го…m - го волокон соответственно равны L1, L2, L3,…Lm;  причем L1> L2>L3 …>Lm, так как Т1>T2…>Tm.

В предлагаемой модели стержни связаны между собой пружинками (силовыми константами), то их длины  соответственно будут равны: L11, L22, > L33, ….Lmm. При этом, L1>L11, так как свободному расширению первого стержня будет препятствовать второй стержень, температура которого меньше чем первого. Длина второго стержня будет дополнительно увеличена с величины L2 до L22  под действием  пружинок, которые связывают 2-ой стержень с 1- первым, т.е. L22 >L2. По этой причине в первом  стержне возникают напряжения сжатия, а во втором напряжения растяжения. Если возникающие напряжения будут меньше, чем предел текучести то это означает, что при нагреве пластины в ней происходят упругие деформации.

Рис.3.4. Температурное распределение по пластине 1: 2 – валик наплавленного металла; T1, T2,T3, …Tm–соответственно температуры 1-го, 2-го, 3-го,… m-го стержней; T1> T2> T3>… Tm

Следовательно, после полного остывания напряжения окажутся равными нулю, т.е. остаточные напряжения в этом случае отсутствуют.  Если же возникающие напряжения будут больше, чем предел текучести, то после полного остывания в остаточные напряжения в пластине не равны нулю. Если возникающие сварочные  растягивающие напряжения будут больше предела прочности, то в металле сварных конструкций возникают трещины.

Деформации, возникающие по сварке, обозначаются аналогично напряжениям. Различают нормальные компоненты сварочных деформаций x , y, z   и сдвиговые xy, yz,zx. Сварочные деформации в общем случае определяют изменение линейных и угловых размеров и характеризуют состояние отдельных участков тела. Основные причины, вызывающие появление деформации при сварке, заключаются в неравномерном нагреве, структурных превращениях  и упругопластическом деформировании. Поэтому необходимо различать следующие сварочных составляющие сварочных деформаций:

1. Свободная деформация, вызванная изменением температуры и структурными превращениями

                               св =  T,

где - коэффициент линейного расширения,1/К; T – изменение температуры тела, К.

2. Собственные или так называемые внутренние деформации (,), состоящие из упругих  упр, упр  и пластических  пл, пл  деформаций.

3. Наблюдаемые в процессе сварки деформации н, н, харак-теризующие изменение линейных и угловых размеров тела, которые можно зарегистрировать непосредственно измерительными приборами. Эти деформации определяются суммой температурных и собственных деформаций

                 

                  н = св + упр + пл    

                   н = упр   + пл

Методы снижения сварочных деформаций и напряжений

Рациональное конструирование сварных соединений: Рабочие чертежи сварных конструкций следует разрабатывать с учетом мероприятий по уменьшению сварочных напряжений и деформаций. Для этого сварные соединения конструируют таким образом, чтобы объем наплавленного металла был минимальным.

Применение в конструкциях вместо сплошных швов прерывистых швов, если не требуется герметичность сварного соединения и  его прочность.  

Общий отпуск в термических печах (нагрев до 600 …650 С) и выдержки 3 …4 ч. После выдержки охлаждение на воздухе.

Рациональный порядок наложения швов. При их симметричном расположении сваривают последовательно противоположные швы.

С целью уменьшения угловых деформаций следует применять двухстороннюю сварку с  х - образной разделкой (рис.3. 5) или ребра жесткости (рис.3.6).

Выбор рационального метода сварки. Известно, что ширина зоны теплового влияния, величина погонной энергии зависит в большей степени от температуры и концентрации тепла сварочного источника нагрева (чем больше концентрация энергии, тем меньше деформация).

Предварительный подогрев при сварке закаливающихся сталей, а также используется прием многослойной сварки короткими участками.

                                                     

Рис.3.5. Угловые деформации 1 и 2 при сварке стыкового соединения: а – с односторонней разделкой кромок; б – с двухсторонней.

 

                                    

Рис. 3.6. Угловые деформации 1 и 2  в тавровом соединения: а – без ребер жесткости; б – с ребрами жесткости

 Прокатка или ручная проковка шва или околошовной зоны. За счет пластических деформаций в месте прокатки или проковки возникают остаточные сжимающие напряжения, которые снижают величину остаточных напряжений и деформаций.

3.5. Экспериментальные исследования влияния режимов    сварки на кинетику изменения деформаций и на  температурное распределение в околошовной зоне

Работа выполняется на посту сварки переменным током  на установке, схема которой приведена на рис.3.1. На узкое ребро пластины толщиной 13 мм наплавляется валик металла (одним проходом) длиной lo=150 мм. Исследуются влияние различных режимов сварки на кинетику изменения стрелы прогиба пластины. Линейное перемещение точки М пластины по оси Z будем называть стрелой прогиба fст.

В процессе проведения измеряется линейное перемещение нижней токи пластины (т.М.)  по  оси Z  преобразуется в электрический сигнал индуктивным измерительным преобразователем  осевого действия. Текущие значения стрелы прогиба пластины в мкм измеряются   электронным    блоком “БЭП 033.20.00”   и   выводятся   на

дисплей измерительного электронного блока и выдаются на печать через каждые 10 сек.

Индуктивный датчик линейных перемещений состоит из двух индуктивных катушек и ферритового стержня с наконечником, которые вмонтированы в корпус. При изменении положения ферритового стержня  внутри катушек изменяется напряженность магнитного поля, соответственно изменяется их индуктивное сопротивление и соответственно изменяется сила тока, протекающая в измерительной цепи.

Электронный блок оснащен клавиатурой (содержащий 4 - ри клавиши) и дисплеем. Обозначение клавиш клавиатуры приведено на рис.3.7. Электронный блок имеет следующие режимы работы:

 “Измерение“ ( основной режим работы);

 “Калибровка“;

“Установка нуля“;

 “Печать“;

Рис.3.7. Лицевая панель электронного блока БЭП 033.30.00

Режим “Измерение“ (основной режим работы) предназначен для индикации текущего положения измерительного наконечника  индуктив-

ного датчика. Режим “Калибровка” предназначен для калибровки электронного блока (преобразования электрических сигналов линейного перемещения в мкм). “Установка нуля” предназначена для обнуления смещения измерительного канала индуктивного датчика. Режим “печать” предназначен для выдачи на печать текущих значений положений измерительного наконечника индуктивного датчика 10 сек. Завершается печать после выдачи 30 последовательных значений или после повторного нажатия клавиши “Печать” (повторное нажатие клавиши “Печать”  можно заменить нажатием дополнительной клавиши “ Сброс”).

При включении питания, электронный блок переходит в режим  “Измерение“, если не нажата клавиша  “Калибр.” При выполнении эксперимента категорически запрещено нажимать на клавишу!

Теоретический анализ показал, что кинетику изменения стрелы прогиба (т.е. временной зависимости стрелы прогиба) в процессе наплавки валика металла, его затвердевания и охлаждения пластины можно разбить на 4-ре этапа:

На первом этапе текущее время t, отсчитываемое с момента начала наплавки валика металла на пластину, изменяется пределах     0< < to, стрела прогиба fст направлена вверх, пластина имеет прогиб вверх (форма пластины приведена ниже):

1)            0< < to                                                   

                                                                                    

На втором этапе to <t< t1  стрела прогиба направлена вниз, но прогиб пластины   по-прежнему направлен вверх

2)        to << t1

На третьем этапе стрела прогиба направлена вниз, но пластина выпрямилась (прогиб пластины исчез)

          3) = t1

      На четвертом этапе t1 < t < t2     стрела прогиба направлена вниз, а прогиб  пластины направлен вниз

4)  t1 << t2

На первом этапе  (0< < to) этапе точки пластины, находящиеся вблизи валика наплавленного металла вследствие термического расширения нагретых частей пластины  будут перемещаться вверх по оси z.  Если модель твердого тела представить в виде атомов, связанных между собой силовым взаимодействием (пружинками), то атомы металла, находящиеся вблизи валика наплавленного металла будут подтягивать атомы слоев металла, имеющих более низкую температуру. По этой причине стрела прогиба направлена вверх и соответственно прогиб пластины направлен вверх.

На втором этапе ( to <t< t1) наплавленный металл затвердевает, имеет место усадка, вследствие теплопроводности металла пластины температура более холодных её частей повышается и, вследствие, этого стрела прогиба fст  меняет свое направление, т.е. уже будет нап-

равлена вниз. При форма прогиба пластины сохраняется.

На третьем этапе  (моменте) = t1  пластина выпрямляется, стрела прогиба пластины fст направлена  вниз.

На четвертом этапе (t1 << t2) стрела прогиба fст пластины направлена вниз, а форма прогиба пластины направлена вниз.

Условия проведения опытов:

В работе исследуются значимость влияния трех режимов наплавки (сварки) на  изменения стрелы прогиба.

1-ый режим: сила сварочного тока I =140 А, напряжение дуги U=28 В,

длительность наплавки to = 45 с, скорость наплавки V=12м/ч (V= lo/to ).

 2-ой режим: сила сварочного тока I =140 А, напряжение дуги U=28 В,

длительность наплавки to = 30 с, скорость наплавки V=18м/ч (V= lo/to ).

3-ий режим: сила сварочного тока I =160 А, напряжение дуги U=28 В,

длительность наплавки to = 30 с, скорость наплавки V=18м/ч (V= lo/to ).

Для определения значимости влияния режимов сварки на кинетику изменения стрелы прогиба необходимо определить погрешность эксперимента, для этого на третьем режиме выполняются три опыта. На 1-ом и 2-ом режиме – по одному  опыту.

Причем, предполагается, что погрешность эксперимента на первом и втором режимах, такая же, как и на третьем режиме.

Опыт 1. I =140 А, U=28 В, to = 45 с,  Vсв=12 м/с  (Vсв= Lo/ to )

Опыт 2. I =140 А, U=28 В, to = 30 с,  Vсв = 18 м/с

Опыт 3. I=160 А,  U=28 В, to = 30 с,  Vсв = 18 м/с

Опыт 4. I=160 А,  U=28 В, to = 30 с,  Vсв = 18 м/с

Опыт 5. I=160 А,  U = 28 В, o = 30 с, Vсв = 18 м/с

Результаты экспериментов записываются в таблицу. По результатам опытов построить графические зависимости влияния силы сварочного тока на кинетику изменения стрелы прогиба пластины (рис.3.8.); для этого на одном рисунке приводятся две временные зависимости стрелы прогиба пластины, полученные в опытах 2 и 3. Влияние скорости сварки на кинетику изменения стрелы прогиба (рис.3.9); для этого на одном рисунке приводятся две временные зависимости  стрелы  прогиба, полученные  в опытах 1 и 2. Влияние по-

гонной энергии на кинетику изменения стрелы прогиба пластины показано на рис.3.10; для этого на одном рисунке приводятся три временные зависимости, полученные в опытах 1,2,3.    

Рис.3.8. Влияние силы сварочного тока на  кинетику изменения стрелы

прогиба

Рис.3.9. Влияние скорости сварки на кинетику изменения стрелы прогиба

 

                                                                        

Рис.3.10.Влияние погонной энергии на кинетику изменения стрелы прогиба

Оценка значимости влияния силы сварочного тока, скорости сварки и величины погонной энергии на кинетику изменения стрелы прогиба

Определить среднее арифметическое значение в i-той временной экспериментальной точке по трем параллельным опытам на одном режиме (опыты 3,4,5)

           (3.1)

Рассчитать дисперсии воспроизводимости по трем  параллельным опытам на одном режиме   в i-ой временной арифметической точке

                                   (3.2)                         (количество временных точек N = 10).

       Усредненное  значение  дисперсии воспроизводимости по N временным точкам рассчитывается по формуле

                                 (3.3)

Для  оценки  значимости  влияния  силы  сварочного тока,  скорости сварки и величины погонной энергии рассчитываются критерии Фишера Fрас.1, Fрас.2, Fрас.3   по формулам 3.4,  3.5, 3.6 , которые сравниваются с табличным критерием Фишера, Fтабл.=19.39,

Табличное значение критерия Фишера Fтабл. берется из таблицы;  основные параметры для выбора: уровень значимости =0.05, число степеней свободы дисперсии адекватности f1 = 10, число степеней свободы f2 =2.   Fтабл. = 19,39 .

                                                                           (3.4)

                 (3.5)

                                                                  (3.6)

    

                                                      (3.7)

               (3.8)

              (3.9)

Рассчитанное значение критерия Фишера Fрас сравнивается с табличным Fтабл. = 19.39 .

 При выполнении условий

;  ;  

сила сварочного тока, скорость сварки, а также величина погонной энергии оказывают  существенное влияние на кинетику изменения стрелы прогиба пластины.

Результаты расчета приводится в табл.3.2, табл.3.3

Таблица 3. 2

                            Расчет дисперсии воспроизводимости

Опыт 3

Опыт 4

Опыт 5

   S2 ,мм2

i

t, c

fiст, мм

fiст, мм

fiст, мм

fiср, мм

Si2 ,мм2

1

10

2

30

3

40

4

60

5

90

6

160

7

200

8

220

9

240

10

300

Примечание. Индекс временной точки - i;  t – текущее время.

fiср=( ficт(опыт3) + ficт(опыт4) + ficт(опыт5) )/3 .

Si2 =( fiст(опыт3) - fiср)2 + ( fiст(опыт4) - fiср)2 +( fiст(опыт5) - fiср)2)/2.

S2 =(S21  +S22  +S23 + S24 +S25 +S26 + S27 + S28 + S29 + S210 )/10.

Таблица 3.3

                       Расчет критериев Фишера  Fрас

t, с

1 режим

2 режим

3

режим

(fiст2 -fiст3)^2

(fiст1 -fiст2)^2

(fiст1 -fiст3)^2

Расчетные значения

критерия Фишера:

Fрас1  =

Fрас2  =

Fрас3   =

fi,мм

fi,мм

fi,мм

10

30

40

60

90

160

200

220

240

300

                                                                  

Выводы: 

 

Исследования распределения температуры в металле пластины в зоне термического влияния в различные моменты времени

Температура металла измеряется хромель-алюмелевой термопарой в пяти точках пластины (рис 3.11). Изменение температуры производится после наплавки валика металла на пластину в пяти точках пластины через каждую минуту в течение 5 минут.

Результаты изменения температуры записываются в таблицу 3.4.

Рис.3.11. Схема расположения точек, в которых измеряется температура пластины в зоне термического влияния хромель- алюмелевыми термопарами.

Таблица 3.4

Кинетика изменения температуры в различных точках пластины

Текущее время  , c

№  точек замера температуры пластины

1

2

3

4

5

Температура t, 0 С

0

60

120

180

240

300


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

34639. Школа научного управления 1875 -1920 (Ф.Тейлор, Ф. и Л. Гилберт, Г. Гант) 26.04 KB
  Контактная аудитория – общественная организация по защите прав потребителя Мотивация Мотивация – процесс побуждения себя и других к деятельности для достижения личных целей или целей организации. Существует 2 типа создания мотивов: Внутренняя мотивация – самовырабатываемые факторы которые заставляют людей вести себя определенным образом Внешняя мотивация – то что делается с людьми или для людей чтобы создать у них побудительные мотивы.
34640. Школа административного (классического управления) 1920 – 1950 (Файоль, Урвик, Муни, Слоун) 17.13 KB
  Факторы на которые не может влиять организация: Экономический фактор – состояние экономики влияет на стоимость всех ввозимых ресурсов и на способность потребителей покупать товары и услуги Политический – совокупность госучреждений и структур которые оказывают влияние и ограничивают деятельность организации учитывается уровень коррупции возможность смены власти политическая стабильность доверие населения к власти проводимая политическая линия НТП Технология – учет научнотехнических достижений прогноз развития науки и техники...
34641. Школа человеческих отношений (1930 – 1950) и поведенческих наук (1950 – наше время) 17.02 KB
  Школа поведенческих наук Макгрегор – повышение эффективности организации за счет повышения эффективности её человеческих ресурсов. Решения выбора альтернативы Управленческое решение – обдуманный вывод о необходимости осуществить какието действия связанные с достижением цели организации либо наоборот воздержаться от них. Эффективным организационным решением будет то которое будет на самом деле реализовано и внесет наибольший вклад в достижение целей организации.
34642. Типы организаций 21.39 KB
  Процесс принятия рационального решения Состоит из 7 основных этапов Диагностика или определение проблемы Существует 2 способа рассмотрения проблемы: Проблемой считается ситуация когда поставленные цели не достигнуты. Проблема как потенциальная возможность для этого необходима релевантная информация это данные касающиеся только конкретной проблемы человека цели в определенный период времени Все проблемы имеют: Определенное лицо Что Связанный с какимто конкретным местом Где Время возникновения и частота повторяемости...
34643. Общие характеристики организаций 40.73 KB
  Необходимость управления практическая реализация Факторы влияющие на процесс принятия решений Личностная оценка руководителя – субъективное ранжирования важности качества или блага. Среда принятия решений Все решения принимаются в разных обстоятельствах по отношению к риску и выделяют: Условие определенности когда точно известен результат каждого из альтернативного варианта выбора Условие риска – результаты этих решений не являются определенными но вероятность каждого результата известна. Негативные последствия – принятие...
34644. Личность. Методы принятия решений 22.49 KB
  ЯОбраз – какими мы видим себя Идеальное Я – какими нам хотелось бы быть Зеркальное Я – какими по нашему мнению нас видят другие Реальное Я –каковы мы в действительности Методы принятия решений При принятии решений вне зависимости от применяемых моделей существует правило принятия решений. Соответственно существуют следующие методы принятия решений: Платежная матрица – оказывает помощь руководителю в выборе одного из нескольких вариантов решений. Методы прогнозирования – в них используется как накопленный опыт так и текущие допущения на...
34645. Понятие алгоритма. Свойства, способы описания 90 KB
  Понятие алгоритма и способы его описания; Типы алгоритмов; Блоксхемы; Базовые структуры применяемые при создании алгоритмов. Иначе говоря блоксхема служит для графического изображения структуры алгоритма. Последовательность действий в соответствии с блоксхемой указывается с помощью стрелок соединяющих отдельные блоки и показывающих какой блок и вслед за каким должен выполняться. В ходе изучения данной дисциплины будут рассматриваться алгоритмы описанные при помощи языка программирования и при помощи специальных схем...
34646. Процедуры и функции 85.5 KB
  Пользовательские функции. В Паскале имеется два вида подпрограмм: процедуры PROCEDURE и функции FUNCTION. В программе процедуры и функции описываются после раздела описания переменных программы но до начала ее основной части то есть до оператора Begin начинающего эту часть.