71818

Проектирование системы отопления в доме отдыха поездных бригад на узловой станции

Курсовая

Архитектура, проектирование и строительство

Исходные данные для проектирования Теплотехническая часть Наружная стена (НС) Наружные и входные двери (НДВ) Бесчердачное перекрытие-потолок (ПТ) Перекрытие над неотапливаемым подвалом (ПЛ) Окна и балконные двери (ОК) Результаты теплотехнических расчетов Определение потерь теплоты помещениями...

Русский

2014-11-12

361 KB

2 чел.

   ФГОУ ВПО                                                   

  «Петербургский Государственный Университет Путей Сообщения»

Кафедра «Теплотехника и теплосиловые установки»

«Проектирование системы отопления в доме отдыха поездных бригад на узловой станции»

по дисциплине «Инженерные сети и оборудование»

Выполнила

студент  группы ВиВ-010

Богданов А.Д.

Принял:

Галов В. В.

Санкт-Петербург

2013


СОДЕРЖАНИЕ

  1.  Исходные данные для проектирования
  2.  Теплотехническая часть
    1.  Наружная стена (НС)
    2.  Наружные и входные двери (НДВ)
    3.  Бесчердачное перекрытие-потолок (ПТ)
    4.  Перекрытие над неотапливаемым подвалом (ПЛ)
    5.  Окна и балконные двери (ОК)
    6.  Результаты теплотехнических расчетов
    7.  Определение потерь теплоты помещениями
    8.  Определение удельной отопительной характеристики здания

  1.  Отопление
    1.  Проектирование системы отопления
    2.  Гидравлический расчет системы отопления
    3.  Определение поверхности нагревательных приборов
    4.  Подбор элеватора
    5.  Определение годовых расходов теплоты на отопление

   Список литературы

  1.  
    ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

  1.  Дом отдыха поездных бригад на узловой станции;
  2.  Номер варианта 0-51;
  3.  г. Астрахань;
  4.  text = -23°C;
  5.  Zht = 167 сут;
  6.  tht = -1.2°C;
  7.  Зона климатической влажности - 3-я (сухая);
  8.  Режим эксплуатации помещений - нормальный, φ = 50-60 % (для всех вариантов);
  9.  Условия эксплуатации ограждений - А (устанавливается согласно СНиП
    по п.п. 4 (прил. 1* СНиП
    II-3-79*), 5 (табл. 1 СНиП II-3-79*));Внутренний климат - жилое здание: tint = +20°C (т.к. text < -31°C).

2.ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ

Теплотехнический расчет наружных ограждений

К наружным ограждениям, через которые отапливаемое помещение теряет теплоту, относятся стены, окна и балконные двери, наружные входные двери, перекрытия над неотапливаемым подвалом (подпольем), чердачные и бесчердачные перекрытия, полы на грунте.

Теплотехнический расчет заключается в определении толщины слоя ограждения или утеплителя, при которой термическое сопротивление теплопередаче ограждения будет не менее требуемых значений.

2.1. Наружная стена (НС)

(см. табл. 5, 6 СНиП 23-02-2003)

табл. 4 СНиП 23-02-2003;

при  Dd = 2000  Rreq = 2,1 м2К/Вт

 Dd = 4000  Rreq = 2,8 м2К/Вт

при Dd = 3540,4 Rreq = 2,64 м2К/Вт

Проверяем условие : 2.64 > 1.32 м2К/Вт - верно

В качестве расчетной величины принимаем термическое сопротивление, исходя из условий энергосбережения, т.е. Rreq = 2.64 м2К/Вт.

Задаемся конструкцией наружной стены (НС), см. рис. 1:

Рисунок 1

1 – Штукатурка на известково-песчаном растворе, δ1 = 0,015 м. Согласно СНиП (прил. 3* СНиП II-3-79*): позиция 73, ρ = 1600 кг/м3, λА = 0,7 Вт/мК;

2 – Сплошная кладка из керамического пустотелого кирпича, δ2 = 0,38 м. Согласно СНиП: позиция 91, ρ = 1400 кг/м3 (кирпич), ρ = 1600 кг/м3 (кладка) λА = 0,58 Вт/мК;

3 – Утепляющий слой - жесткие минеральноватные маты, δ3 = ? м. Согласно СНиП: позиция 135, ρ = 100 кг/м3, λА = 0,06 Вт/мК;

4 – Штукатурка цементно-песчаная, δ4 = 0,02 м. Согласно СНиП: позиция 71, ρ = 1800 кг/м3, λА = 0,76 Вт/мК.

Для каркасных зданий, см. рис. 2:

Рисунок 2

1, 4 – аналогичны указанным на рисунке 1;

2 – бетон, δ2 = 0,06 м, разновидность бетона выбирать согласно СНиП исходя из плотности ρ = 700 кг/м3;

3 – пенополиуретан, δ3 = ? м, параметры выбирать согласно СНиП.

Расчет толщины утепляющего слоя δ3 :

;

 

Исходя из конструктивных соображений, принимаем δ3 = 0,12 м.

В таком случае:

;

Коэффициент теплопередачи:

Толщина перекрытия:

2,2Наружные входные двери (НДВ)

Коэффициент теплопередачи:


2.3Бесчердачное перекрытие (покрытие) (ПТ)

при  Dd = 2000  Rreq = 3.2 м2К/Вт

 Dd = 4000  Rreq = 4,2 м2К/Вт

при Dd = 3540  Rreq = 3,97 м2К/Вт

Проверяем условие : 3.97 > 1.76 м2К/Вт - верно

С учетом целесообразного коэффициента запаса, равного 7%, =

Задаемся конструкцией перекрытия, см. рис. 3:

Рисунок 3

1 – Рубероид, δ1 = 0,05 м;

2 – Утепляющий слой - жесткие минеральноватные маты, δ2 = ? м. Согласно СНиП: позиция 135, ρ = 100 кг/м3, λА = 0,06 Вт/мК;

3 – Плита перекрытия, δ3 = δпл= 0,22 м, Rпл = 0,19 м2К/Вт.

Расчет толщины утепляющего слоя δ2 (расчет производится без учета рубероида):

 

Из конструктивных соображений принимаем δ2 = 0,3 м.

В таком случае:

;

Коэффициент теплопередачи:

Толщина перекрытия:

2.4Перекрытие над неотапливаемым подвалом (ПЛ)

при  Dd = 2000  Rreq = 2,8 м2К/Вт

 Dd = 4000  Rreq = 3,7 м2К/Вт

при Dd = 3540  Rreq = 3,493 м2К/Вт

Проверяем условие : 3,493 > 1,85 м2К/Вт - верно

С учетом целесообразного коэффициента запаса, равного 7%, =

Задаемся конструкцией перекрытия, см. рис. 4:

Рисунок 4

1 – Линолеум+цементная стяжка, δ1 = 0,05 м;

2 – Утепляющий слой - жесткие минеральноватные маты, δ2 = ? м. Согласно СНиП: позиция 135, ρ = 100 кг/м3, λА = 0,06 Вт/мК;

3 – Плита перекрытия, δ3 = δпл= 0,22 м, Rпл = 0,19 м2К/Вт.

Расчет толщины утепляющего слоя δ2 (без учета цементной стяжки и линолеума):

 

Из конструктивных соображений принимаем δ2 = 0,2 м.

В таком случае:

;

Коэффициент теплопередачи:

Толщина перекрытия:

2.5Окна и балконные двери (ОК)

при  Dd = 2000  Rreq = 0,3 м2К/Вт

 Dd = 4000  Rreq = 0,45 м2К/Вт

при Dd = 3540  Rreq = 0,4155 м2К/Вт

Согласно СНиП принимаем (прил. 6* СНиП II-3-79*):

Обычное стекло и двухкамерный стеклопакет в раздельных (деревянных или ПВХ) переплетах из обычного стекла .

Коэффициент теплопередачи:

Наименование
ограждения

НС

НДВ

ПТ

ПЛ

ОК

1.32

-

1.76

1.85

-

2.64

-

3.97

3.493

0.415

2.86

0.79

4.25

3.738

0,51

0.35

1.266

0.187

0,27

1,96

0.55

-

0.59

0,47

-

2.6Результаты расчета сводятся в таблицу:


2.7. Определение потерь теплоты помещениями

Произведен расчет потерь теплоты через наружные ограждения всех отапливаемых помещений.

Теплопотери каждого помещения, Вт, определены путем суммирования потерь теплоты через отдельные ограждения, рассчитываемых (с точностью до 10 Вт) по формуле

Q = k*F*(tint-text)nP + Qinf

k – коэффициент теплопередачи ограждения, Вт/(м2·ºС);

F – расчетная площадь ограждения, м2;

tint – температура внутреннего воздуха рассчитываемого помещения, ºС;

text – температура наружного воздуха для расчета отопления, ºС,

n – поправочный коэффициент к разности температур;

P – множитель, учитывающий дополнительные потери теплоты, определяемой из выражения

P=1+Σр,

где Σр – сумма добавочных потерь теплоты, принимаемых в долях от основных теплопотерь;

Qinf – добавочные потери теплоты, Вт, на подогрев инфильтрационного наружного воздуха, поступающего через неплотности окон и балконных дверей, определяемые по формуле

Qinf = 0,28А0К· F0К·Ginf·(tint-text),

где А0K – коэффициент, учитывающий влияние встречного теплового потока; для окон и балконных дверей (стеклопакетов) А0K=0,7.

F0K – расчетная площадь окон и балконных дверей, м2;

Ginf – нормативное количество наружного воздуха, поступающего путем инфильтрации через 1 м2 площади окон и балконных дверей, кг/(м2·ч);

В таблице 2 приведен расчет теплопотерь помещений.

2.8. Определение удельной отопительной характеристики здания

Определив путем суммирования теплопотерь отдельных помещений тепловую нагрузку на отопление всего здания Qзд, находим  удельную отопительную характеристику здания q0, Вт/(м3·ºС):

Qзд= 25170,9Вт.

q0=Qзд/V*(tint – text)* α

где V = 2086,56 м3 – строительный объем здания (без подвала);

α – поправочный коэффициент, учитывающий фактическое значение наружной температуры text:

α = 0,54+22/(tint text) =  0,54+22/43 = 1,05

q0 =25170,9/(2177.6 * 43*1,05) =0,25Вт/(м3·ºС)

По величине q0 судят о теплотехнической экономичности здания. Полученные значения q0 сравниваем со справочными данными: значения удельных отопительных характеристик зданий объемом 2000-5000 м3 для жилых зданий лежат в пределах 0,25÷0,19 Вт/(м3·ºС), следовательно q0 удовлетворяет требуемым условиям.

3. ОТОПЛЕНИЕ

3.1. Проектирование системы отопления

Расчетные параметры теплоносителя  для однотрубных систем 105-70ºС.

На листе ватмана представлены планы 1-ого,2-ого этажей, подвала с размещением в них трубопровода, а также разрез проектируемого здания и аксонометрия инженерных сетей.

3.2. Гидравлический расчет системы отопления.

Гидравлический расчет системы отопления заключается в определении диаметров трубопроводов, при которых используется располагаемое давление в расчетном циркуляционном кольце и обеспечивается подача к каждому нагревательному прибору расчетного количества воды.

В курсовом проекте произведен гидравлический расчет наиболее неблагоприятного циркуляционного кольца системы, которым считается в однотрубной системе – кольцо от элеватора, через весь стояк, наиболее удаленный от теплового центра.

Гидравлический расчет представлен в таблице 3.

Определяем располагаемое давление в расчетном большом циркуляционном кольце. Величина располагаемого давления, Па, для систем с механическим побуждением определяется из выражения

ΔPР=ΔPм+0,5ΔPгр 

где ΔPм – давление, создаваемое элеватором, величину которого принимаем 60 Па на один погонный метр кольца:

ΔPм = 60*li = 60*84,27 = 5056,2 Па

ΔPгр – гравитационное давление, вызываемое охлаждением воды в нагревательных приборах, Па.

В однотрубных системах:

ΔPгр=hприв*(ρ0г)*g ;

hприв – приведенное расстояние, м, между центрами охлаждения (расчетный стояк) и нагревания (элеватор), определяемое по формуле:

hприв = Qihi/Qст = (Qприб 1 эт*h1эт + Qприб 2 эт*h2эт)/ (Qприб 1 эт + Qприб 2 эт) =

= (626*1,67 + 647*4,67)/(626 + 647) = 3,19

ρ0, ρг – плотность охлажденной и горячей воды, кг/м3

ΔPгр = 3,19*(977,8-954,8)*9,81 = 719,8 Па;

ΔPР=ΔPм+0,5ΔPгр = 5056,2 + 0,5*719,8 = 5416,1 Па;

Определяем необходимый расход теплоносителя на участке, кг/ч:

Gуч = 3,6*Qуч/С*(tг-tо)

где С – удельная теплоемкость воды; С=4,19 кДж/(кг·ºС);

tг ,t0 – расчетные температуры воды в начале и конце стояка,

Определение среднего значения удельного сопротивления на трение в кольце, Па/м,

Rср= (1 - α)0,9* ΔPР/ Ʃli= (1 – 0,25)*4874,49/84,27 = 37,6 Па/м

где α – доля потерь давления, приходящаяся на местные сопротивления для однотрубных α=0,25;

Σli - сумма длин участков расчетного циркуляционного кольца, м.

Определив потери давления на трение по длине участка R*l и в местных сопротивлениях Z=Pд*Σξ , находим полные потери давления на каждом участке (Rl+Z). Расчет диаметров участков расчетного циркуляционного кольца приведен в таблице 3.

Проверка правильности произведенного гидравлического расчета большого циркуляционного кольца:

7%≤ (0.9* ΔPР–Ʃ(Rl+Z)) / (0.9* ΔPР)*100 ≤12% ;

(0.9* ΔPР–Ʃ(Rl+Z)) / (0.9* ΔPР)*100 =

(0,9*5416,1 –4530,01)/ (0,9*5416,1) *100% = 7,06%

7% < 7,06% < 12%    

Условие выполняется!

3.3. Определение поверхности нагревательных приборов

В курсовом проекте необходимо определить поверхность нагрева и количество секций в каждом из приборов, присоединенных к последнему стояку расчетного циркуляционного кольца.

В качестве нагревательных приборов приняты чугунные радиаторы типа МС 140-98 (площадь одной секции fс=0,24 м2, номинальный тепловой поток qном= 725 Вт/м2).

Тепловая нагрузка рассчитываемого прибора Qпр, Вт, определяется с точностью 10 Вт путем распределения теплопотерь помещения на установленные в нем радиаторы. Требуемая площадь радиатора, м2, определяется из выражения

Fпр= Qпр/q пр

где qпр – расчетная плотность теплового потока в конкретных условиях эксплуатации прибора, Вт/м2

q пр= q ном(Δtср/70)m*( Gпр /360)p

где m – показатель, принимаемый при движении воды в радиаторе «сверху-вниз», равным 1,3;

P – показатель, принимаемый при расходе теплоносителя через прибор Gпр до 60 кг/ч и схеме движения «сверху-вниз», равным 0,02

Δtср – средний температурный напор (tср.пр.-tint), ºС,

где tср.пр.- средняя температура воды в приборе, ºС;

tint – температура внутреннего воздуха в рассматриваемом помещении, ºС.

Средняя температура воды в рассчитываемом приборе tср.пр. с учетом остывания воды в магистральных трубопроводах до расчетного стояка, принимаемого для проектируемых в работе зданий, равным 2 ºС.

Для однотрубной системы отопления:

t12 = tг -2 - (3,6*Qпрi*β1β2)/(Gст*C)

Qпрi – тепловая нагрузка каждого радиатора, присоединенного к рассматриваемому стояку по ходу движения воды до рассчитываемого этажеузла, Вт;

  β1 –коэффициент учета дополнительного теплового потока устанавливаемых приборов за счет округления сверх расчетной величины для радиатора МС140; β1 =1,05

  β2 –коэффициент учитывающий дополнительные теплопотери вследствие размещения приборов у наружных ограждений; для радиаторов  β2 =1,02

  Gст – количество воды, поступающее в однотрубный стояк, кг/ч, определяемое по выражению:

G= (3,6* Qпрi * β1β2)/(С*( tг -2 – tо))

 Qпрi – тепловая нагрузка на стояк, Вт;

G= (3,6*(626+647)*1,05*1,02)/(4,19*(105-2-70)) = 35,5  кг/ч

t122эт = tг -2 - (3,6*Qпр2эт*β1β2)/(Gст*C) = 105-2-(3,6*647*1,05*1,02)/(35,5*4,19) = 86,2 ºС

t121эт = tг -2 - (3,6*Qпр1эт*β1β2)/(Gст*C) = 105-2-(3,6*626*1,05*1,02)/(35,5*4,19) = 86,8 ºС

tср.пр.2эт = (tг – 2)+ t122эт /2 = (105-2+86,2)/2 = 94,6 ºС

tср.пр.1эт = (t121эт + tо)/2 = (86,8+70)/2 = 78,4 ºС

Δtср2эт = tср.пр.2эт - tint  = 94,6 – 18 = 76,6 ºС

Δtср1эт = tср.пр.1эт - tint  = 78,4 – 18 = 60,4 ºС

Количество воды, кг/ч, затекающей приборы для однотрубного стояка:

Gпр =G cт * α = 35,5 * 1 = 35,5 кг/ч

α = 1, коэффициент затекания воды в приборы однотрубного стояка с односторонним присоединением приборов.

Расчетная плотность теплового потока:

q пр2эт  = 725*(76,6/70)1,3*(35,5/360)0,02  = 778,2 Вт/м2

q пр1эт  = 725*(60,4/70)1,3*(35,5/360)0,02  = 571,6 Вт/м2

Требуемая площадь радиатора:

Fпр2эт= Qпр2эт /q пр2эт = 647/778,2 = 0,83 м2

Fпр1эт= Qпр1эт /q пр1эт = 626/571,6= 1,1 м2

Число секций в нагревательном приборе, шт

n = (Fпр * β4 )/(fc* β3)

fc = 0,24 м2, площадь одной секции;

β4 – коэффициент, учитывающий  способ установки радиатора: при открытой установке  β4 =1;

β3 – коэффициент, учитывающий число секций в радиаторе:

β3 = 0,97+0,06/ Fпр

β32эт  = 0,97+0,06/ Fпр2эт  = 0,97 + 0,06/0,83 = 1,04

β31эт  = 0,97+0,06/ Fпр1эт  = 0,97 + 0,06/1,1 = 1,02

Т.о. число секций в радиаторе:

n 2эт = Fпр2эт* β4/(fс32эт) = 0,83*1/(0,24*1,04) = 3,3

Принимаем 4 секции;

n 1эт = Fпр1эт* β4/(fс31эт) = 1,1*1/(0,24*1,02) = 4,49

Принимаем 5 секций.

3.4. Подбор элеватора

Основной характеристикой для подбора элеватора является коэффициент смешения:

U= (tс - tг)/ (tг – tо)*1,15 = (150 - 105)/(105 - 70)*1,15 = 1,48

tс = 150 ºС – температура сетевой воды в тепловой сети.

Массовый расход воды, циркулирующей в системе отопления, т/ч:

G сист=3,6 Qсист/(С*( tг – tо)*103) = 3,6*25170,9/(4,19*(105-70)*103) = 0,62т/ч;

Qсист = 25170,9Вт – тепловая мощность системы отопления.

Диаметр горловины элеватора, мм:

dг = 15.5* (G сист2/ ΔHсист)1/4 = 15,5*(0,622/4319,96)1/4 = 7 мм

ΔHсист=Σ(R*l+Z ) =– потери давления в расчетном циркуляционном кольце системы отопления в кПа (из таблицы 3).

По найденному диаметру горловины подбираем номер стандартного элеватора:

т.к. dг < 18 мм – принят элеватор № 1;

Диаметр сопла, мм, для подобранного элеватора определён по приближенной зависимости:

dс = dг/(1+ U) = 8/(1+ 1,48) = 2,82 мм

Требуемая разность давлений перед элеватором, кПа:

ΔРэл=6,28*Gс2/ dс4 = 6,28*0,252/ 0,2824 = 62 кПа

Gс – расход сетевой воды, т/ч;

dс = 0,282 – диаметр сопла в см.

Gс= 3,6* Qсист/(С*( tс – tо)*103) = 3,6*25170,9/(4,19*(150-70)*103) = 0,27т/ч

3.5. Определение годовых расходов теплоты на отопление

Расход тепла на отопление здания на весь отопительный период, ГДж:

Qгод= 3,6* β * Qзд*( tint – tht)*Zht*24)/ ( tint – text)*106 =

= 3,6*1,05*25170,9*(20-(-1,2))*167*24/(18-(-23))*106 =197 ГДж.

β – коэффициент, учитывающий непроизводительные потери тепла

системой отопления, при нижней разводке β =1,05;

tht = -1,2 ºС – средняя температура отопительного периода;

Zht = 167 сут – продолжительность отопительного периода

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Отопление и вентиляция. Методическое указание для курсового проекта. Зибрев О.А. Санкт-Петербург, 2004 г.

2. СНиП II-3-79*. Строительная теплотехника (с изменениями № 3 и № 4).

1998.– 24 с. (в качестве справочного пособия).

3. ГОСТ 30 494-96. Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях.

4. СНиП 23-01-99*. Строительная климатология.

5. СНиП 23-02-2003. Тепловая защита зданий.

6. СНиП 2.04.05-91*. Отопление, вентиляция и кондиционирование.

7. СНиП 41-01-2003. Отопление, вентиляция и кондиционирование.

8. СНиП 2.08.01-89*. Жилые здания и общежития.

PAGE  11


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

29344. Special Literary Vocabulary 24.36 KB
  A term unlike other words directs the mind to the essential quality of the thing phenomenon or action as seen by the scientist in the light of his own conceptualization. With the increase of general education and the expansion of technique to satisfy the evergrowing needs and desires of mankind many words that were once terms have gradually lost their quality as terms and have passed into the common literary or even neutral vocabulary. Such words as 'radio' 'television' and the like have long been incommon use and their terminological...
29345. Special Colloquial Vocabulary 22.56 KB
  The first thing that strikes the scholar is the fact that no other European language has singled out a special layer of vocabulary and named it slang though all of them distinguish such groups of words as jargon cant and the like. Webster's Third New International Dictionary gives the following meanings of the term: Slang [origin unknown] 1: language peculiar to a particular group: as a: the special and often secret vocabulary used by class as thieves beggars; b: the jargon used by or associated with a particular trade profession or...
29346. Phonetic Expressive Means and Stylistic Devices 18.9 KB
  This is the way a word a phrase or a sentence sounds. The sound of most words taken separately will have little or no aesthetic value. The way a separate word sounds may produce a certain euphonic impression but this is a matter of individual perception and feeling and therefore subjective. In poetry we cannot help feeling that the arrangement of sounds carries a definite aesthetic function.
29347. Lexical Expressive Means and Stylistic Devices 21.57 KB
  By being forcibly linked together the elements acquire a slight modification of meaning. The elevated ancestors simile unhallowed disturb in the now obsolete meaning of tear to pieces are put alongside the colloquial contraction the Country's the country is and the colloquial done for. Interaction of different of different types of lexical meaning Words in context as has been pointed out may acquire additional lexical meanings not fixed in dictionaries what we have called contextual meanings. The latter may sometimes deviate from...
29348. Interaction of primary and derivative logical meanings. Stylistic Devices Based on Polysemantic Effect, Zeugma and Pun 23.92 KB
  Epithet is a stylistic device based on the interplay of emotive and logical meanings in an attributive word emotionally colored attitude of the speaker to the object he describes. 1 refer the mind to the concept due to some quality of the object it is attached to. 2 attributes used to characterize the object by adding a feature unexpected in it. One of the two members of oxymoron illuminates the feature observed while the other one offers a purely subjective individual perception of the object.
29349. Syntactical expressive means and stylistic devices 23.95 KB
  Its expressive effect may be based on the absence of logically required components of speech parts of the sentence formal words or on the other hand on a superabundance of components of speech; they may be founded on an unusual order of components of speech the change of meaning of syntactical constructions and other phenomena. The object is placed at the beginning of the sentence: Talent Mr. The adverbial modifier is placed at the beginning of the sentence: My dearest daughter at your feet I fall. However in modern English and American...
29350. Particular ways of combining parts of the utterance 16.65 KB
  Particular ways of combining parts of the utterance Asyndeton Asyndeton that is connection between parts of a sentence or between sentences without any formal sign becomes a stylistic device if there is a deliberate omission of the connective where it is generally expected to be according to the norms of the literary language. Polysyndeton Polysyndeton is the stylistic device of connecting sentences or phrases or syntagms or words by using connectives mostly conjunctions and prepositions before each component part as in: The heaviest...
29351. Functional Styles 19.61 KB
  Therefore functional style of language is a historical category. Thus the FS of emotive prose actually began to function as an independent style after the second half of the 16th century; the newspaper style budded off from the publicistic style; the oratorical style has undergone considerable fundamental changes and so with other FSs The development of each style is predetermined by the changes in the norms of standard English. The BellesLetters Style We have already pointed out that the belleslettres style is a generic term for three...
29352. Functional Styles. Newspaper Style 33.05 KB
  Not all the printed materials found in newspapers come under newspaper style. Only materials which perform the function of informing the reader and providing him with an evaluation of information published can be regarded as belonging to newspaper style. English newspaper style can be defined as a system of interrelated lexical phraseological and grammatical means which is perceived by the community as a separate linguistic unity that serves the purpose of informing and instructing the reader.