71856

Проект рабочей площадки

Курсовая

Архитектура, проектирование и строительство

В курсовом проекте рассмотрены один вариант нормального и два варианта усложненного типа балочной клетки. Временная нагрузка на настил: p н = 30 кН/м2; Коэффициент надежности по нагрузке: f.р.=1,2; Коэффициент надежности по нагрузке для собственного веса конструкций: f.g.=1,05...

Русский

2014-11-13

1.72 MB

3 чел.

23

ЛИПЕЦКИЙ  ГОСУДАРСТВЕННЫЙ  ТЕХНИЧЕСКИЙ  УНИВЕРСИТЕТ

Кафедра  металлических конструкций

 Курсовой проект  №1

по  дисциплине: «Металлические конструкции»

 «Проект рабочей площадки»

Студент      ____________________________________________  Синячкин А.М.

Группа С–10–2

Руководитель ___________________________________________ Жидков К.Е.

Липецк  2013

ОГЛАВЛЕНИЕ

[0.1] 1.4. ВЫБОР  ВАРИАНТА  БАЛОЧНОЙ  КЛЕТКИ

[0.2] Рис.4 Поперечное сечение главной балки

[0.3] 2.1. СБОР НАГРУЗОК

[0.4] 2.2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ  РАСЧЁТНЫХ  УСИЛИЙ  В  СЕЧЕНИЯХ  БАЛКИ

[0.5] 2.4. НАЗНАЧЕНИЕ  РАЗМЕРОВ СЕЧЕНИЯ  СТЕНКИ

[0.6] 2.5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ  РАЗМЕРОВ  СЕЧЕНИЯ  ПОЯСОВ

[0.7] 2.7. РАСЧЁТ  ПОЯСНЫХ  ШВОВ

[0.8] 2.8. ПРОВЕРКА  ОБЩЕЙ  УСТОЙЧИВОСТИ  БАЛКИ

[0.9] 2.9. ПРОВЕРКА  МЕСТНОЙ  УСТОЙЧИВОСТИ  ЭЛЕМЕНТОВ  БАЛКИ

[1] БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ  СПИСОК


1.
СРАВНЕНИЕ  ВАРИАНТОВ  БАЛОЧНОЙ  КЛЕТКИ

 В курсовом проекте рассмотрены один вариант нормального и два варианта усложненного типа балочной клетки.

Временная нагрузка на настил: p н = 30 кН/м2;

Коэффициент надежности по нагрузке: f.р.=1,2;

Коэффициент надежности по нагрузке для собственного веса  конструкций: f.g.=1,05;

Коэффициент, учитывающий развитие пластических деформаций: Сх = 1,12;

Коэффициент условия работы: с = 1,1;

Отношение пролета настила к предельному прогибу: n0 = = 150;

Собственный шаг балок настила и второстепенных балок:

А = 15 м, В= 6 м;

Е1= Е ( 1- μ 2) = 2,26*104 кН/см2;

Материал настила – Сталь С255.

Расчетное сопротивление стали по пределу текучести: Ry=24 кН/см2

РАСЧЕТ БАЛОЧНОЙ КЛЕТКИ НОРМАЛЬНОГО ТИПА

(1 вариант)

Расчетная схема  загружения настила.                                                                                                                      

Рис. 1. Схема нормального типа балочной клетки

Расчет настила. 

Находим отношение толщины настила к пролету:

== = 82,856

т.к. ln =75 см, тогда tп = ln /82,856 = 0,9 см

Назначаем  tп =  9 мм.

Масса настила составляет gнп = 0,71 кН/м2.

Расчет балки настила.

Погонная нагрузка на балку составляет:

qн1 = (рн + gнп) * а =(30+0,71) * 0,75 = 23,0325 кН/м = 0,23 кН/см;

q1  = (рн *f.р.+ gнп * f.g)*а =(30*1,2+0,71*1,05)*0,75= 27,559 кН/м ;

Расчетный изгибающий момент :

 М мах = = =124,016 кН*м = 124,016 * 102 кН*см

Требуемый момент сопротивления:

 Wтреб==  = 419,43 см3

Принимаем  Ι 30; Wх =743 см3 , J х = 13380 см4;

Проверяем прогиб подобранной балки:

 =

= = 0,0023 ≤ 0.004, т.е. прогиб допустим.

Масса балки настила на 1 м2 площадки составляет:

   qн1=  = 0,648 кН/м2,

где   0,486 кН/м – масса 1 метра балки,  0,75- шаг балок настила.

1.2 РАСЧЕТ БАЛОЧНОЙ КЛЕТКИ УСЛОЖНЕННОГО ТИПА

(2 вариант)

Рис. 2. Схема усложнённого типа балочной клетки

                                                                                                                            

Расчет настила.

Находим отношение толщины настила к пролету:

== = 82,856

т.к. ln = 100 см, тогда tп = ln /82,856 = 1,2 см

Назначаем  tп =  12 мм.

Масса настила составляет gнп = 0,94 кН/м2.

Расчет балки настила

Погонная нагрузка на балку составляет:

 qн1 = (рн + gнп)*а =(30+0,94)*1 = 30,94 кН/м = 0,3094кН/см;

 q1 = (рн *f.р.+ gнп *f.g) * а = (30*1,2+0,94*1,05)*1 = 36,987 кН/м;

Расчетный изгибающий момент:

 М мах =  =  = 28,896 кН*м

Требуемый момент сопротивления:

 Wтреб==  = 97,727 см3

Принимаем  Ι 16;

Wх = 109 см3 ,    J х = 873 см4;

Проверяем прогиб подобранной балки:

 =

= = 0,0034 ≤ 0,004, т.е. прогиб допустим.

Принимаем Ι 16.

Масса балки настила на 1 м2 площадки составляет:

   qн1= = 0,159 кН/м2,

где   0,159 кН/м – масса 1 метра балки, 1 м - шаг балок настила.

Расчет второстепенной балки.

qн2 = (рн + gнп + qн1)*в = (30 + 0,94+ 0,159 )*2,5 = 77,75 кН/м = 0,7775кН/см;

q2 =(рн *f.р.+ (gнп +qн1)* f.g)*в= (30*1,2+(0,94+0,159 )*1,05)*2,5 = 92,88кН/м,

где gнп, qн1 – нормативные значения собственной массы соответственно настила и балок настила, кН/м2;

Расчетный изгибающий момент:

 М мах =  =  =417,96 кН*м = 417,96*102 кН*см

Требуемый момент сопротивления:

        Wтреб==  = 1413,56 см3

Принимаем  Ι 50; Wх =1589 см3 ,J х = 39727 см4;

Проверяем прогиб подобранной балки:

 =

= = 0,0026<0,004 т.е. прогиб допустим.

Масса  второстепенной балки на 1 м2 площадки составляет:

   qн2=  =0,314 кН/м2,

где   0,785 кН/м – масса 1 метра балки, 2,5 - шаг второстепенных балок

1.3 РАСЧЕТ БАЛОЧНОЙ КЛЕТКИ УСЛОЖНЕННОГО ТИПА

(3 вариант)

Рис. 3. Схема усложнённого типа балочной клетки

                                                                                                                            

                                                                                                                         

Расчет настила.

Находим отношение толщины настила к пролету:

               == = 82,856

т.к. ln = 100 см, тогда tп = ln /82,856 = 1,2 см

Назначаем  tп =  12 мм.

Масса настила составляет gнп = 0,94 кН/м2.

Расчет балки настила

Погонная нагрузка на балку составляет:

 qн1 = (рн + gнп)*а =(30+0,94)*1 = 30,94 кН/м = 0,3094кН/см;

 q1 = (рн *f.р.+ gнп *f.g) * а = (30*1,2+0,94*1,05)*1 = 36,987 кН/м;

Расчетный изгибающий момент:

 М мах =  =  = 65,02 кН*м

Требуемый момент сопротивления:

 Wтреб==  = 219,9 см3

Принимаем  Ι 22;

Wх = 232 см3 ,    J х = 2550 см4;

Проверяем прогиб подобранной балки:

 =

= = 0,004 ≤ 0,004, т.е. прогиб допустим.

Принимаем Ι 22.

Масса балки настила на 1 м2 площадки составляет:

   qн1= = 0,240 кН/м2,

где   0,240 кН/м – масса 1 метра балки, 1 м - шаг балок настила.

 Расчет второстепенной балки.

qн2 =(рн+gнп+ qн1) *в = (30 + 0,94+ 0,240 )*3,75 = 116,925 кН/м = 1,169 кН/см;

    q2=(рн*f.р.+(gнп +qн1)*f.g)*в = (30*1,2+(0,94 + 0,240)* 1,05 )*3,75 = 139,65 кН/м,

  где gнп, qн1 – нормативные значения собственной массы соответственно настила и балок настила, кН/м2;

Расчетный изгибающий момент:

        М мах =  =  =628,425 кН*м = 628,425*102 кН*см

Требуемый момент сопротивления:

 Wтреб==  = 2125,36 см3

Принимаем  Ι 60; Wх =2560 см3 ,J х = 76806 см4;

Проверяем прогиб подобранной балки:

 =

= = 0,002<0,004 т.е. прогиб допустим.

Масса  второстепенной балки на 1 м2 площадки составляет:

   qн2=  =0,288 кН/м2,

где   1,08 кН/м – масса 1 метра балки, 3,75 - шаг второстепенных балок

1.4. ВЫБОР  ВАРИАНТА  БАЛОЧНОЙ  КЛЕТКИ

В курсовом проекте условно за наиболее экономичный принимаем вариант балочной клетки, в котором суммарная масса второстепенных балок и настила будет наименьшая.

Показатели рассмотренных вариантов занесены в табл.1.

Таблица 1

Расход стали по вариантам (на 1 м2 площадки ).

Вариант

Настил

Балки настила

Второстепенные

балки

Суммарный

расход стали

на вариант,

кН/м2

Толщина,

мм

Масса,

кН/м2

двутавра

Масса,

кН/м2

двутавра

Масса,

кН/м2

1

9

0,71

36

0,648

-

-

1,358

2

12

0,94

16

0,159

50

0,314

1,413

3

12

0,94

22

0,24

60

0,288

1,468

1 вариант оказался  наиболее экономичным.


2.
 РАСЧЁТ  ГЛАВНОЙ  БАЛКИ

Отметка верха настила:  14м.

Отметка габарита под площадку: 10,9м.

Коэффициент, учитывающий собственную массу балки: = 1,03.

Временная нагрузка на настил: pн = 30 кН/м2.

Коэффициент надежности по нагрузке: f.р.=1,2.

Коэффициент надежности по нагрузке для собственного веса  конструкций: f.g.=1,05.

Коэффициент условия работы:  с = 1,1.                         

Материал настила – сталь С255.                                 

Расчетное сопротивление стали по пределу текучести: Ry = 24,0кН/см2.

Рис.4 Поперечное сечение главной балки

2.1. СБОР НАГРУЗОК

  Распределенная нагрузка на балку:

qн = (рн + gнр +  gн1 + gн2) * В = (30+1,358)* 6= 188,148кН/м;

q1=(рн*f.р.+(gнр + gн1 + gн2) * f.g) *В = (30 * 1,2 +(1,358)*1,05)*6 = 224,56кН/м

2.2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ  РАСЧЁТНЫХ  УСИЛИЙ  В  СЕЧЕНИЯХ  БАЛКИ

Максимальный изгибающий момент:

Максимальная поперечная сила:

.

2.3. НАЗНАЧЕНИЕ  ВЫСОТЫ  СЕЧЕНИЯ  БАЛКИ

Требуемый момент сопротивления:

. 

Нормальные напряжения:

.

Минимальная высота балки:

.

Ориентировочная толщина стенки:

.

Принимаем  tw = 11мм.

Оптимальная высота балки:

.

Высота балки из условия габарита:

h = 1400 - 1090 - 0,90 - 36 =273,1см,

где: 1400см – отметка верха настила;

      1090см – отметка габарита под площадкой;

0,90см – толщина  настила;

36см - высота балок настила.

Назначаем высоту стенки   h = 1400мм.Таким образом, принимаем поэтажное сопряжение балок, изображённое на рисунке 5.

Рис. 5. Поэтажное сопряжение балок

2.4. НАЗНАЧЕНИЕ  РАЗМЕРОВ СЕЧЕНИЯ  СТЕНКИ

Толщина стенки из условия среза:

.

Для обеспечения местной устойчивости стенки без дополнительного укрепления ее продольным ребром толщина стенки должна быть:

.

Назначаем сечение стенки 1400 х 1,2мм.

2.5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ  РАЗМЕРОВ  СЕЧЕНИЯ  ПОЯСОВ

Задавшись толщиной пояса tf = 30мм, вычисляем момент инерции сечения балки:

см3

Момент инерции стенки:

см4

Требуемые момент инерции и площадь сечения поясов:

см4

.

Учитывая, что bf = h = (460…280)мм ,

т.к. bf= = 29,6tf, назначаем сечение пояса 500х30мм

с Аf = 150 см2;

Проверяем прочность назначенного сечения.

Момент инерции сечения:

= 1808075см4;

Наибольшее нормальное напряжение:

При этом перенапряжение не допускается, а недонапряжение должно составлять не более 5%:

;

Недонапряжение составляет:

.

2.6. ИЗМЕНЕНИЕ  СЕЧЕНИЯ  БАЛКИ

Сечение балки назначается по максимальному изгибающему моменту, действующему в середине пролета. Ближе к опорам этот момент значительно уменьшается, и поэтому для балок пролетом более 10м с целью экономии стали целесообразно изменять сечение. Наиболее удобно изменять сечение поясов, уменьшив только ширину. Расчётная схема главной балки приведена на рисунке 6.

Длина пролёта 15м, что больше 10м.

Ширина пояса в измененном сечении должна быть не менее:

 

И не менее 180мм,принимаем 250 мм

Изменение сечения балки по длине производится на расстоянии:

Рис.6  Расчётная  схема  главной  балки

Установив место изменения сечения, определяем:

Изгибающий момент в этом сечении:

М’===3614,01 Кн∙м

Опорную реакцию в этом сечении:

      Q’ =  == 1156,48кН.

Требуемый момент сопротивления в этом сечении:

  

Далее производим назначение ширины пояса аналогично подбору его ширины в неизмененном сечении:

 

Момент инерции стенки:

 = 274400cм4.

Требуемые момент инерции и площадь сечения поясов:

 

     Учитывая, что  bf>146 мм и что  bf>250 мм

назначаем сечение пояса 250 х 30 мм с А’f = 75 см2;

Проверяем прочность назначенного сечения.

Момент инерции сечения:

Наибольшее нормальное напряжение:

При этом перенапряжение не допускается, а недонапряжение должно составлять не более 5%.

.

Недонапряжение составляет:

.

В месте изменения сечения на уровне поясных швов действуют большие нормальные и касательные напряжения, поэтому необходимо проверить прочность стенки по приведенным напряжениям.

,

Проверка прочности по максимальным касательным напряжениям на опоре:

,

где статический  момент полусечения:   

2.7. РАСЧЁТ  ПОЯСНЫХ  ШВОВ

Поясные швы воспринимают сдвигающие усилия между полкой и стенкой. В курсовом проекте допускается производить расчет только по металлу шва.

Требуемый катет поясных швов будет

,

где S΄f  - статический момент полки (в измененном сечении):

f - коэффициент, зависящий от способа сварки, при автоматической сварке f=1.1;

Rwf  - расчетное сопротивление металла шва;

wf - коэффициент условий работы шва, равный 1.

По конструктивным требованиям принимаем 7мм.

2.8. ПРОВЕРКА  ОБЩЕЙ  УСТОЙЧИВОСТИ  БАЛКИ

Устойчивость главных балок не требуется проверять при отношении расчетной длины балки (шаг второстепенных балок, опирающихся на главную балку) l*ef к ширине сжатого пояса bf не превышающем значения:

;

;

Дополнительная проверка  не требуется

2.9. ПРОВЕРКА  МЕСТНОЙ  УСТОЙЧИВОСТИ  ЭЛЕМЕНТОВ  БАЛКИ

Стенки балок для обеспечения их устойчивости укрепляются ребрами жесткости. В сварных двутаврах балочных клеток применяются, как правило, односторонние поперечные ребра жесткости, расположенные с одной стороны балки (рисунок 7).

Рис.7  Укрепление стенки поперечными рёбрами

Поперечные ребра жесткости ставятся, если  - условная гибкость стенки, определяемая по формуле:

>3.2 необходима установка ребер жесткости.

Размеры ребер принимаются:

Расстояние между ребрами жесткости не должно превышать:

Принимаем =150см

Ребра жесткости расположены не только в месте опирания балок  настила, следовательно, местные напряжения присутствуют. Т.к. >2,5, то необходима проверка устойчивости стенки балки:

.

;

0,183>0,164

C1=20,54;

Устойчивость балки обеспечена.

2.10. РАСЧЁТ  ОПОРНОГО  РЕБРА

Площадь сечения опорного ребра определяется из условия проверки его на смятие от опорной реакции балки (Qmax):

Принимаем th =20 мм.

Кроме того, необходим расчет опорного ребра на продольный изгиб из плоскости стенки. При этом в расчетное сечение ребра следует включать часть стенки длиной: .

Расчет на устойчивость производится по формуле:

,

где

;;.

По табл. 72 /5/ коэффициент h=0,949;

.

Необходимо также определить катет угловых швов, прикрепляющих ребро к стенке:

f –коэффициент, зависящий от способа сварки, при ручной сварке f=0,7;

Rwf-расчетное сопротивление металла шва, равный 18кН/см2;

wf –коэффициент условий работы шва, равный 1.

.

По конструктивным требованиям принимаем 8мм.


3.  РАСЧЁТ ЦЕНТРАЛЬНО-СЖАТЫХ СКВОЗНЫХ КОЛОНН

Материал колонны – сталь С255( Ry=24 кН/см2 )

Материал фундамента – бетон  В7,5 (Rф= 0,45  кН/ см2 ).

 

Определяем геометрическую высоту ( l ) колонны :

l = 1400– 0,9– 36 – 146 + 50 = 1267,1 см ;

Продольная сила (N) равна сумме опорных реакций от двух главных балок , опирающихся на колонну .

N = 2 · Qmax = 2·1734,726= 3469,452 кН.

3.1. Подбор типа сечения и сечения стержня сквозной колонны.

Задаемся значением коэффициента  φ(0,7…0,9) , φ=0,7

Определяем требуемую площадь сечения :

Принимаем 2 I 50, для которых А = 2·100 = 200 см2 , ix = 19,9см

 

3.1.1. Расчет относительно материальной оси .

Вычисляем гибкость :

где   μ – коэффициент, зависящий от способа закрепления колонны. Для шарнирного закрепления фундаментных болтов к плите базы - μ = 1.

 Находим φх :  λх =63,67→  φх = 0,786

  Проверяем условие:

;

Условие устойчивости выполнено. Окончательно принимаем сечение из 2  I  50

3.1.2. Расчет относительно свободной оси Y .

Задаёмся λ1 = 40 , тогда λу =

                              где  λеf = λх = 49,53– из условия равноустойчивости.

Определяем требуемый радиус инерции:

Приближённое расстояние между двутаврами:

где α2 = 0,50 – коэффициент, учитывающий приближенное значение радиусов инерций сечений,

Принимаем b = 51см. Расстояние между наружными гранями стенок двутавров будет:

b1 = b + tw = 51+ 17 = 68 см.

Рис.9 Конструктивная  схема  сквозного  решения  на  планках

 Вычисляем характеристики  назначенного сечения :

 

;    

Вычисляем приведенную гибкость стержня:

;

φу = 0,84

Проверяем условие устойчивости :

;

.

3.2. Расчет планок.

Предварительно назначаем размеры планок:

Ширина ls =  ( 0,5…0,75 ) b = ( 25,5…38,25 )  см. Назначаем ls=35см.

Толщина ts =  ( 1/10…1/25 ) ls = ( 3…1,2) см. Назначаем ts=1,2 см.

Расстояние между планками в свету lm = λ1*iy1= 40·3,23=129,2 см.

Условная поперечная сила, приходящаяся на планку одной грани:

Перерезывающая сила в планке:

Изгибающий момент в планке:

 

Момент сопротивления сечения планки:

Проверяем прочность планки:

;

;

Проверяем прочность сварных швов, прикрепляющих планку к ветвям:

,

 Задаемся катетом швов kf = 8 мм = 0,8 см;

 Ручная сварка βf = 0,7;

 Для стали С255 тип электрода Э42, Rwf =18 кН/см2

Аwf== 19,6 см2;  

 Wwf = = =114,33см3;

;

Проверяем прочность сварных швов, прикрепляющих планку к ветвям:

,

.

Прочность сварных швов  обеспечена.

  1.  РАСЧЁТ  БАЗЫ  КОЛОННЫ

Конструкция  базы  колонны,  шарнирно закреплённой в фундаменте, приведена на рисунке 10.

Рис.10. Конструкция базы колонны

База  состоит из плиты  и траверс.

Собственная масса колонны:

G =2·qветви · l · 1,2 = 2 · 0,785 · 12,67· 1,2 =  23,87кН,

       где   qветви –масса 1п. м. двутавра №50;

                1,2 – коэффициент, учитывающий массу планок, оголовка и базы.

Полная продольная сила в колонне на уровне обреза фундамента:

N΄= N + G = 3469,452 + 23,87 = 3493,322кН.

  1.  РАСЧЁТ  ПЛИТЫ

Требуемая площадь опирания плиты на фундамент:

.

Свес  с = (10..15)см, назначаем с =10 см.

Толщина траверс tt = (0,8..1,2)см, назначаем tt = 1см,  тогда размер плиты ВР = 72см, а размер .

 Принимаем Lp  = 110 cм, тогда b2 =21см (см. рис.10).

 Напряжение в бетоне будет:

.

Определим изгибающие моменты на участках плиты:

Участок 1:

Плита работает как консольная балка:

.

Участок  2:

Плита работает как пластинка, опертая на 3 стороны. Максимальный момент на этом участке:

,

      где β2 – коэффициент для расчета пластинки, опертой на 3 стороны,

Участок  3:

Плита работает как пластинка, опертая на 4 стороны. Максимальный момент на этом участке:

,

       где  β3 – коэффициент для расчета пластинки, опертой на 4 стороны,

              d – меньшая из сторон участка.

  По максимальному моменту М = 74,8кН·см определяем толщину плиты:

.

Принимаем tp = 40мм.

  1.  РАСЧЁТ  ТРАВЕРСЫ

Высоту траверсы определяем исходя из длины сварных швов, прикрепляющих траверсу к ветвям колонны, задавшись катетом сварных швов kf = 8 мм = 0,8 см:

см, принимаем ht = 800мм.

Определяем расчетный катет швов, прикрепляющих траверсы и ветви к плите (см. рис.):

.

Принимаем kf = 8мм.

Проверяем траверсу на изгиб от реактивного давления фундамента:

Погонная нагрузка на траверсу:

.

Рис. 17.   Расчётная  схема траверсы

.

.

 M t = M t,2 - Mt,1 = 5182,3442 – 1713,762 = 3468,58кН·см.

Момент сопротивления сечения траверсы:

= 1066,67cм3.

Напряжение:

< 24·1,2=28,8кН/см2

т.е. прочность траверсы обеспечена

  1.  РАСЧЁТ  ОГОЛОВКА

Конструкция  оголовка  колонны  показана на рисунке 18.

Толщина оголовка принимается без расчета в пределах t = 20…25 мм,  t = 20 мм.

Определяем высоту диафрагмы, задавшись катетом сварных швов 10мм:

,

      принимаем hh = 750мм.

Рис. 18.   Конструкция  оголовка  колонны

 Толщина диафрагмы:

принимаем th =20мм,

где  bh = b1tW = 68 – 1 = 67см;

       tw = 10мм.

  Проверяем прочность диафрагмы на срез:

;

< 14·1,2=16,8 кН/см2,

прочность диафрагмы обеспечена.

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ  СПИСОК

  1.  Металлические конструкции. В 3 т. Т1. Элементы стальных конструкций / Под ред. В.В. Горева. – М.: Высшая школа, 1997.-527 с.
  2.  Строительные нормы и правила. Часть II. Нормы проектирования. Гл.23. Стальные конструкции (СниП II-23-81*). –М.: Стройиздат, 1988.-
  3.  Металлические  конструкции. Общий курс: Учебник для вузов / Е.И. Беленя, В.А. Балдин, Г.С. Ведеников и др.; Под ред. Е.И. Беленя. – 6-е изд., перераб. и доп. – М.: Стройиздат, 1985. – 560 с., ил.
  4.  Расчет конструкций балочной клетки: методические указания к курсовой работе по металлическим конструкциям / Липецкий государственный технический университет; Сост. В.М. Путилин, Н.В. Капырин. Липецк, 1999. 27с.
  5.  Расчет центрально-сжатых сквозных колонн: методические указания к курсовой работе по металлическим конструкциям / Липецкий государственный технический университет; Сост. В.М. Путилин, Н.В. Капырин. Липецк, 1999. 19с.


Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

2

РГР №1     ЛГТУ 4/13

Выполнил

Синячкин А.М.

Провер.

Жидков К.Е.

Н. Контр.

Утверд.

Металлические конструкции

   

Лит.

Листов

ЛГТУ гр.С-10-2 каф.мет.констр-ий

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

3

РГР №1  ЛГТУ 4/13

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

4

РГР №1  ЛГТУ 4/13

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

РГР №1  ЛГТУ 4/13

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

6

РГР №1  ЛГТУ 4/13

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

7

РГР №1  ЛГТУ 4/13

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

8

РГР №1  ЛГТУ 4/13

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

9

РГР №1  ЛГТУ 4/13

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

10

РГР №1  ЛГТУ 4/13

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

11

РГР №1  ЛГТУ 4/13

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

12

РГР №1  ЛГТУ 4/13

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

13

РГР №1  ЛГТУ 4/13

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

14

РГР №1  ЛГТУ 4/13

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

15

РГР №1  ЛГТУ 4/13

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

16

РГР №1  ЛГТУ 4/13

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

17

РГР №1  ЛГТУ 4/13

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

18

РГР №1  ЛГТУ 4/13

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

19

РГР №1  ЛГТУ 4/13

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

20

РГР №1  ЛГТУ 4/13

L=1267,1

Рис. 8 Расчетная схема колонны

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

21

РГР №1  ЛГТУ 4/13

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

22

РГР №1  ЛГТУ 4/13

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

23

РГР №1  ЛГТУ 4/13

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

24

РГР №1  ЛГТУ 4/13

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

25

РГР №1  ЛГТУ 4/13

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

27

РГР №1  ЛГТУ 4/13

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

28

РГР №1  ЛГТУ 4/13

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

29

РГР №1  ЛГТУ 4/13

  1.  

 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

19913. Искусственные источники радиации 63 KB
  Тема 5. Искусственные источники радиации Вопросы: 1.Источники использующиеся в медицине 2.Ядерные взрывы 3.Атомная энергетика 4.Прфессиональное облучение 5.Другие источники облучения Вступление За последние полвека человек созда...
19914. Биологическое действие ионизирующих излучений 372 KB
  PAGE 21 Тема 6. Биологическое действие ионизирующих излучений Вопросы: 1.Этапы действия ионизирующих излучений. Механизм биологического действия и.и. 2.Действие доз радиации 3.Радионуклиды и растительный мир 4.Влияние радионуклидов на животн...
19915. ПРИНЦИПЫ И КРИТЕРИИ РАДИАЦИОННОЙ БЕЗОПАСНОСТИ (Радиационная гигиена) 291.5 KB
  Тема 7. ПРИНЦИПЫ И КРИТЕРИИ РАДИАЦИОННОЙ БЕЗОПАСНОСТИ Радиационная гигиена Вопросы: 1.Нормы радиационной безопасности НРБ2000. 2.Республиканские допустимые уровни содержания р.н. в продуктах питания. 3.Способы защиты человека от радиаци
19916. Авария на Чернобыльской АЭС и ее последствия для Республики Беларусь 84.5 KB
  Тема 8. Авария на Чернобыльской АЭС и ее последствия для Республики Беларусь Вопросы: 1.Принцип работы ядерного реактора 2.Авария на ЧАЭС и ее причины. 3.Последствия аварии на ЧАЭС для Республики Беларусь 8.1. Принцип работы ядерного реа
19917. Радиационная безопасность 7.84 MB
  МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ к лабораторным работам по курсу €œРадиационная безопасность€ для студентов всех специальностей дневной формы обучения. Статистическая обработка результатов имеет две основные задачи. Определение плотности потока бета-излучения с поверхности. Определение мощности экспозиционной и эквивалентной доз прибором «РД-1503»...
19918. Вводная лекция. Предмет экономики предприятия 19.99 KB
  Тема: Вводная лекция. Предмет экономики предприятия. Вопросы по лекции: Экономика предприятия как самостоятельная экономическая дисциплина. Эволюция развития и функции теории управления предприятия. Объект изучения экономики предприятия. Миссия и цели
19919. Технологический процесс 22.39 KB
  Лекция №2 Тема: Технологический процесс Технологический процесс это совокупность действий по изменению и определению состояния. Производственные процессы различают по различным признакам: По назначению Основные Вспомогательные Обслуживающие
19920. Хозяйственные ресурсы предприятия. Основные фонды предприятия 21.47 KB
  Лекция №3 Тема: Хозяйственные ресурсы предприятия. Основные фонды предприятия. План: Понятия производственных ресурсов Экономическая сущность состав классификация и структура основных фондов ОФ. Экономическая оценка ОЦ ОФ. Износ ОФ Амортизация ...
19921. Экономическая оценка основных фондов 30.67 KB
  Лекция №4 Тема: Экономическая оценка основных фондов. Стоимостные показатели дают возможность определить общий объем динамику износ начислить амортизацию рассчитать себестоимость продукции рентабельность предприятия. В зависимости от времени оценки характер