71857

Расчет рабочей площадки

Курсовая

Архитектура, проектирование и строительство

Сбор нагрузок. Определение расчетных усилий в сечениях балки. Назначение высоты сечения балки. Назначаем высоту стенки hw = 1500 мм. Назначение размеров сечения стенки. Определение размеров сечения поясов.

Русский

2014-11-13

6.7 MB

7 чел.

30

PAGE  2

Липецкий государственный технический университет

Кафедра металлических конструкций

РАСЧЕТНО-ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

к  курсовому   проекту  № 1  

по металлическим   конструкциям

« Расчет рабочей площадки»

  Выполнил: ___________________________________________Шипулин И.А.

   студент гр. С-10-2

 

 Принял: ______________________________________________Жидков К.Е.

Липецк – 2013

Содержание

[0.1]     1.1 Расчет балочной клетки в 3-х вариантах.

[0.1.1] 1 вариант

[0.1.2]
2 вариант.

[0.1.3] 3 вариант

[0.2] 1.2 Выбор варианта балочной клетки .

[1] 2. Расчет главной балки.

[1.1] 2.1 Сбор нагрузок.

[1.2] 2.2 Определение расчетных усилий в сечениях балки.

[1.3] 2.3 Назначение высоты сечения балки.

[1.3.0.1] Назначаем высоту стенки hw = 1500 мм.

[1.4] 2.4. Назначение размеров сечения стенки.

[1.5] 2.5. Определение размеров сечения поясов.

[1.6] 2.6 Изменение сечения полки.

[1.7] 2.7 Расчет поясных швов

[1.8] 2.8 Проверка общей устойчивости балки

[1.9] 2.9 Проверка местной устойчивости элементов балки

[1.10] 2.10 Расчет опорного ребра

[2] 3.Расчет центрально-сжатых сквозных колонн.

[2.1] 3.1 Подбор типа сечения и сечения стержня сквозной колонны.

[2.1.1] 3.1.1. Расчет относительно материальной оси.

[2.1.2] 3.1.2. Расчет относительно свободной оси Y.

[2.2] 3.2. Расчет планок.

[2.3] 3.3. Расчет базы колонны.

[2.3.1] 3.3.1 Расчет плиты.

[2.3.2] 3.3.2 Расчет траверсы

[2.4] 3.4 Расчет оголовка.

[2.5] 4. Расчет монтажного стыка. Расчет связей.

[2.6] Расчет связей.

[3] Библиографический список:


1.Сравнение вариантов балочной клетки. 

 В курсовом проекте рассмотрены два варианта нормального и один вариант усложненного типа балочной клетки.

    1.1 Расчет балочной клетки в 3-х вариантах.

Временная нагрузка на настил: p н = 28 кН/м2;

Коэффициент надежности по нагрузке: f.р.=1,2;

Коэффициент надежности по нагрузке для собственного веса  конструкций: f.g.=1,05;

Коэффициент, учитывающий развитие пластических деформаций: Сх = 1,12;

Коэффициент условия работы: с = 1,1;

Отношение пролета настила к предельному прогибу: n0 = = 150;

Собственный шаг балок настила и второстепенных балок:

А = 20 м, В= 6,5 м;

Е1= Е ( 1- μ 2) = 2,26·104 кН/см2;

Материал настила – Сталь С275.

Расчетное сопротивление стали по пределу текучести: Ry=26 кН/см2;

1 вариант

Схема нормального типа балочной клетки.                                    Расчетная схема  загружения настила.                                                                                                                      

                                                                 

Расчет настила.

Находим

Расчет настила.

Находим отношение толщины настила к пролету:

== = 85,92

т.к. ln =100 см, тогда tп = ln /85,92 = 1,16 см

Назначаем  tп =  12 мм.

Масса настила составляет gнп = 0,94 кН/м2.

Расчет балки настила.

Погонная нагрузка на балку составляет:

qн1 = (рн + gнп) · а =(28+0,94) · 1 = 28,94 кН/м = 0,2894 кН/см;

q1  = (рн ·f.р.+ gнп · f.g) ·а =(28·1,2+0,94·1,05) ·1= 34,59 кН/м ;

Расчетный изгибающий момент :

 М мах = = 145,4 кН·м = 145,4 · 102 кН·см

Требуемый момент сопротивления:

 Wтреб== 453,9 см3

Принимаем  Ι 30; Wх =472 см3 , J х = 7080 см4;

Проверяем прогиб подобранной балки:

 =

=, т.е. прогиб недопустим.

Принимаем  Ι 36; Wх = 743 см3 , J х = 13380 см4;

Проверяем прогиб подобранной балки:

 =

=, т.е. прогиб допустим.

Окончательно принимаем Ι 36.

Масса балки настила на 1 м2 площадки составляет:

   qн1=  = 0,486 кН/м2,

где   0,486 кН/м – масса 1 метра балки,  1,0 м - шаг балок настила.


2 вариант.

Схема нормального типа балочной клетки.                            Расчетная схема загружения настила. 

                                                                                                                                           

                                                                                                                            Расчет настила.

Находим отношение толщины настила к пролету:

== = 85,92

т.к.  ln = 80 см , тогда tп = ln /85,92 = 0,93 см

Назначаем  tп = 10 мм.

Масса настила составляет gнп =  0,78 кН/м2.

Расчет балки настила

Погонная нагрузка на балку составляет:

 qн1 =(рн + gнп ) · а =(28 + 0,78) ·0,8=23,02 кН/м = 0,2302 кН/см;

 q1 =(рн·f.р.+gнп ·f.g) · а =(28·1,2+0,78·1,05) ·0,8 = 27,54 кН/м;

Расчетный изгибающий момент:

 М мах =  = 115,81 кН·м = 115,81·102 кН·см

Требуемый момент сопротивления:

 Wтреб==  = 361,55 см3

Принимаем  Ι 30; Wх =472 см3, Jх = 7080 см4;

Проверяем прогиб подобранной балки:

 =

=, т.е. прогиб допустим.

Масса балки настила на 1 м2 площадки составляет:

   qн1=  = 0,456 кН/м2

где  0,365 кН/м – масса 1 метра балки, 0,8 м - шаг балок настила.

3 вариант

Схема усложненного типа балочной клетки.                                                 Расчетная схема загружения настила

                                                                                                                            

Расчет настила.

Находим отношение толщины настила к пролету:

== = 85,92

т.к. ln = 116 см, тогда tп = ln /85,92 = 116/85,92= 1,35 см

Назначаем  tп =  14 мм.

Масса настила составляет gнп = 1,10 кН/м2.

Расчет балки настила

Погонная нагрузка на балку составляет:

 qн1 = (рн + gнп) ·а =(28+1,10) ·1,16 = 33,80 кН/м = 0,338 кН/см;

 q1 = (рн ·f.р.+ gнп ·f.g) · а = (28·1,2+1,10·1,05) ·1,16 = 40,4 кН/м;

Расчетный изгибающий момент:

 М мах =  = 20,2 кН·м = 20,2·102 кН·см

Требуемый момент сопротивления:

 Wтреб==  = 63,06 см3

Принимаем  Ι 14;

Wх = 81,7 см3 ,    J х = 572 см4;

Проверяем прогиб подобранной балки:

 =

=, т.е. прогиб допустим.

Масса балки настила на 1 м2 площадки составляет:

       qн1=  = 0,118 кН/м2

где   0,137 кН/м – масса 1 метра балки, 1,16 м - шаг балок настила.

Расчет второстепенной балки.

 qн2 = (рн + gнп + qн1) · в = (28 + 1,1+ 0,118 ) ·2 = 58,5 кН/м = 0,585 кН/см;

 q2 = (рн ·f.р.+(gнп + qн1 ) · f.g ) · в = (28 · 1,2 +(1,1 + 0,118) · 1,05 ) ·2 = 69,8кН/м,

где gнп, qн1 – нормативные значения собственной массы соответственно настила и балок настила, кН/м2;

Расчетный изгибающий момент:

 М мах =  = 293,5 кН·м = 293,5·102 кН·см

Требуемый момент сопротивления:

Wтреб==  = 916,27 см3

Принимаем  Ι 40; Wх =953 см3 ,J х = 19062 см4;

Проверяем прогиб подобранной балки:

 =

=, т.е. прогиб допустим.

Масса  второстепенной балки на 1 м2 площадки составляет:

   qн1=  = 0,285 кН/м2

где   0,57 кН/м – масса 1 метра балки, 2,0 - шаг второстепенных балок.


1.2 Выбор варианта балочной клетки .

 В курсовом проекте условно за наиболее экономичный принимаем вариант балочной клетки, в котором суммарная масса второстепенных балок и настила будет наименьшая.

 Показатели рассмотренных вариантов занесены в табл.1.

Таблица 1.

Расход стали по вариантам (на 1 м2 площадки ).

Вариант

Настил

Балки настила

Второстепенные

балки

Суммарный

расход стали

на вариант,

кН/м2

Толщина,

мм

Масса,

кН/м2

двутавра

Масса,

кН/м2

двутавра

Масса,

кН/м2

1

12

0,94

36

0,486

-

-

1,426

2

10

0,78

30

0,456

-

-

1,236

3

14

1,1

14

0,118

40

0,285

1,503

 2 вариант оказался  наиболее экономичным.


2. Расчет главной балки.

Отметка верха настила:  12,5 м;

Отметка габарита под площадку: 9,7 м;

Коэффициент, учитывающий собственную массу балки: = 1,03;

Временная нагрузка на настил: p н = 28 кН/м2;

Коэффициент надежности по нагрузке: f.р.=1,2;

Коэффициент надежности по нагрузке для собственного веса  конструкций: f.g.=1,05;

Коэффициент условия работы:  с = 1,1;

Материал настила – Сталь С275.

Расчетное сопротивление стали по пределу текучести: Ry=26  кН/см2;

Пролет главной балки: l=16 м,

Шаг главных балок В = 5,8 м;

2.1 Сбор нагрузок.

  Распределенная нагрузка на балку:

qн = (рн + gнр +  qн1 + qн2) · В =  (28+0,78+0,456) · 5,8 = 169,6 кН/м;

q1  = (рн ·f.р. + (gнр +  qн1 +  qн2) · f.g) ·В = (28 · 1,2 +(0,78 + 0,456) ·1,05) ·5,8 = 202,4,4 кН/м

2.2 Определение расчетных усилий в сечениях балки.

  Изгибающий момент:

 Мн мах == 5427,2 кН·м;

 Ммах =   = 6476,8 кН·м;

  Опорная реакция:

  Qмах =  = 1667,8 кН;

2.3 Назначение высоты сечения балки.

  Требуемый момент сопротивления:

W =   = 22646 cм3;                      

 Нормальные напряжения:

=  =  23,97 кН/см3;

Минимальная высота балки:

h min =  =  153 cм;

Ориентировочная толщина стенки:

tw ==11,59 мм;

 Принимаем  tw = 12 мм.

 Оптимальная высота балки:                 Рис.2.1 Схема поэтажного сопряжения                                

h opt  =  =  = 138 см;                                      

Высота балки из условия габарита: h = 1250-970-1-30 =249 см;

Где 1250см – отметка верха настила; 970 см –отметка габарита под площадкой;

30 см ; 1 см- соответственно высота балок настила и толщина настила;  

h min не значительно превышает h opt (не более чем на 150мм):

h min - h opt = 153-138=15 см

Т.к при поэтажной схеме сопряжения балок высота балки из условия габарита удовлетворяет минимальному значению высоты по расчету, то принимаем поэтажное сопряжение балок.

Назначаем высоту стенки hw = 1500 мм.

2.4. Назначение размеров сечения стенки.

Толщина стенки из условия среза:

tw =  = 1,0 см;

Для обеспечения местной устойчивости стенки без дополнительного укрепления ее продольным ребром толщина стенки должна быть:

tw=0,96 см;

Окончательно назначаем сечение стенки 1500 х 10 мм.


2.5. Определение размеров сечения поясов.

Задавшись толщиной пояса tf = 2,8 мм, Вычисляем момент инерции сечения балки:

J= = 1761858,8 cм4;

Момент инерции стенки:

Jw = = 281250 cм4;

Требуемые момент инерции и площадь сечения поясов:

Jf = JJ w = 1761858,8 – 281250 = 1480608 cм4;

Af = =  = 126,9 см2;

Учитывая , что bf =  h = ( 500…300 ) мм ,

bf=  = 28,4tf, назначаем сечение пояса 480х2,8 мм

с Аf = 134,4 см2;

Проверяем прочность назначенного сечения.

Момент инерции сечения:

Jx = = 1850224,8 см4;

Наибольшее нормальное напряжение:

При этом перенапряжение не допускается, а недонапряжение должно составлять не более 5%.

;

Недонапряжение составляет:

.

                                                                            Рис. 2.2. Поперечное сечение главной балки


2.6 Изменение сечения полки.

Как было показано выше, сечение балки назначается по максимальному изгибающему моменту, действующему в середине пролета. Ближе к опорам этот момент значительно уменьшается, и поэтому для балок пролетом более 10 м с целью экономии стали целесообразно изменять сечение. Наиболее удобно изменять сечение поясов, уменьшив только их ширину.

   l =16 м > 10 м. Ширина пояса в измененном сечении должна быть не менее: (1/ 10 )h = ( 1/ 10)155,6 =15,56 cм;

0,5bf  = 0,5· 480 =240 мм;

и не менее 180 мм;

Изменение сечения балки по длине производиться на расстоянии

(1/5…1/6 )l = (1/5…1/6 )16 = ( 3,2…2,7)м.

Установив место изменения сечения, определяем:

Изгибающий момент в этом сечении:

М' =  =  4145,2 кН*м;

 Опорную реакцию в этом сечении:

Q' =   =  971,52 кН;

 Требуемый момент в этом сечении:

W' = = 14494 см3;

Далее производим назначение ширины пояса аналогично подбору его ширины в неизмененном сечении:

J'= = 1127633,2 cм4;

Момент инерции стенки:

Jw =  = 281250 cм4;

Требуемые момент инерции и площадь сечения поясов:

J'f = J' – J w = 1127633,2  – 281250 = 846383,2 cм4;

A'f =  = = 72,5 см2;

 bf  =  = 28,4tf,

назначаем сечение пояса 260 х 28 мм с А’f = 72,8см2;

Проверяем прочность назначенного сечения.

Момент инерции сечения:

J'x== 1131111,4 см4;

Наибольшее нормальное напряжение:

При этом перенапряжение не допускается, а недонапряжение должно составлять не более 5%.

Недонапряжение составляет:

.

Следует иметь в виду, что в месте изменения сечения на уровне поясных швов действуют большие нормальные и касательные напряжения, поэтому необходимо проверить прочность стенки по приведенным напряжениям.

,

где  

.

 

Кроме этого необходима проверка прочности по максимальным касательным напряжениям на опоре:

,

где,  статический  момент полусечения.

                              Рис 2.4. Изменение сечения главной балки

2.7 Расчет поясных швов

Поясные швы воспринимают сдвигающие усилия между полкой и стенкой. В курсовом проекте допускается производить расчет только по металлу шва.

Требуемый катет поясных швов будет

,

где Sf –статический момент полки (в измененном сечении)

f –коэффициент, зависящий от способа сварки, при автоматической сварке f=1.1;

Rwf-расчетное сопротивление металла шва, Rwf=18 кН/см2;

wf –коэффициент условий работы шва, равный 1.

Принимаем kf=7 мм (по Таблице 38* СНиП 2-23-81).

2.8 Проверка общей устойчивости балки

Устойчивость главных балок не требуется проверять при передачи нагрузки через сплошной настил, приваренный к балкам(при пониженном типе сопряжения балок). 

313,57

Устойчивость балки обеспечена.

2.9 Проверка местной устойчивости элементов балки

Стенки балок для обеспечения их устойчивости укрепляются ребрами жесткости. В сварных двутаврах балочных клеток применяются, как правило, односторонние поперечные ребра жесткости, расположенные с одной стороны балки.

Поперечные ребра жесткости ставятся, если  -условная гибкость стенки, определяемая по формуле:

= =5,28>3,2 необходима установка ребер жесткости.

Размеры ребер принимаются:

= 2·90· = 6,33 мм ≈ 7мм

Расстояние между ребрами жесткости не должно превышать

0=300 см

Принимаем расстояние от опоры до первого ребра жесткости равным 500мм, а шаг ребер жесткости – 1000 мм. При этом соблюдается условие, что ребро жесткости не попадает в середину балки, где предусматривается  монтажный стык, а так же в место изменения сечения балки.

В данном случае присутствуют локальные напряжения, т.к. ребра жесткости не расположены в местах опирания балок настила. Т.к. >3,2, то необходима проверка местной устойчивости стенки балки:

Изгибающий момент и поперечная сила в измененном сечении под ближайшей балкой настила:

М'=3740,4 кН·м

Q'=1052,5 кН

Момент инерции измененного сечения:

Jx'=1131111,4 см4

Напряжение в стенке:

= = 24,8 кН/

=7,02 кН/;

Поскольку σloc≠0, проверяем устойчивость по формуле:

= кН/;

Т.к.  то критические напряжения:

; где =·  == 3,52

Находим коэффициент :

=0,8··

ccr=34,0; принимаемый по табл 2.2.[3]

c1=14,3; принимаемый по табл 2.3.[3]

= 31,71кН/

кН/;

·

·= ·=3,52

µ=150/100=1,5

· = 16,7 кН/см2

Проверим устойчивость отсека стенки:

= =≤1,10

Устойчивость балки обеспечена.


  

                                        Рис.2.6.  Место изменения сечения балки

                                  Рис. 2.7. Конструкция опорного ребра балки

2.10 Расчет опорного ребра

Площадь сечения опорного ребра определяется из условия проверки его на смятие от опорной реакции балки (Qmax)

Принимаем ширину опорного ребра   

Определяем толщину ребра:

= =1,62 см

Принимаем th = 18 мм.

Кроме того, необходим расчет опорного ребра на продольный изгиб из плоскости стенки. При этом в расчетное сечение ребра следует включать часть стенки длиной ·= 0.65·1,0· = 18, 5см

Расчет на устойчивость производится по формуле:

,

где где +0,65··= 26·1,8+18,5·1,0=65,3 ;

=2636,4 ; ==6,35 см;  

По табл. 72 [2] коэффициент h=0,9506;

кН/<26·1,1=28,6кН/;

Необходимо также определить катет угловых швов, прикрепляющих ребро к стенке:

f –коэффициент, зависящий от способа сварки, при полуавтоматической сварке f=1,1;

Rwf-расчетное сопротивление металла шва, равный 20кН/см2;

wf –коэффициент условий работы шва, равный 1.

=

Принимаем kf=6 мм (по Таблице 38* СНиП 2-23-81).

3.Расчет центрально-сжатых сквозных колонн.

Материал колонны – сталь С275 ( Ry=26 кН/см2 )

Материал фундамента – бетон  В7,5 (Rф= 0,45  кН/ см2 ).

Определяем геометрическую

высоту (l) колонны :

l = 1250 – 1 –155,6-30+ 50 = 1114 см ;

                                                                                  Рис.3.1. Расчетная схема колонны

  Продольная сила ( N ) равна сумме опорных реакций    

от двух главных балок , опирающихся на колонну .

N = 2 · Qmax = 2·1667,8= 3335,6 кН.

3.1 Подбор типа сечения и сечения стержня сквозной колонны.

 Задаемся значением коэффициента  φ(0,7…0,9) , φ=0,85

 Определяем требуемую площадь сечения:

Атреб =  =   = 151 см2;

Принимаем 2 I 45, для которых А = 2·84,7 = 169,4 см2, ix =18,1 см

3.1.1. Расчет относительно материальной оси.

Вычисляем гибкость:

λх = =  = 61,5

где   μ – коэффициент, зависящий от способа закрепления колонны. Для шарнирного закрепления фундаментных болтов к плите базы - μ = 1.

 Находим φх :  λх =80 →  φх = 0,787.

 Проверяем условие:

;

= 25,02  < 26·1

Недопряжение составляет:

·100% =3,8 %

3.1.2. Расчет относительно свободной оси Y.

Задаёмся λ1 = 40 , тогда λу =  = = 46,7

где  λеf = λх = 61,5  – из условия равноустойчивости.

Определяем требуемый радиус инерции:

iутреб =  =  23,9 см ;

Приближённое расстояние между швеллерами:

bтреб =   =   =47,8 см;

где α 2 = 0,5 – коэффициент, учитывающий приближенное значение радиусов инерций сечений,

 Принимаем b = 48 см;

b1 = b = 48 см;

Вычисляем характеристики  назначенного сечения :

Jу =   =    = 99190 см4 ;

iу =   =  24,2 см; λу = =   = 46,03;

Вычисляем приведенную гибкость стержня:

λеf =   = =61,0;

φу = 0,789

Проверяем условие устойчивости:

;

= 24,96  < 26·1 ;

Недопряжение составляет:

·100% =4% < 5%

Назначаем расстояние между осями двутавров b=48 см

             Рис. 3.2. Конструктивная  схема  сквозного  решения  на  планках

3.2. Расчет планок.

Предварительно назначаем размеры планок:

Ширина ls ≈  ( 0,5…0,75 ) b = ( 24,0…36,0 )  см.

Назначаем ls=25 см.

Толщина ts = ( 1/10…1/25 )ls = ( 2,5…1,0 ) см. Назначаем ts=1,2 см.

Расстояние между планками в свету lm = λ1 · iу1 = 40 · 3,09=123,0 см.

 Условная поперечная сила, приходящаяся на планку одной грани:

Qs===23,0 кН;

Перерезывающая сила в планке:

F =  =  =  70,92кН;

Изгибающий момент в планке:

М1=   =    =  1702,0 кН·см;

Момент сопротивления сечения планки:

Ws=  =  = 125,0  см3;

Проверяем прочность планки:

;

Проверяем прочность сварных швов, прикрепляющих планку к ветвям:

,

 Задаемся катетом швов kf = 8 мм = 0,8 см;

 Полуавтоматическая сварка βf = 1,1;

 Для стали С275 расчетное сопротивление метлла шва Rwf =20 кН/см2

Аwf== 22,0 см2; Wwf == =91,7 см3;

==18,6 кН/см2 ;

=  =3,22 кН/см2;

Проверяем прочность сварных швов, прикрепляющих планку к ветвям:

,

=18,97 кН/см2<20 кН/см2

Прочность сварных швов обеспечена.

3.3. Расчет базы колонны.

                                              Рис.3.3. Конструкция базы колонны

 Собственная масса колонны :

G =2·qветви · l · 1,2 = 2 · 0,665 · 11,14· 1,2 = 17,8 кН,

где  qветви –масса 1п. м. двутавра №45;

1,2 – коэффициент, учитывающий массу планок, оголовка и базы;

 Полная продольная сила в колонне на уровне обреза фундамента:

N'= N + G = 3335,6+17,8= 3353,4 кН;

3.3.1 Расчет плиты.

Требуемая площадь опирания плиты на фундамент:

Fртреб =   = см2;

Свес  с= (10..15 ) см, назначаем с =16 см;

Толщина траверс tt = (0,8..1,2 ) см, назначаем tt = 1,0 см, тогда размер плиты В = 79,0 см, а размер  = 94,3 см.

 Принимаем Lp  = 95 cм, тогда b2 =23,5 см (см. рис. 3.5)

 Напряжение в бетоне фундамента будет:

= =0,447 кН/см2.

                                               Рис. 3.4. Конструкция базы колонны

Определим изгибающие моменты на участках плиты:

Участок1.

Плита работает как консольная балка:

= =57,22 кН·см;

Участок 2.

Плита работает как пластинка, опертая на 3 стороны. Максимальный момент на этом участке:

кН·см,

где β2 – коэффициент для расчета пластинки, опертой на 3 стороны,

Участок 3.

Плита работает как пластинка, опертая на 4 стороны. Максимальный момент на этом участке:

=0,053·0,447· 48,0 кН·см,

где β3 – коэффициент для расчета пластинки, опертой на 4 стороны,

d – меньшая из сторон участка.

  По максимальному моменту М = 57,22 кН·см определяем толщину плиты:

= =3,32 cм,

Принимаем tp = 36 мм.

3.3.2 Расчет траверсы 

Высоту траверсы определяем исходя из длины сварных швов, прикрепляющих траверсу к ветвям колонны, задавшись катетом сварных швов kf = 8 мм = 0,8 см:

= см, принимаем ht= 500 мм.

Определяем расчетный катет швов, прикрепляющих траверсы и ветви к плите:

  0,41 см;

Принимаем kf = 8 мм.

Погонная нагрузка на траверсу на изгиб:

=17,66  кН/см;

Mt,1 =   кН·см;

 M t,2   = 5086,1 кН·см;

M t = M t,2 - Mt,1 = 5086,1 -1219,1=3867 кН·см;

Момент сопротивления сечения траверсы:

= 416,7 cм3;

Напряжение:

= = 9,3 кН/см2 < 26·1 = 26 кН/см2 т.е. прочность траверсы обеспечена.

3.4 Расчет оголовка.

                                  Рис.3.6. Конструкция оголовка колонны

Толщина оголовка принимается без расчета в пределах t = 20…25 мм,

 t = 25 мм.

Определяем высоту диафрагмы, задавшись катетом сварных швов 9 мм:

=  cм,

Принимаем hh = 480 мм.

Толщина диафрагмы:

=  =5,25 см,

Принимаем th = 40  мм,

где  bh = b1 tw = 48-0,9 =47,1 см;

Проверяем прочность диафрагмы на срез:

;

   прочность диафрагмы обеспечена.

4. Расчет монтажного стыка. Расчет связей.

    

где - толщина пояса балки;

    - расчетное сопротивление;

     - коэффициент условия работы.

Максимальный изгибающий момент

- расчетное усилие

      

Рис.4.1. Монтажный стык

                         Отсюда длина монтажного стыка

Т.о.   

Окончательно принимаем  

Расчет связей.

Принимаем;

;

Расчет для ВС-1:

Берем уголок 100х8 мм, А=15,6см2, момент инерции сечения Ix=530,33см4

Берем уголок 140х9 мм,

Окончательно принимаем уголок 140х9 мм

Расчет для ВС-2:

Берем уголок 60х5 мм, А=5,83см2, момент инерции сечения Ix=73,3см4

Берем уголок 120х8 мм,

Библиографический список:

  1.  Металлические конструкции. В 3 т. Т1. Элементы стальных конструкций / Под ред. В.В. Горева. –М.: Высшая школа, 1997.-527 с.
  2.  Строительные нормы и правила. Часть II. Нормы проектирования. Гл.23. Стальные конструкции (СниП II-23-81*). –М.: Стройиздат, 1988.-
  3.  Расчет конструкций балочной клетки: методические указания к курсовой работе по металлическим конструкциям /Липецкий государственный технический университет; Сост. В.М. Путилин, Н.В. Капырин. Липецк, 1999. 27с.
  4.  Расчет центрально-сжатых сквозных колонн: методические указания к курсовой работе по металлическим конструкциям /Липецкий государственный технический университет; Сост. В.М. Путилин, Н.В. Капырин. Липецк, 1999. 19с.


EMBED KOMPAS.CDW  

1000

800

1160

EMBED KOMPAS.FRW

EMBED KOMPAS.FRW  

EMBED Word.Picture.8  

Рис. 2.3 Расчетная схема главной балки

EMBED KOMPAS.FRW  

                     Рис. 2.5. Укрепление стенки поперечными ребрами жесткости

EMBED KOMPAS.FRW  

EMBED KOMPAS.FRW  

EMBED KOMPAS.FRW  

EMBED KOMPAS.FRW  

EMBED Word.Picture.8

                                               Рис. 3.5. Расчетная схема траверсы

qt=20,13 кН/см

EMBED KOMPAS.FRW  

EMBED KOMPAS.FRW

EMBED KOMPAS.CDW  

  1.  

 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

82565. Совершенствование системы оценки и аттестации персонала на предприятии (на примере ООО «ПромСтройТорг») 469 KB
  При переходе к рынку происходит медленный отход от иерархического управления, жесткой системы административного воздействия, практически неограниченной власти к рыночным взаимоотношениям, отношениям собственности, базирующимся на экономических методах управления.
82566. PR-ПРОДВИЖЕНИЕ ФЕРМЕРСКИХ ПРОДУКТОВ НА ТЕРРИТОРИИ МОСКВЫ И МОСКОВСКОЙ ОБЛАСТИ В ПЕРИОД С 2012 ПО 2013 ГОД 3.36 MB
  Сегодня у компании уже есть четыре точки сбыта в разных районах Москвы отработанная система заказов через сайт компании с доставкой по Москве база постоянных клиентов и самое главное - перспективы для дальнейшего роста. Предмет: PR-инструменты в сфере продвижения фермерских продуктов на опыте компании Пенка.
82567. Система анализа реконструктивных хирургических операций при помощи Microsoft Kinect 3.61 MB
  Одной из ключевых особенностей хирургии как сферы использования ПО - это требование стерильности, которое обычно сложно было выполнять из-за устройств ввода/вывода, которые требуется заново тщательно стерилизовать после каждой операции.
82568. Развитие Интернет-телевидения в образовательной среде 3.98 MB
  И если раньше видео через Internet было доступно единицам то сейчас возможностью пользоваться такими услугами обладает большое количество жителей крупных городов. Телевидение может является средством распространения обучающих видеоматериалов заранее подготовленных учебным заведением.
82569. Неделя российского бизнеса как коммуникативный проект 384 KB
  История возникновения НРБ как коммуникативного проекта. Одной из таких технологий является создание специального мероприятия т. Сегодня все больше и больше компаний будь то сегмент IT FMCG социальные проекты или даже государственные программы обращаются к технике создания специального мероприятия для достижения...
82570. АВТОМАТИЧЕСКАЯ ГЕНЕРАЦИЯ АНАЛИЗАТОРОВ ТРАФИКА ЛОКАЛЬНЫХ СЕТЕЙ 419 KB
  В работе реализована идея автоматической генерации анализатора трафика локальной сети на основе ранее собранной статистики трафика в этой сети. Такой анализатор способен выделять из потока пакетов в сети аномальный трафик и извещать о нем администратора (либо сразу блокировать).
82571. Веб-система управления проектами с элементами социальной сети «Freetask» 182.69 KB
  В рамках данной работы разрабатывается программный комплекс сбора и интеллектуального анализа проектов фрилансбирж состоящий из следующих компонентов: Агрегатор проектов с наиболее популярных русскоязычных бирж Нормализатор задачей которого является определение ключевых слов проекта Кластеризатор...
82572. Изучение социальной тревожности у различных групп пользователей сети Интернет 391 KB
  Объект исследования: группы пользователей сети Интернет с различной спецификой использования: люди, работающие с Интернетом в рамках профессиональной и учебной деятельности; пользователи т. н. «социальных сервисов» (социальные сети, службы мгновенных сообщений, онлайн-дневники); игроки в онлайн-игры.
82573. Система визуального проектирования документации семейств программных продуктов 372.1 KB
  Техническая документация продуктов, составляющих семейство, может иметь значительный объём, при этом требования к качеству документации бывают весьма высокими. В таких случаях и разработка, и поддержка этой документации в актуальном состоянии являются чрезвычайно трудоёмкими процессами.