71858

Один вариант усложненного и два варианта нормального типа балочной клетки

Курсовая

Архитектура, проектирование и строительство

Сбор нагрузок Определение расчетных усилий в сечениях балки Назначение высоты сечения балки. Назначение размеров сечения стенки Определение размеров сечения поясов Изменение сечения полки Расчет поясных швов Проверка местной устойчивости элементов балки...

Русский

2014-11-13

1.26 MB

3 чел.

Оглавление

1. СРАВНЕНИЕ  ВАРИАНТОВ  БАЛОЧНОЙ  КЛЕТКИ 3

1.1 Расчет балочных клеток 4

(1 вариант) 4

(2 вариант) 6

(3 вариант) 8

1.2 Выбор варианта балочной клетки. 10

2. РАСЧЕТ ГЛАВНОЙ БАЛКИ 11

2.1 Сбор нагрузок 11

2.2 Определение расчетных усилий в сечениях балки 11

2.3 Назначение высоты сечения балки. 11

2.4 Назначение размеров сечения стенки 13

2.5 Определение размеров сечения поясов 13

2.6 Изменение сечения полки 15

2.7 Расчет поясных швов 18

2.9 Проверка местной устойчивости элементов балки 18

2.9 Проверка местной устойчивости элементов балки 19

2.10 Расчет опорного ребра 22

3. РАСЧЕТ ЦЕНТРАЛЬНО-СЖАТЫХ СКВОЗНЫХ КОЛОНН 24

3.1 Подбор типа сечения и сечения стержня сквозной колонны. 24

3.1.1 Расчет относительно материальной оси 24

3.1.2 Расчет относительно материальной оси 24

3.1.3 Расчет относительно свободной оси 25

3.2 Расчет планок 26

3.3 Расчет базы колонны 27

3.3.1 Расчет плиты 27

3.3.2 Расчет траверсы 29

3.4 Расчет оголовка 30

Библиографический список: 31

1. СРАВНЕНИЕ  ВАРИАНТОВ  БАЛОЧНОЙ  КЛЕТКИ

 В курсовом проекте рассмотрены один вариант усложненного и два варианта нормального типа балочной клетки.

Временная нагрузка на настил: p н = 36 кН/м2;

Коэффициент надежности по нагрузке: f.р.=1,2;

Коэффициент надежности по нагрузке для собственного веса  конструкций: f.g.=1,05;

Коэффициент, учитывающий развитие пластических деформаций: Сх = 1,12;

Коэффициент условия работы: с = 1,1;

Отношение пролета настила к предельному прогибу: n0 = = 150;

Собственный шаг балок настила и второстепенных балок:

А = 10 м, В= 6,5 м;

Е1= Е ( 1- μ 2) = 2,26*104 кН/см2;

Материал настила – Сталь С345.


1.1 Расчет балочных клеток

(1 вариант)

Расчетная схема загружения настила.                                                                                                                      

Схема нормального типа балочной клетки

Расчет настила.

Находим отношение толщины настила к пролету:

== = 76

т.к. ln =100 см, тогда tп = ln /76 = 1,32 см

Назначаем  tп =  13 мм.

Масса настила составляет gнп = 1,02 кН/м2 (см. табл.П5).

Расчет балки настила.

Погонная нагрузка на балку составляет:

qн1 = (рн + gнп) * а =(36+1,02) * 1 = 37,02 кН/м = 0,370 кН/см;

q1  = (рн *f.р.+ gнп * f.g)*а =(36*1,2+1,02*1,05)*1= 44,3 кН/м ;

Расчетный изгибающий момент :

 М мах = = =233,96 кН*м = 233,96 * 102 кН*см

Требуемый момент сопротивления:

 Wтреб== = 602,87 см3

Принимаем  Ι 36; Wх =743,0 см3 , J х = 13380 см4;

Проверяем прогиб подобранной балки:

 =

= = 0,005 ≥ 0.004, т.е. прогиб недопустим.

Принимаем  Ι 40; Wх =953,0 см3 , J х = 19062 см4;

Проверяем прогиб подобранной балки:

 =

= = 0,003 ≤ 0.004, т.е. прогиб допустим.

Окончательно назначаем Ι 40

Масса балки настила на 1 м2 площадки составляет:

   qн1= = 0,570 кН/м2,

Здесь 0,570 кН/м – масса 1 метра балки(см. табл. П6),  1 м - шаг балок настила.

(2 вариант)

Расчетная схема загружения настила.                                                                                                                      

Схема нормального типа балочной клетки

Расчет настила.

Находим отношение толщины настила к пролету:

== = 76

т.к. ln =60 см, тогда tп = ln /76 = 0,79см

Назначаем  tп =  8 мм.

Масса настила составляет gнп = 0,63 кН/м2 (см. табл.П5).

Расчет балки настила.

Погонная нагрузка на балку составляет:

qн1 = (рн + gнп) * а =(36+0,63) * 0,6 = 21,978 кН/м = 0,220 кН/см;

q1  = (рн *f.р.+ gнп * f.g)*а =(36*1,2+0,63*1,05)*0,6= 26,317 кН/м ;

Расчетный изгибающий момент :

 М мах = = =138,987 кН*м = 138,987 * 102 кН*см

Требуемый момент сопротивления:

 Wтреб== = 336,758 см3

Принимаем  Ι 27; Wх =371 см3 , J х = 5010 см4;

Проверяем прогиб подобранной балки:

 =

= = 0,007 ≥ 0.004, т.е. прогиб недопустим.

Принимаем  Ι 30; Wх =472 см3 , J х = 7080 см4;

Проверяем прогиб подобранной балки:

 =

= = 0,005 ≤ 0.004, т.е. прогиб недопустим.

Принимаем  Ι 36; Wх =743 см3 , J х = 13380 см4;

Проверяем прогиб подобранной балки:

 =

= = 0,003 ≤ 0.004, т.е. прогиб допустим.

Окончательно назначаем Ι 36

Масса балки настила на 1 м2 площадки составляет:

   qн1= = 0,81 кН/м2,

Здесь 0,486 кН/м – масса 1 метра балки(см. табл. П6),  0,6 м - шаг балок настила.


(3 вариант)

Схема усложненного типа балочной клетки      

                          

Расчет настила.

Находим отношение толщины настила к пролету:

== = 76

т.к. ln = 100 см, тогда tп = 100 /76 = 1,32 см

Назначаем  tп =  13 мм.

Масса настила составляет gнп = 1,02 кН/м2.

Расчет балки настила

Погонная нагрузка на балку составляет:

 qн1 = (рн + gнп)*а =(36+1,02)*1= 37,02 кН/м = 0,370 кН/см;

 q1 = (рн *f.р.+ gнп *f.g) * а = (36*1,2+1,02*1,05)*1 = 44,27 кН/м;

Расчетный изгибающий момент:

 М мах = = = 34,59 кН*м

Требуемый момент сопротивления:

 Wтреб== = 89,13 см3

Принимаем  Ι 16;

Wх = 109 см3 ,    J х = 873 см4;

Проверяем прогиб подобранной балки:

 =

= = 0,004 = 0,004, т.е. прогиб допустим.

Окончательно принимаем I 16;

Масса балки настила на 1 м2 площадки составляет:

   qн1= = 0,159 кН/м2,

где   0,159 кН/м – масса 1 метра балки, 1 м - шаг балок настила.

Расчет второстепенной балки.

 qн2 = (рн + gнп + qн1) * в = (36 + 1,02+ 0,370 )*2,5 = 93,475кН/м = 0,935 кН/см;

 q2  = ( рн *f.р. + ( gнп +  qн1 ) * f.g ) * в = (36 * 1,2 +( 1,02 + 0,370 ) * 1,05 )*2,5 = 111,65 кН/м,

где gнп, qн1 – нормативные значения собственной массы соответственно настила и балок настила, кН/м2;

Расчетный изгибающий момент:

 М мах = = =589,65 кН*м = 589,65*102 кН*см

Требуемый момент сопротивления:

 Wтреб== = 1519,40 см3

Принимаем  Ι 50; Wх =1589 см3 ,J х = 39725 см4;

Проверяем прогиб подобранной балки:

 =

= = 0,004=0,004 т.е. прогиб допустим.

Масса  второстепенной балки на 1 м2 площадки составляет:

   qн2= =0,314 кН/м2,

где   0,785 кН/м – масса 1 метра балки, 2,5 м - шаг второстепенных балок


1.2 Выбор варианта балочной клетки.

В курсовом проекте условно за наиболее экономичный принимается вариант балочной клетки, в котором суммарная масса второстепенных балок и настила будет наименьшая.

Показатели рассмотренных вариантов занесены в табл.1.

Таблица 1.

Расход стали по вариантам (на 1 м2 площадки).

Вариант

Настил

Балки настила

Второстепенные балки

Суммарный

расход стали

на вариант,

кН/м2

Толщина, мм

Масса кН/м2

двутавра

Масса,

кН/м2

двутавра

Масса,

кН/м2

1

13

1,02

40

0,570

-

-

1,59

2

8

0,63

36

0,81

-

-

1,44

3

13

1,02

16

0,159

50

0,314

1,493

2 вариант оказался наиболее экономичным.


2. РАСЧЕТ ГЛАВНОЙ БАЛКИ

Отметка верха настила:  15 м;

Отметка габарита под площадку: 9,5 м;

Коэффициент, учитывающий собственную массу балки:  = 1,03;

Временная нагрузка на настил: p н = 36 кН/м2;

Коэффициент надежности по нагрузке: f.р.=1,2;

Коэффициент надежности по нагрузке для собственного веса  конструкций: f.g.=1,05;

Коэффициент условия работы:  с = 1,1;

Материал настила – Сталь С345.

Расчетное сопротивление стали по пределу текучести: Ry=33,5 кН/см2;

Пролет главной балки: А =10 м,

Шаг главных балок В = 6,5 м;

2.1 Сбор нагрузок

  Распределенная нагрузка на балку:

qн = (рн + gнр +  qн1 + qн2) * В =  (36+0,63+0,81+0)* 6,5 = 243,36 кН/м;

q1  = (рн *f.р. + (gнр +  qн1 +  qн2) * f.g) *В = (36 * 1,2 +(0,63+0,81+0)*1,05)*6,5 = 290,63 кН/м

2.2 Определение расчетных усилий в сечениях балки

Максимальный изгибающий момент

 Мн мах == = 3133,26 кН*м;

 Ммах = = = 3741,86 кН*м;

  Максимальная поперечная сила

  Qмах = = = 1496,74кН;

2.3 Назначение высоты сечения балки.

Высота балки назначается с учетом трех условий

  1.  Высота должная быть не ниже минимальной
  2.  Высоту балки желательно принять близкой к оптимальной
  3.  Принятая высота балки в сумме с высотой вышележащих элементов не должна превышать заданную строительную высоту площадки

  1)Требуемый момент сопротивления:

W = = = 10154,3 cм3;                      

 Нормальные напряжения:

= = = 30,9 кН/см3;

Минимальная высота балки:

h min = = = 123,6 cм;

Ориентировочная толщина стенки:

tw 10,71 мм;

 Принимаем  tw = 11 мм.

 Оптимальная высота балки:                 

h opt  = = = 96 см;       

Так как hmin значительно превышает hopt (более чем на 20 мм), переходим на применение стали с меньшими прочностными характеристиками. Принимаем сталь С285 с Ry=26 кН/см2        

2)Требуемый момент сопротивления:

W = = = 13083,4 cм3;                      

 Нормальные напряжения:

= = = 23,9 кН/см3;

Минимальная высота балки:

h min = = = 95,6 cм;

Оптимальная высота балки:                 

h opt  = = = 109 см;       

            

Высота балки из условия габарита: h = 1500-950-0,8-36=513,2 см;

Где 1500см – отметка верха настила; 950 см –отметка верха габарита;

0,8см - толщина настила;  36 – высота балок настила;

Назначаем высоту стенки hw = 1000 мм.

2.4 Назначение размеров сечения стенки

Толщина стенки из условия среза:

tw = = 1,36 см;

здесь Rs – из таблицы П1

Для обеспечения местной устойчивости стенки без дополнительного укрепления ее продольным ребром толщина стенки должна быть:

tw см;

Окончательно назначаем сечение стенки 1000 х 14 мм.

2.5 Определение размеров сечения поясов

Задавшись толщиной пояса tf = 22 мм, вычисляем момент инерции сечения балки:

 cм4;

Момент инерции стенки:

 cм4;

Требуемые момент инерции и площадь сечения поясов:

Jf = JJ w =682953,5– 116666,7=566286,8 cм4;

см2;

Учитывая , что bf =  h = ( 33…200 ) мм ,

bf= = 625,2, назначаем сечение пояса 500х22мм

с Аf = 110 см2;

Проверяем прочность назначенного сечения

Момент инерции сечения:

см4;

Наибольшее нормальное напряжение:

При этом перенапряжение не допускается, а недонапряжение должно составлять не более 5%.

Недонапряжение составляет:


2.6 Изменение сечения полки

Сечение балки назначается по максимальному изгибающему моменту, действующему в середине пролета. Ближе к опорам этот момент значительно уменьшается, и поэтому для балок пролетом более 10м с целью экономии стали целесообразно изменять сечение. Наиболее удобно изменять сечение поясов, уменьшив только ширину.

Длина пролёта из условия 10м

Ширина пояса в измененном сечении должна быть не менее:

 

не менее 0,5bf=250 мм

и не менее 180 мм

Изменение сечения балки по длине производится на расстоянии:

Расчетная схема главной балки

Установив место измерения сечения, определяем:

Изгибающий момент в этом сечении:

М’изг===2209,19 кН*м

Опорную реакцию в этом сечении:

      Q’ = == 957,92кН.

Требуемый момент сопротивления в этом сечении:

  

Далее производим назначение ширины пояса аналогично подбору его ширины в неизмененном сечении:

 

Момент инерции стенки:

 = 132754,2cм4.

Требуемые момент инерции и площадь сечения поясов:

 

      bf= = 625,24 ,

назначаем сечение пояса 250 х 22 мм с А’f = 55 см2;

Проверяем прочность назначенного сечения.

Момент инерции сечения:

Jx== 403899,8 см4.

Наибольшее нормальное напряжение:

При этом перенапряжение не допускается, а недонапряжение приемлемо разное.

Недонапряжение составляет:

  

Следует иметь в виду, что в месте изменения сечения на уровне поясных швов действуют большие нормальные и касательные напряжения, поэтому необходимо проверить прочность стенки по приведенным напряжениям.

,

 

 

Кроме этого необходима проверка прочности по максимальным касательным напряжениям на опоре:

,

где, см3 статический  момент полусечения.

                              Изменение сечения главной балки


2.7 Расчет поясных швов

Поясные швы воспринимают сдвигающие усилия между полкой и стенкой. Сварные соединения с угловыми швами рассчитываются на срез по двум сечениям: по металлу шва и по металлу границы оплавления. В курсовой работе допускается производить расчет только по металлу шва.

Требуемый катет поясных швов:

,

где Sf –статический момент полки (в измененном сечении)

f – коэффициент, зависящий от способа сварки; при автоматической   сварке f=1,1;

Rwf – расчетное сопротивление металла шва;

wf –коэффициент условий работы шва, равный 1.

По конструктивным требованиям минимальный (kf = 6 мм) принимаем kf=21 мм.

2.9 Проверка местной устойчивости элементов балки

Устойчивость главных балок не требуется проверять при отношении расчетной длины балки (шаг второстепенных балок, опирающихся на главную балку) l*ef к ширине сжатого пояса bf’ не превышающем значения:

Дополнительная проверка не требуется.

2.9 Проверка местной устойчивости элементов балки

Стенки балок для обеспечения их устойчивости укрепляются ребрами жесткости. В сварных двутаврах балочных клеток применяются, как правило, односторонние поперечные ребра жесткости, расположенные с одной стороны балки.

Укрепление стенки поперечными ребрами жесткости

Поперечные ребра жесткости ставятся, если  -условная гибкость стенки, определяемая по формуле:

Размеры ребер принимается:

Расстояние между ребрами жесткости не должно превышать

, при

При пониженном сопряжении балок (принятой в расчете) принимаем расстояние от опоры 1750 мм, а шаг ребер жесткости 2500 мм.

В данном случае присутствуют локальные напряжения, так как ребра жесткости расположены не только в местах опирания балок настила (σloc  0)

Изгибающий момент и поперечная сила в измененном сечении поясов:

M’=2209.19 кН*м;

Q’=957.92 кН

Момент инерции измененного сечения:

Jx’=285470 см4

Напряжение в стенке:

Поскольку σloc0, проверяем устойчивость по формуле:

Находим коэффициент :

; Ccr=30; принимаемый по табл. 2.2

Условная гибкость стенки:

Критические напряжения:

Проверим устойчивость отсека стенки:

Устойчивость балки обеспечена.

Rs=15 кН/см2 (из табл. П1)

следовательно, σcr определяется по формуле

σloc,cr по формуле  но с подстановкой as/2 вместо as и в формулу, и в табл.2.3

as/2=125; as/hw=1.25;c1=23.35;

Проверим устойчивость отсека стенки:

Устойчивость балки обеспечена.

2.10 Расчет опорного ребра

Площадь сечения опорного ребра определяется из условия проверки его на смятие от опорной реакции балки (Qmax)

Принимаем 37.8 см2;

Определяем толщину ребра:

 Принимаем th = 15 мм.

Кроме того, необходим расчет опорного ребра на продольный изгиб из плоскости стенки. При этом в расчетное сечение ребра следует включать часть стенки длиной

Расчет на устойчивость производится по формуле:

,

где

;;;

По табл. 72 /5/ коэффициент h=0,96;

Необходимо также определить катет угловых швов, прикрепляющих ребро к стенке:

f –коэффициент, зависящий от способа сварки, при авт. сварке f=1,1;

Rwf-расчетное сопротивление металла шва, равный 20кН/см2;

По конструктивным требованиям принимаем 7мм.


3. РАСЧЕТ ЦЕНТРАЛЬНО-СЖАТЫХ СКВОЗНЫХ КОЛОНН

Материал колонны – сталь С285 ( Ry=26 кН/см2 )

Материал фундамента – бетон  В12 (Rф= 0,75  кН/ см2 ).

Определяем геометрическую высоту (l) колонны :

l = 15000-8-360-1000-22*2+500=14088 мм ;

Продольная сила ( N ) равна сумме опорных реакций    

от двух главных балок , опирающихся на колонну .

N = 2 * Qmax = 2*1496,74= 2993,48 кН.

Расчетная схема колонны →

3.1 Подбор типа сечения и сечения стержня сквозной колонны.

 Задаемся значением коэффициента  φ(0,7…0,9) , φ=0,8

 Определяем требуемую площадь сечения:

Атреб = =  123,14 см2;

Принимаем 2 I 40, для которых А = 2*72,6 = 145,2см2, ix =16,2 см

3.1.1 Расчет относительно материальной оси

Вычисляем гибкость:

λх =

 По табл. П1 φх :  λх =86,96 →  φх = 0,611.

 Проверяем условие:

;

- увеличиваем сечение двутавров

Принимаем 2 I 45, для которых А = 2*84,7 = 169,4см2, ix =18,10 см

3.1.2 Расчет относительно материальной оси

Вычисляем гибкость:

λх =

Находим φх :  λх =77,83 →  φх = 0,680.

 Проверяем условие:

;

- увеличиваем сечение двутавров

Недонапряжение составляет:

Условие устойчивости выполнено. Окончательно назначаем сечение

из 2  I  45.

3.1.3 Расчет относительно свободной оси 

Задаёмся λ1 = 40 , тогда λу =

где  λеf = λх = 69,48 – из условия равноустойчивости.

Определяем требуемый радиус инерции:

iутреб =

Приближённое расстояние между двутаврами:

bтреб =  ;

где α 2 = 0,50 – коэффициент, учитывающий приближенное значение радиусов инерций сечений,

Принимаем b =45 см.

 b1 = b+tw = 45+0.9  = 45.9 см.;

Вычисляем характеристики  назначенного сечения :

Jу =   =    = 90839.4 см4 ;

iу =   =  23.16 см; λу = = 60.8;

Вычисляем приведенную гибкость стержня:

λеf =   72.78;

φу = 0,71

Проверяем условие устойчивости:

;

;

Недопряжение составляет:

4% > 5%

Окончательно назначаем расстояние между I b=45 см

b1=45+0.9=45.9 см

3.2 Расчет планок

Предварительно назначаем размеры планок:

Ширина ls =  ( 0,5…0,75 ) b = ( 22,5…33,75 )  см.

Назначаем ls=30 см.

Толщина ts = ( 1/10…1/25 )ls = ( 3…1,2 ) см.

Назначаем ts=1,2 см.

Расстояние между планками в свету lm = λ1 * iу1 = 40 * 3,09=123,6 см.

 Условная поперечная сила, приходящаяся на планку одной грани:

Qs== =22,78 кН;

Перерезывающая сила в планке:

F = = =  77,76 кН;

Изгибающий момент в планке:

М1=   =   =  1749,5 кН*см;

Момент сопротивления сечения планки:

Ws= = = 180 см3;

Проверяем прочность планки:

;

;

Проверяем прочность сварных швов, прикрепляющих планку к ветвям:

,

 Задаемся катетом швов kf = 8 мм = 0,8 см;

 Ручная сварка βf = 0,7;

 Для стали С285 тип электрода Э46, Rwf =20 кН/см2

Аwf== 16,8 см2;Wwf = = =84 см3;

= 19,83 кН/см2 

3.3 Расчет базы колонны

 Собственная масса колонны :

G =2*qветви * l * 1,2 = 2 * 0,665* 14.088* 1,2 = 22.48 кН,

где  qветви 0.665–масса 1п. м. двутавра №45;

1,2 – коэффициент, учитывающий массу планок, оголовка и базы;

 Полная продольная сила в колонне на уровне обреза фундамента:

N’= N + G = 2993.48+22.48= 3015.96 кН;

3.3.1 Расчет плиты

Требуемая площадь опирания плиты на фундамент:

Fртреб =  4021.28 см2;

Свес  с= (80..120 ) мм, назначаем с =100 мм;

Толщина траверс tt = (8..12 ) мм, назначаем tt = 10 мм, тогда размер плиты В =67 см, а размер = 60 см.

 Принимаем Lp  = 70 cм, тогда b2 =12 см

 Напряжение в бетоне фундамента будет:

0.64 кН/см2.

Конструкция базы колонны

Определим изгибающие моменты на участках плиты:

Участок1.

Плита работает как консольная балка:

= 32 кН*см;

Участок 2.

Плита работает как пластинка, опертая на 3 стороны. Максимальный момент на этом участке:

= 77.76кН*см,

где β2 – коэффициент для расчета пластинки, опертой на 3 стороны,

Участок 3.

Плита работает как пластинка, опертая на 4 стороны. Максимальный момент на этом участке:

65 кН*см,

где β3 – коэффициент для расчета пластинки, опертой на 4 стороны,

d – меньшая из сторон участка.

  По максимальному моменту М = 77.76 кН*см определяем толщину плиты:

= 3,87 cм.

Принимаем tp = 40 мм.

3.3.2 Расчет траверсы 

Высоту траверсы определяем исходя из длины сварных швов, прикрепляющих траверсу к ветвям колонны, задавшись катетом сварных швов kf = 8 мм = 0,8 см (ручная βf = 0,7):

принимаем ht= 570 мм.

Определяем расчетный катет швов, прикрепляющих траверсы и ветви к плите:

 Принимаем kf = 9 мм.

 Проверяем траверсу на изгиб от реактивного давления фундамента:

Погонная нагрузка на траверсу:

Mt,1 =  

 M t,2 =  

M t = M t,2 - Mt,1 = 5670,88 – 1543,68=4127,2 кН*см;

Момент сопротивления сечения траверсы:

= 541,5 cм3;

Напряжение:

7,62 кН/см2 < 24*1,2 = 24 кН/см2

т.е. прочность траверсы обеспечена.

3.4 Расчет оголовка         

Определяем высоту диафрагмы, задавшись катетом сварных швов 9 мм:

,

  принимаем hh = 50 см.

 Толщина диафрагмы:

принимаем th = 16   мм,

где  bh = b1 –2 *tw = 46-2 *0,9 =44,2 см;

       tw =  0,9   мм,

Проверяем прочность диафрагмы на срез:

;

  прочность диафрагмы обеспечена


Библиографический список:

  1.  Металлические конструкции. В 3 т. Т1. Элементы стальных конструкций / Под ред. В.В. Горева. –М.: Высшая школа, 1997.-527 с.
  2.  Строительные нормы и правила. Часть II. Нормы проектирования. Гл.23. Стальные конструкции (СниП II-23-81*). –М.: Стройиздат, 1988.-
  3.  Расчет конструкций балочной клетки: методические указания к курсовой работе по металлическим конструкциям /Липецкий государственный технический университет; Сост. В.М. Путилин, Н.В. Капырин. Липецк, 1999. 27с.
  4.  Расчет центрально-сжатых сквозных колонн: методические указания к курсовой работе по металлическим конструкциям /Липецкий государственный технический университет; Сост. В.М. Путилин, Н.В. Капырин. Липецк, 1999. 19с.

КОНВЕРТОР

СИГНАЛОВ ДИСК-Б

КОНВЕРТОР

СИГНАЛОВ ДИСК-Б

РГР №1     ЛГТУ 4/13

Металлические

конструкций


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

63424. Водные ресурсы и их охрана. Значение воды в хозяйственной деятельности человека. Водоснабжение и водопотребление, классификация воды. Источники загрязнения воды и нерациональное использование водных ресурсов 48.5 KB
  Значение воды в хозяйственной деятельности человека. Водоснабжение и водопотребление классификация воды. Источники загрязнения воды и нерациональное использование водных ресурсов.
63425. РАСПРЕДЕЛЕННЫЕ БД 325.5 KB
  Достигнутый уровень технического развития отдельных ведомственных центров данных принципиально позволяет уже сейчас обеспечить достаточно высокую оперативность доступа пользователей. В связи с растущей сложностью и разнообразием данных представляющих интерес для различных отраслей экономики...
63426. Теории экономического равновесия. Система рынков. Общее экономическое равновесие. Некоторые модели общего экономического равновесия 61 KB
  Достижению равновесия способствует ценовый механизм. В результате колебания цен происходит выравнивание спроса и предложения товаров. В точке их пересечения устанавливается равновесная цена. Равновесие через посредство ценового механизма может устанавливаться...
63427. Предельно-допустимые концентрации вредных веществ в водоемах. Характеристика промышленных и бытовых сточных вод. Влияние загрязняющих компонентов сточных вод на живые организмы 85.5 KB
  Подземные воды их значение и охрана. Роль живых организмов в очистке воды. Организмы как индикаторы качества воды. Основное нормативное требование к качеству воды в водных объектах соблюдение установленных предельно допустимых концентраций...
63428. Оптимизация работы скважин, оборудованных СШНУ и УЭЦН 518 KB
  В данном пособии подробно рассмотрены осложнения борьба с которыми может осуществляться посредством изменения варианта компоновки оборудования механизированных скважин повышенное содержание свободного...
63429. Рынок труда 64.5 KB
  Одной из наиболее важных задач любой экономики предприятия или домашнего хозяйства является проблема инвестиций размещение капитала между различными возможными сферами вложений для получения максимального дохода в будущем.
63430. Атмосферный воздух и его охрана. Газовый состав атмосферы. Роль живых организмов в формировании современной атмосферы. Причины и следствия загрязнения атмосферного воздуха 149 KB
  Газовый состав атмосферы. Роль живых организмов в формировании современной атмосферы. Для атмосферы характерен постоянный обмен веществом и энергией с гидросферой литосферой живыми организмами и космическим пространством.
63431. БАЗЫ ДАННЫХ И WEB ТЕХНОЛОГИИ 564 KB
  Основы web технологий Архитектура использования БД на Web Серверные технологии Использование языка XML для динамического представления информации Подходы по реализации портала Производительность надежность и безопасность данных...