7225

Расчет асинхронного двигателя с фазным ротором

Курсовая

Производство и промышленные технологии

Расчет асинхронного двигателя с фазным ротором Техническое задание Спроектировать трехфазный асинхронный двигатель с фазным ротором: Р2 = 28 кВт U = 220/380 В 2р = 4 конструктивное исполнение IM1001 исполнение по способу защиты IP23 способ охла...

Русский

2013-01-18

280 KB

218 чел.

Расчет асинхронного двигателя с фазным ротором

Техническое задание

Спроектировать трехфазный асинхронный двигатель с фазным ротором: Р2 = 28 кВт; U = 220/380 В; 2р = 4; конструктивное исполнение IM1001; исполнение по способу защиты IP23; способ охлаждения IC01; климатическое исполнение и категория размещения УЗ; класс нагревостойкости изоляции F.

Выбор главных размеров

1.  Высота оси вращения (предварительно) по рис. 9.18, б h = 0,18 м. Принимаем ближайшее стандартное значение h = 180 мм; Da = 0,313 м (см. табл. 9.8).

2.  Внутренний диаметр статора D = kD Da = 0, 66 • 0,313 = 0,207 м, kD = 0,66 по табл. 9.9.

3.  Полюсное деление τ = π D/(2p) = π 0,207/4 = 0,16225 м.

4.  Расчетная мощность по (9.4)

P' = mIE = P2 =   = 35,8 кВА

(kE — по рис. 9.20; η и cos  φ— по рис. 9.21, в).

5. Электромагнитные нагрузки (предварительно по рис. 9.23, а)

А = 43 • 103 А/м; Вδ = 0,81 Тл

6.   Обмоточный   коэффициент  (предварительно  для   двухслойной   обмотки) kоб1 = 0,92.

7.  Расчетная длина магнитопровода по (9.6)

= = 0,151 м

(по (9.5) Ω = 2 π f / p = 2π • 50/2 = 157,1 рад/с].

8. Отношение λ = lδ /τ = 0,151/0,16225 = 0,93. Значение λ = 0,93 находится в допустимых пределах (см. рис. 9.25, б).

Определение Z1, w1 и площади поперечного сечения провода обмотки статора

9.  Предельные значения tz1 (по рис. 9.26): tz1max = 16 мм; tz1min = 12 мм.

10.  Число пазов статора по (9.16)

Z1min =

Z2max =  

Принимаем Z1 = 48, тогда q1 = Z1/(2pm) - 48/(4 • 3) = 4. Обмотка двухслойная.

11 . Зубцовое деление статора (окончательно)

м

12. Число эффективных проводников в пазу [предварительно, при условии а = 1 по (9.17)]

(по 9.18)

А

13.  Принимаем а = 2, тогда по (9.19)  uп = а u'п = 21 проводник.

14. Окончательные значения:

число витков в фазе по (9.20)

линейная нагрузка по (9.21)

А/м

магнитный поток по (9.22)

Ф =  12,510-3 Вб

(k = kp1 ky1 = 0,958 • 0,966 = 0,925 по табл. 3.16 для q = 4 kp1 = 0,958; по (3.11) ky1 = sin  = sin  = 0,966, где β = y/τ = 10/12 = 0,833; τ = Z1/2p = 48/4 = 12; для Da = 0,313 м по рис. 9.20 kE = 0,98);

индукция в воздушном зазоре по (9.23)

Вδ = Тл

Значения А и Вδ находятся в допустимых пределах (см. рис. 9.23, а).

15. Плотность тока в обмотке статора (предварительно) по (9.25). А по п. 14  42,9 103 А/м

А/м2

(AJ1 = 290109 по рис. 9.27, г).

16. Площадь поперечного сечения эффективного проводника (предварительно) по (9.24),             а = 2.

м2 =4,1 мм2.

17.Сечение эффективного проводника (окончательно): принимаем nэл = 2, тогда  qэл = qэф/nэф = 4,1/2 = 2,05 мм2. По таблице находим диаметр изолированного  и неизолированного d = 1.6 мм провода. Выбираем круглый медный провод марки ПЭТ-155, qэл = 2,011 мм2,            qэ.ср = nэл qэл = 2 • 2,011 = 4,022 мм2.

18.  Плотность тока в обмотке статора (окончательно) по (9.27)

А/мм2.

Расчет размеров зубцовой зоны статора и воздушного зазора

Паз статора определяем по рис. 9.29, а с соотношением размеров, обеспечивающих параллельность боковых граней зубцов.

19. Принимаем предварительно по табл. 9.12 Вz1 = 1,9 Тл; Ва = 1,6 Тл, тогда по (9.37)

bZ1 = = = 5,9•10-3 м = 5,9 мм       

(по табл. 9.13 kc = 0,97);

по (9.28)

м = 26,7 мм.

20. Размеры паза в штампе: bш = 3,3 мм; hш = 1 мм; 45° (см. рис. 9.29, а);

по (9.38)

м = 26,3 мм;

по (9.40)

=мм

Рис. 1 Пазы спроектированного двигателя     с     фазным ротором      (Р2 =28 кВт,      2р = 4, Uном =220/380 В)

по (9.39)

= 11,09 = 11,1 мм;

по (9.42)—(9.45)

= 22,9 мм

Паз статора показан на рис. 1, а.

21. Размеры паза в свету с учетом припуска на сборку:

 b'1 = b1Δ bп = 8,1 – 0,2 = 7,9 мм

 b'2 = b2Δ bп = 11,1 – 0,2 = 10,9 мм

 h'п.к = hп.кΔh = 22,9 – 0,2 = 22,7 мм.

Площадь поперечного сечения паза для размещения проводников обмотки по (9.48)

= 172.9 мм2

[площадь поперечного сечения прокладок Sпр =0,9 b1 + 0,4b2=(0.98.1+0.411.1)=11.73 мм2; площадь поперечного сечения корпусной изоляции в пазу

Sиз = bиз(2hп + b1 + b2) = 0,4(2•26.3 + 8.1 + 11.1) = 28.72 мм2,

гдe односторонняя толщина изоляции в пазу bиз = 0,4 мм — по табл. 3.1].

22. Коэффициент заполнения паза по (3.2):

= 0,69

Полученное значение kз допустимо для механизированной укладки обмотки.

Расчет ротора

23. Зададимся числом пазов на полюс и фазу ротора q2 = q1 -1=4-1=3,

Тогда Z2 = Z1 q2/q1 = 48 3/4 =36; m2 = m1=3; р2 = р1=2.

24. Число витков в фазе по (9.52)

w2  = , где = Uк.к / =220/=127

25. Число эффективных проводников в пазу по (9.53)

Uп2 = .

26.  Принимаем uп =8, тогда (окончательно)

w2 = uп p2 q2 =8 2 3=48.

27.  Проверяем напряжение на контактных кольцах ротора по (9.56)

U к.к. = U1ном = 220=217,7 В

28. Предварительное значение тока в обмотке фазного ротора по (9.57)

I2 = ki I1 vi= 0,89655,41,75=86,9 А

где по (9.58) ki = 0,2 + 0,8 cos φ = 0,2 + 0,8 • 0,87=0,896;

по (9.59)

= 1,75  (k = kp2 ky2 = 0,96 • 0,966 = 0,92736 по табл. 3.16 для q = 3 kp2 = 0,96; по (3.11) ky2 = sin  = sin  = 0,966, где β = y/τ = 10/12 = 0,833; τ = Z2/2p = 36/3 = 12)

29. Сечение эффективных проводников обмотки ротора по (9.60)

qэф2 = I2 / J2= 86,9/5 • 106 =17,38• 10-6  м2 =17,38 мм2  

(плотность тока при классе нагревостойкости изоляции F принимаем J2 = 5 • 106 А/м2).

30. По рис. 9.31 δ = 0,6 мм.

D2 = D - 2δ = 0,207 - 2 • 0,6 • 10-3 = 0,2058 м.

Принимаем l2  = l1 = 0,151 м

tz2 =  = = 17,96 • 10-3 = 17,96 мм

31. Предварительно bп2 = 0,3 tz2 = 0,3 • 17,96 = 5,39 мм, bэл2 = bп2 – 2bиз - Δbп = 5,39-2- 0,2 = 3,19 мм [2bиз =2 мм по табл. 3.10, Δbп = 0,2 мм по табл. 9.14]. По табл. П 3.2 выбираем неизолированный провод с а = 3,15 мм, b = 5,6 мм, qэф2 = 17,09 мм2.

32. Уточняем J2

J2 = I2 / qэф2 = 86,9/(17,09 • 10-6) = 5,08 • 106 А/м2.

33.  Ориентируясь на табл. 3.10, составляем таблицу заполнения паза ротора (табл.1). Размеры паза в штампе (рис. 1,б) принимаем с учетом припусков Δbп и Δhп (см. табл. 9.14).

Таблица 1. Заполнение паза ротора

Наименование

Размеры на паз, мм

по ширине

по высоте

Стержни обмотки — неизолированная медь 3,15 х 5,6

3,15х2=6,3

5,6х4 = 22,4

Пазовая изоляция и допуск на укладку

2

4,7

Всего на паз без клина

8,3

27,1

34. Внутренний диаметр сердечника ротора Dj при непосредственной посадке на вал равен диаметру вала DВ и может быть определен по формуле (9.102)

DBkB Da=0,23 0,313=0,072м                            

(по табл. 9.19 для h = 180 мм и 2р = 4 kв = 0,23). Принимаем Dв = Dj = 0,072м.

Расчет магнитной цепи

Магнитопровод двигателя выполняем из стали марки 2013.

35.  Магнитное напряжение воздушного зазора по (9.103)

Fδ = = = 1068.2 А

по (4.19) kδ = kδ1 kδ2 = 1,146 • 1,22 = 1,4, где по (4.17) и (4.18)

где

kδ1 =  = 1,146,

где

= 2,88;

kδ2 =  = 1,22,

= 5,42.

36. Магнитное напряжение зубцовой зоны статора по (9.104)

FZ1 = 2hz1Hz1 = 2 • 26,3 • 10-3 • 1950 = 82.68 А,

где hZ1 = Hп1 = 26.3 мм (см п. 20 расчета);

расчетная индукция в зубцах по (9.105)

=1.89 Тл

(bz1 = 5.9 мм по п. 19 расчета; kc1, = 0,97 по табл. 9.13). Так как B'z1 > 1,8 Тл, необходимо учесть ответвление потока в паз и найти действительную индукцию в зубце ВZ1. Коэффициент kПХ по высоте h= 0,5 hz по (4.33)

=1,68

где

=9,6

по (4.32)

BZ1 = B'z1μ0 HZ1 kПХ 

Принимаем Bz1 = 1,88 Тл, проверяем соотношение BZ1 и B'z1:

1,88 = 1,89 - 1,256 • 10-6 • 1950 • 1,68 = 1,88,

где для Bz1 = 1,88 Тл по табл. П1.7 HZ1 = 1950 А/м

37. Магнитное напряжение зубцовой зоны ротора [по (9.108)]

Fz2= 2hz2 Hz2 = 2 • 27,1 • 10-3 • 1333,17 = 72,26 А,

по табл. 9.20 (см. рис. 1, б)

hz2 = hп2 = 27,1 мм;

по (9.109)

= 9,66 • 10-3 м;

= 4,93 • 10-3 м;

по (9.109)

BZ2max = = 1,93 Тл;  

BZ2min =  = 1,53 Тл,          

ВZ2ср =  = 1,73 Тл.

Так как Вz2mаx = 1,93 > 1,8 Тл, необходимо учесть вытеснение потока в паз в сечении зубца.

По (4.33)

= 1,74

Примем действительную индукцию Вz2max = 1,92 Тл, соответствующая ей напряженность (по табл. П 1.7) Hz2max = 2250 А. Подставим полученные значения в уравнение (4.32):

Bz2max = B'z2maxμ0 Hz2max kп;

Bz2max = 1,93 - 4π • 10-7 • 2250 • 1,74 = 1,92.

Действительная индукция в зубце Bz2max = 1,92 Тл.

По табл. П 1.7

Hz2max = 2250 А/м для Bz2max = 1,92 Тл;

Нz2ср = 1250 А/м для Bz2cp = 1,73 Тл;

Hz2min = 749 А/м для Вz2min = 1,53 Тл.

Расчетная напряженность поля

Hz2 = ( Hz2max + 4 Нz2ср + Hz2min) =  (2250 + 4 • 1250 + 749) = 1333,17 А/м.

38. Коэффициент насыщения зубцовой зоны

kZ = 1 +  = 1,15

39. Магнитное напряжение ярма статора по (9.116)

Fa = La Ha = 0,225 • 750 = 168,75 А,

где по (9.119)

=0,225 м;

[по (9.120)

= 26,710-3 м;

по табл. П 1.6 для

Ва =  = 1,6 Тл,

где h'a = ha =26,7 10-3 м, находим Ha = 750 А/м].

40. Магнитное напряжение ярма ротора по (9.121)

Fj = Lj Hj = 0,088 • 209 = 18,39 А,

где по (9. 127)

= 0,088 м;

= 0,0398м;

по (9.122)

 = 1,07 Тл;

по табл. П 1.6 для Bj = 1,07 Тл находим Hj = 209 А/м.

41.  Магнитное напряжение цепи на два полюса по (9.128)

Fц = Fδ+Fz1 +Fz2 + Fa + Fj = 1068,2 + 82,68 + 72,26 + 168,75 + 18,39 = 1410,28 А.

42.  Коэффициент насыщения магнитной цепи двигателя по (9.129)

kμ = Fц /  Fδ = 1410,28/1068,2 = 1,32.

Намагничивающий ток по (9.130)

= 13,44 A;

по (9.131)

Iμ* = Iμ / Iном = 13,44/55,4 = 0,24.

Расчет параметров

43. Активное сопротивление обмотки статора по (9.132)

= 0,2129 Ом,       

где

КR =1;

ρ115 = 10-6/41 Ом•м;

qэф1 = 4,022 • 10-6 м2 (см. п. 18 расчета);

а = 2;

L1 = w1 lcp1 = 84 • 0,836 = 70,22м;

lcp1 = 2(lп1 + lл1) = 2(0,151 + 0,267) = 0,836 м; lп1 = 0,151 м;

lл1 = Kл bкт + 2В = 1,55 • 0,153 + 2 • 0,015   = 0,267 м,

где по (9.138)

0,833 = 0,153 м;

по табл. 9.23

1,55;

44.  Вылет лобовых частей обмотки статора по (9.140)

lвыл   =  Квыл bкт  +   В  + 0,5 hп = 0,5 • 0,153 + 0,015 = 0,0915 м,

где по табл. 9.23

= 0,5

45.  Активное сопротивление обмотки ротора по (9.132)

r2 =  КR ρυ = 0,0564 Ом,

где

КR =1;

ρ115 = 10-6/41 Ом•м;

qэф2 = 17,09 • 10-6 м2 (см. п. 29 расчета);

а = 1;

L2 = w2 lcp2 = 48 • 0,8234 = 39,5м;

lcp2 = 2(lп2 + lл2) = 2(0,151 + 0,2607) = 0,8234 м; lп1 = 0,151 м;

lл2 = Kл bкт + 2В + hп = 1,2 • 0,153 + 2 • 0,025 + 0,0271 = 0,2607 м,

где по (9.138)

0,833 = 0,153 м;

по (9.142)

= 1,2;

по (9.144)

= 0,55;

(b + s) — расстояние между осями соседних катушек статора в лобовых частях (см. рис. 9.49):

b = 2bэл = 2• 3,15 = 6,3 мм;

s = 3,5 мм по табл. 9.24

По (9.150)

r'2 =v12 r2 = 3,05 • 0,0564 = 0,17202 Ом,

где по (9.151)

v12 =  = 3,05;

r'2* = r'2  = 0,043.

46. Вылет лобовых частей обмотки ротора по (9.140)

lвыл   =  Квыл bкт  +   В  + 0,5 hп = 0,33 • 0,153 + 0,025 + 0,5 • 0,0271 = 0,089 м,

где по (9.143)

= 0,5 • 1,2 • 0,55 = 0,33

(bкт1, Кл и m — по п. 43 расчета; В — из табл. 9.24; hп1 — по рис. 9.76, а).

Индуктивное сопротивление обмотки статора

47. Индуктивное сопротивление фазы обмотки статора по (9.152)

=0,043 Ом,

где по табл. 9.26 (см. рис. 9.50, е) и по рис. 1

=1,62

где (см. рис. 9.50, е и 1)

h2 = hП.К – 2bИЗ = 22,9 - 2 • 0,4 = 22,1 мм; b1 = 8,1 мм; hк = 0,5(b1 - bш) = 0,5(8,1 - 3,3) =  2,4 мм; h1 = 0 (проводники закреплены пазовой крышкой); kβ = 0,25 (1 + 3 k'β)=0,906; k'β = 0,25 (1 + 3β)=0,25(1+30,833)=0,875; l'δ = lδ = 0,151м по (9.154);

по (9.159)

λл1 =0,34 (lл1 - 0,64βτ) = 0,34 (0,267- 0,64  0,162250,833) = 1,63;

по (9.162)

λд1 = =0,81

по (9.176)

ξ = k''q2 + k'β  – k2об(1 + Δz)=0,6

По рис 9.51 k"=0,04; Δz=0,075

Относительное значение

x1* = x1  = 0,0108

Индуктивное сопротивление обмотки ротора

48. Индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора по (9.152)

=0,012Ом,

х'2 = х2 v12 = 0,012 • 3,05 = 0,0366,

где v12 = 3,05 из п. 45 расчета;

x'2* = x'2 I1ном / U1ном = 0,0366 • 55,4/220 = 0,01.

где по табл. 9.26 (см. рис. 9.50, а) и по рис. 1

=1,1

По (9.159)

λл2 = 0,34 (lл – 0,64 β τ ) ==1,18              

( lл2 = 0,2607 — по п. 45 расчета).

По (9.160)

=0,32

ξ = k''q2 + k'β  – k2об2(1 + Δz)=0,18                              

По рис 9.51 k"=0,04; Δz=0,225

Расчет потерь

49. Потери в стали основные по (9.187)

Рст.осн1,0/502,5(1,6• 1,62• 27,4+ 1,8• 1,882 • 8,5) = 415,8 Вт

[из табл. 9.28 для стали марки 2013 р1,0/50 = 2,5  Вт/кг; kда = 1,6; kдz = 1,8;

по (9.188)

ma=π(Da - ha)halст1 kc1 γc=π(0,313-0,0267)• 0,0267• 0,151• 0,97 •7,8•103= 27,4 кг,

ha = 0,0267 м из п. 19 расчета;

по (9.189)

mz1=hz1bz1срZ1lст1kc1γc= 0,0263 • 0,0059 • 48 • 0,151 • 0,97 • 7,8• 103  = 8,5 кг,

из п. 36 и 39 расчета Вa =  1,6 Тл, Вz1 = 1,88 Тл].

50. Поверхностные потери в роторе и статоре по (9.194)

Pпов2 = рпов2(tz2bШ2)Z2lст2 =409,2•(17,96 – 8,3) • 10-3 • 36 • 0,151 = 21,5 Вт,

где по (9.192)

рпов2 =0,5 k02 0,5 • 1,8 Вт/м2

[по (9.190 В02 = β02 kδ Bδ = 0,32 • 1,4 • 0,7998 = 0,358 Тл; по рис. 9.53, б для bш1/δ = 3,3/0,6 = 5,5 находим β02 = 0,32].

Pпов1 = рпов1(tz1bШ1)Z1lст1 = 825,4•(13,55 – 3,3) • 10-3 • 48 • 0,151 = 61,3 Вт,

где по (9.192)

рпов1 =0,5 k01 0,5 • 1,8 Вт/м2

[по (9.190 В02 = β02 kδ Bδ = 0,425 • 1,4 • 0,7998 = 0,476 Тл; по рис. 9.53, б для bш1/δ = 8,3/0,6 = 13,8 находим β02 = 0,425].

51. Пульсационные потери в зубцах ротора и статора по (9.200)

Pпул2 ≈ 0,11  = 31,9 Вт

[по (9.201)

mz2=Z2hz2bz2срlст2kc2γc= 36• 27,1 • 10-3• 0,007295• 0,151• 0,97• 7,8• 103 = 8,13 кг,

где

= 7,295 мм;

по (9.196)

Впул2 = = 0,083 Тл,

где γ1 = 2,88 из п. 35 расчета; Bz2ср = 1,73 из п. 37 расчета].

Pпул1 ≈ 0,11  = 144,2 Вт

[mz1 = 8,5 кг из п. 49 расчета

по (9.196)

Впул1 = = 0,23 Тл,

где γ2 = 5,42 из п. 35 расчета; Bz1ср = 1,88 из п. 36 расчета].

52. Сумма добавочных потерь в стали по (9.202)

Рст.доб = Pпов1 + Рпул1 + Рпов2 + Рпул2 =61,3+144,2+21,5+31,9 =258,9 Вт;

полные потери в стали по (9.203)

Рст = Рст.осн + Рст.доб = 415,8 + 258,9 = 674,7 Вт.

53.  Механические потери по (9.210)

Рмех = Кт (n /10)2 D4a ==192,2 Вт;

[для двигателей с 2р = 4 коэффициент Кт = 1,3(1 - Da) = 1,3(1 - 0,313) = 0,89].

54.  По (9.214)

Ртр.щ = Ктр ρщ  Sщ υк = 0,16 • 20 • 103 • 0,5 • 10-3 • 7,85 = 12,56 Вт

(по табл. П 4.2 выбираем щетки МГ, для которых рщ = 20 •  Па, Jш.доп = 20 А/см2,  vк.доп = 20 м/с; ΔUщ = 0,2В, Ктр = 0,16).

55.  Площадь щеток на одно кольцо

S'щ = I2/Jщ = 86,9/20 = 4,345 см2;

по табл. П 4.1 принимаем lщ = 20 мм, bщ = 12,5 мм; число щеток на одно кольцо

= 1,74 ≈ 2

Уточняем плотность тока под щеткой:

= 17,38 А/см2

Принимаем диаметр кольца Dк = 0,1 м, тогда линейная скорость кольца

= 7,85 м/с.

56.  Сумма потерь

Рст + Рмех + Ртр.щ = 674,7 + 192,2 + 12,56 = 879,46 Вт.

Холостой ход

57. Холостой ход двигателя по (9.217)

= 13,52 А

[ Iх.х.р = Iμ = 13,44 А — из п. 42 расчета;

по (9.218)

Iх.х.а =  = 1,49 А                   

где Рэ1х.х = 3 r1 = 3 • 13,442 • 0,2129 = 115,4 Вт

(r1 = 0,2129 из п.43 расчета)]

58.  По (9.221)

cos φх.х = Iх.х.а/Iх.х = 1,49/13,52 = 0,11.

59.  По (9.184)

r12 = Pcт.осн  / (m I2μ) =  = 0,77 Ом;

r12* = r12 I1ном /U1ном = 0,77 • 55,4/220 = 0,1939.

60.  По (9.185)

=220/13,44 - 0,043=16,33 Ом;

x12* = x12I1ном/U1ном = 16,33 • 55,4/220 = 4,11.

Расчет рабочих характеристик

61.  По (9.223)

= 1,003.

По (9.227)

а' =  = 1,0032 = 1,005; b' = 0;

а = с1r1 = 1,003 • 0,2129 = 0,2135;

b = с11 + с1x'2) = 1,003(0,043 +1,003 • 0,0366) = 0,08.

По (9.226)

= 0,8 A.

Данные расчета рабочих характеристик для скольжении s = 0,005; 0,01; 0,015; 0,02; 0,03 и Sном=0,04 сведены в таблицу 2.

Номинальные данные спроектированного двигателя: Р2 = 28 кВт; U1 = 220/380 В; 2р = 4; η = 0,88; cos φ = 0,87.

Для расчета максимального момента определяем критическое скольжение:

= 0,216;  

Mmax* находим по  1—5-й и  11-й строкам табл. 9.41 для s = sкр;       

R = a + a' r'2/sкр = 0,2135 + 1,005•0,17202/0,216 = 0,8 Ом;

Х = b + b' r'2/sкр = 0,08 Ом;

= 274,5 A.

Т а б л и ц а 2. Расчет рабочих характеристик

асинхронного двигателя с фазным ротором

Р2 = 28 кВт; U1 = 220/380 В; 2р =4; r1 = 0,2129 Ом;

 r'2 = 0,17202 Ом; Рст + Рмех + Ртр.щ = 879,46 Вт; I = 0,8 А;

I = Iμ = 13,44 А; c1 = 1,003; a' = 1,005;

а = 0,2135 Ом; b' = 0; b = 0,08 Ом

№ п/п

Расчетная формула

Раз-мерность

Скольжение

0,005

0,01

0,015

0,02

0,03

Sном=

0,04

1

Ом

34,6

17,3

11,5

8,6

5,8

4,3

2

Ом

34,8

17,5

11,7

8,8

6

4,5

3

Х = b +

Ом

0,08

4

Ом

34,8

17,5

11,7

8,8

6

4,5

5

А

6,32

12,57

18,8

25

36,67

48,89

6

-

0,999

0,999

0,999

0,999

0,999

0,999

7

-

0,002

0,005

0,007

0,009

0,013

0,018

8

А

7,11

13,36

19,58

25,78

37,43

49,64

9

А

13,45

13,5

13,57

13,67

13,91

14,32

10

А

15,21

18,99

23,82

29,18

39,93

51,66

11

А

6,33

12,61

18,86

25,075

36,78

49,04

12

P1 = 3 U1ном I1a 10 -3

кВт

4,69

8,82

12,92

17,01

24,7

32,76

13

Рэ1 = 3 I12 r1 10 -3

кВт

0,147

0,23

0,362

0,544

1,018

1,705

14

Рэ2 = 3 (I11) 2 r/2 10 -3

кВт

0,02

0,08

0,18

0,324

0,698

1,241

15

Рэ.щ = 3ΔUщ I'2 10-3

кВт

0,004

0,008

0,011

0,015

0,022

0,029

16

Рдоб = 0,005 Р1

кВт

0,023

0,044

0,065

0,085

0,124

0,164

17

Σ Р

кВт

1,073

1,241

1,497

1,847

2,741

4,018

18

Р2 = Р1 - ∑Р

кВт

3,617

7,579

11,423

15,163

21,959

28,742

19

η = 1 -  ∑Р/ P1

-

0,77

0,86

0,88

0,89

0,89

0,88

20

cos φ = I1a/I1 

-

0,47

0,7

0,82

0,88

0,94

0,96

Mmax* =  = 5,66.

Для более точного определения sкр и Мmax следует построить зависимость М = f (s) для диапазона изменения s = 0,1..1 и при этом учесть влияние насыщения полями рассеяния головок зубцов на индуктивные сопротивления обмоток статора и ротора по формулам § 9.13.

Вывод: по техническим данным спроектированный двигатель удовлетворяет требованиям ГОСТ и технического задания.


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

62561. Толерантность… или как жить в мире с другими людьми? 24.12 KB
  Тип урока: относится к урокам общения разработан по технологии Е. Вингенштейн говорил: Чтобы жить счастливо я должен жить в согласии с миром 2 1 Опрос по кругу отвечает каждый Что для вас значит жить в согласии с миром уметь понимать и мириться с другими людьми...
62562. Внешнее строение листа 20.02 KB
  Цель: Познакомить учащихся с разнообразием листьев особенностями их внешнего строения; научить распознавать листья по типам жилкования расположению на стебле различать простые и сложные листья. Оборудование: комнатные растения...
62563. Разветвляющиеся алгоритмы 22.9 KB
  Условие это выражение находящееся между словом если и словом то и принимающее значение истина или ложь. Какое условие проверяется в нашем случае открытый Если наше условие будет истинным то какое действие выполнится уточняющий...
62564. Знакомые картины и художники 19.7 KB
  Цели урока: Формировать познавательный интерес учащихся к изобразительному искусству и его истории; Воспитывать личность через развитие интереса к знаниям, используя игровую форму и средства ИКТ. Развивать навыки работы в творческих группах, коммуникативных способностей...
62565. Предложения с прямой речью 40.88 KB
  Что нового увидели в оформлении предложения Есть кавычки слова автора слова рыбки слова старика слова старче. Из каких Слова автора слова рыбки. Чьи это слова: Чего тебе надобно старче Слова рыбки Как вы это узнали Есть слова которые на это указывают: приплыла рыбка спросила слова автора.
62566. Мандрівка з Хлоп’ятком-Здоров’ятком до королівства Здоров’я 30.63 KB
  Мета: поглибити знання дітей про здоров’я дати поняття про те що від здоров’я кожного залежить майбутнє нації всієї України. Виховувати хороші звички які допоможуть зміцнити здоров’я прищеплювати інтерес до занять фізкультурою і спортом.