72680

Проект системы приточной вентиляции спортзал спортивного комплекса

Курсовая

Архитектура, проектирование и строительство

В условиях современного производства и строительства вентиляция и кондиционирование воздуха являются одной из главных мер обеспечивающих наилучшие условия для высокопроизводительного труда повышения творческой активности а также полноценного отдыха людей.

Русский

2014-11-26

363.02 KB

26 чел.

КП.270109.ПЗ

Лист

Изм.

Кол.уч.

Лист

№док.

Подп.

Дата

Введение

В условиях современного производства и строительства вентиляция и кондиционирование воздуха являются одной из главных мер, обеспечивающих наилучшие условия для высокопроизводительного труда, повышения творческой активности, а также полноценного отдыха людей. Существенна роль вентиляции и в защите окружающей среды от загрязнений.

Целью данного курсового проекта является рассчитать и запроектировать систему приточной вентиляции спортзал спортивного комплекса для обеспечения нормативных параметров микроклимата в помещении здания.

1. Исходные данные для проектирования

1.1. Характеристика объекта

Район строительства - г. Кострома

Наименование объекта – спортивного комплекса

Расчетное помещение – спортзал 55 человек

Строительная характеристика здания:

Количество этажей – 1

Размеры в плане между осями – 60000 х 30000 мм

Толщина между этажными перекрытиями – 0.3 м

Покрытие здания – бесчердачное

Ориентация фасада – Ю

Расчетное помещение:

Высота – 8,7 м

Площадь – 811 м2

Объем – 7060 м3

Размер окон – 4×3 м

1.2. Параметры наружного воздуха

Расчетные параметры наружного воздуха при проектировании вентиляции общественных зданий принимают в соответствии с [6] для теплого периода года по параметрам А, для холодного периода года по параметрам Б. Для переходных условий независимо от места расположения здания принимаем температуру наружного воздуха t=10 ºC, энтальпию I = 26.5 кДж/кг.

Таблица 1 - Расчетные параметры наружного воздуха

Расчетный период

Параметры А

Параметры Б

Плотность воздуха

Температура наружного воздуха

tн, ºC

Энтальпия

наружного

воздуха

I, кДж/кг

Скорость

ветра

V, м/с

Температура наружного воздуха

tн, ºC

Энтальпия

наружного

воздуха

I, кДж/кг

Скорость

ветра

V, м/с

ρ ,  кг/м3

1

2

3

4

5

6

7

8

ТП

21,1

49,8

4

-

-

-

1,173

ПП

10

26.5

1

-

-

-

1,219

ХП

-

-

-

-31

-30,7

4

-

1.3. Параметры внутреннего воздуха

Допустимые параметры (температура, относительная влажность, подвижность) воздуха в рабочей зоне помещения принимаются в зависимости от периода года и назначениям помещения по [7].

В соответствии с [7] температура воздуха  для холодного и переходных периодов tвхп. = 18 ºC,   

для теплого периода

tвтп = tнтп+3 = 21,1+3=24,1 ºC

Таблица 2 -  Расчетные параметры внутреннего воздуха

Периоды года

Температура внутреннего воздуха

tв, ºC

Относительная влажность внутреннего

воздуха  φ, %

Подвижность воздуха в помещении

V, м/с

1

2

3

4

ТП

24,1

65

0.5

ХП и ПП

18

65

0.2

2. Расчёт приточной вентиляционной системы .

2.1. Определение расчетных воздухообменов

В качестве расчётного воздухообмена (Lрас) м3/ч помещения принимается большее из значений, определённых отдельно по всем видам вредностей:  LQ , LW, LСО2 , где Lрас должно быть не менее нормативного воздухообмена (Lнорм).

а) по избыткам полного тепла:

LQ = м3/ч (1) ;

б) по избыткам влаги

Lw = м3/ч (2);  

в) по массе выделяющихся веществ

LСО2 = м3/ч (3) .

где:

Q п изб. – избытки полного тепла кДж/ч;

W – влаговыделения т/ч;

МСО2 – выделения углекислоты л/ч;

ρ=  (4) - плотность воздуха при расчетной (абсолютной) температуре Т и барометрическом давлении В, гПа;

Iy, Iп – удельная энтальпия удаляемого и приточного воздуха, кДж/кг;

dу, dп – влагосодержание удаляемого и приточного воздуха, г/кг;

СПДК, СН – концентрация СО2, предельно допускаемая для данного помещения и в наружном воздухе.

2.1.1. Расчет нормативного воздухообмена

Нормативный воздухообмен (Lнорм ) вычисляют по формуле:

Lнорм = lнорм × n     (5)

где:  lнорм - нормативный расход воздуха на 1 человека равный 60 м3/ч;

n – количество людей человек, 55 человек

Lнорм = 3300 м3/ч      

      

2.2. Расчёт теплоизбытков

Избыточная теплота определяется как сумма всех теплопоступлений за вычетом теплопотерь помещения. В общественных зданиях, теплоизбытки принимают равными суммарными теплопоступлениями от всех имеющихся источников, за исключением отопительных приборов:

        (6)

где:      

  – от людей;

  – от осветительных приборов;

– от солнечной радиации.

2.2.1. Теплопоступления от людей

Определим теплопоступления от людей (), они зависят от выделяемой людьми энергии при работе или отдыхе и температуры окружающей среды.

     (7)

где: - значение явных тепловыделений от одного человека в состоянии покоя определяются по 4[9];

n – количество людей равное 55 чел.

Теплый период:

tв=24,1оС; =782 кДж/ч

= 42990 кДж/ч

Переходный период:

tвт=18оС;   = 945 кДж/ч

 = 51953 кДж/ч

2.2.2. Теплопоступления от искусственного освещения

Теплопоступления от источников искусственного освещения, если суммарная мощность светильников известна определяется по формуле:

Qосв = 3,6×E × F × qосв × η,  кДж/ч      (8)

где:    E – норма освещённости , 200 лк;

F – площадь пола равная 811 м2 ;

qосв – удельное тепловыделение освещённой поверхности 0,13  Вт/м2

η – доля тепла, попадающее в помещение равная 1.

Qосв = 75955 кДж/ч.

2.2.3. Теплопоступления от солнечной радиации

Теплопоступления от солнечной радиации (Qс.р.) складываются от поступлений через остекление (Qосв) и покрытия (Qп)

Qс. р. = Qост + Qп   (9)

Оост = 3,6×qост×Fост×Aост кДж/ч

Qп = 3,6×qп×Fп×K кДж/ч

где: qост – теплопоступления через 1м2 остеклённой поверхности, которые зависят географической широты и ориентации здания по сторонам света,  170 Вт/м2;

А ост– коэффициент загрязнения стекол равный 0,8;

Fп – площадь поверхности покрытия 811 м2;

ΣFост = 168 м2 ; По заданию  7 окон располагаются на Запад и 7 окон на Восток.

qп – удельное теплопоступление через покрытие равное 16,7 Вт/м2;                                      

K – коэффициент теплопередачи равный 0,3 Вт/м2.

Теплопоступления от солнечной радиации учитываются только в теплый период года.

Теплый период:

Qост = 3,6×qост×Fост×Aост = 82253  кДж/ч

Qп = 3,6×qп×Fп×K = 14636 кДж/ч

Qс.р = Qост + Qп = 96889 кДж/ч

Все расчеты заносим в таблицу 2

Таблица 2 – Теплопоступления в помещение.

Расчетный период

Теплопоступления

От людей, Q л кДж/ч

От искусственного освещения, Q осв кДж/ч

От солнечной радиации, Q л кДж/ч

Всего,

 Q с.р. кДж/ч

1

2

3

4

5

ТП

42990

75955

96889

215834

ПП

51953

75955

-

127908

ХП

51953

75955

-

127908

2.2. Расчёт влаговыделений

Источником влаги являются люди. Поступления влаги в помещение от людей зависят от категории работ и от температуры окружающего воздуха.

Wл = ωл × n  г/ч    (10)

где:  

n – количество людей, 55 человек;

ωл - количество влаги выделяемой человеком в течении  1ч. в состоянии покоя.

Теплый период года:

 tв=24,1оС ; ωл = 108 г/ч;

Wл = ωл × n  = 5,9  кг /ч

Переходный и холодный период года:

 tв= 18 оС  ; ωл = 67 г/ч;

Wл = ωл × n  = 3,7 кг /ч     

2.3. Расчёт выделений ( СО2)

Основным вредным веществом в помещениях общественных зданий является углекислый газ, выделяющийся при дыхании людей.

Количество углекислого газа вычисляется по формуле:

МСО2 = mСО2 × n  ,  (л/ч)       (11)

где:   

mСО2 – количество СО2 выделяемого в течении часа одним человеком, л/ч (Таблица 4[9]).     mСО2 = 30 л/ч

n – количество человек равное 55 чел .

МСО2 = mСО2 × n  = 1650 (л/ч)

2.4.  Определение удельной энтальпии воздуха

Если в помещение поступает теплота и влага одновременно, то расчет воздуха, подаваемого в помещение, производится с помощью I-d диаграммы.

Значения Iу и  Iп определяются путем построения процесса изменения параметров воздуха на I-d диаграмме. Построения производятся отдельно   для каждого периода года.                                             

Тёплый период:

Зная расчетные параметры tв =  21,1 оС и Iн = 49,8 кДж/кг наружного воздуха, на диаграмме наносим точку Н. В вентиляторе, а также в процессе движения по воздуховодам воздух нагревается на 1 оС. Точка П, характеризующая воздух на входе в вентилируемое помещение, находится на линии d = const, проведенной через точку, на 1 оС выше последней.

На основании вычисленных ранее значений определяем величину углового коэффициента ε :

Qизб.п = 215834 кДж/ч;

W  = 5,9   кг/ч

ε = Qизб.п/ W  = 36403кДж/кг.

По величине ε, а также известным величинам Iн.; tн с помощью I-d-диаграммы определяем температуру воздуха в обслуживаемой зоне помещения:

tв = 24,1 оС.

Температуру удаляемого воздуха определяем по формуле:

tуд. = tв + а × (Нпом.h) ,

           где:  а – 1– коэффициент, учитывающий изменение температуры по высоте    помещения Нпом.;

Qизб.я = Qизб.п/ Vпом= 31 кДж/м3

h =  2 м – высота обслуживаемой зоны;

Нпом.= 8,7 м.

Vпом – оббьем помещения, 7060 м3

Подставляем в формулу и получаем:

tу = tв + а × (Нпом.h) = 30,8 оС.

Определяем с помощью I-d-диаграммы Iп, dп, Iу, dу:

Iп,= 51 кДж/кг;  dп= 11,3 г/кг;  Iу = 61,8 кДж/кг;  dу=11,9 г/кг.

φв = 59 %.

Переходный период:

Построения начинают с нанесения по расчетным параметрам tн = 10 оС и Iн = 26,5 кДж/кг точки Н, через которую проводят вертикаль, отражающую нагрев воздуха в калорифере до температуры притока tп = tвпп – 5 оС. Пересечение этой вертикали с изотермой tп даст точку П. дальнейшие построения приводят аналогично описанному для теплого.

На основании вычисленных ранее значений Qизб.п = 127908 кДж/ч и W = 3,69  кг/ч определяем величину углового коэффициента ε:

ε = Qизб.п/ W= 34710 кДж/кг.

Температуру удаляемого воздуха определяем по формуле:

tуд. = tв + а × (Нпом.h) ,

           где:  а – 1 – коэффициент, учитывающий изменение температуры по высоте    помещения Нпом.;

Qизб.я = Qизб.п/ Vпом= 18 кДж/м3

h = 2 м – высота обслуживаемой зоны;

Нпом.= 8,7 м.

Vпом – оббьем помещения, 7060 м3

Подставляем в формулу и получаем:

tу = tв + а × (Нпом.h) = 24,7 оС.

Определяем с помощью I-d-диаграммы Iп, dп, Iу, dу:

Iп,= 29,5 кДж/кг;  dп= 6,8 г/кг;  Iу = 41,5 кДж/кг;  dу=7,5 г/кг.

φв = 55 %.

Т.к. поступления тепла и влаги, а также нормированная температура внутреннего воздуха в холодный и переходный периоды одинаковы, то значения   Iп, dп, Iу, dу будут такие же, как и в холодный период года.

Рассчитаем расход приточного воздуха в помещении для теплого и переходного периодов.

Теплый период:

а) по избыткам полного тепла:

Qизб.п = 215834 кДж/ч;

Iу = 61,8 кДж/кг;

В = 990 гПа;

Iп,= 51кДж/кг;  

Т = 294,1 К

                                           ρ = 1,173 кг/м3.

                                      LQ = = 17037 м3/ч (1) ;

б) по избытку влаги:

W  = 5929 г/ч;

ρ = 1,173 кг/м3.

dу= 11,9 г/кг.

dп= 11,3г/кг;  

Lw = = 8424 м3/ч (2);  

в) по массе выделяющихся веществ

LСО2 = м3/ч (3) .

Переходный период:

Полученные значения подставляем в формулы (1), (2), (3) и получаем:

а) по избыткам полного тепла:

Qизб.п =127908 кДж/ч;

Iу = 41,5 кДж/кг;

В = 990 гПа;

Iп,= 29,5 кДж/кг;  

Т = 283 К

                                           ρ = 1,219 кг/м3.

                                      LQ = = 8744 м3/ч (1) ;

б) по избытку влаги:

W  = 3685 г/ч;

ρ = 1,219 кг/м3.

dу= 7,5 г/кг.

dп= 6,8 г/кг;  

Lw = = 4318 м3/ч (2);  

Рассчитаем расход приточного воздуха по массе выделяющихся веществ, для теплого и переходного периода.

Допустимая концентрация углекислого газа в помещении Спдк = 1,5 л/м3; концентрация углекислого газа в наружном воздухе городов (по заданию).

Мсо2 = 1650 л/ч

LСО2 =  = 1650 м3/ч (3) .

В качестве расчетного воздухообмена основного помещения принимаем большее из полученных значений LQ,  Lw,  LСО2:

Расчеты показывают, что наибольший воздухообмен, получается по избыткам полного тепла в теплый период Lрасч. = LQ = 17037 м3/ч.

3. Выбор и расчёт воздухораспределительных устройств

В помещениях общественных зданий приточный воздух рекомендуется подавать через распределители : РВ,  РР, ВДУМ , ВДШ , ВПЭП . В аудитории, залы воздух подаёт, настилающими на потолок компактными, неполными веерными и плоскими струями.

Выбор и расчёт распределителей производят согласно [1,главы 17]. Целью расчёта является проверка соответствия норм температуры и скорости струи на выходе её в обслуживаемую зону [4].

Определяем требуемую площадь живого сечения воздухораспределителей по формуле исходя из рекомендуемой скорости А ( м2) при ν = 3 м/с.

= 1,6 м2    (12)

где:  

Lрасч – расход воздуха, 17037 м3/ч;

 vрек – рекомендуемая скорость в канале, воздуховоде, воздухораспределителе.

По значению А определим стандартные размеры прямоугольных воздуховодов.

Примем к установке воздухораспределитель РВ – 4 ( 400 × 400 ) с площадью живого сечения А0 = 0,16 ( м2 )

                       

Определяем количество решеток ( n )

         =  10 шт.  (13)

        Определяем действительную скорость движения воздуха на входе из решетки:

                                                   = 2,96  м/с(14)

Определяем расход воздуха через одну решетку ( L0 ) м3

                                                           =1704 м3/ч (15)

4. Выбор и расчёт калорифера

Калорифер служит для нагревания приточного воздуха в переходный и холодный периоды года. Выбор калорифера производят по [1, приложение 2].

Расчёт калорифера .

Определим необходимую тепловую мощность калорифера:

                      Р = 0,278 × с × Gхп × (tпхлtнхл)  Вт,        (16)

где:  с – 1,005 кДж/кг0С – удельная теплоёмкость воздуха;

Gхп =   Lрасч ×   ρхп    кг/ч,     (17)                  

Lрасч = 17037 м3

ρхп – плотность наружного воздуха при расчётной температуре  = 130С

ρхп  =  = 1,206 кг/м3 ,

при В = 990;  Т = 286 К         

Далее  найдём  Gхп   по формуле (17):      

Gхп = 20551 кг/ч,

Находим (tвхл ) и (tпхл) :

tпхл  = tвхл  - 5 при  tвхл = 180С, следовательно tпхл = 18 – 5 = 130С и tнхл = -310С

Подставим полученные значения и найдём  Р по формуле (16):      

Р = 00,278 × с × Gхп × (tпхлtнхл)  = 252634 Вт

Определим площадь фронтального сечения для калориферов ( F м2 ):   

Fр = = 0,95 м2 (18)

где :   ρ·v = 6 кг/с м2   

На основании номенклатуры и технических характеристик калориферов типа  КСк 3 , выбираем марку и модель калориферов по значению ( F ) ;

F = КСк 3 – 7    в количестве 3 штук                                                     

где:  F – поверхность теплообмена 0,8 м2 ;          

Fф – фронтальное сечение 0,329 м2 ;

По действительной площади принятой модели принимаем массовую скорость.

= 5,78 , кг/с∙м2     (19)

       

         Определяем скорость движения воды в трубах калорифера vвод (м/с):

                                     = 0,3 м/с   (20)

где: Свод = 4,187 кДж/кг/с – удельная теплоёмкость воды;

Pвод = 1000  кг/м3  – плотность воды;

tг = 1500С;  t0 = 700С;

f1 = 0,000846 м2 ;

Определяем действительную мощность калориферной установки  Рдейств ,  Вт

Рдейств = К ×  n × Fт () = 317208Вт         (21)

где: n – число калориферов, 3 шт.;

К – коэффициент теплопередачи, 54,4 Вт/м2 0С;  

           tг = 1500С;  t0 = 700С;

Fт – поверхность теплообмена, 28,66 м2 ( по таблице 5).

tпхл = 130С; tнхл = -310С

Допускается превышение Рдейств над Р не более, чем на 20%.

∆= (Рдейств - Р) / Р = 0,2 %, что допустимо.

Определим аэродинамическое сопротивление калорифера по массовой скорости воздуха:

∆Р = 149 Па

В зависимости от схемы установки калориферов по воздуху ( устанавливаем по ходу воздуха дополнительный ряд), определяем их общее аэродинамическое сопротивление:

∆Рк =  ∆Р * n = 446 Па

5. Выбор и расчёт воздушного фильтра

Согласно [4] очистку от пыли воздуха, подаваемого в общественные здания системами механическим побуждениям тяги, производятся так, чтобы содержание нетоксичной пыли в воздухе не привышало (0,15 мг/м3) .

Фильтр должен соответствовать всем требованиям эффективной очистки поступаемого воздуха. При этом учитывается следующие факторы :

- Начальная запылённость воздуха [9, табл.7];

- Начальное сопротивление фильтра и его изменение по мере запыления;

- Конструктивные и эксплуатационные особенности фильтра;

- Допускается остаточная запылённость очищенного воздуха.

Номенклатура и технические данные применяемых в нашей стране фильтров приведены в [1,гл.4  и прил.4].

Для запылённости воздуха менее 0,5 мг/м3 применяют ячейковые фильтры типа ФЯУ, снаряжённые объёмным упругим материалом типа ФСВЧУ или ФРНК, а также типа ФЯП.

Расчётные параметры.

Сн – начальная запылённость воздуха  0,5 мг/м3;

Ск – допустимая запылённость воздуха  0,15 мг/м3;

L = 1540 ( кДж/ч );                             

Определяем необходимую эффективность очистки воздуха ( % ) :

E =        (18)      

E =   

По средней величине проскока ( 1 – Е)  1- 0,7 = 0,3 = 30 % находим каким типом фильтров обеспечиваются необходимая эффективность отчистки. Для данного объекта можно применить губчатый ячейковый фильтр ФяПБ. В губчатых фильтрах используется пористый пенополиуретан, подвергнутый специальной обработке, в результате чего достигается существенное снижение сопротивление материала. Номинальная пропускная способность ячейки.

L = 1540 м3/ч.

Расчет фильтра:

Определим требуемое количество ячеек фильтра:

n = Lрасч / L  = 11 шт.    (19)

где :

Lрасч – расход очищаемого воздуха , 17037  м3

L – номинальная пропускная способность ячейки, м3/ч;

Выбираем количество ячеек – 11 шт.

Определяем площадь рабочего сечения фильтра ( Fф ):

Fф = F × n    (20)

Fф = 0,22 × 11= 2,42 м2

                           

Определяем воздушную удельную нагрузку на фильтр ( q ) м3/ч·м2 :

q =  = 7040 м3/ч·м2 (21)

По рис. 4.3. [1] определяем начальное сопротивление фильтра Н = 55 Па. Задаемся предельно допустимым сопротивлением запыленного фильтра (увеличение сопротивления фильтра можно принимать 100 – 120 Па).

Пылеёмкость фильтра при увеличении его сопротивления до 155 Па, т.е. на Н=155 - 55 = 100 Па, составит Gу =400 г/м2.

По расходу Lрасч и запыленности Сн =0,5 мг/м3 = 0,0005 г/м3 очищенного воздуха и эффективности очистки фильтра Е = 30 % = 0,3 , определенной по техническим данным фильтра, рассчитаем количество пыли, удаляемой фильтром в течение часа М  (г/ч):

М’  = Сн × Lрасч × E = 2,6  г/ч (22)

Определим продолжительность работы фильтра до очередной регенерации (или срок службы нерегенерируемого фильтра):

 = 378,8 ч   (23)

6. Аэродинамический расчёт механической приточной вентиляции

 

Аэродинамический расчёт  воздуховодов сводиться к определению размеров их поперечного сечения, а также потерь давления на отдельных участках при заданном расходе и рекомендуемой скорости.

В здании запроектированы воздуховоды прямоугольного сечения, так как сочетаются с интерьером внутренних помещений. В помещениях воздуховоды прокладываются под потолком. Воздуховоды выполнены из листовой стали.

Рекомендуемые скорости в воздуховодах вентиляционных систем: не более 4м/с на начальном участке: в горизонтальных сборных каналах от 5,0 до 8,0м/с; на подходе к вентилятору 7-8м/с.

Задаваясь скоростью движения воздуха в воздуховодах v м/с и расходом воздуха  L м3/ч, определим площади поперечного сечения в воздуховодах по участкам используя формулу:

                                                         Fi =          

После этого по значению F подбираем стандартные размеры прямоугольных воздуховодов. Эквивалентные диаметры прямоугольных воздуховодов вычислим по формуле:

                                                         dэ = ,   м     (24)    

где: А и В – размеры прямоугольного сечения воздуховодов, м.

Все данные заносим в таблицу 1.

Вычислим фактическую скорость движения воздуха v, м/с по формуле:

v = ,   м/c     (25)

По фактической скорости движения воздуха v, м/с и эквивалентному диаметру  dэ , на участку определим удельные потери давления R, Па/м по номограмме и динамическое давления по формуле :

РД = ,   Па     (26)

Коэффициент шероховатости β стальных воздуховодов равен 1.

Определим потери давления в местных сопротивлениях:

Участок 1

Жалюзийная решетка на выходе  ζ= 2,2

Участок 2

Жалюзийная решетка на выходе   ζ= 2,2

Внезапное сужение

ζ= 0,5(1 – f / F)= 0,5(1 - 0,25 / 0,36) = 0,15

Σζ= 2,2 + 0,15 = 2,35

Участок 3

Жалюзийная решетка на выходе   ζ= 2,2

Участок 4

Жалюзийная решетка на выходе   ζ= 2,2

Внезапное сужение

ζ= 0,5(1 – f / F)= 0,5(1 - 0,36 / 0,48) = 0,13

Σζ= 2,2 + 0,19 = 2,33

Участок 5

Жалюзийная решетка на выходе   ζ= 2,2

Внезапное сужение

ζ= 0,5(1 – f / F)= 0,5(1 - 0,48 / 0,64) = 0,13

Σζ= 2,2 + 0,13 = 2,33

Участок 6 - 9  

Жалюзийная решетка на выходе   ζ= 2,2

Участок 12

Жалюзийная решетка на выходе    ζ= 2,2

3 колена  α= 90º    ζ= 1,2

Диффузор после вентилятора α= 28º    Fо/F1 = 0,31/0,64 = 0,5    ζ= 0,2

Σζ= 2,2 + 1,2+ 0,2= 3,6

Все полученные расчеты заносим в таблицу №3.

Таблица 3 - Аэродинамический расчет воздуховодов

Номер участка

Расход воздуха

Длина участка

Сечение воздуховода

Скорость воздуха

А×В или d, м

Эквивалентный диаметр, dэ м

Удельные потери на трение    R, Па/м

Коэффициент шероховатости

Потери на трение

Динамическое давление  

Сумма КМС  Σζ

Потери в местных сопротивлениях

Полные потери давления

L, м3

l, м

F, м2

V, м/с

 β

Rlβ, Па

Рд, Па

Z, Па

Rlβ+Z, Па

1

2

3

4

5

 

6

7

8

9

10

11

12

13

14

1

1704

3,8

0,25

1,9

0,5

0,5

0,50

0,12

1

0,46

2,1

2,2

4,62

5,08

2

3407

3,8

0,36

2,6

0,6

0,6

0,60

0,12

1

0,46

4,1

2,35

9,53

9,98

3

5111

3,8

0,36

3,9

0,6

0,6

0,60

0,27

1

1,03

9,1

2,2

20,07

21,09

4

6815

3,8

0,48

3,9

0,6

0,8

0,69

0,22

1

0,84

9,1

2,33

21,25

22,09

5

8519

3,8

0,64

3,7

0,8

0,8

0,80

0,15

1

0,57

8,0

2,33

18,68

19,25

6

10222

3,8

0,64

4,4

0,8

0,8

0,80

0,22

1

0,84

11,5

2,2

25,40

26,24

7

11926

3,8

0,64

5,2

0,8

0,8

0,80

0,30

1

1,14

15,7

2,2

34,57

35,71

8

13630

3,8

0,64

5,9

0,8

0,8

0,80

0,40

1

1,52

20,5

2,2

45,15

46,67

9

15333

3,8

0,64

6,7

0,8

0,8

0,80

0,45

1

1,71

26,0

2,2

57,15

58,86

10

17037

30,2

0,64

7,4

0,8

0,8

0,80

0,60

1

18,12

32,1

3,6

115,45

133,57

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Дополнительные потери в венткамере и воздухоприемных устройствах

 

50

Σ(Rlβ+Z)

 

429

7. Выбор вентилятора.

Подбор вентилятора производят по рабочим характеристикам [1, прил.1], ориентируясь на полученные значения расхода воздуха Lрасч и сопротивления расчетной  трассы ∑(Rlβ+Z). При этом оба значения увеличивают на 10% для компенсации неучтенных потерь.

Найдем производительность вентилятора:

Lв = 1,1·Lрасч = 18741 м3/ч.

где: Lрасч - расход приточного воздуха в сети, 17037 м3/ч.

Найдем развиваемое полное давление вентилятора:

Рв=1,1·(∆Рсети+∆Рф+∆Рк) = 1133  Па

где: ∆Рсети – потери давления в сети, определенные на основании аэродинамического расчета воздуховодов, Па. ∆Рсети = ∑(Rlβ+Z) = 429 Па;

∆Рф – потери давления в фильтрах, Па. ∆Рф = 155 Па;

∆Рк – потери давления в калориферах, Па. ∆Рк = 446 Па.

К установке принимаем радиальный вентилятор В.Ц4-75 (исполнение 1). На сводном графике характеристик вентилятора В.Ц4-75 (исполнение 1) (рис. 1.1 [1]), находим точку пересечения координат L-Р. По «рабочей точке» находим полное обозначение участка рабочей характеристики, соответствующее обозначению комплекта – вентагрегат Е 8.110 – 2б.

Далее  по индивидуальным аэродинамическим характеристикам, по принятым Lв и Рв, находим диаметр ротора D=1,1·Dном , частоту  вращения   рабочего колеса вентилятора                   n = 975 об/мин.

По табл. 1.1 [1] определяем тип двигателя – 4А160S6, мощность двигателя -11 кВт, масса вентилятора с двигателем – 380 кг.

По таблице 1.6 [1] определим тип виброизолятора ДО42, количество виброизоляторов – 4.

Проверим требуемую мощность на валу электродвигателя:

N = =  7,1 кВт     (27)

где:

Lв – расход воздуха, принимаемый для подбора вентилятора, 18741 м3/ч.

Рв – расчетное полное давление вентилятора, 1133 Па.

ηв – коэффициент полезного действия вентилятора в «рабочей точке», ηв = 0,815

ηп – коэффициент полезного действия передачи. ηп = 1 – при непосредственной насадке колеса вентилятора на вал электродвигателя.

Найдем установочную мощность электродвигателя:

Nуу·N = 7,8 кВт

где:

Ку – коэффициент запаса мощности, Ку=1,1.

Требуемая мощность электродвигателя с учетом запаса меньше мощности принятого электродвигателя Nэд = 11 кВт.

Заключение.

В данном курсовом проекте была запроектирована система приточной вентиляции спортзале спортивного комплекса в г. Костроме. Был выполнен расчет воздухообмена спортзала. Произведено конструирование приточной системы вентиляции, подобраны и рассчитаны воздухораспределители, выполнен аэродинамический расчет механической приточной вентиляции и подобрано оборудование приточной камеры вентилятора, калорифера и фильтра. Конструктивные решения и характеристики вентиляционного оборудования представлены в графической части проекта.  

                          

Список используемой литературы

  1.  Справочник проектировщика. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Кн 1, Кн 2. Под ред. Н.Н Павлова и Ю.И. Шиллера. – М.: Стройиздат, 1992.
  2.  Богословский В.Н. и др. Отопление и вентиляция. Ч.2. Вентиляция. – М.: Стройиздат. 1976.
  3.  Хрусталев Б.М. и др. Теплоснабжение и вентиляция. – М.: АСВ. 2007.
  4.  СНиП 41-01-2003. Отопление, вентиляция и кондиционирование.
  5.  СНиП 2.04.05-91. Отопление, вентиляция и кондиционирование.
  6.  СНиП 23-01-99. Строительная климатология.
  7.  СНип 2.08.02-89. Общественные здания и сооружения.
  8.  ГОСТ 21-602-2003. Правила выполнения рабочей документации отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха.
  9.   Методические указания для выполнения курсового проекта по дисциплине «Вентиляция».


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

13749. ГЕОГРАФІЯ Типові завдання 350.5 KB
  ГЕОГРАФІЯ Типові завдання Час виконання 120 хвилин Інструкція Екзаменаційний тест складається з 50 тестових завдань різних типів. Правила виконання містяться на початку кожного типу завдань. Відповідайте тільки після того як Ви уважно прочи...
13750. Искусство и власть 34 KB
  1. Искусство и власть. В развитии человеческой культуры постоянно прослеживается любопытная закономерность того как искусство часто использовалось для укрепления власти светской и религиозной. Благодаря произведениям искусства власть укрепляла свой...
13751. Искусство вокруг нас. Виды искусства 642 KB
  Вопрос 1. Искусство вокруг нас. Виды искусства. Искусство – часть духовной культуры человечества специфический род духовно практического освоения мира. К искусству относят разновидности человеческой деятельности объединяемые художественно – образными формами в
13752. Развитие дизайна и его значение в жизни современного общества 1.31 MB
  Развитие дизайна и его значение в жизни современного общества Формирование красивой и комфортной предметной среды всегда привлекало внимание людей. На рубеже ХIХ ХХ вв. вместе с развитием промышленного производст...
13753. Художественный образ – стиль – язык 2.33 MB
  Художественный образ – стиль – язык. У каждого времени свое лицо свой образ свои мелодии и ритмы. Когда мы видим величественные египетские пирамиды храм Василия Блаженного рассматриваем полотна Рембрандта Репина слушаем музыку Баха Моцарта Чайковского читаем...
13754. Наука и искусство. Универсальный гений эпохи Возрождения Леонардо да Винчи 1.38 MB
  Наука и искусство. Универсальный гений эпохи Возрождения Леонардо да Винчи. Наука и искусство – две области деятельности человечества на протяжении всего существования. Культуре в равной мере нужны и наука и искусство. Для того чтобы наука приносила людям пользу и рад
13755. Декоративно-прикладное искусство 2.81 MB
  Декоративноприкладное искусство Декоративноприкладное искусство сложное и многогранное явление культуры. Оно охватывает многие виды народных промыслов связанных с созданием художественных изделий имеющих практическое назначение в быту
13756. Красота Земли в искусстве (поэтический пейзаж) 2.23 MB
  Красота Земли в искусстве поэтический пейзаж А.С.Пушкин называл искусство магическим кристаллом сквозь грани которого поновому видны окружающие нас люди предметы явления привычной жизни. Во все времена живописцы композиторы и писатели отражают в своих...
13757. Музыка в быту 1.54 MB
  Музыка в быту Трудно представить жизнь современного человека без музыки. Она окружает его повсюду. Музыка звучит с экранов телевизоров с мониторов компьютеров. Она сопровождает праздники развлечения и т. п. У каждого наверняка есть своя фо...