72680

Проект системы приточной вентиляции спортзал спортивного комплекса

Курсовая

Архитектура, проектирование и строительство

В условиях современного производства и строительства вентиляция и кондиционирование воздуха являются одной из главных мер обеспечивающих наилучшие условия для высокопроизводительного труда повышения творческой активности а также полноценного отдыха людей.

Русский

2014-11-26

363.02 KB

25 чел.

КП.270109.ПЗ

Лист

Изм.

Кол.уч.

Лист

№док.

Подп.

Дата

Введение

В условиях современного производства и строительства вентиляция и кондиционирование воздуха являются одной из главных мер, обеспечивающих наилучшие условия для высокопроизводительного труда, повышения творческой активности, а также полноценного отдыха людей. Существенна роль вентиляции и в защите окружающей среды от загрязнений.

Целью данного курсового проекта является рассчитать и запроектировать систему приточной вентиляции спортзал спортивного комплекса для обеспечения нормативных параметров микроклимата в помещении здания.

1. Исходные данные для проектирования

1.1. Характеристика объекта

Район строительства - г. Кострома

Наименование объекта – спортивного комплекса

Расчетное помещение – спортзал 55 человек

Строительная характеристика здания:

Количество этажей – 1

Размеры в плане между осями – 60000 х 30000 мм

Толщина между этажными перекрытиями – 0.3 м

Покрытие здания – бесчердачное

Ориентация фасада – Ю

Расчетное помещение:

Высота – 8,7 м

Площадь – 811 м2

Объем – 7060 м3

Размер окон – 4×3 м

1.2. Параметры наружного воздуха

Расчетные параметры наружного воздуха при проектировании вентиляции общественных зданий принимают в соответствии с [6] для теплого периода года по параметрам А, для холодного периода года по параметрам Б. Для переходных условий независимо от места расположения здания принимаем температуру наружного воздуха t=10 ºC, энтальпию I = 26.5 кДж/кг.

Таблица 1 - Расчетные параметры наружного воздуха

Расчетный период

Параметры А

Параметры Б

Плотность воздуха

Температура наружного воздуха

tн, ºC

Энтальпия

наружного

воздуха

I, кДж/кг

Скорость

ветра

V, м/с

Температура наружного воздуха

tн, ºC

Энтальпия

наружного

воздуха

I, кДж/кг

Скорость

ветра

V, м/с

ρ ,  кг/м3

1

2

3

4

5

6

7

8

ТП

21,1

49,8

4

-

-

-

1,173

ПП

10

26.5

1

-

-

-

1,219

ХП

-

-

-

-31

-30,7

4

-

1.3. Параметры внутреннего воздуха

Допустимые параметры (температура, относительная влажность, подвижность) воздуха в рабочей зоне помещения принимаются в зависимости от периода года и назначениям помещения по [7].

В соответствии с [7] температура воздуха  для холодного и переходных периодов tвхп. = 18 ºC,   

для теплого периода

tвтп = tнтп+3 = 21,1+3=24,1 ºC

Таблица 2 -  Расчетные параметры внутреннего воздуха

Периоды года

Температура внутреннего воздуха

tв, ºC

Относительная влажность внутреннего

воздуха  φ, %

Подвижность воздуха в помещении

V, м/с

1

2

3

4

ТП

24,1

65

0.5

ХП и ПП

18

65

0.2

2. Расчёт приточной вентиляционной системы .

2.1. Определение расчетных воздухообменов

В качестве расчётного воздухообмена (Lрас) м3/ч помещения принимается большее из значений, определённых отдельно по всем видам вредностей:  LQ , LW, LСО2 , где Lрас должно быть не менее нормативного воздухообмена (Lнорм).

а) по избыткам полного тепла:

LQ = м3/ч (1) ;

б) по избыткам влаги

Lw = м3/ч (2);  

в) по массе выделяющихся веществ

LСО2 = м3/ч (3) .

где:

Q п изб. – избытки полного тепла кДж/ч;

W – влаговыделения т/ч;

МСО2 – выделения углекислоты л/ч;

ρ=  (4) - плотность воздуха при расчетной (абсолютной) температуре Т и барометрическом давлении В, гПа;

Iy, Iп – удельная энтальпия удаляемого и приточного воздуха, кДж/кг;

dу, dп – влагосодержание удаляемого и приточного воздуха, г/кг;

СПДК, СН – концентрация СО2, предельно допускаемая для данного помещения и в наружном воздухе.

2.1.1. Расчет нормативного воздухообмена

Нормативный воздухообмен (Lнорм ) вычисляют по формуле:

Lнорм = lнорм × n     (5)

где:  lнорм - нормативный расход воздуха на 1 человека равный 60 м3/ч;

n – количество людей человек, 55 человек

Lнорм = 3300 м3/ч      

      

2.2. Расчёт теплоизбытков

Избыточная теплота определяется как сумма всех теплопоступлений за вычетом теплопотерь помещения. В общественных зданиях, теплоизбытки принимают равными суммарными теплопоступлениями от всех имеющихся источников, за исключением отопительных приборов:

        (6)

где:      

  – от людей;

  – от осветительных приборов;

– от солнечной радиации.

2.2.1. Теплопоступления от людей

Определим теплопоступления от людей (), они зависят от выделяемой людьми энергии при работе или отдыхе и температуры окружающей среды.

     (7)

где: - значение явных тепловыделений от одного человека в состоянии покоя определяются по 4[9];

n – количество людей равное 55 чел.

Теплый период:

tв=24,1оС; =782 кДж/ч

= 42990 кДж/ч

Переходный период:

tвт=18оС;   = 945 кДж/ч

 = 51953 кДж/ч

2.2.2. Теплопоступления от искусственного освещения

Теплопоступления от источников искусственного освещения, если суммарная мощность светильников известна определяется по формуле:

Qосв = 3,6×E × F × qосв × η,  кДж/ч      (8)

где:    E – норма освещённости , 200 лк;

F – площадь пола равная 811 м2 ;

qосв – удельное тепловыделение освещённой поверхности 0,13  Вт/м2

η – доля тепла, попадающее в помещение равная 1.

Qосв = 75955 кДж/ч.

2.2.3. Теплопоступления от солнечной радиации

Теплопоступления от солнечной радиации (Qс.р.) складываются от поступлений через остекление (Qосв) и покрытия (Qп)

Qс. р. = Qост + Qп   (9)

Оост = 3,6×qост×Fост×Aост кДж/ч

Qп = 3,6×qп×Fп×K кДж/ч

где: qост – теплопоступления через 1м2 остеклённой поверхности, которые зависят географической широты и ориентации здания по сторонам света,  170 Вт/м2;

А ост– коэффициент загрязнения стекол равный 0,8;

Fп – площадь поверхности покрытия 811 м2;

ΣFост = 168 м2 ; По заданию  7 окон располагаются на Запад и 7 окон на Восток.

qп – удельное теплопоступление через покрытие равное 16,7 Вт/м2;                                      

K – коэффициент теплопередачи равный 0,3 Вт/м2.

Теплопоступления от солнечной радиации учитываются только в теплый период года.

Теплый период:

Qост = 3,6×qост×Fост×Aост = 82253  кДж/ч

Qп = 3,6×qп×Fп×K = 14636 кДж/ч

Qс.р = Qост + Qп = 96889 кДж/ч

Все расчеты заносим в таблицу 2

Таблица 2 – Теплопоступления в помещение.

Расчетный период

Теплопоступления

От людей, Q л кДж/ч

От искусственного освещения, Q осв кДж/ч

От солнечной радиации, Q л кДж/ч

Всего,

 Q с.р. кДж/ч

1

2

3

4

5

ТП

42990

75955

96889

215834

ПП

51953

75955

-

127908

ХП

51953

75955

-

127908

2.2. Расчёт влаговыделений

Источником влаги являются люди. Поступления влаги в помещение от людей зависят от категории работ и от температуры окружающего воздуха.

Wл = ωл × n  г/ч    (10)

где:  

n – количество людей, 55 человек;

ωл - количество влаги выделяемой человеком в течении  1ч. в состоянии покоя.

Теплый период года:

 tв=24,1оС ; ωл = 108 г/ч;

Wл = ωл × n  = 5,9  кг /ч

Переходный и холодный период года:

 tв= 18 оС  ; ωл = 67 г/ч;

Wл = ωл × n  = 3,7 кг /ч     

2.3. Расчёт выделений ( СО2)

Основным вредным веществом в помещениях общественных зданий является углекислый газ, выделяющийся при дыхании людей.

Количество углекислого газа вычисляется по формуле:

МСО2 = mСО2 × n  ,  (л/ч)       (11)

где:   

mСО2 – количество СО2 выделяемого в течении часа одним человеком, л/ч (Таблица 4[9]).     mСО2 = 30 л/ч

n – количество человек равное 55 чел .

МСО2 = mСО2 × n  = 1650 (л/ч)

2.4.  Определение удельной энтальпии воздуха

Если в помещение поступает теплота и влага одновременно, то расчет воздуха, подаваемого в помещение, производится с помощью I-d диаграммы.

Значения Iу и  Iп определяются путем построения процесса изменения параметров воздуха на I-d диаграмме. Построения производятся отдельно   для каждого периода года.                                             

Тёплый период:

Зная расчетные параметры tв =  21,1 оС и Iн = 49,8 кДж/кг наружного воздуха, на диаграмме наносим точку Н. В вентиляторе, а также в процессе движения по воздуховодам воздух нагревается на 1 оС. Точка П, характеризующая воздух на входе в вентилируемое помещение, находится на линии d = const, проведенной через точку, на 1 оС выше последней.

На основании вычисленных ранее значений определяем величину углового коэффициента ε :

Qизб.п = 215834 кДж/ч;

W  = 5,9   кг/ч

ε = Qизб.п/ W  = 36403кДж/кг.

По величине ε, а также известным величинам Iн.; tн с помощью I-d-диаграммы определяем температуру воздуха в обслуживаемой зоне помещения:

tв = 24,1 оС.

Температуру удаляемого воздуха определяем по формуле:

tуд. = tв + а × (Нпом.h) ,

           где:  а – 1– коэффициент, учитывающий изменение температуры по высоте    помещения Нпом.;

Qизб.я = Qизб.п/ Vпом= 31 кДж/м3

h =  2 м – высота обслуживаемой зоны;

Нпом.= 8,7 м.

Vпом – оббьем помещения, 7060 м3

Подставляем в формулу и получаем:

tу = tв + а × (Нпом.h) = 30,8 оС.

Определяем с помощью I-d-диаграммы Iп, dп, Iу, dу:

Iп,= 51 кДж/кг;  dп= 11,3 г/кг;  Iу = 61,8 кДж/кг;  dу=11,9 г/кг.

φв = 59 %.

Переходный период:

Построения начинают с нанесения по расчетным параметрам tн = 10 оС и Iн = 26,5 кДж/кг точки Н, через которую проводят вертикаль, отражающую нагрев воздуха в калорифере до температуры притока tп = tвпп – 5 оС. Пересечение этой вертикали с изотермой tп даст точку П. дальнейшие построения приводят аналогично описанному для теплого.

На основании вычисленных ранее значений Qизб.п = 127908 кДж/ч и W = 3,69  кг/ч определяем величину углового коэффициента ε:

ε = Qизб.п/ W= 34710 кДж/кг.

Температуру удаляемого воздуха определяем по формуле:

tуд. = tв + а × (Нпом.h) ,

           где:  а – 1 – коэффициент, учитывающий изменение температуры по высоте    помещения Нпом.;

Qизб.я = Qизб.п/ Vпом= 18 кДж/м3

h = 2 м – высота обслуживаемой зоны;

Нпом.= 8,7 м.

Vпом – оббьем помещения, 7060 м3

Подставляем в формулу и получаем:

tу = tв + а × (Нпом.h) = 24,7 оС.

Определяем с помощью I-d-диаграммы Iп, dп, Iу, dу:

Iп,= 29,5 кДж/кг;  dп= 6,8 г/кг;  Iу = 41,5 кДж/кг;  dу=7,5 г/кг.

φв = 55 %.

Т.к. поступления тепла и влаги, а также нормированная температура внутреннего воздуха в холодный и переходный периоды одинаковы, то значения   Iп, dп, Iу, dу будут такие же, как и в холодный период года.

Рассчитаем расход приточного воздуха в помещении для теплого и переходного периодов.

Теплый период:

а) по избыткам полного тепла:

Qизб.п = 215834 кДж/ч;

Iу = 61,8 кДж/кг;

В = 990 гПа;

Iп,= 51кДж/кг;  

Т = 294,1 К

                                           ρ = 1,173 кг/м3.

                                      LQ = = 17037 м3/ч (1) ;

б) по избытку влаги:

W  = 5929 г/ч;

ρ = 1,173 кг/м3.

dу= 11,9 г/кг.

dп= 11,3г/кг;  

Lw = = 8424 м3/ч (2);  

в) по массе выделяющихся веществ

LСО2 = м3/ч (3) .

Переходный период:

Полученные значения подставляем в формулы (1), (2), (3) и получаем:

а) по избыткам полного тепла:

Qизб.п =127908 кДж/ч;

Iу = 41,5 кДж/кг;

В = 990 гПа;

Iп,= 29,5 кДж/кг;  

Т = 283 К

                                           ρ = 1,219 кг/м3.

                                      LQ = = 8744 м3/ч (1) ;

б) по избытку влаги:

W  = 3685 г/ч;

ρ = 1,219 кг/м3.

dу= 7,5 г/кг.

dп= 6,8 г/кг;  

Lw = = 4318 м3/ч (2);  

Рассчитаем расход приточного воздуха по массе выделяющихся веществ, для теплого и переходного периода.

Допустимая концентрация углекислого газа в помещении Спдк = 1,5 л/м3; концентрация углекислого газа в наружном воздухе городов (по заданию).

Мсо2 = 1650 л/ч

LСО2 =  = 1650 м3/ч (3) .

В качестве расчетного воздухообмена основного помещения принимаем большее из полученных значений LQ,  Lw,  LСО2:

Расчеты показывают, что наибольший воздухообмен, получается по избыткам полного тепла в теплый период Lрасч. = LQ = 17037 м3/ч.

3. Выбор и расчёт воздухораспределительных устройств

В помещениях общественных зданий приточный воздух рекомендуется подавать через распределители : РВ,  РР, ВДУМ , ВДШ , ВПЭП . В аудитории, залы воздух подаёт, настилающими на потолок компактными, неполными веерными и плоскими струями.

Выбор и расчёт распределителей производят согласно [1,главы 17]. Целью расчёта является проверка соответствия норм температуры и скорости струи на выходе её в обслуживаемую зону [4].

Определяем требуемую площадь живого сечения воздухораспределителей по формуле исходя из рекомендуемой скорости А ( м2) при ν = 3 м/с.

= 1,6 м2    (12)

где:  

Lрасч – расход воздуха, 17037 м3/ч;

 vрек – рекомендуемая скорость в канале, воздуховоде, воздухораспределителе.

По значению А определим стандартные размеры прямоугольных воздуховодов.

Примем к установке воздухораспределитель РВ – 4 ( 400 × 400 ) с площадью живого сечения А0 = 0,16 ( м2 )

                       

Определяем количество решеток ( n )

         =  10 шт.  (13)

        Определяем действительную скорость движения воздуха на входе из решетки:

                                                   = 2,96  м/с(14)

Определяем расход воздуха через одну решетку ( L0 ) м3

                                                           =1704 м3/ч (15)

4. Выбор и расчёт калорифера

Калорифер служит для нагревания приточного воздуха в переходный и холодный периоды года. Выбор калорифера производят по [1, приложение 2].

Расчёт калорифера .

Определим необходимую тепловую мощность калорифера:

                      Р = 0,278 × с × Gхп × (tпхлtнхл)  Вт,        (16)

где:  с – 1,005 кДж/кг0С – удельная теплоёмкость воздуха;

Gхп =   Lрасч ×   ρхп    кг/ч,     (17)                  

Lрасч = 17037 м3

ρхп – плотность наружного воздуха при расчётной температуре  = 130С

ρхп  =  = 1,206 кг/м3 ,

при В = 990;  Т = 286 К         

Далее  найдём  Gхп   по формуле (17):      

Gхп = 20551 кг/ч,

Находим (tвхл ) и (tпхл) :

tпхл  = tвхл  - 5 при  tвхл = 180С, следовательно tпхл = 18 – 5 = 130С и tнхл = -310С

Подставим полученные значения и найдём  Р по формуле (16):      

Р = 00,278 × с × Gхп × (tпхлtнхл)  = 252634 Вт

Определим площадь фронтального сечения для калориферов ( F м2 ):   

Fр = = 0,95 м2 (18)

где :   ρ·v = 6 кг/с м2   

На основании номенклатуры и технических характеристик калориферов типа  КСк 3 , выбираем марку и модель калориферов по значению ( F ) ;

F = КСк 3 – 7    в количестве 3 штук                                                     

где:  F – поверхность теплообмена 0,8 м2 ;          

Fф – фронтальное сечение 0,329 м2 ;

По действительной площади принятой модели принимаем массовую скорость.

= 5,78 , кг/с∙м2     (19)

       

         Определяем скорость движения воды в трубах калорифера vвод (м/с):

                                     = 0,3 м/с   (20)

где: Свод = 4,187 кДж/кг/с – удельная теплоёмкость воды;

Pвод = 1000  кг/м3  – плотность воды;

tг = 1500С;  t0 = 700С;

f1 = 0,000846 м2 ;

Определяем действительную мощность калориферной установки  Рдейств ,  Вт

Рдейств = К ×  n × Fт () = 317208Вт         (21)

где: n – число калориферов, 3 шт.;

К – коэффициент теплопередачи, 54,4 Вт/м2 0С;  

           tг = 1500С;  t0 = 700С;

Fт – поверхность теплообмена, 28,66 м2 ( по таблице 5).

tпхл = 130С; tнхл = -310С

Допускается превышение Рдейств над Р не более, чем на 20%.

∆= (Рдейств - Р) / Р = 0,2 %, что допустимо.

Определим аэродинамическое сопротивление калорифера по массовой скорости воздуха:

∆Р = 149 Па

В зависимости от схемы установки калориферов по воздуху ( устанавливаем по ходу воздуха дополнительный ряд), определяем их общее аэродинамическое сопротивление:

∆Рк =  ∆Р * n = 446 Па

5. Выбор и расчёт воздушного фильтра

Согласно [4] очистку от пыли воздуха, подаваемого в общественные здания системами механическим побуждениям тяги, производятся так, чтобы содержание нетоксичной пыли в воздухе не привышало (0,15 мг/м3) .

Фильтр должен соответствовать всем требованиям эффективной очистки поступаемого воздуха. При этом учитывается следующие факторы :

- Начальная запылённость воздуха [9, табл.7];

- Начальное сопротивление фильтра и его изменение по мере запыления;

- Конструктивные и эксплуатационные особенности фильтра;

- Допускается остаточная запылённость очищенного воздуха.

Номенклатура и технические данные применяемых в нашей стране фильтров приведены в [1,гл.4  и прил.4].

Для запылённости воздуха менее 0,5 мг/м3 применяют ячейковые фильтры типа ФЯУ, снаряжённые объёмным упругим материалом типа ФСВЧУ или ФРНК, а также типа ФЯП.

Расчётные параметры.

Сн – начальная запылённость воздуха  0,5 мг/м3;

Ск – допустимая запылённость воздуха  0,15 мг/м3;

L = 1540 ( кДж/ч );                             

Определяем необходимую эффективность очистки воздуха ( % ) :

E =        (18)      

E =   

По средней величине проскока ( 1 – Е)  1- 0,7 = 0,3 = 30 % находим каким типом фильтров обеспечиваются необходимая эффективность отчистки. Для данного объекта можно применить губчатый ячейковый фильтр ФяПБ. В губчатых фильтрах используется пористый пенополиуретан, подвергнутый специальной обработке, в результате чего достигается существенное снижение сопротивление материала. Номинальная пропускная способность ячейки.

L = 1540 м3/ч.

Расчет фильтра:

Определим требуемое количество ячеек фильтра:

n = Lрасч / L  = 11 шт.    (19)

где :

Lрасч – расход очищаемого воздуха , 17037  м3

L – номинальная пропускная способность ячейки, м3/ч;

Выбираем количество ячеек – 11 шт.

Определяем площадь рабочего сечения фильтра ( Fф ):

Fф = F × n    (20)

Fф = 0,22 × 11= 2,42 м2

                           

Определяем воздушную удельную нагрузку на фильтр ( q ) м3/ч·м2 :

q =  = 7040 м3/ч·м2 (21)

По рис. 4.3. [1] определяем начальное сопротивление фильтра Н = 55 Па. Задаемся предельно допустимым сопротивлением запыленного фильтра (увеличение сопротивления фильтра можно принимать 100 – 120 Па).

Пылеёмкость фильтра при увеличении его сопротивления до 155 Па, т.е. на Н=155 - 55 = 100 Па, составит Gу =400 г/м2.

По расходу Lрасч и запыленности Сн =0,5 мг/м3 = 0,0005 г/м3 очищенного воздуха и эффективности очистки фильтра Е = 30 % = 0,3 , определенной по техническим данным фильтра, рассчитаем количество пыли, удаляемой фильтром в течение часа М  (г/ч):

М’  = Сн × Lрасч × E = 2,6  г/ч (22)

Определим продолжительность работы фильтра до очередной регенерации (или срок службы нерегенерируемого фильтра):

 = 378,8 ч   (23)

6. Аэродинамический расчёт механической приточной вентиляции

 

Аэродинамический расчёт  воздуховодов сводиться к определению размеров их поперечного сечения, а также потерь давления на отдельных участках при заданном расходе и рекомендуемой скорости.

В здании запроектированы воздуховоды прямоугольного сечения, так как сочетаются с интерьером внутренних помещений. В помещениях воздуховоды прокладываются под потолком. Воздуховоды выполнены из листовой стали.

Рекомендуемые скорости в воздуховодах вентиляционных систем: не более 4м/с на начальном участке: в горизонтальных сборных каналах от 5,0 до 8,0м/с; на подходе к вентилятору 7-8м/с.

Задаваясь скоростью движения воздуха в воздуховодах v м/с и расходом воздуха  L м3/ч, определим площади поперечного сечения в воздуховодах по участкам используя формулу:

                                                         Fi =          

После этого по значению F подбираем стандартные размеры прямоугольных воздуховодов. Эквивалентные диаметры прямоугольных воздуховодов вычислим по формуле:

                                                         dэ = ,   м     (24)    

где: А и В – размеры прямоугольного сечения воздуховодов, м.

Все данные заносим в таблицу 1.

Вычислим фактическую скорость движения воздуха v, м/с по формуле:

v = ,   м/c     (25)

По фактической скорости движения воздуха v, м/с и эквивалентному диаметру  dэ , на участку определим удельные потери давления R, Па/м по номограмме и динамическое давления по формуле :

РД = ,   Па     (26)

Коэффициент шероховатости β стальных воздуховодов равен 1.

Определим потери давления в местных сопротивлениях:

Участок 1

Жалюзийная решетка на выходе  ζ= 2,2

Участок 2

Жалюзийная решетка на выходе   ζ= 2,2

Внезапное сужение

ζ= 0,5(1 – f / F)= 0,5(1 - 0,25 / 0,36) = 0,15

Σζ= 2,2 + 0,15 = 2,35

Участок 3

Жалюзийная решетка на выходе   ζ= 2,2

Участок 4

Жалюзийная решетка на выходе   ζ= 2,2

Внезапное сужение

ζ= 0,5(1 – f / F)= 0,5(1 - 0,36 / 0,48) = 0,13

Σζ= 2,2 + 0,19 = 2,33

Участок 5

Жалюзийная решетка на выходе   ζ= 2,2

Внезапное сужение

ζ= 0,5(1 – f / F)= 0,5(1 - 0,48 / 0,64) = 0,13

Σζ= 2,2 + 0,13 = 2,33

Участок 6 - 9  

Жалюзийная решетка на выходе   ζ= 2,2

Участок 12

Жалюзийная решетка на выходе    ζ= 2,2

3 колена  α= 90º    ζ= 1,2

Диффузор после вентилятора α= 28º    Fо/F1 = 0,31/0,64 = 0,5    ζ= 0,2

Σζ= 2,2 + 1,2+ 0,2= 3,6

Все полученные расчеты заносим в таблицу №3.

Таблица 3 - Аэродинамический расчет воздуховодов

Номер участка

Расход воздуха

Длина участка

Сечение воздуховода

Скорость воздуха

А×В или d, м

Эквивалентный диаметр, dэ м

Удельные потери на трение    R, Па/м

Коэффициент шероховатости

Потери на трение

Динамическое давление  

Сумма КМС  Σζ

Потери в местных сопротивлениях

Полные потери давления

L, м3

l, м

F, м2

V, м/с

 β

Rlβ, Па

Рд, Па

Z, Па

Rlβ+Z, Па

1

2

3

4

5

 

6

7

8

9

10

11

12

13

14

1

1704

3,8

0,25

1,9

0,5

0,5

0,50

0,12

1

0,46

2,1

2,2

4,62

5,08

2

3407

3,8

0,36

2,6

0,6

0,6

0,60

0,12

1

0,46

4,1

2,35

9,53

9,98

3

5111

3,8

0,36

3,9

0,6

0,6

0,60

0,27

1

1,03

9,1

2,2

20,07

21,09

4

6815

3,8

0,48

3,9

0,6

0,8

0,69

0,22

1

0,84

9,1

2,33

21,25

22,09

5

8519

3,8

0,64

3,7

0,8

0,8

0,80

0,15

1

0,57

8,0

2,33

18,68

19,25

6

10222

3,8

0,64

4,4

0,8

0,8

0,80

0,22

1

0,84

11,5

2,2

25,40

26,24

7

11926

3,8

0,64

5,2

0,8

0,8

0,80

0,30

1

1,14

15,7

2,2

34,57

35,71

8

13630

3,8

0,64

5,9

0,8

0,8

0,80

0,40

1

1,52

20,5

2,2

45,15

46,67

9

15333

3,8

0,64

6,7

0,8

0,8

0,80

0,45

1

1,71

26,0

2,2

57,15

58,86

10

17037

30,2

0,64

7,4

0,8

0,8

0,80

0,60

1

18,12

32,1

3,6

115,45

133,57

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Дополнительные потери в венткамере и воздухоприемных устройствах

 

50

Σ(Rlβ+Z)

 

429

7. Выбор вентилятора.

Подбор вентилятора производят по рабочим характеристикам [1, прил.1], ориентируясь на полученные значения расхода воздуха Lрасч и сопротивления расчетной  трассы ∑(Rlβ+Z). При этом оба значения увеличивают на 10% для компенсации неучтенных потерь.

Найдем производительность вентилятора:

Lв = 1,1·Lрасч = 18741 м3/ч.

где: Lрасч - расход приточного воздуха в сети, 17037 м3/ч.

Найдем развиваемое полное давление вентилятора:

Рв=1,1·(∆Рсети+∆Рф+∆Рк) = 1133  Па

где: ∆Рсети – потери давления в сети, определенные на основании аэродинамического расчета воздуховодов, Па. ∆Рсети = ∑(Rlβ+Z) = 429 Па;

∆Рф – потери давления в фильтрах, Па. ∆Рф = 155 Па;

∆Рк – потери давления в калориферах, Па. ∆Рк = 446 Па.

К установке принимаем радиальный вентилятор В.Ц4-75 (исполнение 1). На сводном графике характеристик вентилятора В.Ц4-75 (исполнение 1) (рис. 1.1 [1]), находим точку пересечения координат L-Р. По «рабочей точке» находим полное обозначение участка рабочей характеристики, соответствующее обозначению комплекта – вентагрегат Е 8.110 – 2б.

Далее  по индивидуальным аэродинамическим характеристикам, по принятым Lв и Рв, находим диаметр ротора D=1,1·Dном , частоту  вращения   рабочего колеса вентилятора                   n = 975 об/мин.

По табл. 1.1 [1] определяем тип двигателя – 4А160S6, мощность двигателя -11 кВт, масса вентилятора с двигателем – 380 кг.

По таблице 1.6 [1] определим тип виброизолятора ДО42, количество виброизоляторов – 4.

Проверим требуемую мощность на валу электродвигателя:

N = =  7,1 кВт     (27)

где:

Lв – расход воздуха, принимаемый для подбора вентилятора, 18741 м3/ч.

Рв – расчетное полное давление вентилятора, 1133 Па.

ηв – коэффициент полезного действия вентилятора в «рабочей точке», ηв = 0,815

ηп – коэффициент полезного действия передачи. ηп = 1 – при непосредственной насадке колеса вентилятора на вал электродвигателя.

Найдем установочную мощность электродвигателя:

Nуу·N = 7,8 кВт

где:

Ку – коэффициент запаса мощности, Ку=1,1.

Требуемая мощность электродвигателя с учетом запаса меньше мощности принятого электродвигателя Nэд = 11 кВт.

Заключение.

В данном курсовом проекте была запроектирована система приточной вентиляции спортзале спортивного комплекса в г. Костроме. Был выполнен расчет воздухообмена спортзала. Произведено конструирование приточной системы вентиляции, подобраны и рассчитаны воздухораспределители, выполнен аэродинамический расчет механической приточной вентиляции и подобрано оборудование приточной камеры вентилятора, калорифера и фильтра. Конструктивные решения и характеристики вентиляционного оборудования представлены в графической части проекта.  

                          

Список используемой литературы

  1.  Справочник проектировщика. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Кн 1, Кн 2. Под ред. Н.Н Павлова и Ю.И. Шиллера. – М.: Стройиздат, 1992.
  2.  Богословский В.Н. и др. Отопление и вентиляция. Ч.2. Вентиляция. – М.: Стройиздат. 1976.
  3.  Хрусталев Б.М. и др. Теплоснабжение и вентиляция. – М.: АСВ. 2007.
  4.  СНиП 41-01-2003. Отопление, вентиляция и кондиционирование.
  5.  СНиП 2.04.05-91. Отопление, вентиляция и кондиционирование.
  6.  СНиП 23-01-99. Строительная климатология.
  7.  СНип 2.08.02-89. Общественные здания и сооружения.
  8.  ГОСТ 21-602-2003. Правила выполнения рабочей документации отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха.
  9.   Методические указания для выполнения курсового проекта по дисциплине «Вентиляция».


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

63739. Изменение трудового договора 15.21 KB
  После заключения трудового договора могут возникнуть различные обстоятельства требующие пересмотра условий состоявшегося трудового договора их изменения или даже прекращения его действия расторжения.
63740. Прекращение трудового договора 14.4 KB
  Перевод работника с его соглашения к другому нанимателю или на выборную должность Расторжение трудового договора заключенного не определённый срок по желанию работника Расторжение контракта по требованию работника...
63741. Контракт как вид трудового договора 14.99 KB
  Преимущество письменной формы контракта состоит в том что все условия контракта фиксируются в едином акте обязательном для сторон. Письменная форма повышает гарантии сторон в реализации достигнутых договоренностей по важнейшим условиям труда.
63742. Рабочее время 14.64 KB
  К рабочему относится также время работы выполненной по предложению распоряжению или с ведома нанимателя сверх установленной продолжительности рабочего времени сверхурочная работа работа в государственные праздники праздничные и выходные дни.
63743. Время отдыха 15.34 KB
  Термин время отдыха означает: во-первых совокупность правовых норм регулирующих составную часть элемент трудовых отношений между нанимателем и работником а именно отношения по поводу осуществления конституционного права на отдых.
63744. Трудовые отпуска. Порядок предоставления трудовых отпусков 15.83 KB
  Отпуск временное освобождение от работы в будние дни на определённый период времени для отдыха и иных социальных целей с сохранением прежней работы. Порядок предоставления трудовых отпусков регулируется ст.
63745. Социальные отпуска 14.18 KB
  Работникам предоставляются следующие виды отпусков: трудовые отпуска. социальные отпуска: по беременности и родам; по уходу за детьми; в связи с обучением; в связи с катастрофой на Чернобыльской АЭС; по уважительным причинам личного и семейного характера.
63746. Понятие трудовой дисциплины. Меры и порядок применения дисциплинарных взысканий 15.49 KB
  Для отдельных категорий работников с особым характером труда могут предусматриваться также и другие меры дисциплинарного взыскания статья 204. Право выбора меры дисциплинарного взыскания принадлежит нанимателю. При выборе меры дисциплинарного взыскания должны учитываться тяжесть дисциплинарного...
63747. Рассмотрение трудовых споров 17.23 KB
  Индивидуальные трудовые споры по вопросам применения законодательства о труде коллективного договора соглашения рассматриваются: 1 комиссиями по трудовым спорам; 2 судами. Порядок рассмотрения индивидуальных трудовых споров Порядок рассмотрения индивидуальных трудовых...