7447

Расчет параметров и изучение структуры гидропривода агрегатного станка

Курсовая

Производство и промышленные технологии

ЗАДАНИЕ на курсовую работу по дисциплине: Гидравлика Тема проекта: Расчет параметров и изучение структуры гидропривода агрегатного станка Технические условия: диаметры трубопроводов гидролиний dтр=12 мм нагрузка на агрегатную головку в период рабоч...

Русский

2013-01-23

359 KB

29 чел.

ЗАДАНИЕ

на курсовую работу по дисциплине: Гидравлика

Тема проекта: Расчет параметров и изучение структуры гидропривода агрегатного станка

Технические условия: диаметры трубопроводов гидролиний dтр=12 мм; нагрузка на агрегатную головку в период рабочего хода Rpx=4 кН; диаметр поршня Dп=50 мм;  диаметр штока силового гидродвигателя    Dш=35 мм; коэффициент местного сопротивления регулятора потока ξрп=40.

Содержание и объем проекта: 1. Построить характеристики каждой гидролинии, сети в целом и насос с переливным клапаном. Найти параметры рабочих точек во всех операциях цикла. 2. Построить циклограммы р=f(t) и Q=f(t). 3. Определить величины развиваемой и потребляемой мощностей, а также К.П.Д. по операциям цикла. 4. Произвести расчет теплообменника, охлаждающего рабочую жидкость.


Содержание

Введение……………………………………………………………………………..

1 Структура и принцип действия гидравлического привода   подач силовой

головки агрегатного станка………………………………………………………...

2 Расчет гидродинамических параметров агрегатного станка при выполнении

операции ускоренный подвода  силовой головки к заготовке…………………..

3 Расчет гидродинамических параметров агрегатного станка при выполнении

операции рабочей подачи агрегатной головки……………………………………

4 Расчет гидродинамических параметров агрегатного станка при выполнении

операции ускоренный отвод агрегатной силовой головки………………………

5 Расчет теплообменника…………………………………………………………..

Заключение………………………………………………………………………….

Список литературы…………………………………………………………………

Введение

В современном машиностроении, где часто меняется объект производства, проявляется противоречие между сроками изготовления специальных станков и их высокой себестоимостью, с одной стороны, и сроками смены объекта и требованиями к понижению его себестоимости, с другой стороны.

Эффективным решением этого вопроса является метод создания специального и специализированного оборудования из нормализованных узлов (агрегатов), которые могут быть скомпонованы соответственно характеру обрабатываемой детали.

Этот метод получил название – принцип агрегатирования, а станки, созданные по этому принципу, названы агрегатными.

Исходное положение принципа агрегатирования металлорежущих станков заключается в заблаговременной разработке конструкции, изготовлении и тщательной отработке опытных образцов отдельных агрегатов – нормализованных узлов. При наличии нормализованных узлов общепринятый процесс проектирования агрегатных станков превращается в процесс компоновки этих станков из нормализованных узлов.

Так как агрегатные станки являются станками специальными, то в их состав, кроме нормализованных узлов, входят специальные узлы; поэтому процесс компоновки агрегатных станков сочетается с обычным процессом проектирования некоторых оригинальных узлов.

Основным узлом, определяющим надежность работы гидравлической силовой головки, является гидропривод, обеспечивающий стабильность установленной скорости подачи независимо от колебаний нагрузки, от сил трения и сил резания, действующих на силовую головку.

Надежная работа гидропривода в значительной степени определяется вязкостью масла и ее зависимостью от температуры, так как изменение вязкости при нагреве масла приводит к колебаниям режимов работы гидроприводов станков. В гидроприводах с нерегулируемым насосом температура масла повышается за счет слива его в бак через клапаны и утечек в насосе.

Важным условием безотказной работы гидропривода является чистота масла, которое нужно менять не реже одного раза в 4-6 месяцев.

1 Структура и принцип действия гидравлического привода   подач силовой головки агрегатного станка

Цикл работы агрегатной силовой головки включает ускоренный ее подвод к заготовке, рабочую подачу, выстой на упоре и ускоренный отвод в исходное положение. Принципиальная схема гидропривода подачи силовой головки агрегатного станка приведена на рисунке 1.1.

При включении электромагнита Y2 масло под давлением от насоса 1 подводится через золотниковый гидрораспределитель 2 в штоковую полость силового гидроцилиндра 3 привода агрегатной головки. Агрегатная головка ускоренно перемещается влево, при этом масло из поршневой полости гидроцилиндра 3 через гидролинию, открытый золотник ускоренных ходов 4, дроссель скорости ускоренных перемещений 7 и гидрораспределитель 2 вытесняется в масляный бак. В конце ускоренного подвода кулачок, установленный на агрегатной головке, нажимает на ролик золотникового устройства 4 и плавно перекрывает проход масла через проточки золотника 4. Поэтому в дальнейшем масло из поршневой полости гидроцилиндра 3 может вытесняться только через регулятор потока 5, который отрегулирован на расход, соответствующий рабочей подаче агрегатной головки.

Агрегатная головка движется с рабочей подачей, инструмент обрабатывает деталь, а в конце рабочего хода головка доходит до жесткого упора. При этом дается некоторое время на выстой на упоре для зачистки обработанных торцовых поверхностей.

После выстоя отключается электромагнит Y2 и включается электромагнит Y1. Гидрораспределитель 2 переключается в положение, при котором масло под давлением от насоса 1 через гидролинию, дроссель скорости ускоренных перемещений 7, обратный клапан 6 подводится в поршневую полость гидроцилиндра 3, а штоковая полость гидроцилиндра 3 через гидрораспределитель 2 сообщается гидролинией со сливом в масляный бак. Агрегатная головка ускоренно отводится вправо до исходного положения, где подается команда на отключение электромагнита Y1. При этом пружины, устанавливают золотник гидрораспределителя 2 в среднем положение, обе полости гидроцилиндра 3 соединяются со сливной магистралью и агрегатная головка останавливается. Далее цикл повторяется.

1- Насос; 2- золотниковый гидрораспределитель; 3 – силовой гидроцилиндр; 4 - открытый золотник ускоренных ходов; 5 – регулятор потока; 6 – обратный клапан; 7 – дроссель скорости ускоренных перемещений

Рисунок 1.1- Схема гидропривода подачи силовой головки агрегатного станка

2 Расчет гидродинамических параметров агрегатного станка при выполнении операции ускоренный подвода  силовой головки к заготовке

В соответствии  с принципиальной гидравлической схемой, приведенной на рисунке 1.1, при включении электромагнита Y2 масло под давлением от насоса 1 подводится через золотниковый гидрораспределитель 2 в штоковую полость силового гидроцилиндра 3 привода агрегатной головки. Агрегатная головка ускоренно перемещается влево, при этом масло из поршневой полости гидроцилиндра 3 через гидролинию, открытый золотник ускоренных ходов 4, дроссель скорости ускоренных перемещений 7 и гидрораспределитель 2 вытесняется в масляный бак. В конце ускоренного подвода кулачок, установленный на агрегатной головке, нажимает на ролик золотникового устройства 4 и плавно перекрывает проход масла через проточки золотника 4.

Насос 1 с объемным КПД η0=0,8  при подаче   Q=30 л/мин обладает номинальным давлением  pн =20 МПа. Как известно, мощность N, развиваемая нерегулируемым насосом, определяется по формуле:

 Nн=pнQн ,       (2.1)

Величина Qн в соответствии с заданием составляет значение

           Qн=30 ∙ 10-3 / 60=0,5 ∙ 10-33/с) ,                              (2.2)

откуда

 Nн=(20 ∙ 103) ∙ (30 ∙ 10-3/ 60)=10 (кВт) .       (2.3)

Определим теоретическую подачу насоса Qт. Она равна

 Qт= Qн / η0 ,          (2.4)

или

       Qт= (30 ∙ 10-3) / (60 ∙ 0,8)=0,625 ∙ 10-33/с) .              (2.5)

Учитывая, что величина теоретической подачи Qт определяется при рт=0, по двум точкам с координатами рт, Qт  и   рн, Qн , строим расходную характеристику нерегулируемого насоса 1 (рисунок 2.1).     

Для нахождения гидродинамических параметров привода в период выполнения операции ускоренный подвод силовой головки к заготовке  преобразуем принципиальную гидравлическую схему агрегатного станка к эквивалентной расчетной схеме (рисунок 2.2).

Данная эквивалентная расчетная схема содержит два простых участка трубопроводов (1-3 и ), соединенных последовательно. На концах трубопровода (1-3 и ) воспринимается нагрузка от гидравлического цилиндра, нагруженного внешней силой Rхх (силой сопротивления движению).

Рисунок 2.2 – Эквивалентная расчетная схема гидропривода подачи силовой головки агрегатного станка в период выполнения операции ускоренный подвод силовой головки к заготовке

Составив уравнение движения штока  поршня

                                 ,              (2.6)

где Sп = π ∙ Dп2 /4 – площадь поршня,

      Sш = π ∙ (Dп2Dш2) / 4 – площадь поршня со стороны штока,

      ηгц – КПД гидроцилиндра.

Следовательно

                                         .                    (2.7)     

Взаимосвязь давлений на концах простого трубопровода 1-3 описывается уравнением

                                             ,   (2.8)

где  - гидравлические потери на трение и местные сопротивления, зависящие от режима течения жидкости в трубопроводе и определяемые по уравнению

                                                             (2.9)

Для простого трубопровода 1-3 расход рабочей жидкости  равен подаче насоса , т. е.

                                        .                                     (2.10)

При ламинарном режиме течения жидкости () величина показателя степени m=1, а коэффициент  определяется выражением

,                    (2.11)

где  - плотность и кинематический коэффициент вязкости жидкости;

     l, d – суммарная длина и диаметр простого трубопровода 1-3;

      - эквивалентная длина трубопровода;

      - суммарное значение коэффициента местных сопротивлений на участке простого трубопровода 1-3;

     - гидравлический коэффициент трения.

При турбулентном режиме течения жидкости в простом трубопроводе 1-3 () величина показателя степени m=2, а коэффициент  определяется в виде

.                        (2.12)

Аналогично определим взаимосвязь давлений и подач

;                   (2.13)

        , (2.14)

                            

Скорость перемещения в цилиндре одинаковая, отсюда следует

                                              ,                                                             (2.16)   

или

                                                 . (2.17)

Решая совместно уравнения, находим

                                . (2.18)

Анализ уравнения (2.18) показывает, что давление на выходе из насоса  складывается из статической нагрузки на гидроцилиндре  и суммы потерь давления в простых трубопроводах 1-3 и  (суммы характеристик простых трубопроводов, соединенных последовательно).

Определим критический поток при Rкр=2300

                                                              , (2.19)

или

                       3/с). (2.20)

Эквивалентные длины трубопроводов 1-3 и равны

                          ,                         

                        , (2.21)

или

                                     (м),

 (2.22)

(м).

При ламинарном режиме течения жидкости () величина показателя степени m=1, а коэффициент  определяется выражением

( Нс/м5)

( Нс/м5)

Движение жидкости турбулентное, m=2. Расчет ведем по формуле (2.12), где

                                                           (2.25)

                                                              ,                                                 (2.26)

                                                                 . (2.27)

Следовательно

                                             (м),                  (2.28)

                                           ,                                 (2.29)

                                                      ,    (2.30)

                                                        (м), (2.31)

                                                 ,   (2.32)

                   с/м5), (2.33)

            с/м5) . (2.34)

 Вычислим статическую нагрузку на гидроцилиндре

                                            , (2.35)

или

                                    (Па) 0,222 (МПа).(2.36)

Воспользовавшись графо-аналитическим методом, рассчитаем значения гидродинамических параметров простых трубопроводов с учетом корректирующих поправок (таблица 2.1), построим их характеристики (рисунок 2.1) и, после графического сложения характеристик простых трубопроводов, получим суммарную характеристику потребного давления.

Таблица 2.1 – Расчет гидродинамических параметров простых трубопроводов

№ трубопроводов

3

,

Нс/м5

МПа

МПа

,

МПа

МПа

1-3

0,5

294,5

0,147

-

-

-

0,55

586300

-

-

0,18

-

0,625

-

-

0,23

-

0,5

703,8

-

1,4

-

-

0,55

1407200

-

-

-

2,0

0,625

-

-

-

4,4

                                                =0,222 (МПа)

Точка пересечения характеристик потребного давления гидросети и насоса (рабочая точка А, рисунок 2.1) будет описывать условия их совместной работы в период выполнения операции ускоренный подвода  силовой головки к заготовке.

Характеристики рабочей точки А при выполнении операции ускоренный подвод  силовой головки к заготовке в соответствии с рисунком 2.1 составляют: , .

Мощность гидропривода, затрачиваемая на выполнение данной операции, находится по формуле

                                        ,     (2.37)

или

                        .    (2.38)

Скорость перемещения шток-поршня при выполнении операции равна

, (2.39)

где                                            ,                                         (2.40)

                                       . (2.41)

Следовательно

Рисунок 2.1 – Гидродинамические характеристики гидропривода при выполнении операции ускоренный подвод силовой головки к заготовке

                                                2), (2.42)

                               2), (2.43)

(м/с). (2.44)

Полезная мощность гидропривода при выполнении операции равна

                                                             ,                                                (2.45)

или

                                   . (2.46)

КПД гидропривода при выполнении данной операции составляет

           ,                      (2.47)

или

                                                             . (2.48)

Длительность перемещения находится по формуле

              ,                   (2.49)

или

                                                                         .  (2.50)

Циклограммы работы гидропривода при выполнении операции ускоренный подвод  силовой головки к заготовке представлены на рисунке 2.3.

Рисунок 2.3 – Циклограммы гидропривода p=f(t), Q=f(t)  и  p=f(Q)

3 Расчет гидродинамических параметров агрегатного станка при выполнении операции рабочей подачи агрегатной головки

В соответствии  с принципиальной гидравлической схемой, приведенной на рисунке 1.1, масло из поршневой полости гидроцилиндра 3 может вытесняться только через регулятор потока 5, который отрегулирован на расход, соответствующий рабочей подаче агрегатной головки.

Агрегатная головка движется с рабочей подачей, инструмент обрабатывает деталь, а в конце рабочего хода головка доходит до жесткого упора.

Преобразуем  принципиальную гидравлическую схему агрегатного станка к эквивалентной расчетной схеме (рисунок 3.1). Исходя из этого, имеем два простых участка трубопровода 1-3 и , соединенных последовательно. Трубопроводы соединены между собой через гидроцилиндр 3, который в данном случае можно рассматривать как местное сопротивление , равное

                                , (3.1)

откуда

                                                               (3.2)

где

                                                                            , (3.3)

                                                           . (3.4)

Взаимосвязь давлений на концах простого трубопровода 1-3 описывается уравнением

                                             ,             (3.5)

где

                                                  . (3.6)

Для простого трубопровода 1-3 расход рабочей жидкости  равен подаче насоса , т. е.

                                                          .                                     (3.7)

Аналогично для трубопровода

.               (3.8)

Расход рабочей жидкости в простых трубопроводах 1-3 и  будут связаны между собой

                                                   (3.9)

Исходя из формулы (3.3) и (3.4) имеем, что

        

Рисунок 3.1 –Эквивалентная расчетная схема гидропривода при выполнении операции рабочей подачи силовой головки

                            2), (3.10)

                                 2). (3.11)

Поскольку давление на выходе из насоса р1 равно сумме давлений на входе в насос и рн, развиваемого насосом, т.е.

                                                    , (3.13)

то, решая совместно уравнения  находим, что

                                                               , (3.14)

или

.     (3.15)

Давление в насосе рн складывается из суммы статической нагрузки на силовом гидроцилиндре  и потерь давления в простых трубопроводах 1-3 и .

Определим критический поток при Rкр=2300

                                                              , (3.16)

или

                       3/с). (3.17)

Эквивалентные длины трубопроводов 1-3 и равны

                          ,                          (3.18)

                        ,  (3.19)

где

                                                         (3.20)

                                          (3.21)

Следовательно

                                    (м),     (3.22)

                                    (м). (3.23)

Гидравлический коэффициент трения будет равен

                                                 (3.24)

                                                    (3.25)

или

                                                           (3.26)

                                              . (3.27)

Движение жидкости ламинарное, m=1. Расчет ведем по формуле (2.11)

( Нс/м5)

( Нс/м5)

Движение жидкости турбулентное, m=2. Расчет ведем по формулам

                                      (3.30)

                                      (3.31)

где

                                                                         (3.32)

                                                         (3.33)

или

                                                                            (м), (3.34)

                                                                     (м). (3.35)

Следовательно

с/м5), (3.36)

с/м5).                        (3.37)  

 Вычислим статическую нагрузку на гидроцилиндре

                                            ,         (3.38)

или

                                    (Па) 4,44(МПа). (3.39)

Воспользовавшись графо-аналитическим методом, рассчитаем значения гидродинамических параметров простых трубопроводов с учетом корректирующих поправок (таблица 3.1), построим их характеристики (рисунок 3.2) и, после графического сложения характеристик простых трубопроводов, получим суммарную характеристику потребного давления.

Таблица 3.1 – Значения гидродинамических параметров

№ трубопроводов

3

,

Нс/м5

МПа

МПа

,

МПа

МПа

1-3

0,5

294,5

0,147

-

-

-

0,55

586300

-

-

0,18

-

0,625

-

-

0,23

-

0,5

1214,39

-

2,43

-

-

0,55

2377970

-

-

-

3,25

0,625

-

-

-

7,43

                                                =4,44 (МПа)

Рисунок 3.2 – Гидродинамические характеристики гидропривода при выполнении операции рабочей подачи силовой головки

Точка пересечения характеристик потребного давления гидросети и насоса (рабочая точка А, рисунок 3.2) будет описывать условия их совместной работы в период выполнения операции рабочей подачи агрегатной головки.

Характеристики рабочей точки А при выполнении операции рабочей подачи агрегатной головки в соответствии с рисунком 3.2 составляют: , .

Мощность гидропривода, затрачиваемая на выполнение данной операции, находится по формуле

                                        ,     (3.40)

или

                        .    (3.41)

Скорость перемещения шток-поршня при выполнении операции равна

, (3.42)

или

                                  (м/с). (3.43)

Полезная мощность гидропривода при выполнении операции равна

                                                             ,                                                (3.44)

или

                                   . (3.45)

КПД гидропривода при выполнении данной операции составляет

           ,                      (3.46)

или

                                                             . (3.47)

Длительность перемещения находится по формуле

              ,                   (3.48)

или

                                                                         .  (2.50)

Циклограммы работы гидропривода при выполнении операции ускоренный подвод  силовой головки к заготовке представлены на рисунке 3.3.

 

Рисунок 3.3 – Циклограммы гидропривода p=f(t), Q=f(t)  и  p=f(Q)

4 Расчет гидродинамических параметров агрегатного станка при выполнении операции ускоренный отвод агрегатной силовой головки

В соответствии  с принципиальной гидравлической схемой, приведенной на рисунке 1.1, после выстоя отключается электромагнит Y2 и включается электромагнит Y1. Гидрораспределитель 2 переключается в положение, при котором масло под давлением от насоса 1 через гидролинию, дроссель скорости ускоренных перемещений 7, обратный клапан 6 подводится в поршневую полость гидроцилиндра 3, а штоковая полость гидроцилиндра 3 через гидрораспределитель 2 сообщается гидролинией со сливом в масляный бак. Агрегатная головка ускоренно отводится вправо до исходного положения, где подается команда на отключение электромагнита Y1. При этом пружины устанавливают золотник гидрораспределителя 2 в среднее положение, обе полости гидроцилиндра 3 соединяются со сливной магистралью и агрегатная головка останавливается.

Преобразуем  принципиальную гидравлическую схему агрегатного станка к эквивалентной расчетной схеме (рисунок 4.1). Исходя из этого, имеем два простых участка трубопровода  и 3-2, соединенных последовательно.  На концах трубопроводы воспринимают нагрузку от гидроцилиндра, нагруженной внешней силой Rxx, которая определяется из уравнения

                               , (4.1)

или

                                                       (4.2)

Взаимосвязь давлений на концах простого трубопровода описывается уравнением

                                            . (4.3)

Для простого трубопровода  расход рабочей жидкости  равен подаче насоса , т. е.

                                                          .                                     (4.4)

Аналогично давление на концах трубопровода 3-1

.               (4.5)

Величина расхода рабочей жидкости в простом трубопроводе 3-2 будет равна

                                                   (4.6)

где

                                                          ,  (4.7)

                                                       .   (4.8)

Следовательно

Рисунок 4.1 – Эквивалентная расчетная схема гидропривода подачи силовой головки агрегатного станка при выполнении операции ускоренный отвод агрегатной силовой головки

                                     2), (4.9)

                                 2), (4.10)

                                      

Решая совместно уравнения,  находим, что

                                                         .            (4.12)

Анализ показывает, что давление на выходе из насоса р1 складывается из суммы статической нагрузки на гидроцилиндре  и потерь давления в простых трубопроводах и 3-2.

Определим критический поток при Rкр=2300

                                                              ,         (4.13)

или

                       3/с). (4.14)

Эквивалентные длины трубопроводов и 3-2 равны

                          ,                             (4.15)

                        ,       (4.16)

где

                                                         (4.17)

                                                                    (4.18)

Следовательно

                                            (4.19)

 (4.20)

                                    (м), (4.21)

                                    (м). (4.22)

Гидравлический коэффициент трения будет равен

                                                 (4.23)

                                                    (4.24)

или

                                                           (4.25)

                                              . (4.26)

Движение жидкости ламинарное, m=1. Расчет ведем по формуле (2.11)

( Нс/м5)

( Нс/м5)

Движение жидкости турбулентное, m=2. Расчет ведем по формулам

                                      (4.29)

                                      (4.30)

где

                                                                         (4.31)

                                                         (4.32)

или

                                                                            (м), (4.33)

                                                                               (м). (4.34)

Следовательно

             с/м5), (4.45)

               с/м5).              (4.46)  

 Вычислим статическую нагрузку на гидроцилиндре

                                            ,         (4.47)

или

                                    0,113(МПа). (4.48)

Воспользовавшись графо-аналитическим методом, рассчитаем значения гидродинамических параметров простых трубопроводов с учетом корректирующих поправок (таблица 4.1), построим их характеристики (рисунок 4.2) и, после графического сложения характеристик простых трубопроводов, получим суммарную характеристику потребного давления.

Таблица 4.1 – Значения гидродинамических параметров

№ трубопроводов

3

,

Нс/м5

МПа

МПа

,

МПа

МПа

1-3

0,5

688

-

1,37

-

-

0,55

1374660

-

-

-

2,0

0,625

-

-

-

4,3

0,5

348,4

0,174

-

-

-

0,55

495000

-

-

0,2

-

0,625

-

-

0,7

-

                                                =0,113 (МПа)

Рисунок 4.2 – Гидродинамические характеристики гидропривода при выполнении операции ускоренный отвод агрегатной силовой головки

Точка пересечения характеристик потребного давления гидросети и насоса (рабочая точка А, рисунок 4.2) будет описывать условия их совместной работы в период выполнения операции ускоренный отвод агрегатной силовой головки.

Характеристики рабочей точки А при выполнении операции рабочей подачи агрегатной головки в соответствии с рисунком 4.2 составляют: , .

Мощность гидропривода, затрачиваемая на выполнение данной операции, находится по формуле

                                        ,     (4.49)

или

                        .    (4.50)

Скорость перемещения шток-поршня при выполнении операции равна

, (4.51)

или

                                  (м/с). (4.52)

Полезная мощность гидропривода при выполнении операции равна

                                                             ,                                                (4.53)

или

                                   . (4.54)

КПД гидропривода при выполнении данной операции составляет

           ,                      (4.55)

или

                                                             . (4.56)

Длительность перемещения находится по формуле

              ,                   (4.57)

или

                                                                         .  (4.58)

Циклограммы работы гидропривода при выполнении операции ускоренный подвод  силовой головки к заготовке представлены на рисунке 4.3.

               Рисунок 4.3 - Циклограммы гидропривода p=f(t), Q=f(t)  и  p=f(Q)

5 Расчет теплообменника

Гидравлические потери в гидроприводе станка трансформируются в тепло, передаваемое рабочей жидкости. Чтобы рассеять выделяющуюся теплоту и обеспечить температуру рабочей жидкости не свыше  при естественном теплообмене необходимо иметь достаточные размеры гидравлического бака.

Объем  масла в гидробаке, который необходим для рассеяния теплоты  в единицу времени при условии, что температура рабочей жидкости будет не более, чем на  превышать температуру окружающего воздуха, можно приближенно определить по формуле

,                                      (5.1)

где  - ;  - ;  - .

Среднее количество теплоты , выделяемой в гидросистеме в единицу времени, найдем по уравнению

                                        (5.2)                                 

           

или

                                (5.3)

Подставляя значение  из выражения (5.3) в уравнение (5.1), найдем

                               .                           (5.4)

Поскольку необходимый для естественного (конвективного) теплообмена объем масляного бака не превышает типовых объемов стандартных гидростанций (), то для охлаждения жидкости до рабочих температур  применение дополнительных теплообменников не требуется.

 

Заключение

В курсовом проекте изучена принципиальная гидравлическая схема протяжного станка и на ее основе построены эквивалентные расчетные схемы.

Используя графо-аналитический метод расчета параметров гидропривода, определены характеристики магистралей и сети в целом. Установлены параметры рабочих точек по операциям цикла, дана оценка параметров потребляемой и развиваемой мощностей, а также КПД гидропривода по операциям цикла.

Определено среднее количество теплоты, выделяемой в гидросистеме в единицу времени и определены размеры масляного бака, необходимого для конвективного охлаждения рабочей жидкости.

Выполнение курсового проекта позволило закрепить и расширить знания, полученные на лекциях, лабораторных и практических занятиях.

 

Литература

1. Башта Т.М. Гидропривод и гидропневмоавтоматика. М.: Машиностроение, 1972. - 320 с.

2. Башта Т.М. Машиностроительная гидравлика: Справочное пособие.- М.: Машгиз, 1973.

3. Свешников В.К., Усов А.А. Станочные гидроприводы./ Справочник. М.: Машиностроение, 1982. - 464 с.

4. Справочник по гидравлике/Под  ред. Большакова В.А.- Киев: Вища школа, 1977.- 280 с.

5. Пневматические устройства и системы в машиностроении./ Справочник. Под ред. Е.В. Герц. М.: Машиностроение, 1981.- 408 с.

6. Столбов Л.С. и др. Основы гидравлики и гидропривод станков. М.: Машиностроение, 1988. - 256 с.

7. Курсовое проектирование. Организация, порядок проведения. Оформление расчетно-пояснительной записки и графической части. Стандарт предприятия. СТП ВГТУ 001 – 98. Воронеж: ВГТУ, 1998. – 49 с. (рег.ном.186-98).


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

58657. ТРЕБОВАНИЯ К СОВРЕМЕННОМУ УРОКУ РУССКОГО ЯЗЫКА 44.5 KB
  В практике обучения учитель планирует три разные задачи намечает три параллельные линии. Если подойти с учетом современного толкования понятий развитие и воспитание в процессе обучения то станет ясно: в уроке должны быть выдержаны не три линии а одна обеспечивающая...
58658. Правило переноса слов 59 KB
  Форма организации деятельности: самостоятельная работа фронтальная работа взаимопроверка работа в парах. Приемы: работа с учебником; составление схем; взаимоконтроль; групповая работа. Самостоятельная работа с самопроверкой по эталону.
58659. Имена собственные 44 KB
  На экране видеофрагмент мультфильма Трое из Простоквашино затем появляется тема урока. На экране появляется рубрика Словарный диктант и галчонок Хватайка. Проверьте записанное в тетради с ответами на экране.
58660. Сочинение по картине К.Ф. Юона «Волшебница зима» 43 KB
  Задачи урока: познакомить с творчеством К.Ф.Юона; учить читать картину, осмысливать ее содержание; привлечь внимание детей к красоте зимней природы; формировать умение строить текст...
58661. Изменение глаголов по временам 45 KB
  Ребята откройте свои тетради и запишите число и классная работа. Учитель: Я буду загадывать загадки а отгадку вы будете записывать в тетрадь. Учитель: Что это по одному ученику выходят к доске Запишите слово ставя ударение и подчеркивая орфограммы .
58662. Морфологический разбор имени прилагательного 41.5 KB
  Напомню что наша тема называется морфологический разбор имени прилагательного. Во-вторых постоянные признаки разряд прилагательного: качественное относительное или притяжательное непостоянные признаки число род падеж.