7447

Расчет параметров и изучение структуры гидропривода агрегатного станка

Курсовая

Производство и промышленные технологии

ЗАДАНИЕ на курсовую работу по дисциплине: Гидравлика Тема проекта: Расчет параметров и изучение структуры гидропривода агрегатного станка Технические условия: диаметры трубопроводов гидролиний dтр=12 мм нагрузка на агрегатную головку в период рабоч...

Русский

2013-01-23

359 KB

29 чел.

ЗАДАНИЕ

на курсовую работу по дисциплине: Гидравлика

Тема проекта: Расчет параметров и изучение структуры гидропривода агрегатного станка

Технические условия: диаметры трубопроводов гидролиний dтр=12 мм; нагрузка на агрегатную головку в период рабочего хода Rpx=4 кН; диаметр поршня Dп=50 мм;  диаметр штока силового гидродвигателя    Dш=35 мм; коэффициент местного сопротивления регулятора потока ξрп=40.

Содержание и объем проекта: 1. Построить характеристики каждой гидролинии, сети в целом и насос с переливным клапаном. Найти параметры рабочих точек во всех операциях цикла. 2. Построить циклограммы р=f(t) и Q=f(t). 3. Определить величины развиваемой и потребляемой мощностей, а также К.П.Д. по операциям цикла. 4. Произвести расчет теплообменника, охлаждающего рабочую жидкость.


Содержание

Введение……………………………………………………………………………..

1 Структура и принцип действия гидравлического привода   подач силовой

головки агрегатного станка………………………………………………………...

2 Расчет гидродинамических параметров агрегатного станка при выполнении

операции ускоренный подвода  силовой головки к заготовке…………………..

3 Расчет гидродинамических параметров агрегатного станка при выполнении

операции рабочей подачи агрегатной головки……………………………………

4 Расчет гидродинамических параметров агрегатного станка при выполнении

операции ускоренный отвод агрегатной силовой головки………………………

5 Расчет теплообменника…………………………………………………………..

Заключение………………………………………………………………………….

Список литературы…………………………………………………………………

Введение

В современном машиностроении, где часто меняется объект производства, проявляется противоречие между сроками изготовления специальных станков и их высокой себестоимостью, с одной стороны, и сроками смены объекта и требованиями к понижению его себестоимости, с другой стороны.

Эффективным решением этого вопроса является метод создания специального и специализированного оборудования из нормализованных узлов (агрегатов), которые могут быть скомпонованы соответственно характеру обрабатываемой детали.

Этот метод получил название – принцип агрегатирования, а станки, созданные по этому принципу, названы агрегатными.

Исходное положение принципа агрегатирования металлорежущих станков заключается в заблаговременной разработке конструкции, изготовлении и тщательной отработке опытных образцов отдельных агрегатов – нормализованных узлов. При наличии нормализованных узлов общепринятый процесс проектирования агрегатных станков превращается в процесс компоновки этих станков из нормализованных узлов.

Так как агрегатные станки являются станками специальными, то в их состав, кроме нормализованных узлов, входят специальные узлы; поэтому процесс компоновки агрегатных станков сочетается с обычным процессом проектирования некоторых оригинальных узлов.

Основным узлом, определяющим надежность работы гидравлической силовой головки, является гидропривод, обеспечивающий стабильность установленной скорости подачи независимо от колебаний нагрузки, от сил трения и сил резания, действующих на силовую головку.

Надежная работа гидропривода в значительной степени определяется вязкостью масла и ее зависимостью от температуры, так как изменение вязкости при нагреве масла приводит к колебаниям режимов работы гидроприводов станков. В гидроприводах с нерегулируемым насосом температура масла повышается за счет слива его в бак через клапаны и утечек в насосе.

Важным условием безотказной работы гидропривода является чистота масла, которое нужно менять не реже одного раза в 4-6 месяцев.

1 Структура и принцип действия гидравлического привода   подач силовой головки агрегатного станка

Цикл работы агрегатной силовой головки включает ускоренный ее подвод к заготовке, рабочую подачу, выстой на упоре и ускоренный отвод в исходное положение. Принципиальная схема гидропривода подачи силовой головки агрегатного станка приведена на рисунке 1.1.

При включении электромагнита Y2 масло под давлением от насоса 1 подводится через золотниковый гидрораспределитель 2 в штоковую полость силового гидроцилиндра 3 привода агрегатной головки. Агрегатная головка ускоренно перемещается влево, при этом масло из поршневой полости гидроцилиндра 3 через гидролинию, открытый золотник ускоренных ходов 4, дроссель скорости ускоренных перемещений 7 и гидрораспределитель 2 вытесняется в масляный бак. В конце ускоренного подвода кулачок, установленный на агрегатной головке, нажимает на ролик золотникового устройства 4 и плавно перекрывает проход масла через проточки золотника 4. Поэтому в дальнейшем масло из поршневой полости гидроцилиндра 3 может вытесняться только через регулятор потока 5, который отрегулирован на расход, соответствующий рабочей подаче агрегатной головки.

Агрегатная головка движется с рабочей подачей, инструмент обрабатывает деталь, а в конце рабочего хода головка доходит до жесткого упора. При этом дается некоторое время на выстой на упоре для зачистки обработанных торцовых поверхностей.

После выстоя отключается электромагнит Y2 и включается электромагнит Y1. Гидрораспределитель 2 переключается в положение, при котором масло под давлением от насоса 1 через гидролинию, дроссель скорости ускоренных перемещений 7, обратный клапан 6 подводится в поршневую полость гидроцилиндра 3, а штоковая полость гидроцилиндра 3 через гидрораспределитель 2 сообщается гидролинией со сливом в масляный бак. Агрегатная головка ускоренно отводится вправо до исходного положения, где подается команда на отключение электромагнита Y1. При этом пружины, устанавливают золотник гидрораспределителя 2 в среднем положение, обе полости гидроцилиндра 3 соединяются со сливной магистралью и агрегатная головка останавливается. Далее цикл повторяется.

1- Насос; 2- золотниковый гидрораспределитель; 3 – силовой гидроцилиндр; 4 - открытый золотник ускоренных ходов; 5 – регулятор потока; 6 – обратный клапан; 7 – дроссель скорости ускоренных перемещений

Рисунок 1.1- Схема гидропривода подачи силовой головки агрегатного станка

2 Расчет гидродинамических параметров агрегатного станка при выполнении операции ускоренный подвода  силовой головки к заготовке

В соответствии  с принципиальной гидравлической схемой, приведенной на рисунке 1.1, при включении электромагнита Y2 масло под давлением от насоса 1 подводится через золотниковый гидрораспределитель 2 в штоковую полость силового гидроцилиндра 3 привода агрегатной головки. Агрегатная головка ускоренно перемещается влево, при этом масло из поршневой полости гидроцилиндра 3 через гидролинию, открытый золотник ускоренных ходов 4, дроссель скорости ускоренных перемещений 7 и гидрораспределитель 2 вытесняется в масляный бак. В конце ускоренного подвода кулачок, установленный на агрегатной головке, нажимает на ролик золотникового устройства 4 и плавно перекрывает проход масла через проточки золотника 4.

Насос 1 с объемным КПД η0=0,8  при подаче   Q=30 л/мин обладает номинальным давлением  pн =20 МПа. Как известно, мощность N, развиваемая нерегулируемым насосом, определяется по формуле:

 Nн=pнQн ,       (2.1)

Величина Qн в соответствии с заданием составляет значение

           Qн=30 ∙ 10-3 / 60=0,5 ∙ 10-33/с) ,                              (2.2)

откуда

 Nн=(20 ∙ 103) ∙ (30 ∙ 10-3/ 60)=10 (кВт) .       (2.3)

Определим теоретическую подачу насоса Qт. Она равна

 Qт= Qн / η0 ,          (2.4)

или

       Qт= (30 ∙ 10-3) / (60 ∙ 0,8)=0,625 ∙ 10-33/с) .              (2.5)

Учитывая, что величина теоретической подачи Qт определяется при рт=0, по двум точкам с координатами рт, Qт  и   рн, Qн , строим расходную характеристику нерегулируемого насоса 1 (рисунок 2.1).     

Для нахождения гидродинамических параметров привода в период выполнения операции ускоренный подвод силовой головки к заготовке  преобразуем принципиальную гидравлическую схему агрегатного станка к эквивалентной расчетной схеме (рисунок 2.2).

Данная эквивалентная расчетная схема содержит два простых участка трубопроводов (1-3 и ), соединенных последовательно. На концах трубопровода (1-3 и ) воспринимается нагрузка от гидравлического цилиндра, нагруженного внешней силой Rхх (силой сопротивления движению).

Рисунок 2.2 – Эквивалентная расчетная схема гидропривода подачи силовой головки агрегатного станка в период выполнения операции ускоренный подвод силовой головки к заготовке

Составив уравнение движения штока  поршня

                                 ,              (2.6)

где Sп = π ∙ Dп2 /4 – площадь поршня,

      Sш = π ∙ (Dп2Dш2) / 4 – площадь поршня со стороны штока,

      ηгц – КПД гидроцилиндра.

Следовательно

                                         .                    (2.7)     

Взаимосвязь давлений на концах простого трубопровода 1-3 описывается уравнением

                                             ,   (2.8)

где  - гидравлические потери на трение и местные сопротивления, зависящие от режима течения жидкости в трубопроводе и определяемые по уравнению

                                                             (2.9)

Для простого трубопровода 1-3 расход рабочей жидкости  равен подаче насоса , т. е.

                                        .                                     (2.10)

При ламинарном режиме течения жидкости () величина показателя степени m=1, а коэффициент  определяется выражением

,                    (2.11)

где  - плотность и кинематический коэффициент вязкости жидкости;

     l, d – суммарная длина и диаметр простого трубопровода 1-3;

      - эквивалентная длина трубопровода;

      - суммарное значение коэффициента местных сопротивлений на участке простого трубопровода 1-3;

     - гидравлический коэффициент трения.

При турбулентном режиме течения жидкости в простом трубопроводе 1-3 () величина показателя степени m=2, а коэффициент  определяется в виде

.                        (2.12)

Аналогично определим взаимосвязь давлений и подач

;                   (2.13)

        , (2.14)

                            

Скорость перемещения в цилиндре одинаковая, отсюда следует

                                              ,                                                             (2.16)   

или

                                                 . (2.17)

Решая совместно уравнения, находим

                                . (2.18)

Анализ уравнения (2.18) показывает, что давление на выходе из насоса  складывается из статической нагрузки на гидроцилиндре  и суммы потерь давления в простых трубопроводах 1-3 и  (суммы характеристик простых трубопроводов, соединенных последовательно).

Определим критический поток при Rкр=2300

                                                              , (2.19)

или

                       3/с). (2.20)

Эквивалентные длины трубопроводов 1-3 и равны

                          ,                         

                        , (2.21)

или

                                     (м),

 (2.22)

(м).

При ламинарном режиме течения жидкости () величина показателя степени m=1, а коэффициент  определяется выражением

( Нс/м5)

( Нс/м5)

Движение жидкости турбулентное, m=2. Расчет ведем по формуле (2.12), где

                                                           (2.25)

                                                              ,                                                 (2.26)

                                                                 . (2.27)

Следовательно

                                             (м),                  (2.28)

                                           ,                                 (2.29)

                                                      ,    (2.30)

                                                        (м), (2.31)

                                                 ,   (2.32)

                   с/м5), (2.33)

            с/м5) . (2.34)

 Вычислим статическую нагрузку на гидроцилиндре

                                            , (2.35)

или

                                    (Па) 0,222 (МПа).(2.36)

Воспользовавшись графо-аналитическим методом, рассчитаем значения гидродинамических параметров простых трубопроводов с учетом корректирующих поправок (таблица 2.1), построим их характеристики (рисунок 2.1) и, после графического сложения характеристик простых трубопроводов, получим суммарную характеристику потребного давления.

Таблица 2.1 – Расчет гидродинамических параметров простых трубопроводов

№ трубопроводов

3

,

Нс/м5

МПа

МПа

,

МПа

МПа

1-3

0,5

294,5

0,147

-

-

-

0,55

586300

-

-

0,18

-

0,625

-

-

0,23

-

0,5

703,8

-

1,4

-

-

0,55

1407200

-

-

-

2,0

0,625

-

-

-

4,4

                                                =0,222 (МПа)

Точка пересечения характеристик потребного давления гидросети и насоса (рабочая точка А, рисунок 2.1) будет описывать условия их совместной работы в период выполнения операции ускоренный подвода  силовой головки к заготовке.

Характеристики рабочей точки А при выполнении операции ускоренный подвод  силовой головки к заготовке в соответствии с рисунком 2.1 составляют: , .

Мощность гидропривода, затрачиваемая на выполнение данной операции, находится по формуле

                                        ,     (2.37)

или

                        .    (2.38)

Скорость перемещения шток-поршня при выполнении операции равна

, (2.39)

где                                            ,                                         (2.40)

                                       . (2.41)

Следовательно

Рисунок 2.1 – Гидродинамические характеристики гидропривода при выполнении операции ускоренный подвод силовой головки к заготовке

                                                2), (2.42)

                               2), (2.43)

(м/с). (2.44)

Полезная мощность гидропривода при выполнении операции равна

                                                             ,                                                (2.45)

или

                                   . (2.46)

КПД гидропривода при выполнении данной операции составляет

           ,                      (2.47)

или

                                                             . (2.48)

Длительность перемещения находится по формуле

              ,                   (2.49)

или

                                                                         .  (2.50)

Циклограммы работы гидропривода при выполнении операции ускоренный подвод  силовой головки к заготовке представлены на рисунке 2.3.

Рисунок 2.3 – Циклограммы гидропривода p=f(t), Q=f(t)  и  p=f(Q)

3 Расчет гидродинамических параметров агрегатного станка при выполнении операции рабочей подачи агрегатной головки

В соответствии  с принципиальной гидравлической схемой, приведенной на рисунке 1.1, масло из поршневой полости гидроцилиндра 3 может вытесняться только через регулятор потока 5, который отрегулирован на расход, соответствующий рабочей подаче агрегатной головки.

Агрегатная головка движется с рабочей подачей, инструмент обрабатывает деталь, а в конце рабочего хода головка доходит до жесткого упора.

Преобразуем  принципиальную гидравлическую схему агрегатного станка к эквивалентной расчетной схеме (рисунок 3.1). Исходя из этого, имеем два простых участка трубопровода 1-3 и , соединенных последовательно. Трубопроводы соединены между собой через гидроцилиндр 3, который в данном случае можно рассматривать как местное сопротивление , равное

                                , (3.1)

откуда

                                                               (3.2)

где

                                                                            , (3.3)

                                                           . (3.4)

Взаимосвязь давлений на концах простого трубопровода 1-3 описывается уравнением

                                             ,             (3.5)

где

                                                  . (3.6)

Для простого трубопровода 1-3 расход рабочей жидкости  равен подаче насоса , т. е.

                                                          .                                     (3.7)

Аналогично для трубопровода

.               (3.8)

Расход рабочей жидкости в простых трубопроводах 1-3 и  будут связаны между собой

                                                   (3.9)

Исходя из формулы (3.3) и (3.4) имеем, что

        

Рисунок 3.1 –Эквивалентная расчетная схема гидропривода при выполнении операции рабочей подачи силовой головки

                            2), (3.10)

                                 2). (3.11)

Поскольку давление на выходе из насоса р1 равно сумме давлений на входе в насос и рн, развиваемого насосом, т.е.

                                                    , (3.13)

то, решая совместно уравнения  находим, что

                                                               , (3.14)

или

.     (3.15)

Давление в насосе рн складывается из суммы статической нагрузки на силовом гидроцилиндре  и потерь давления в простых трубопроводах 1-3 и .

Определим критический поток при Rкр=2300

                                                              , (3.16)

или

                       3/с). (3.17)

Эквивалентные длины трубопроводов 1-3 и равны

                          ,                          (3.18)

                        ,  (3.19)

где

                                                         (3.20)

                                          (3.21)

Следовательно

                                    (м),     (3.22)

                                    (м). (3.23)

Гидравлический коэффициент трения будет равен

                                                 (3.24)

                                                    (3.25)

или

                                                           (3.26)

                                              . (3.27)

Движение жидкости ламинарное, m=1. Расчет ведем по формуле (2.11)

( Нс/м5)

( Нс/м5)

Движение жидкости турбулентное, m=2. Расчет ведем по формулам

                                      (3.30)

                                      (3.31)

где

                                                                         (3.32)

                                                         (3.33)

или

                                                                            (м), (3.34)

                                                                     (м). (3.35)

Следовательно

с/м5), (3.36)

с/м5).                        (3.37)  

 Вычислим статическую нагрузку на гидроцилиндре

                                            ,         (3.38)

или

                                    (Па) 4,44(МПа). (3.39)

Воспользовавшись графо-аналитическим методом, рассчитаем значения гидродинамических параметров простых трубопроводов с учетом корректирующих поправок (таблица 3.1), построим их характеристики (рисунок 3.2) и, после графического сложения характеристик простых трубопроводов, получим суммарную характеристику потребного давления.

Таблица 3.1 – Значения гидродинамических параметров

№ трубопроводов

3

,

Нс/м5

МПа

МПа

,

МПа

МПа

1-3

0,5

294,5

0,147

-

-

-

0,55

586300

-

-

0,18

-

0,625

-

-

0,23

-

0,5

1214,39

-

2,43

-

-

0,55

2377970

-

-

-

3,25

0,625

-

-

-

7,43

                                                =4,44 (МПа)

Рисунок 3.2 – Гидродинамические характеристики гидропривода при выполнении операции рабочей подачи силовой головки

Точка пересечения характеристик потребного давления гидросети и насоса (рабочая точка А, рисунок 3.2) будет описывать условия их совместной работы в период выполнения операции рабочей подачи агрегатной головки.

Характеристики рабочей точки А при выполнении операции рабочей подачи агрегатной головки в соответствии с рисунком 3.2 составляют: , .

Мощность гидропривода, затрачиваемая на выполнение данной операции, находится по формуле

                                        ,     (3.40)

или

                        .    (3.41)

Скорость перемещения шток-поршня при выполнении операции равна

, (3.42)

или

                                  (м/с). (3.43)

Полезная мощность гидропривода при выполнении операции равна

                                                             ,                                                (3.44)

или

                                   . (3.45)

КПД гидропривода при выполнении данной операции составляет

           ,                      (3.46)

или

                                                             . (3.47)

Длительность перемещения находится по формуле

              ,                   (3.48)

или

                                                                         .  (2.50)

Циклограммы работы гидропривода при выполнении операции ускоренный подвод  силовой головки к заготовке представлены на рисунке 3.3.

 

Рисунок 3.3 – Циклограммы гидропривода p=f(t), Q=f(t)  и  p=f(Q)

4 Расчет гидродинамических параметров агрегатного станка при выполнении операции ускоренный отвод агрегатной силовой головки

В соответствии  с принципиальной гидравлической схемой, приведенной на рисунке 1.1, после выстоя отключается электромагнит Y2 и включается электромагнит Y1. Гидрораспределитель 2 переключается в положение, при котором масло под давлением от насоса 1 через гидролинию, дроссель скорости ускоренных перемещений 7, обратный клапан 6 подводится в поршневую полость гидроцилиндра 3, а штоковая полость гидроцилиндра 3 через гидрораспределитель 2 сообщается гидролинией со сливом в масляный бак. Агрегатная головка ускоренно отводится вправо до исходного положения, где подается команда на отключение электромагнита Y1. При этом пружины устанавливают золотник гидрораспределителя 2 в среднее положение, обе полости гидроцилиндра 3 соединяются со сливной магистралью и агрегатная головка останавливается.

Преобразуем  принципиальную гидравлическую схему агрегатного станка к эквивалентной расчетной схеме (рисунок 4.1). Исходя из этого, имеем два простых участка трубопровода  и 3-2, соединенных последовательно.  На концах трубопроводы воспринимают нагрузку от гидроцилиндра, нагруженной внешней силой Rxx, которая определяется из уравнения

                               , (4.1)

или

                                                       (4.2)

Взаимосвязь давлений на концах простого трубопровода описывается уравнением

                                            . (4.3)

Для простого трубопровода  расход рабочей жидкости  равен подаче насоса , т. е.

                                                          .                                     (4.4)

Аналогично давление на концах трубопровода 3-1

.               (4.5)

Величина расхода рабочей жидкости в простом трубопроводе 3-2 будет равна

                                                   (4.6)

где

                                                          ,  (4.7)

                                                       .   (4.8)

Следовательно

Рисунок 4.1 – Эквивалентная расчетная схема гидропривода подачи силовой головки агрегатного станка при выполнении операции ускоренный отвод агрегатной силовой головки

                                     2), (4.9)

                                 2), (4.10)

                                      

Решая совместно уравнения,  находим, что

                                                         .            (4.12)

Анализ показывает, что давление на выходе из насоса р1 складывается из суммы статической нагрузки на гидроцилиндре  и потерь давления в простых трубопроводах и 3-2.

Определим критический поток при Rкр=2300

                                                              ,         (4.13)

или

                       3/с). (4.14)

Эквивалентные длины трубопроводов и 3-2 равны

                          ,                             (4.15)

                        ,       (4.16)

где

                                                         (4.17)

                                                                    (4.18)

Следовательно

                                            (4.19)

 (4.20)

                                    (м), (4.21)

                                    (м). (4.22)

Гидравлический коэффициент трения будет равен

                                                 (4.23)

                                                    (4.24)

или

                                                           (4.25)

                                              . (4.26)

Движение жидкости ламинарное, m=1. Расчет ведем по формуле (2.11)

( Нс/м5)

( Нс/м5)

Движение жидкости турбулентное, m=2. Расчет ведем по формулам

                                      (4.29)

                                      (4.30)

где

                                                                         (4.31)

                                                         (4.32)

или

                                                                            (м), (4.33)

                                                                               (м). (4.34)

Следовательно

             с/м5), (4.45)

               с/м5).              (4.46)  

 Вычислим статическую нагрузку на гидроцилиндре

                                            ,         (4.47)

или

                                    0,113(МПа). (4.48)

Воспользовавшись графо-аналитическим методом, рассчитаем значения гидродинамических параметров простых трубопроводов с учетом корректирующих поправок (таблица 4.1), построим их характеристики (рисунок 4.2) и, после графического сложения характеристик простых трубопроводов, получим суммарную характеристику потребного давления.

Таблица 4.1 – Значения гидродинамических параметров

№ трубопроводов

3

,

Нс/м5

МПа

МПа

,

МПа

МПа

1-3

0,5

688

-

1,37

-

-

0,55

1374660

-

-

-

2,0

0,625

-

-

-

4,3

0,5

348,4

0,174

-

-

-

0,55

495000

-

-

0,2

-

0,625

-

-

0,7

-

                                                =0,113 (МПа)

Рисунок 4.2 – Гидродинамические характеристики гидропривода при выполнении операции ускоренный отвод агрегатной силовой головки

Точка пересечения характеристик потребного давления гидросети и насоса (рабочая точка А, рисунок 4.2) будет описывать условия их совместной работы в период выполнения операции ускоренный отвод агрегатной силовой головки.

Характеристики рабочей точки А при выполнении операции рабочей подачи агрегатной головки в соответствии с рисунком 4.2 составляют: , .

Мощность гидропривода, затрачиваемая на выполнение данной операции, находится по формуле

                                        ,     (4.49)

или

                        .    (4.50)

Скорость перемещения шток-поршня при выполнении операции равна

, (4.51)

или

                                  (м/с). (4.52)

Полезная мощность гидропривода при выполнении операции равна

                                                             ,                                                (4.53)

или

                                   . (4.54)

КПД гидропривода при выполнении данной операции составляет

           ,                      (4.55)

или

                                                             . (4.56)

Длительность перемещения находится по формуле

              ,                   (4.57)

или

                                                                         .  (4.58)

Циклограммы работы гидропривода при выполнении операции ускоренный подвод  силовой головки к заготовке представлены на рисунке 4.3.

               Рисунок 4.3 - Циклограммы гидропривода p=f(t), Q=f(t)  и  p=f(Q)

5 Расчет теплообменника

Гидравлические потери в гидроприводе станка трансформируются в тепло, передаваемое рабочей жидкости. Чтобы рассеять выделяющуюся теплоту и обеспечить температуру рабочей жидкости не свыше  при естественном теплообмене необходимо иметь достаточные размеры гидравлического бака.

Объем  масла в гидробаке, который необходим для рассеяния теплоты  в единицу времени при условии, что температура рабочей жидкости будет не более, чем на  превышать температуру окружающего воздуха, можно приближенно определить по формуле

,                                      (5.1)

где  - ;  - ;  - .

Среднее количество теплоты , выделяемой в гидросистеме в единицу времени, найдем по уравнению

                                        (5.2)                                 

           

или

                                (5.3)

Подставляя значение  из выражения (5.3) в уравнение (5.1), найдем

                               .                           (5.4)

Поскольку необходимый для естественного (конвективного) теплообмена объем масляного бака не превышает типовых объемов стандартных гидростанций (), то для охлаждения жидкости до рабочих температур  применение дополнительных теплообменников не требуется.

 

Заключение

В курсовом проекте изучена принципиальная гидравлическая схема протяжного станка и на ее основе построены эквивалентные расчетные схемы.

Используя графо-аналитический метод расчета параметров гидропривода, определены характеристики магистралей и сети в целом. Установлены параметры рабочих точек по операциям цикла, дана оценка параметров потребляемой и развиваемой мощностей, а также КПД гидропривода по операциям цикла.

Определено среднее количество теплоты, выделяемой в гидросистеме в единицу времени и определены размеры масляного бака, необходимого для конвективного охлаждения рабочей жидкости.

Выполнение курсового проекта позволило закрепить и расширить знания, полученные на лекциях, лабораторных и практических занятиях.

 

Литература

1. Башта Т.М. Гидропривод и гидропневмоавтоматика. М.: Машиностроение, 1972. - 320 с.

2. Башта Т.М. Машиностроительная гидравлика: Справочное пособие.- М.: Машгиз, 1973.

3. Свешников В.К., Усов А.А. Станочные гидроприводы./ Справочник. М.: Машиностроение, 1982. - 464 с.

4. Справочник по гидравлике/Под  ред. Большакова В.А.- Киев: Вища школа, 1977.- 280 с.

5. Пневматические устройства и системы в машиностроении./ Справочник. Под ред. Е.В. Герц. М.: Машиностроение, 1981.- 408 с.

6. Столбов Л.С. и др. Основы гидравлики и гидропривод станков. М.: Машиностроение, 1988. - 256 с.

7. Курсовое проектирование. Организация, порядок проведения. Оформление расчетно-пояснительной записки и графической части. Стандарт предприятия. СТП ВГТУ 001 – 98. Воронеж: ВГТУ, 1998. – 49 с. (рег.ном.186-98).


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

26597. МОРФОЛОГИЧЕСКИЙ СОСТАВ МЯСА РАЗЛИЧНЫХ ЖИВОТНЫХ (ВИДОВ УБОЙНЫХ) 18.31 KB
  МОРФОЛОГИЧЕСКИЙ СОСТАВ МЯСА РАЗЛИЧНЫХ ЖИВОТНЫХ ВИДОВ УБОЙНЫХ. Цвет мышечной ткани красный но у различных видов убойных животных он отличается значительным разнообразием оттенков. Бледная окраска мускулатуры у откормленных и мало работающих животных связана с незначительным содержанием в ней миоглобина и свидетельствует о слабой интенсивности окислительных реакций. Так белесоватый цвет имеет мясо животных при беломышечной болезни а белое мясо возможно у свиней и даже у крупного рогатого скота при откорме их в промышленных комплексах в...
26598. СПОСОБЫ ДЕЗАКТИВАЦИИ ПРОДУКТОВ УБОЯ ЖИВОТНЫХ, СОДЕРЖАЩИХ РАДИОАКТИВНЫЕ ВЕЩЕСТВА 19.52 KB
  Основной задачей дезактивации мяса и мясопродуктов является снижение их радиоактивности до допустимых величин.56096: для мяса убойных животных без костей полуфабрикатов субпродуктов по цезию137 60 Бк кг стронцию90 50 Бк кг; для оленины без костей по цезию137 250 Бк кг стронцию90 80 Бк кг; для мяса диких животных без костей по цезию137 320 Бк кг стронцию90 100 Бк кг; для костей всех видов по цезию137 160 Бк кг стронцию90 200 Бк кг; для мяса домашней и промысловой птицы субпродуктов и полуфабрикатов из мяса птицы...
26599. СПОСОБЫ ОБЕЗВРЕЖИВАНИЯ МОЛОКА БОЛЬНЫХ ЖИВОТНЫХ. КОНТРОЛЬ ЗА ЭФФЕКТИВНОСТЬЮ ОБЕЗВРЕЖИВАНИЯ 2.24 KB
  СПОСОБЫ ОБЕЗВРЕЖИВАНИЯ МОЛОКА БОЛЬНЫХ ЖИВОТНЫХ. Высокотемпературная обработка молока проводится с целью его обеззараживания от патогенных микроорганизмов продления срока хранения и обеспечения технологических свойств при переработке в молочные продукты. Чаще применяют пастеризацию нагревание молока до температуры не выше 100 С с выдержкой или без нее при этом инактивируют вегетативные формы бактерий. Пастеризация может быть длительной молоко нагревают до температуры 63 65С и выдерживают 30 мин кратковременной нагревание до...
26600. СПОСОБЫ ОГЛУШЕНИЯ УБОЙНЫХ ЖИВОТНЫХ, ИХ СРАВНИТЕЛЬНАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА 12.88 KB
  СПОСОБЫ ОГЛУШЕНИЯ УБОЙНЫХ ЖИВОТНЫХ ИХ СРАВНИТЕЛЬНАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА. 2 способа: с оглушением и без оглушения. Животных других видов убивают без оглушения. К кольцу привязывают животное за рога чтобы в момент оглушения оно не отскочило назад.
26601. СТАНДАРТНАЯ СОРТИРОВКА ТУШ ПО УПИТАННОСТИ 15.96 KB
  Говядину взрослого скота молодняка а также баранину и козлятину подразделяют на 1ю и 2ю категории. Говядина 1й категории должна иметь как минимум удовлетворительное развитие мускулатуры; остистые отростки позвонков седалищные бугры и маклоки не должны резко выступать жировые отложения должны быть заметны в виде небольших участков на шее лопатках бедрах в тазовой полости и в области паха; слои подкожного жира от 8го ребра к седалищным буграм могут иметь значительные просветы. Говядина 2й категории характеризуется менее...
26602. СУЩНОСТЬ «ЗАГАРА» МЯСА. САНИТАРНАЯ ОЦЕНКА МЯСА ПРИ «ЗАГАРЕ». ЗАГАР 2.3 KB
  СУЩНОСТЬ ЗАГАРА МЯСА. САНИТАРНАЯ ОЦЕНКА МЯСА ПРИ ЗАГАРЕ. Это особый вид порчи мяса в первые сутки после убоя животного. Наблюдают его при недостаточно интенсивном охлаждении парного мяса а также при слабой аэрации если туши в парном состоянии плотно укладывают или тесно подвешивают одна к другой в душных помещениях при температуре выше 1520 С.
26603. СУЩНОСТЬ ПОНЯТИЙ «УСЛОВНО ГОДНОЕ МЯСО», «МЯСО ВЫНУЖДЕННО УБИТЫХ ЖИВОТНЫХ» 878 Bytes
  СУЩНОСТЬ ПОНЯТИЙ УСЛОВНО ГОДНОЕ МЯСО МЯСО ВЫНУЖДЕННО УБИТЫХ ЖИВОТНЫХ. Мясо вынужденно убитых животных мясо от больных животных лишенных жизни ввиду нецелесообразности или неэффективности дальнейшего лечения с целью недопущения падежа. Условногодное мясо мясо использование которого для пищевых целей допускается после обеззараживания.
26604. СУЩНОСТЬ ПРОЦЕССА ПОСОЛКИ И ГИГИЕНА ПОСОЛКИ МЯСА. ЗНАЧЕНИЕ И СУЩНОСТЬ ПОСОЛА 6.28 KB
  СУЩНОСТЬ ПРОЦЕССА ПОСОЛКИ И ГИГИЕНА ПОСОЛКИ МЯСА. Посол мяса один из самых древних ранее широко распространенных и доступных методов консервирования. В связи с развитием холодильной техники использованием высоких температур для консервирования мяса и мясопродуктов развитием колбасного производства посол уступил первое место этим методам консервирования. Однако и сейчас в сельской местности в личном хозяйстве он находит и будет находить применение как самостоятельный метод консервирования мяса н мясопродуктов.
26605. СХЕМА ИССЛЕДОВАНИЯ МЯСА НА ОБСЕМЕНЕННОСТЬ ВОЗБУДИТЕЛЯМИ ТОКСИКОИНФЕКЦИЙ 1.54 KB
  СХЕМА ИССЛЕДОВАНИЯ МЯСА НА ОБСЕМЕНЕННОСТЬ ВОЗБУДИТЕЛЯМИ ТОКСИКОИНФЕКЦИЙ. Схема бактериологического исследования мяса и мясопродуктов по ГОСТ 2123775.