7447

Расчет параметров и изучение структуры гидропривода агрегатного станка

Курсовая

Производство и промышленные технологии

ЗАДАНИЕ на курсовую работу по дисциплине: Гидравлика Тема проекта: Расчет параметров и изучение структуры гидропривода агрегатного станка Технические условия: диаметры трубопроводов гидролиний dтр=12 мм нагрузка на агрегатную головку в период рабоч...

Русский

2013-01-23

359 KB

29 чел.

ЗАДАНИЕ

на курсовую работу по дисциплине: Гидравлика

Тема проекта: Расчет параметров и изучение структуры гидропривода агрегатного станка

Технические условия: диаметры трубопроводов гидролиний dтр=12 мм; нагрузка на агрегатную головку в период рабочего хода Rpx=4 кН; диаметр поршня Dп=50 мм;  диаметр штока силового гидродвигателя    Dш=35 мм; коэффициент местного сопротивления регулятора потока ξрп=40.

Содержание и объем проекта: 1. Построить характеристики каждой гидролинии, сети в целом и насос с переливным клапаном. Найти параметры рабочих точек во всех операциях цикла. 2. Построить циклограммы р=f(t) и Q=f(t). 3. Определить величины развиваемой и потребляемой мощностей, а также К.П.Д. по операциям цикла. 4. Произвести расчет теплообменника, охлаждающего рабочую жидкость.


Содержание

Введение……………………………………………………………………………..

1 Структура и принцип действия гидравлического привода   подач силовой

головки агрегатного станка………………………………………………………...

2 Расчет гидродинамических параметров агрегатного станка при выполнении

операции ускоренный подвода  силовой головки к заготовке…………………..

3 Расчет гидродинамических параметров агрегатного станка при выполнении

операции рабочей подачи агрегатной головки……………………………………

4 Расчет гидродинамических параметров агрегатного станка при выполнении

операции ускоренный отвод агрегатной силовой головки………………………

5 Расчет теплообменника…………………………………………………………..

Заключение………………………………………………………………………….

Список литературы…………………………………………………………………

Введение

В современном машиностроении, где часто меняется объект производства, проявляется противоречие между сроками изготовления специальных станков и их высокой себестоимостью, с одной стороны, и сроками смены объекта и требованиями к понижению его себестоимости, с другой стороны.

Эффективным решением этого вопроса является метод создания специального и специализированного оборудования из нормализованных узлов (агрегатов), которые могут быть скомпонованы соответственно характеру обрабатываемой детали.

Этот метод получил название – принцип агрегатирования, а станки, созданные по этому принципу, названы агрегатными.

Исходное положение принципа агрегатирования металлорежущих станков заключается в заблаговременной разработке конструкции, изготовлении и тщательной отработке опытных образцов отдельных агрегатов – нормализованных узлов. При наличии нормализованных узлов общепринятый процесс проектирования агрегатных станков превращается в процесс компоновки этих станков из нормализованных узлов.

Так как агрегатные станки являются станками специальными, то в их состав, кроме нормализованных узлов, входят специальные узлы; поэтому процесс компоновки агрегатных станков сочетается с обычным процессом проектирования некоторых оригинальных узлов.

Основным узлом, определяющим надежность работы гидравлической силовой головки, является гидропривод, обеспечивающий стабильность установленной скорости подачи независимо от колебаний нагрузки, от сил трения и сил резания, действующих на силовую головку.

Надежная работа гидропривода в значительной степени определяется вязкостью масла и ее зависимостью от температуры, так как изменение вязкости при нагреве масла приводит к колебаниям режимов работы гидроприводов станков. В гидроприводах с нерегулируемым насосом температура масла повышается за счет слива его в бак через клапаны и утечек в насосе.

Важным условием безотказной работы гидропривода является чистота масла, которое нужно менять не реже одного раза в 4-6 месяцев.

1 Структура и принцип действия гидравлического привода   подач силовой головки агрегатного станка

Цикл работы агрегатной силовой головки включает ускоренный ее подвод к заготовке, рабочую подачу, выстой на упоре и ускоренный отвод в исходное положение. Принципиальная схема гидропривода подачи силовой головки агрегатного станка приведена на рисунке 1.1.

При включении электромагнита Y2 масло под давлением от насоса 1 подводится через золотниковый гидрораспределитель 2 в штоковую полость силового гидроцилиндра 3 привода агрегатной головки. Агрегатная головка ускоренно перемещается влево, при этом масло из поршневой полости гидроцилиндра 3 через гидролинию, открытый золотник ускоренных ходов 4, дроссель скорости ускоренных перемещений 7 и гидрораспределитель 2 вытесняется в масляный бак. В конце ускоренного подвода кулачок, установленный на агрегатной головке, нажимает на ролик золотникового устройства 4 и плавно перекрывает проход масла через проточки золотника 4. Поэтому в дальнейшем масло из поршневой полости гидроцилиндра 3 может вытесняться только через регулятор потока 5, который отрегулирован на расход, соответствующий рабочей подаче агрегатной головки.

Агрегатная головка движется с рабочей подачей, инструмент обрабатывает деталь, а в конце рабочего хода головка доходит до жесткого упора. При этом дается некоторое время на выстой на упоре для зачистки обработанных торцовых поверхностей.

После выстоя отключается электромагнит Y2 и включается электромагнит Y1. Гидрораспределитель 2 переключается в положение, при котором масло под давлением от насоса 1 через гидролинию, дроссель скорости ускоренных перемещений 7, обратный клапан 6 подводится в поршневую полость гидроцилиндра 3, а штоковая полость гидроцилиндра 3 через гидрораспределитель 2 сообщается гидролинией со сливом в масляный бак. Агрегатная головка ускоренно отводится вправо до исходного положения, где подается команда на отключение электромагнита Y1. При этом пружины, устанавливают золотник гидрораспределителя 2 в среднем положение, обе полости гидроцилиндра 3 соединяются со сливной магистралью и агрегатная головка останавливается. Далее цикл повторяется.

1- Насос; 2- золотниковый гидрораспределитель; 3 – силовой гидроцилиндр; 4 - открытый золотник ускоренных ходов; 5 – регулятор потока; 6 – обратный клапан; 7 – дроссель скорости ускоренных перемещений

Рисунок 1.1- Схема гидропривода подачи силовой головки агрегатного станка

2 Расчет гидродинамических параметров агрегатного станка при выполнении операции ускоренный подвода  силовой головки к заготовке

В соответствии  с принципиальной гидравлической схемой, приведенной на рисунке 1.1, при включении электромагнита Y2 масло под давлением от насоса 1 подводится через золотниковый гидрораспределитель 2 в штоковую полость силового гидроцилиндра 3 привода агрегатной головки. Агрегатная головка ускоренно перемещается влево, при этом масло из поршневой полости гидроцилиндра 3 через гидролинию, открытый золотник ускоренных ходов 4, дроссель скорости ускоренных перемещений 7 и гидрораспределитель 2 вытесняется в масляный бак. В конце ускоренного подвода кулачок, установленный на агрегатной головке, нажимает на ролик золотникового устройства 4 и плавно перекрывает проход масла через проточки золотника 4.

Насос 1 с объемным КПД η0=0,8  при подаче   Q=30 л/мин обладает номинальным давлением  pн =20 МПа. Как известно, мощность N, развиваемая нерегулируемым насосом, определяется по формуле:

 Nн=pнQн ,       (2.1)

Величина Qн в соответствии с заданием составляет значение

           Qн=30 ∙ 10-3 / 60=0,5 ∙ 10-33/с) ,                              (2.2)

откуда

 Nн=(20 ∙ 103) ∙ (30 ∙ 10-3/ 60)=10 (кВт) .       (2.3)

Определим теоретическую подачу насоса Qт. Она равна

 Qт= Qн / η0 ,          (2.4)

или

       Qт= (30 ∙ 10-3) / (60 ∙ 0,8)=0,625 ∙ 10-33/с) .              (2.5)

Учитывая, что величина теоретической подачи Qт определяется при рт=0, по двум точкам с координатами рт, Qт  и   рн, Qн , строим расходную характеристику нерегулируемого насоса 1 (рисунок 2.1).     

Для нахождения гидродинамических параметров привода в период выполнения операции ускоренный подвод силовой головки к заготовке  преобразуем принципиальную гидравлическую схему агрегатного станка к эквивалентной расчетной схеме (рисунок 2.2).

Данная эквивалентная расчетная схема содержит два простых участка трубопроводов (1-3 и ), соединенных последовательно. На концах трубопровода (1-3 и ) воспринимается нагрузка от гидравлического цилиндра, нагруженного внешней силой Rхх (силой сопротивления движению).

Рисунок 2.2 – Эквивалентная расчетная схема гидропривода подачи силовой головки агрегатного станка в период выполнения операции ускоренный подвод силовой головки к заготовке

Составив уравнение движения штока  поршня

                                 ,              (2.6)

где Sп = π ∙ Dп2 /4 – площадь поршня,

      Sш = π ∙ (Dп2Dш2) / 4 – площадь поршня со стороны штока,

      ηгц – КПД гидроцилиндра.

Следовательно

                                         .                    (2.7)     

Взаимосвязь давлений на концах простого трубопровода 1-3 описывается уравнением

                                             ,   (2.8)

где  - гидравлические потери на трение и местные сопротивления, зависящие от режима течения жидкости в трубопроводе и определяемые по уравнению

                                                             (2.9)

Для простого трубопровода 1-3 расход рабочей жидкости  равен подаче насоса , т. е.

                                        .                                     (2.10)

При ламинарном режиме течения жидкости () величина показателя степени m=1, а коэффициент  определяется выражением

,                    (2.11)

где  - плотность и кинематический коэффициент вязкости жидкости;

     l, d – суммарная длина и диаметр простого трубопровода 1-3;

      - эквивалентная длина трубопровода;

      - суммарное значение коэффициента местных сопротивлений на участке простого трубопровода 1-3;

     - гидравлический коэффициент трения.

При турбулентном режиме течения жидкости в простом трубопроводе 1-3 () величина показателя степени m=2, а коэффициент  определяется в виде

.                        (2.12)

Аналогично определим взаимосвязь давлений и подач

;                   (2.13)

        , (2.14)

                            

Скорость перемещения в цилиндре одинаковая, отсюда следует

                                              ,                                                             (2.16)   

или

                                                 . (2.17)

Решая совместно уравнения, находим

                                . (2.18)

Анализ уравнения (2.18) показывает, что давление на выходе из насоса  складывается из статической нагрузки на гидроцилиндре  и суммы потерь давления в простых трубопроводах 1-3 и  (суммы характеристик простых трубопроводов, соединенных последовательно).

Определим критический поток при Rкр=2300

                                                              , (2.19)

или

                       3/с). (2.20)

Эквивалентные длины трубопроводов 1-3 и равны

                          ,                         

                        , (2.21)

или

                                     (м),

 (2.22)

(м).

При ламинарном режиме течения жидкости () величина показателя степени m=1, а коэффициент  определяется выражением

( Нс/м5)

( Нс/м5)

Движение жидкости турбулентное, m=2. Расчет ведем по формуле (2.12), где

                                                           (2.25)

                                                              ,                                                 (2.26)

                                                                 . (2.27)

Следовательно

                                             (м),                  (2.28)

                                           ,                                 (2.29)

                                                      ,    (2.30)

                                                        (м), (2.31)

                                                 ,   (2.32)

                   с/м5), (2.33)

            с/м5) . (2.34)

 Вычислим статическую нагрузку на гидроцилиндре

                                            , (2.35)

или

                                    (Па) 0,222 (МПа).(2.36)

Воспользовавшись графо-аналитическим методом, рассчитаем значения гидродинамических параметров простых трубопроводов с учетом корректирующих поправок (таблица 2.1), построим их характеристики (рисунок 2.1) и, после графического сложения характеристик простых трубопроводов, получим суммарную характеристику потребного давления.

Таблица 2.1 – Расчет гидродинамических параметров простых трубопроводов

№ трубопроводов

3

,

Нс/м5

МПа

МПа

,

МПа

МПа

1-3

0,5

294,5

0,147

-

-

-

0,55

586300

-

-

0,18

-

0,625

-

-

0,23

-

0,5

703,8

-

1,4

-

-

0,55

1407200

-

-

-

2,0

0,625

-

-

-

4,4

                                                =0,222 (МПа)

Точка пересечения характеристик потребного давления гидросети и насоса (рабочая точка А, рисунок 2.1) будет описывать условия их совместной работы в период выполнения операции ускоренный подвода  силовой головки к заготовке.

Характеристики рабочей точки А при выполнении операции ускоренный подвод  силовой головки к заготовке в соответствии с рисунком 2.1 составляют: , .

Мощность гидропривода, затрачиваемая на выполнение данной операции, находится по формуле

                                        ,     (2.37)

или

                        .    (2.38)

Скорость перемещения шток-поршня при выполнении операции равна

, (2.39)

где                                            ,                                         (2.40)

                                       . (2.41)

Следовательно

Рисунок 2.1 – Гидродинамические характеристики гидропривода при выполнении операции ускоренный подвод силовой головки к заготовке

                                                2), (2.42)

                               2), (2.43)

(м/с). (2.44)

Полезная мощность гидропривода при выполнении операции равна

                                                             ,                                                (2.45)

или

                                   . (2.46)

КПД гидропривода при выполнении данной операции составляет

           ,                      (2.47)

или

                                                             . (2.48)

Длительность перемещения находится по формуле

              ,                   (2.49)

или

                                                                         .  (2.50)

Циклограммы работы гидропривода при выполнении операции ускоренный подвод  силовой головки к заготовке представлены на рисунке 2.3.

Рисунок 2.3 – Циклограммы гидропривода p=f(t), Q=f(t)  и  p=f(Q)

3 Расчет гидродинамических параметров агрегатного станка при выполнении операции рабочей подачи агрегатной головки

В соответствии  с принципиальной гидравлической схемой, приведенной на рисунке 1.1, масло из поршневой полости гидроцилиндра 3 может вытесняться только через регулятор потока 5, который отрегулирован на расход, соответствующий рабочей подаче агрегатной головки.

Агрегатная головка движется с рабочей подачей, инструмент обрабатывает деталь, а в конце рабочего хода головка доходит до жесткого упора.

Преобразуем  принципиальную гидравлическую схему агрегатного станка к эквивалентной расчетной схеме (рисунок 3.1). Исходя из этого, имеем два простых участка трубопровода 1-3 и , соединенных последовательно. Трубопроводы соединены между собой через гидроцилиндр 3, который в данном случае можно рассматривать как местное сопротивление , равное

                                , (3.1)

откуда

                                                               (3.2)

где

                                                                            , (3.3)

                                                           . (3.4)

Взаимосвязь давлений на концах простого трубопровода 1-3 описывается уравнением

                                             ,             (3.5)

где

                                                  . (3.6)

Для простого трубопровода 1-3 расход рабочей жидкости  равен подаче насоса , т. е.

                                                          .                                     (3.7)

Аналогично для трубопровода

.               (3.8)

Расход рабочей жидкости в простых трубопроводах 1-3 и  будут связаны между собой

                                                   (3.9)

Исходя из формулы (3.3) и (3.4) имеем, что

        

Рисунок 3.1 –Эквивалентная расчетная схема гидропривода при выполнении операции рабочей подачи силовой головки

                            2), (3.10)

                                 2). (3.11)

Поскольку давление на выходе из насоса р1 равно сумме давлений на входе в насос и рн, развиваемого насосом, т.е.

                                                    , (3.13)

то, решая совместно уравнения  находим, что

                                                               , (3.14)

или

.     (3.15)

Давление в насосе рн складывается из суммы статической нагрузки на силовом гидроцилиндре  и потерь давления в простых трубопроводах 1-3 и .

Определим критический поток при Rкр=2300

                                                              , (3.16)

или

                       3/с). (3.17)

Эквивалентные длины трубопроводов 1-3 и равны

                          ,                          (3.18)

                        ,  (3.19)

где

                                                         (3.20)

                                          (3.21)

Следовательно

                                    (м),     (3.22)

                                    (м). (3.23)

Гидравлический коэффициент трения будет равен

                                                 (3.24)

                                                    (3.25)

или

                                                           (3.26)

                                              . (3.27)

Движение жидкости ламинарное, m=1. Расчет ведем по формуле (2.11)

( Нс/м5)

( Нс/м5)

Движение жидкости турбулентное, m=2. Расчет ведем по формулам

                                      (3.30)

                                      (3.31)

где

                                                                         (3.32)

                                                         (3.33)

или

                                                                            (м), (3.34)

                                                                     (м). (3.35)

Следовательно

с/м5), (3.36)

с/м5).                        (3.37)  

 Вычислим статическую нагрузку на гидроцилиндре

                                            ,         (3.38)

или

                                    (Па) 4,44(МПа). (3.39)

Воспользовавшись графо-аналитическим методом, рассчитаем значения гидродинамических параметров простых трубопроводов с учетом корректирующих поправок (таблица 3.1), построим их характеристики (рисунок 3.2) и, после графического сложения характеристик простых трубопроводов, получим суммарную характеристику потребного давления.

Таблица 3.1 – Значения гидродинамических параметров

№ трубопроводов

3

,

Нс/м5

МПа

МПа

,

МПа

МПа

1-3

0,5

294,5

0,147

-

-

-

0,55

586300

-

-

0,18

-

0,625

-

-

0,23

-

0,5

1214,39

-

2,43

-

-

0,55

2377970

-

-

-

3,25

0,625

-

-

-

7,43

                                                =4,44 (МПа)

Рисунок 3.2 – Гидродинамические характеристики гидропривода при выполнении операции рабочей подачи силовой головки

Точка пересечения характеристик потребного давления гидросети и насоса (рабочая точка А, рисунок 3.2) будет описывать условия их совместной работы в период выполнения операции рабочей подачи агрегатной головки.

Характеристики рабочей точки А при выполнении операции рабочей подачи агрегатной головки в соответствии с рисунком 3.2 составляют: , .

Мощность гидропривода, затрачиваемая на выполнение данной операции, находится по формуле

                                        ,     (3.40)

или

                        .    (3.41)

Скорость перемещения шток-поршня при выполнении операции равна

, (3.42)

или

                                  (м/с). (3.43)

Полезная мощность гидропривода при выполнении операции равна

                                                             ,                                                (3.44)

или

                                   . (3.45)

КПД гидропривода при выполнении данной операции составляет

           ,                      (3.46)

или

                                                             . (3.47)

Длительность перемещения находится по формуле

              ,                   (3.48)

или

                                                                         .  (2.50)

Циклограммы работы гидропривода при выполнении операции ускоренный подвод  силовой головки к заготовке представлены на рисунке 3.3.

 

Рисунок 3.3 – Циклограммы гидропривода p=f(t), Q=f(t)  и  p=f(Q)

4 Расчет гидродинамических параметров агрегатного станка при выполнении операции ускоренный отвод агрегатной силовой головки

В соответствии  с принципиальной гидравлической схемой, приведенной на рисунке 1.1, после выстоя отключается электромагнит Y2 и включается электромагнит Y1. Гидрораспределитель 2 переключается в положение, при котором масло под давлением от насоса 1 через гидролинию, дроссель скорости ускоренных перемещений 7, обратный клапан 6 подводится в поршневую полость гидроцилиндра 3, а штоковая полость гидроцилиндра 3 через гидрораспределитель 2 сообщается гидролинией со сливом в масляный бак. Агрегатная головка ускоренно отводится вправо до исходного положения, где подается команда на отключение электромагнита Y1. При этом пружины устанавливают золотник гидрораспределителя 2 в среднее положение, обе полости гидроцилиндра 3 соединяются со сливной магистралью и агрегатная головка останавливается.

Преобразуем  принципиальную гидравлическую схему агрегатного станка к эквивалентной расчетной схеме (рисунок 4.1). Исходя из этого, имеем два простых участка трубопровода  и 3-2, соединенных последовательно.  На концах трубопроводы воспринимают нагрузку от гидроцилиндра, нагруженной внешней силой Rxx, которая определяется из уравнения

                               , (4.1)

или

                                                       (4.2)

Взаимосвязь давлений на концах простого трубопровода описывается уравнением

                                            . (4.3)

Для простого трубопровода  расход рабочей жидкости  равен подаче насоса , т. е.

                                                          .                                     (4.4)

Аналогично давление на концах трубопровода 3-1

.               (4.5)

Величина расхода рабочей жидкости в простом трубопроводе 3-2 будет равна

                                                   (4.6)

где

                                                          ,  (4.7)

                                                       .   (4.8)

Следовательно

Рисунок 4.1 – Эквивалентная расчетная схема гидропривода подачи силовой головки агрегатного станка при выполнении операции ускоренный отвод агрегатной силовой головки

                                     2), (4.9)

                                 2), (4.10)

                                      

Решая совместно уравнения,  находим, что

                                                         .            (4.12)

Анализ показывает, что давление на выходе из насоса р1 складывается из суммы статической нагрузки на гидроцилиндре  и потерь давления в простых трубопроводах и 3-2.

Определим критический поток при Rкр=2300

                                                              ,         (4.13)

или

                       3/с). (4.14)

Эквивалентные длины трубопроводов и 3-2 равны

                          ,                             (4.15)

                        ,       (4.16)

где

                                                         (4.17)

                                                                    (4.18)

Следовательно

                                            (4.19)

 (4.20)

                                    (м), (4.21)

                                    (м). (4.22)

Гидравлический коэффициент трения будет равен

                                                 (4.23)

                                                    (4.24)

или

                                                           (4.25)

                                              . (4.26)

Движение жидкости ламинарное, m=1. Расчет ведем по формуле (2.11)

( Нс/м5)

( Нс/м5)

Движение жидкости турбулентное, m=2. Расчет ведем по формулам

                                      (4.29)

                                      (4.30)

где

                                                                         (4.31)

                                                         (4.32)

или

                                                                            (м), (4.33)

                                                                               (м). (4.34)

Следовательно

             с/м5), (4.45)

               с/м5).              (4.46)  

 Вычислим статическую нагрузку на гидроцилиндре

                                            ,         (4.47)

или

                                    0,113(МПа). (4.48)

Воспользовавшись графо-аналитическим методом, рассчитаем значения гидродинамических параметров простых трубопроводов с учетом корректирующих поправок (таблица 4.1), построим их характеристики (рисунок 4.2) и, после графического сложения характеристик простых трубопроводов, получим суммарную характеристику потребного давления.

Таблица 4.1 – Значения гидродинамических параметров

№ трубопроводов

3

,

Нс/м5

МПа

МПа

,

МПа

МПа

1-3

0,5

688

-

1,37

-

-

0,55

1374660

-

-

-

2,0

0,625

-

-

-

4,3

0,5

348,4

0,174

-

-

-

0,55

495000

-

-

0,2

-

0,625

-

-

0,7

-

                                                =0,113 (МПа)

Рисунок 4.2 – Гидродинамические характеристики гидропривода при выполнении операции ускоренный отвод агрегатной силовой головки

Точка пересечения характеристик потребного давления гидросети и насоса (рабочая точка А, рисунок 4.2) будет описывать условия их совместной работы в период выполнения операции ускоренный отвод агрегатной силовой головки.

Характеристики рабочей точки А при выполнении операции рабочей подачи агрегатной головки в соответствии с рисунком 4.2 составляют: , .

Мощность гидропривода, затрачиваемая на выполнение данной операции, находится по формуле

                                        ,     (4.49)

или

                        .    (4.50)

Скорость перемещения шток-поршня при выполнении операции равна

, (4.51)

или

                                  (м/с). (4.52)

Полезная мощность гидропривода при выполнении операции равна

                                                             ,                                                (4.53)

или

                                   . (4.54)

КПД гидропривода при выполнении данной операции составляет

           ,                      (4.55)

или

                                                             . (4.56)

Длительность перемещения находится по формуле

              ,                   (4.57)

или

                                                                         .  (4.58)

Циклограммы работы гидропривода при выполнении операции ускоренный подвод  силовой головки к заготовке представлены на рисунке 4.3.

               Рисунок 4.3 - Циклограммы гидропривода p=f(t), Q=f(t)  и  p=f(Q)

5 Расчет теплообменника

Гидравлические потери в гидроприводе станка трансформируются в тепло, передаваемое рабочей жидкости. Чтобы рассеять выделяющуюся теплоту и обеспечить температуру рабочей жидкости не свыше  при естественном теплообмене необходимо иметь достаточные размеры гидравлического бака.

Объем  масла в гидробаке, который необходим для рассеяния теплоты  в единицу времени при условии, что температура рабочей жидкости будет не более, чем на  превышать температуру окружающего воздуха, можно приближенно определить по формуле

,                                      (5.1)

где  - ;  - ;  - .

Среднее количество теплоты , выделяемой в гидросистеме в единицу времени, найдем по уравнению

                                        (5.2)                                 

           

или

                                (5.3)

Подставляя значение  из выражения (5.3) в уравнение (5.1), найдем

                               .                           (5.4)

Поскольку необходимый для естественного (конвективного) теплообмена объем масляного бака не превышает типовых объемов стандартных гидростанций (), то для охлаждения жидкости до рабочих температур  применение дополнительных теплообменников не требуется.

 

Заключение

В курсовом проекте изучена принципиальная гидравлическая схема протяжного станка и на ее основе построены эквивалентные расчетные схемы.

Используя графо-аналитический метод расчета параметров гидропривода, определены характеристики магистралей и сети в целом. Установлены параметры рабочих точек по операциям цикла, дана оценка параметров потребляемой и развиваемой мощностей, а также КПД гидропривода по операциям цикла.

Определено среднее количество теплоты, выделяемой в гидросистеме в единицу времени и определены размеры масляного бака, необходимого для конвективного охлаждения рабочей жидкости.

Выполнение курсового проекта позволило закрепить и расширить знания, полученные на лекциях, лабораторных и практических занятиях.

 

Литература

1. Башта Т.М. Гидропривод и гидропневмоавтоматика. М.: Машиностроение, 1972. - 320 с.

2. Башта Т.М. Машиностроительная гидравлика: Справочное пособие.- М.: Машгиз, 1973.

3. Свешников В.К., Усов А.А. Станочные гидроприводы./ Справочник. М.: Машиностроение, 1982. - 464 с.

4. Справочник по гидравлике/Под  ред. Большакова В.А.- Киев: Вища школа, 1977.- 280 с.

5. Пневматические устройства и системы в машиностроении./ Справочник. Под ред. Е.В. Герц. М.: Машиностроение, 1981.- 408 с.

6. Столбов Л.С. и др. Основы гидравлики и гидропривод станков. М.: Машиностроение, 1988. - 256 с.

7. Курсовое проектирование. Организация, порядок проведения. Оформление расчетно-пояснительной записки и графической части. Стандарт предприятия. СТП ВГТУ 001 – 98. Воронеж: ВГТУ, 1998. – 49 с. (рег.ном.186-98).


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

55711. Оптимальні шляхи реалізації науково-методичної проблеми школи 134.5 KB
  Характеристика сучасних підходів до реалізації науково-методичної проблеми закладу. Створення колективного досвіду на базі науково-методичної ідеї. Системний підхід до роботи над науково-методичною проблемою. Основні етапи роботи над науково методичною проблемою.
55712. Інтерактивні методи навчання як засіб формування інтересу до пізнання молодших школярів 284.5 KB
  Тому важливого значення на сучасному етапі набуває активізація пізнавальної діяльності учнів як необхідна умова шкільного навчання. Активізація пізнавальної діяльності учнів необхідна умова шкільного навчання. Він основа розвитку нахилів учнів а отже і їх професійного спрямування. Я помітила що стійкий пізнавальний інтерес пізнавальна активність учнів початкових класів виявляється в навчальній діяльності.
55713. Зведені таблиці Microsoft Excel (MICROSOFT OFFICE 2010) 610.5 KB
  Мета: Отримання учнями практичних навичок представлення інформації із традиційних списків у більш зручному вигляді.
55714. Використання на уроках географії літературних творів та фотографі 306 KB
  Допомогти розвитку пізнавальної діяльності, активності учнів можуть нестандартні прийоми на уроках. Педагог за допомогою мистецьких творів може акцентувати увагу на подіях, явищах природи, керувати сприйняттям і відтворенням образів.
55715. Розв’язування рівнянь та побудова графіків, що містять цілу та дробову частини числа 712 KB
  Розвязування рівнянь що містять цілу і дробову частини. У роботі проаналізовано окремі способи розвязування рівнянь зі змінною під знаком цілої та дробової частин зокрема графічний та аналітичні.
55716. Исследования графов и их изучение 126 KB
  Точки графа называются его вершинами а отрезки соединяющие их ребрами графа. Более того графы являются эквивалентными либо попросту одним и тем же графом если соответствующие вершины одного графа соединены так же как и соответствующие вершины другого то есть соединены...
55717. ВПРОВАДЖЕННЯ ІКТ ТА ІНТЕРАКТИВНИХ МЕТОДІВ ТА ФОРМ НАВЧАННЯ ЯК ЗАСІБ ФОРМУВАННЯ ПРЕДМЕТНИХ МАТЕМАТИЧНИХ ТА ІНФОРМАЦІЙНО-КОМУНІКАТИВНОЇ КОМПЕТЕНЦІЙ В УЧНІВ ПОЧАТКОВИХ КЛАСІВ 268 KB
  Активне навчання потребує залучення учнів у навчальний процес. У розвязанні цих проблем важливе місце відводиться інформаційно комунікативним технологіям інтерактивним методам та формам навчання компютерному програмному забезпеченню освітнього процесу.
55718. Використання засобів ІКТ у процесі вивчення біології та хімії 74.5 KB
  Біологія та хімія є одними з тих навчальних предметів що дають багатий матеріал для відпрацювання найрізноманітніших методів і прийомів роботи з інформацією.
55719. Інтеграція початкового і дошкільного навчання, як діалог двох освітніх структур в межах округу 51 KB
  І досі на цьому перехідному місточку виникає багато питань: це продовження соціалізації дитини забезпечення психологічного комфорту врахування особливостей здоровя та розвитку дітей вивчення статусу сімї. Перевантаження в школах повязанні зі складністю навчальних програм надлишкові домашні завдання ведуть до погіршення стану здоровя учнів. І це є проблема над якою працюють вчителі всіх освітніх округів міста бо як казав один мудрець: Здоровя це ще не все але без здоровя все інше ніщо. Тому вчителі всіма...