83300

Электроснабжение комбината цветной металлургии

Курсовая

Энергетика

В системе цехового распределения электроэнергии широко используют комплектные распределительные устройства, подстанции и силовые токопроводы. Это создает гибкую и надежную систему распределения, в результате чего экономиться большее количество проводов и кабелей.

Русский

2015-03-13

744.25 KB

8 чел.

Некоммерческое Акционерное Общество

АЛМАТИНСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ЭНЕРГЕТИКИ И СВЯЗИ

Кафедра   Электроснабжения промышленных предприятий

Курсовая работа  

по дисциплине: проектирование систем электроснабжения

на тему: электроснабжение комбината цветной металлургии

Специальность:  Электроэнергетика

Выполнила:       Оралкызы Г.   Группа ЭСн-11-3

Вариант:   29Б

Руководитель:   Живаева О.П.

Алматы 2014

Содержание

Введение  3

1 Исходные данные  4

2 Расчет электрических нагрузок по заводу  5

2.1 Расчет осветительной нагрузки                                                                5

2.2 Расчет электрических нагрузок по заводу  5

2.3Выбор числа цеховых трансформаторов и компенсация                         реактивной мощности на напряжение 0,4 кВ  10

2.4 Уточненный расчет электрических нагрузок по заводу  13

2.4.1 Определение потерь мощности в ТП 13

2.4.2 Определение расчетной мощности синхронных двигателей    13

2.4.3Баланс реактивной мощности на шинах 10 кВ ГПП  13

3 Технико-экономическое сравнение вариантов схемы внешнего электроснабжения            17

3.1 IВариант 17

3.2 II Вариант 23

3.3 II Вариант  30

4 Выбор оборудования U=10 кВ 32

4.1 Расчет токов короткого замыкания на шинах РП  32

4.2 Выбор аппаратуры на напряжение 10 кВ (РП) 33

4.2.1 Выбор выключателей ввода, секционные и отходящих линий 33

4.2.2Выбор  трансформаторов тока  36

4.2.3Выбор трансформаторов напряжения 41

4.2.4Выбор выключателей нагрузки 41

4.2.5Выбор силовых кабелей отходящих линий от шин ГПП                и между ТП             41

4.2.6 Выбор шин ГПП 43

4.2.7 Выбор изоляторов 44

Приложение А Генеральный план завода  46

Приложение Б Принципиальная схема электроснабжения  47

Заключение 48

Список литературы 49


Введение

Развитие народного хозяйства и промышленности диктует необходимость  совершенствования электроэнергетики: создания экономичных надежных систем электроснабжения промышленных предприятий, систем автоматизированного управления электроприводами и технологическими процессами. Важнейшие задачи, решаемые энергетиками и энергостроителями, состоят в непрерывном увеличении объемов производства, в сокращении сроков строительства новых энергетических объектов и реконструкции старых, уменьшении удельных капиталовложений, в сокращении удельных расходов топлива, повышении производительности труда, в улучшении структуры производства электроэнергетики.

Основными потребителями электрической энергии являются промышленность, транспорт, сельское хозяйство, коммунальное хозяйство городов и поселков. При этом на промышленные объекты приходится более семидесяти процентов потребления электроэнергии.

Электроэнергия применяется буквально во всех отраслях народного хозяйства, особенно для электропривода различных механизмов, а в последние годы и для различных электротехнологических установок, в первую очередь для электротермических и электросварочных установок, электролиза, электроискровой и электрозвуковой обработки материалов, электроокраски.

В системе цехового распределения электроэнергии широко используют комплектные распределительные устройства, подстанции и силовые токопроводы. Это создает гибкую и надежную систему распределения, в результате чего экономиться большее количество проводов и кабелей. Широко применяют совершенные системы автоматики, а также простые и надежные устройства защиты отдельных элементов системы электроснабжения промышленных предприятий.

Основной задачей проектирования объектов электроснабжения является обеспечение высокой степени надежности и экономичности их. Проектирование электроснабжения промышленных предприятий ведется с учетом использования новейших достижений науки и техники. Проектирование электроснабжения осуществляется в три стадии: технико-экономическое обоснование, технический проект, рабочие чертежи. Сооружаемые электроустановки должны обеспечить безопасность эксплуатации, надежность и экономичность. При проектировании эти показатели достигаются с помощью технико-экономических расчетов.  

1 Исходные данные

Исходные данные на проектирование:

1) Схема генерального плана комбината.

2) Сведения об электрических нагрузках по цехам комбината (таблица 1).

3) Питание может быть осуществлено от подстанции энергосистемы, на которой установлены два трёхобмоточных трансформатора мощностью по

63 МВА, напряжением 115/37/10,5 кВ. Работа трансформаторов раздельная. Мощность энергосистемы 700 МВА. Реактивное сопротивление системы до трансформатора, отнесенное к ее мощности, 0,2.

4) Расстояние от подстанции энергосистемы до комбината 20 км.

5) Комбинат работает в три смены.

Т а б л и ц а 1 – Электрические нагрузки по цехам

Наименование

Кол-во ЭП, n

Установленная мощность, кВт

cos 

Ku

Одного ЭП, Рн

∑Рн

1 Аглоцех

140

5-50

6500

0,8

0,5

2 Цех отражательных печей

70

10-80

5700

0,8-0,9

0,5-0,6

3 Цех рафинации

45

2-100

5000

0,75

0,5-0,6

4 Склад полуфабрикатов

18

5-25

250

0,8

0,3-0,4

5 Механический цех

28

1-40

520

0,6-0,7

0,25-0,35

6 Заготовительно-штамповочный            цех

30

4-50

270

0,6

0,4-0,5

7 Электроремонтный

32

1-40

450

0,7-0,8

0,3-0,4

8 Гараж на 50 автомашин

25

1-30

300

0,7

0,2-0,3

9 Насосная:

  а) 0,4 кВ

12

10-35

230

0,7-0,8

0,6-0,65

  б) СД 10 кВ

6

1000

6000

-

-

10 Склад готовой продукции

14

5-30

250

0,8

0,3-0,4

11 Котельная

55

10-90

1700

0,8

0,5-0,6

12 Заводоуправление, столовая

52

1-25

400

0,9

0,4-0,5

Освещение цехов и территории определить по площади.


2  Расчет электрических нагрузок по цехам

2.1 Расчет осветительной нагрузки

Расчет осветительной нагрузки при определении нагрузки предприятия  производится упрощенным методом по удельной плотности осветительной нагрузки на квадратный метр производственных площадей и коэффициенту спроса.

По этому методу расчетная осветительная нагрузка принимается равной средней мощности освещения за наиболее загруженную смену и определяется по формулам:

РpocoРуо,  кВт,        (2.1)

Qpo=tgφоРро,квар,                           (2.2)

где Кco –коэффициент спроса осветительной нагрузки;

 tgφо  -коэффициент реактивной мощности;

Руо – установленная мощность  приемников освещения по цеху, определяется по удельной осветительной нагрузке на м2 поверхности пола известной производственной площади:

РуооF  кВт ,                                                 (2.3)

где F-площадь производственного помещения, которая определяется по генеральному плану завода,  м2 ;

ро - удельная расчетная мощность,  кВт/м2 площади.

Расчет для первого цеха:

Руо=13600∙0,018=244.8 кВт;

Рро=244.8∙0.85=208.1 кВт;

Qро=208.1∙0,5=104 квар.

Расчетные данные заносятся в таблицу 2.1.

2.2  Расчет электрических нагрузок по фабрике

Расчет электрических нагрузок напряжением до 1 кВ по цехам предприятия производим методом «Упорядоченных диаграмм» упрощенным способом. Результаты расчета силовых и осветительных нагрузок по цехам сведены в таблицу 2.2 – Расчет электрических нагрузок по цехам напряжением 0,4кВ.


Наименование производственного помещения

Размеры помещения,

длина(м)

хширина(м)

Площадь помещение, м2

Уд.осв. нагрузка ро, кВт/м2

Коэффициент             спроса Кc

Уст.мощн. осв. Руо, кВт

Расчетная осветительная нагрузка

cos/

tg

Тип светильника

Рро,

кВт

Qро,

квар

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

1

Аглоцех

170х80

13600

0,018

0,85

244,8

208,1

104

0,9/0,5

ДРЛ

2

Цех отражательных печей

160х50

8000

0,018

0,85

144

122,4

61,2

0,9/0,5

ДРЛ

3

Цех рафинации

95х190

18050

0,018

0,85

324,9

276,2

138,1

0,9/0,5

ДРЛ

4

Склад полуфабрикатов

150х130

19500

0,01

0,6

195

117

0

1/0

ЛН

5

Механический цех

130х60

7800

0,018

0,85

140,4

119,3

59,7

0,9/0,5

ДРЛ

6

Заготовительно-штамповочный            цех

120х60

7200

0,018

0,85

129,6

110,2

55,1

0,9/0,5

ДРЛ

7

Электроремонтный

60х160

9600

0,018

0,85

172,8

146,9

73,5

0,9/0,5

ДРЛ

8

Гараж на 50 автомашин

90х60

5400

0,005

1

27

27

13,5

0,9/0,5

ДРЛ

9

Насосная:

  а) 0,4 кВ

40х140

5600

0,013

0,7

72,8

51

0

1/0

ЛН

  б) СД 10 кВ

-

-

-

-

-

-

-

-

-

10

Склад готовой продукции

240х80

19200

0,01

0,6

192

115,2

0

1/0

ЛН

11

Котельная

50х150

7500

0,013

0,7

97,5

68,3

0

1/0

ЛН

12

Заводоуправление, столовая

45х140

6300

0,02

0,9

126

113,4

56,7

0,9/0,5

ЛЛ

Освещение территории

416300

0,002

1

832,6

832,6

416,3

0,9/0,5

ДРЛ

Т а б л и ц а 2.1 – Расчет осветительной нагрузки

 

Т а б л и ц а 2.2 – Расчет электрических нагрузок по цехам, U=0,4кВ

Наименование цехов

Кол-во ЭП

n

Номинальная мощность

m

Ки

cos/

tg

Средняя нагрузка

Кp

Расчетная мощность

Ip,

A

Рmin –Pmax,  кВт

∑Рн,

кВт

Рсм,             кВт

Qсм,            квар

Рр, кВт

Qр, квар

Sр, кВА

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

1

а)силовая

140

5-50

6500

>3

0.5

0.8/0.75

3250

2437.5

140

0.75

2437.5

2437.5

  1.  б)осветительная

208.1

104

Итого

2645.6

2541.5

3668.6

5301.4

2

а) силовая

70

10-80

5700

>3

0.6

0.9/0.48

3420

1641.6

70

0.8

2736

1641.6

  1.  б)осветительная

122.4

61.2

Итого

2858.4

1702.8

3327.1

4807.9

3

а)силовая

45

2-100

5000

>3

0.6

0.75/0.88

3000

2640

45

0.85

2550

2640

  1.  б)осветительная

276.2

138.1

Итого

2826.2

2778.1

3963

5726.9

4

а)силовая

18

5-25

250

>3

0.4

0.8/0.75

100

75

18

0.85

85

75

  1.  б)осветительная

117

0

Итого

202

75

215.5

311.4

5

а)силовая

28

1-40

520

>3

0.35

0.7/1.02

182

185.6

26

0.75

136.5

185.6

  1.  б)осветительная

119.3

59.7

Итого

255.8

245.3

354.4

512.1

 

Продолжение таблицы 2.2

Наименование цехов

Кол-во ЭП

n

Номинальная мощность

m

Ки

cos/

tg

Средняя нагрузка

Кp

Расчетная мощность

Ip,

A

Рmin –Pmax,  кВт

∑Рн,

кВт

Рсм,             кВт

Qсм,            квар

Рр, кВт

Qр, квар

Sр, кВА

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

6

а)силовая

30

4-50

270

>3

0.5

0.6/1.33

135

180

11

0.85

114.8

180

  1.  б)осветительная

110.2

55.1

Итого

225

235.1

325.4

470.2

7

а)силовая

32

1-40

450

>3

0.4

0.8/0.75

180

135

23

0.85

153

135

  1.  б)осветительная

146.9

73.5

Итого

299.9

208.5

365.3

527.9

8

а)силовая

25

1-30

300

>3

0.3

0.7/1.02

90

92

20

0.85

76.5

92

  1.  б)осветительная

27

13.5

Итого

103.5

105.5

147.8

213.6

9

а)силовая

12

10-35

230

>3

0.65

0.8/0.75

149.5

112.1

12

0.9

134.6

112.1

  1.  б)осветительная

51

0

Итого

185.6

112.1

216.8

313.3

Окончание  таблицы 2.2

Наименование цехов

Кол-во ЭП

n

Номинальная мощность

m

Ки

cos/

tg

Средняя нагрузка

Кр

Расчетная мощность

Ip,

A

Рmin –Pmax,  кВт

∑Рн,

кВт

Рсм,             кВт

Qсм,            квар

Рр, кВт

Qр, квар

Sр, кВА

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

10

а)силовая

14

5-30

250

>3

0.4

0.8/0.75

100

75

14

0.85

85

75

  1.  б)осветительная

115.2

0

Итого

200.2

75

213.8

309

11

а)силовая

55

10-90

1700

>3

0.6

0.8/0.75

1020

765

38

0.85

867

765

  1.  б)осветительная

68.3

0

Итого

935.3

765

1208.3

1746.1

12

а)силовая

52

1-25

400

>3

0.5

0.9/0.48

200

96

32

0.8

160

96

  1.  б)осветительная

113.4

56.7

Итого

273.4

152.7

313.2

452.6

Освещение территории

832.6

416.3

80,9

116,8

Итого по цехам

11843.5

9412.8

15128.4

21861.8


  1.  Выбор числа цеховых трансформаторов с учетом компенсации

реактивной мощности на напряжении 0,4 кВ

Передача реактивной мощности в сеть приводит к повышенным затратам на увеличение сечений проводов и кабелей, на повышение мощности трансформаторов, на потери активной и реактивной мощности. Такие затраты можно уменьшить и устранить путем обеспечения компенсации реактивной мощности непосредственно в сети.

Правильное определение числа и мощности цеховых трансформаторов возможно только путем технико-экономических расчетов с учетом следующих факторов: категории надежности электроснабжения потребителей; компенсации реактивных нагрузок на напряжении до 1кВ; перегрузочной способности трансформаторов в нормальном и аварийном режимах; шага стандартных мощностей; экономичных режимов работы трансформаторов в зависимости от графика нагрузки.    

Данные для расчета:

Рp0,4= 11843,5 кВт;

Qp0,4=9412,8 квар;

Sp0,4= 15128,4 кВА.

Предприятие относится ко 2 категории потребителей, предприятие работает в 3 смены, следовательно, коэффициент загрузки трансформаторов Кзтр=0,8. Принимаем трансформатор мощностью  Sнт=1600 кВА.

Для каждой технологически концентрированной группы цеховых трансформаторов одинаковой мощности минимальное их число, необходимое для питания наибольшей расчетной активной нагрузки, рассчитывается по формуле

где - суммарная расчетная активная нагрузка группы трансформаторов,

  - добавка до целого числа (необходимость добавления дополнительного трансформатора определяется по справочнику),

Кз – коэффициент загрузки трансформатора ≤0,85.

- эффективное число трансформатора:

где - дополнительное число трансформаторов.

Выбираемтрехобмоточный сухой трансформатор с литой изоляцией типа ТСЗЛ-1600/10:

- номинальная мощность, SН.Т.=1600 кВА;

- номинальное напряжение обмоток, UВН=10 кВ; UНН=0,4 кВ;

- потери, Рхх=2800 кВт; Ркз=15000 кВт;

- напряжение кз, Uкз=5,5%;

- ток кз, Iхх=0,7%.

По выбранному числу трансформаторов определяют наибольшую реактивную мощность Q1, которую целесообразно передать через трансформаторы в сеть, определяется по формуле

Рисунок 2.1

Из условия баланса реактивной мощности  на шинах 0,4 кВ определим величину Qнбк

Мощность одной батареи конденсаторов, приходящуюся на каждый трансформатор рассчитывается по формуле 2.3.5 и принимается до ближайшего стандартного значения: 50, 75, 100, 150, 300, 450, 600, 900

Выбираем тип БК – УКЛН-0,38-300-150УЗ.

Распределение нагрузок цехов по ТП, в которой показано распределение низковольтной нагрузки по цеховым ТП приведены в таблица 2.3.


Т а б л и ц а 2.3 - Распределение  низковольтной нагрузки по цеховым ТП

№ ТП

№ цехов

Рр 0,4

Qр 0,4

Sр 0,4

Кз

ТП-1 (2х1600 кВА)

ТП-2 (2х1600кВА)

1

2645,6

2541,5

4

202

75

5

255,8

245,3

6

225

235,1

7

299,9

208,5

8

103,5

105,5

9

185,6

112,1

Освещение территории(0,85)

707,71

353,86

Qнбк=4х300=1200квар

-1200

итого

4625,11

2676,86

5343,9

0,83

ТП-3 (2х1600 кВА)

ТП-4 (1х1600 кВА)

2

2858,4

1702,7

11

935,3

765

Qнбк=3х300=900квар

-900

итого

3793,7

1567,7

4104,86

0,86

ТП-5 (2х1600 кВА)

ТП-6 (1х1600кВА)

3

2826,2

2778,1

4053,37

0,84

10

200,2

75

12

273,4

152,7

Освещение территории(0,15)

124,89

62,45

Qнбк=3х300=900квар

-900

итого

3424,69

2168,25


2.4 Уточненный расчет электрических нагрузок по фабрике

2.4.1 Определение потерь мощности в ТП

Активные и реактивные потери мощности определяются для каждой группы трансформаторов следующим образом

                      (2.4.1.1)

           (2.4.1.2)

Для первой группы трансформаторов ТП-1, ТП-2

Кз=0,83; N=4;

Pт=4∙(2800+15000∙0,832)=52,534 кВт,

Qт=4(+00∙0,832)=287,29квар.

Для второй группы трансформаторов ТП-3, ТП-4

Кз=0,86; N=3;

∆Pт=3∙(2800+15000∙0,862)=41,682 кВт,

∆Qт=3∙(+∙0,862)=228,85 квар.

Для третей  группы трансформаторов ТП-5, ТП-6

Кз=0,84; N=3;

∆Pт=3∙(2800+15000∙0,842)=40,152 кВт,

∆Qт=3∙(+∙0,862)=219,88 квар.

Суммарные потери в 10-ти трансформаторах

Σ∆Рт=134,368 кВт,

Σ∆Qт=399,87=736,02квар.

2.4.2 Определение расчетной мощности СД

Для компенсации реактивной мощности на стороне ВН используем  СД 8-го цеха

Рн СД =1000 кВт;  cosφ = 0,9;  NСД =6;  К з = 0,85.

Определим расчетные мощности для СД

Рр СД = Р н СД × NСД × К з =1000 × 6 × 0,85 =5100 кВт;

Qр СД = Р р СД × tgφ = 5100 × 0,48 = 2470 квар.

2.4.3 Баланс реактивной мощности на шинах 10кВ ГПП

Составим схему замещения, показанную на рисунке 2.2.

Составляется уравнение баланса реактивной мощности на шинах 10 кВ относительно QВБК

QВБК = Qр 0,4+ Qтр+QрДСП+ Qтр ДСП + Qрез– Qэ– QНБК - Qсд,

Qэ=0,25Рр=0,25р0,4+РтрСДрДСП+РтрДСП), квар;

Qрез=0,1Qр=0,1(Qр0,4+Qт+QрДСП+QтДСП), квар;

Qэ

Q1

Рp 0,4;Qp 0,4

Qнбк

10кВ

0,4 кВ

Qрсд

Qвбк

СД

Qрезерв

Qрдсп

Рисунок 2.2

Резервная мощность

Qрез=0.1×(Qр0,4 + ΔQт) = 0.1×(9412.8+736.02) = 1014.88 квар.

Мощность, поступающая от энергосистемы

Qэ =0,23×(Pр0,4 + ΔPт +Pрсд) =0,23×(11843.5+134.368+5100) = 3927.91квар.

Мощность ВБК определим из условия баланса реактивной мощности

QВБК= Qр 0,4 + ΔQтр + QрезQэQНБКQр СД,

QВБК=9412.8+736.02+1014.88-3927.91-3000-2470 =1765.79 квар.

Установка ВБК требуется. Выбираем ВБК марки УКП-6,3-900 У3.

Уточненный расчет электрических нагрузок по фабрике приведен в таблице 2.4.


Т а б л и ц а  2.4 -  Уточненный расчет нагрузок по фабрике

№ ТП

№ цехов

Кол-во ЭП

n

Установленная мощность

Ки

Средняя нагрузка за макс.загр.см.

Кр

Расчетная мощность

Кз

Рmin-Pmax  кВт

Общая ∑Рн     квт

Рсм             кВт

Qсмквар

Рр

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

ТП-1

ТП-2

4х1600 кВА

1

140

5-50

6500

3250

2437,5

4

18

5-25

250

100

75

5

28

1-40

520

182

185,6

6

30

4-50

270

135

180

7

32

1-40

450

180

135

8

25

1-30

300

90

92

9

12

10-35

230

149,5

112,1

Силовая

285

1-50

8520

0,48

4086,5

3217,2

285

0,75

3064,88

3217,2

Освещение

779,5

305,8

Освещение терр. (0,85)

707,71

353,86

Qнбк (4х300 квар)

-1200

Итого:

4552,1

2676,86

5280,8

0,83

ТП-3       

ТП-4

3х1600 кВА

2

70

10-80

5700

3420

1641,6

11

55

10-90

1700

1020

765

Силовая

125

10-90

7400

0,6

4440

2406,6

125

0,8

3552

2406,6

Освещение

190,7

61,2

Qнбк (4х300 квар)

-900

Итого:

3742,7

1567,8

4057,81

0,85

ТП-5

ТП-6

3х1600 кВА

3

45

2-100

5000

3000

2640

10

14

5-30

250

100

75

12

52

1-25

400

200

96

Силовая

111

1-100

5650

0,6

3300

2811

111

0,8

2640

2811

Освещение

507,8

194,8

Освещение терр. (0,15)

124,89

62,45

Qнбк (4х300 квар)

-900

Продолжение таблицы 2.4

Итого

3272,69

2168,25

3925,79

0,82

Итого на шинах 0,4кВ

11567,49

6412,91

Потери в тр-рах

134,368

736,02

Итого нагрузка 0,4 кВ приведенная к 10 кВ

11701,86

7148,93

Синх. двиг. на 10кВ

5100

2470

Qвбк

-1800

Итого по комбинату

16801,86

7818,93

18532,1


3 Технико-экономическое сравнение вариантов схемы внешнего электроснабжения

Для технико-экономического сравнения вариантов электроснабжения завода рассмотрим три варианта:

  1.  I вариант – ЛЭП 110кВ;
  2.  II вариант – ЛЭП 35кВ;
  3.  III вариант – ЛЭП 10кВ.

3.1 I вариант схемы электроснабжения

110кВ

ГПП

ТДН-16000-110У1

В5

В7

В6

ЛЭП 110

В1

В2

10 кВ

Р1

ОПН

В3

Р2

ОПН

В4

Р3

Р4

Рисунок 3.1-Первый вариант схемы электроснабжения

3.1.1 Выбор трансформатора ГПП

Полная расчетная мощность трансформатора ГПП

где - значение берется из таблицы 2.4,

мощность энергосистемы.

Коэффициент загрузки трансформатора  ГПП

где   - номинальная мощность трансформатора ГПП.

Выбираем к установке два трансформатора ГПП  марки ТДН-16000/110 У1, стоимостью 230 000 евро.

Т а б л и ц а 3.1- Паспортные данные трансформатора ГПП

16

115

11

12

80

10,5

0,23

3.1.2Выбор ЛЭП

Суммарные потери активной и реактивной мощности в трансформаторе ГПП

где  - паспортные данные выбранного трансформатора ГПП.

Определим мощность, проходящую по ЛЭП

Расчётный ток в ЛЭП

где  - на ВН.

Аварийный ток в ЛЭП

Экономическое сечение провода


            где
- экономическая плотность тока.
По условию потерь на «корону», минимальное сечение для линий 110 кВ равно 70 мм
2.

Принимаем к установке провод марки АС-70 (), цена которой составляет 158010 тенге.

3.1.3 Расчёт потерь электроэнергии

Потери в трансформаторе ГПП

где   - число часов использования максимума потерь,

-число часов включения для трехсменной работы,

Потери в ЛЭП

где для сечения 70 мм2,

- расстояние от подстанции до комбината.

3.1.4 Выбор оборудования

Перед выбором аппаратов составим схему замещения (рисунок 3.2) и рассчитаем ток короткого замыкания.

ХЛЭП

К-1

Хс

Рисунок 3.2

400м

3

Базисный ток

Принимаем

Реактивное сопротивление системы


           где
- мощность энергосистемы.

Ток короткого замыкания в точке К1


           Реактивное сопротивление линии

где  - удельное сопротивление.

Ток короткого замыкания в точке К2

Ударный ток

где   ударный коэффициент .

К установке выбираем высоковольтный баковый элегазовый  выключатель марки 121РМ40-20В, стоимостью 18320000 тенге.

Проверка по условиям выбора высоковольтных выключателей

Для В1,В2, В3,В4

    


К установке выбираем разъединители GW4-126 типа, стоимость 274800 тенге.

Проверка по условиям выбора разъединителей

 

Выбор ограничителей перенапряжения (ОПН) производится по напряжению. К установке выбираем ОПН-Ф-110 УХЛ1, стоимостью 210680 тенге.

3.1.5 Расчёт капитальных затрат

Капитальные затраты на трансформатор ГПП

где   - количество трансформаторов,

- стоимость трансформатора.

Капитальные затраты на ЛЭП

где   - стоимость ЛЭП.

Капитальные затраты на выключатели

 

где - стоимость одного выключателя,

- количество выключателей.

Капитальные затраты на разъединители

где - стоимость одного разъединителя,

- количество разъединителей.

Капитальные затраты на ОПН

Суммарные капитальные затраты по первому варианту схемы

3.1.6 Расчёт издержек

Издержки на амортизацию

где   - норма отчислений на амортизацию оборудования;

норма отчислений на амортизацию линии.

Эксплуатационные издержки

где   - норма отчислений на эксплуатацию оборудования;

норма отчислений на эксплуатацию линии.

Издержки на потери

где   - стоимость электроэнергии равна 15 тенге.

Общие издержки по первому варианту схемы

Общие затраты по первому варианту схемы

где  0,12  - коэффициент, учитывающий отчисления.


3.2 II вариант схемы электроснабжения

Рисунок 3.2 – Второй вариант схемы электроснабжения

3.2.1 Выбор трансформатора ГПП и трансформатора системы

Полная расчетная мощность трансформатора ГПП не меняется , трансформатор ГПП выбирается по той же мощность только на  другой класс напряжения.

Выбираем к установке два трансформатора ГПП  марки ТДНС-16000/35, стоимостью 41250000 тг.

Т а б л и ц а 3.2- Паспортные данные трансформатора ГПП

16000

35

11

21

100

10

0,6

Выбираем трансформатор системы

Выбираем к установке два трансформатора системы  марки ТДТН-63000/110, стоимостью  140000000 тг.

Т а б л и ц а 3.3- Паспортные данные трансформатора системы

63

115

38,5

11

45

270

10,5

18

7

0,28

3.2.2 Выбор ЛЭП

Суммарные потери активной и реактивной мощности в трансформаторе ГПП

где   берем из паспортных данных выбранного трансформатора ГПП.

Полная расчетная мощность в ЛЭП


Расчётный ток в ЛЭП

где  на средней стороне.

Аварийный ток в ЛЭП

Экономическое сечение провода

где экономическая плотность тока.

Выбираем сечение 120мм2.
Выбор провода осуществляется по следующим  двум условиям

Принимаем к установке провод марки АС-120/19 ( ).

3.2.3 Расчёт потерь электроэнергии

Потери в трансформаторе ГПП

Потери в ЛЭП

3.2.4 Выбор оборудования

Перед выбором аппаратов составим схему замещения (рисунок 3.4) и рассчитаем ток короткого замыкания.

К1

К2

Хлэп

Хтр.сист.юсист

Хс

Рисунок 3.4 – Схема замещения

Базисный ток

Принимаем

Реактивное сопротивление системы

Реактивное сопротивление трансформатора системы

Ток короткого замыкания в точке К1


           Реактивное сопротивление линии

где  - удельное сопротивление.

Ток короткого замыкания в точке К2

Ударный ток

К установке выбираем высоковольтные элегазовые баковые  выключатели с одной дугогасящей камерой на фазу (В4,В5,В6,В7), марки 38РМ31-12, стоимостью 16030000 тенге.

Проверка по условиям выбора высоковольтных выключателей

    

Выбираем  секционный вакуумный выключатель  с моторно-пружинным приводом(В10), марки 15ADV40 AA3J3, по расчетному току, стоимостью 2748000 тенге.

Аварийный ток системы

Выбираем элегазовые баковые выключатели  с одной дугогасящей камерой на фазу(В1,В2,В3), марки 38РМ31-12, стоимостью 16030000 тенге.

К установке выбираем горизонтально-поворотные разъединители GW5-12/24/40.5, стоимость 219840 тенге.

Проверка по условиям выбора разъединителей

   

3.2.5 Расчёт капитальных затрат

Капитальные затраты на трансформатор ГПП

где   - количество трансформаторов,

- стоимость трансформатора.

Капитальные затраты на ЛЭП

где   - стоимость ЛЭП.

Капитальные затраты на выключатели

 

где - стоимость одного выключателя,

- количество выключателей.

Капитальные затраты на разъединители

где - стоимость одного разъединителя,

- количество разъединителей.

Долевое участие трансформатора системы

 

Капитальные затраты на трансформатор системы

  

Долевое участие выключателей В1 и В2

Капитальные затраты на выключатели В1 и В2

Долевое участие выключателя В3

Капитальные затраты на выключатель В3

Суммарные капитальные затраты по первому варианту схемы

3.2.6 Расчёт издержек

Издержки на амортизацию

где   - норма отчислений на амортизацию оборудования;

норма отчислений на амортизацию линии.

Эксплуатационные издержки

где   - норма отчислений на эксплуатацию оборудования;

норма отчислений на эксплуатацию линии.

Издержки на потери

где   - стоимость электроэнергии равна 15 тенге.

Общие издержки по первому варианту схемы

Общие затраты по первому варианту схемы

где  0,12  - коэффициент, учитывающий отчисления.



3.3 Расчет III варианта схемы электроснабжения

110кВ

В1

В2

В3

ТДТН-63000/110/35/10

35кВ

10кВ

В6

В8

В7

ЛЭП 10

В4

В5

10кВ

Рисунок 3.5 – Третий вариант схемы электроснабжения

3.3.1 Выбор трансформатора системы

Оставляем такой же трансформатор системы как в расчете варианта II.

Выбираем к установке два трансформатора системы  марки ТДТН-63000/110, стоимостью 2 365 000 евро.

Т а б л и ц а 3.4- Паспортные данные трансформатора системы ТДТН-63000/110

63

115

38,5

11

53

290

10,5

18

7

0,55

3.3.2 Расчёт сечения ЛЭП

Полная расчетная мощность в ЛЭП

Расчётный ток в ЛЭП

где  

Аварийный ток в ЛЭП

Экономическое сечение провода


Выбираем 3 провода сечением120 мм
2,т.к. максимальное сечение на 10кВ равно 120 мм2.

Выбор провода осуществляется по следующим  двум условиям:

По условию потерь на «корону», максимальное  сечение для линий 10 кВ равно 120 мм2.

Выбираем провод 3хАС-120/19.

Этот вариант не целесообразен, так как на одну фазу приходит 3 провода.

3.3.3 Расчёт потерь электроэнергии

Потери в ЛЭП

где - для провода сечением 120 мм2.

- дано в исходных данных.

Т а б л и ц а 3.5 – Выбор экономически целесообразного варианта

Варианты

Uн, кВ

К, тыс.у.е.

И, тыс.у.е.

З, тыс.у.е.

I

110

197004120

23676288,5

47316783

II

110

205437760

51358975,33

76011506,53

Вывод: проходит I вариант по минимальным годовым потерям в трансформаторе и ЛЭП.


4 Выбор оборудования и расчет токов короткого замыкания  U>1кВ

4.1 Расчет токов короткого замыкания Iкз (U=10 кВ) с учетом подпитки от СД

110кВ

110кВ

К-2

ХС

10 кВ

ХЛЭП

С

Хтр ГПП

К-1

К-3

Хкаб

ХСД

CД

Рисунок 4.1 – Схема замещения электроснабжения ГПП

Sб=1000 МВА; хс=  0,7; Uб=10,5кВ;

Токи КЗ в точке К-1, К-2 рассчитаны выше, то остается рассчитать токи в точках К-3

Рассчитаем ток подпитки от СД.

Исходные данные:

В цехе  установлено 6 синхронных двигателя типа CДН14-59-8УЗ со следующими характеристиками: Рн=1000 кВт, Uн=10 кВ, η= 94%.

 

Выбираем кабель к СД

а) по экономической плотности тока:

б) по минимальному сечению: Fmin=Iкз мм2.

Принимаем кабель маркой ААШв-10-(3х70),Iдоп=162>48,9А.

Реактивное сопротивление кабеля

Тогда ток от двигателей будет равен

Суммарный ток КЗ в точке К-3 на шинах 10 кВ с учетом подпитки от двигателей компрессорной будет равен

Iкз = Iк-3.3 + Iкз СД=6,91+1,03=7,94 кА.

Ударный ток в точке К-3: iуд3уд.

4.2 Выбор оборудования

4.2.1 Выбор выключателей

Sр.завода=18532,1 кВА;

Условие:

   

Выбираем выключатель компании АВВ типа 15ADV32 AA3H2

Секционный выключатель компании АВВ типа 15ADV32 AA3H2   

   

Таблица 4.1

Вводные выключатели

Секционный выключатель

Расчетные

Паспортные

Расчетные

Паспортные

Uн , кВ

10

13,8

10

13,8

Iн , А

1020,2

2000

510,1

2000

Iотк , кА

7,94

31.5

7,94

31.5

Выбор выключателей отходящих линий

Магистраль ГПП-(ТП1-ТП2)

 

    

       

Выбираем выключатель компании АВВ типа 15ADV32 AA3H2.   

Таблица 4.2

Выключатель 15ADV32 AA3H2   

Расчетные

Паспортные

Uн , кВ

10

13,8

Iн , А

301,47

2000

Iотк , кА

7,94

31,5

Магистраль ГПП-(ТП3-ТП4)

 

Выбираем выключатель компании АВВ типа 15ADV32 AA3H2 .

Таблица 4.3

Выключатель 15ADV32 AA3H2   

Расчетные

Паспортные

Uн , кВ

10

13,8

Iн , А

230,6

2000

Iотк , кА

7,94

31,5

Магистраль ГПП-(ТП5-ТП6)

 

Выбираем выключатель компании АВВ типа 15ADV32 AA3H2 .

Таблица 4.4

Выключатель 15ADV32 AA3H2   

Расчетные

Паспортные

Uн , кВ

10

13,8

Iн , А

224,8

2000

Iотк , кА

7,94

31.5

Магистраль ГПП-СД

Выбираем выключатель типа 15ADV32 AA3H2.

Таблица 4.5

Выключатель 15ADV32 AA3H2   

Расчетные

Паспортные

Uн , кВ

10

13.8

Iн , А

48.9

2000

Iотк , кА

7.94

31.5

Магистраль ГПП-ВБК

Выбираем выключатель типа 15ADV32 AA3H2.

Таблица 4.5

Выключатель 15ADV32 AA3H2   

Расчетные

Паспортные

Uн , кВ

10

13.8

Iн , А

49,49

2000

Iотк , кА

7.94

31.5

4.2.2 Выбор  трансформаторов тока

Трансформаторы тока выбираются по следующим условиям

-по напряжению установки: Uном ттUном уст-ки;

-по току: Iном ттIрасч;

-по электродинамической стойкости:  Кдин;

-по вторичной нагрузки:Sн2Sнагррасч;

-по термической стойкости:    Ктс=;

-по конструкции и классу точности.

а)  Выбор трансформаторов тока на вводе

Таблица 4.6

Прибор

Тип

А, ВА

В, ВА

С, ВА

A

Э-350

0,5

0,5

0,5

Wh

САЗ-И681

2,5

2,5

2,5

Varh

СР4-И689

2,5

2,5

2,5

W

Д-355

0,5

-

0,5

Var

Д-345

0,5

-

0,5

Итого

6,5

5,5

6,5

Рассчитаем вторичную нагрузку трансформаторов тока.

Сопротивление вторичной нагрузки состоит из сопротивления приборов, соединительных проводов и переходного сопротивления контактов

R2=Rприб+Rпров+Rк-тов

Сопротивление приборов определяется по формуле

где Sприб. – мощность, потребляемая приборами;

I2 – вторичный номинальный ток прибора.

Принимаем провод АКР ТВ; F=2,5мм2.

S2=R2 =0,41652=10.4 ВА;

где R2=Rприб+Rпров+Rк-тов=0,26+0,056+0,1=0,416 Ом.

Примем трансформатор тока ТПЛK-10-1500УЗ: Iн=1500 А; Uн=10кВ; Sн =12ВА.

Таблица 4.7

Расчетные величины

По каталогу

Uн=10 кВ

Uн=10 кВ

Iав=1020.2А

Iн=1500А

iуд=20.21 кА

Iдин=74.5 кА

S2 р=10.4 ВА

S2 н=12 ВА

б)  Выбор трансформаторов тока на вводе

Таблица 4.8

Прибор

Тип

А, ВА

В, ВА

С, ВА

Aмперметр

Э-350

0,5

0,5

0,5

Итого

0,5

0,5

0,5

Принимаем провод АКР ТВ; F=2,5 мм2.

S2=R2 =0,17652=4.4 ВА;

R2= 0,02+0,056+0,1=0,176 Ом.

Выбираем  трансформатор тока на секционном выключателе шин ГПП: ТПЛК-10-600У3: Iн= 600А; Uн= 10кВ.

Таблица 4.9

Расчетные величины

По каталогу

Uн= 10 кВ

Uн=10кВ

Iав=510.1А

Iн=600А

iуд= 10.21 кА

Iдин= 74.5кА

S2 р=4.4 ВА

S2 н= 12 ВА

в) Выбираем трансформатор тока на линии ГПП-(ТП1-ТП2); ГПП-(ТП3-ТП4); ГПП-(ТП5-ТП6);ГПП-СД.

Таблица 4.10

Прибор

Тип

А, ВА

В, ВА

С, ВА

Амперметр

Э-350

0,5

0,5

0,5

Wh

САЗ-И681

2,5

2,5

2,5

Varh

СР4-И689

2,5

2,5

2,5

Итого

5,5

5,5

5,5

Принимаем кабель АКРТВ; F=2,5мм2.

S2=R2=0,37652=9.4 ВА;

R2= 0,22+0,056+0,1=0,376 Ом.

Трансформатор тока на линии ГПП-(ТП1-ТП2): Iав=301.47А. Примем трансформатор тока ТПЛК-10-400У3: Iн=400 А; Uн=10 кВ; Sн =12ВА.

Таблица 4.11

Расчетные величины

По каталогу

Uн=10 кВ

Uн=10 кВ

Iав=301.47 А

Iн=400А

iуд=20.21 кА

Iдин=74.5 кА

S2 р=9.4 ВА

S2 н=12 ВА

Трансформатор тока на линии ГПП-(ТП3-ТП4): Iав=230.6А; примем трансформатор тока ТПЛК-10-300У3: Iн=300 А; Uн=10 кВ; Sн =12ВА.

Таблица 4.12

Расчетные величины

По каталогу

Uн=10 кВ

Uн=10 кВ

Iав=230.6 А

Iн=300А

iуд=20.21 кА

Iдин=74.5кА

S2 р=9.4 ВА

S2 н=12 ВА

Трансформатор тока на линии ГПП-(ТП5-ТП6): Iав=224.8А; примем трансформатор тока ТПЛК-10-300У3: Iн=300 А; Uн=10 кВ; Sн =12ВА.

Таблица 4.13

Расчетные величины

По каталогу

Uн=10 кВ

Uн=10 кВ

Iав=224.8 А

Iн=300А

iуд=20.21 кА

Iдин=74.5кА

S2 р=9.4 ВА

S2 н=12 ВА

Трансформаторов тока на СД: Iр= 48.9А; примем трансформатор тока ТПЛК-10-50У3: Iн=50 А; Uн=10 кВ; Sн =12 ВА.

Таблица 4.14 – Нагрузка трансформатора тока

Прибор

Тип

А, ВА

В, ВА

С, ВА

A

Э-350

0,5

0,5

0,5

A

Э-350

0,5

0,5

0,5

A

Э-350

0,5

0,5

0,5

Wh

САЗ-И681

2,5

2,5

2,5

Varh

СР4-И689

2,5

2,5

2,5

W

Д-355

0,5

-

0,5

Var

Д-345

0,5

-

0,5

Итого

7,5

6,5

7,5

0.8-0.16-0.1=0.54 Ом;

принимаем провод АКРТВ; F=2,5 мм2;

S2=R2 =0.45652=11.4 ВА;

R2=Rприб+Rпров+Rк-тов=0.3+0.056+0.1=0.456 Ом.

Таблица 4.15


Расчетные величины

По каталогу

Uн=10 кВ

Uн=10 кВ

Iр= 48.9А

Iн=50А

iуд= 20.21 кА

Iдин=74.5 кА

S2 р= 11,4 ВА

S2 н= 12 ВА

Трансформаторов тока на ВБК: Iр= 98,97А; примем трансформатор тока ТПЛК-10-200У3: Iн=200 А; Uн=10 кВ; Sн =12 ВА.

Таблица 4.14 – Нагрузка трансформатора тока

Прибор

Тип

А, ВА

В, ВА

С, ВА

A

Э-350

0,5

0,5

0,5

A

Э-350

0,5

0,5

0,5

A

Э-350

0,5

0,5

0,5

Var

Д-345

0,5

-

0,5

Итого

2

1,5

2

  

0.8-0.08-0.1=0.62 Ом;

принимаем провод АКРТВ; F=2,5 мм2;

 S2=R2 =0.23652=5,9 ВА;

 R2=Rприб+Rпров+Rк-тов=0.08+0.056+0.1=0.236 Ом.

Таблица 4.15


Расчетные величины

По каталогу

Uн=10 кВ

Uн=10 кВ

Iр= 49,49

Iн=200А

iуд= 20.21 кА

Iдин=74.5 кА

S2 р= 5,9 ВА

S2 н= 12 ВА

4.2.3 Выбор трансформаторов напряжения

Трансформаторы напряжения выбираются по следующим условиям

-по напряжению установки: UномUуст;

-по вторичной нагрузки:Sном2S2расч;

-по классу точности,

-по конструкции и схеме соединения.

Таблица 4.16

Прибор

Тип

Sоб-ки, ВА

Число

об-к

cos

sin

Число приборов

Робщ, Вт

Q , вар

V

Э-335

2

2

1

0

2

8

-

W

Д-335

1,5

2

1

0

1

3

-

Var

И-335

1,5

2

1

0

1

3

-

Wh

СА3-И681

3 Вт

2

0,38

0,925

6

36

87,6

Varh

СР4-И689

3 вар

2

0,38

0,925

6

36

87,6

Итого

86

175,2

Расчетная вторичная нагрузка

Принимаем ТН типа НАМИ-10.

Таблица 4.18

Uн т=10кВ

Uн т=10 кВ

Sн 2=1000 ВА

Sр 2=195,2 ВА

Схема соединения обмоток

4.2.4 Выбор выключателей нагрузки

ТП1,2 Iав=301,47 А; ТП3,4 Iав=230,6 А, ТП5,6 Iав=224,8 А

Для всех трансформаторов принимаем выключатель нагрузки фирмы АВВ типа NAL-10/400

Таблица 4.17

Расчетные

Паспортные

Uн=10 кВ

Uн=10 кВ

Iрасч=301,47А

Iн=400 А

Iк=7,94 кА

Iотк=20 кА

4.2.5 Выбор силовых кабелей отходящих линий

Выбор кабелей производится по следующим условиям

-по экономической плотности тока:

-по минимальному сечению Fmin =Iкзtп;

-по условию нагрева рабочим током IдопкабIр;

-по аварийному режиму IдопавIав;

-по потере напряженияUдопUрас.

Выбираем кабель ГПП-ТП1-ТП2

а) по экономической плотности тока

Fэ = Iр /jэк=150.7/1,1=137 мм2, jэк=1,1 - для Тм= 4500-6000ч.

Принимаем кабель марки ААШв-10-(3x150); Iдоп=246А;

б) проверим выбранный кабель по термической стойкости к Iкз , найдем минимальное сечение кабеля по Iкз: Fmin=Iкз мм2;

Принимаем окончательно кабель ААШв-10-(3х150); Iдоп=246А;

в) проверка по аварийному току: Iдопав=1,3246=319.8А 301.47 А;

г) проверка по рабочему режиму с учетом поправочного коэффициента Кпопр, зависящего от количества кабелей проложенных в одной траншее  Кпопр=0,75 (6 кабеля в траншее)

Iрпопр, А, (246 А>188,38А).

Все условия выполняются.

ГПП-ТП1-ТП2:

 

Принимаем кабель ААШв-10-(150), Iдоп=246А.

Iдоп=246х0,8=196,8 А > Ip=150,7A.

Где Кп=0,8– поправочный коэфф. при числе кабелей в траншее N=4.

Условия выполняются, окончательно принимаем кабель ААШв-10-(150).

ГПП-ТП3-ТП4:

 

Принимаем кабель ААШв-10-(120), Iдоп=218А.

Iдоп=218х0,8=174,4 А > Ip=115,3A.

Где Кп=0,8– поправочный коэфф. при числе кабелей в траншее N=4.

Условия выполняются, окончательно принимаем кабель ААШв-10-(120).

ГПП-ТП5-ТП6:

 

Принимаем кабель ААШв-10-(120), Iдоп=218А.

Iдоп=218х0,9=196,2 А > Ip=112,4A.

Где Кп=0,9– поправочный коэфф. при числе кабелей в траншее N=2.

Условия выполняются, окончательно принимаем кабель ААШв-10-(120).

Расчетные данные выбора остальных кабелей занесены в таблицу 4.11 – Кабельный журнал.

4.2.6 Выбор шин ГПП

Сечение шин выбирают по длительно допустимому току и экономической целесообразности. Проверку шин производят на электродинамическую и термическую стойкость к токам КЗ.

Выбираем твердотянутые алюминиевые шины прямоугольного сечения марки  АТ-806; Iдоп=1625 А (одна полоса на фазу) , Iав=1020.2 А; iуд=20.21 кА.

а) IдопIав;

б) проверка по термической стойкости к Iкз

Fmin=Iкзмм2;

в) проверка по динамической стойкости кiудкздоп=700 кгс/см2

W=0,167bh2=0,167х0,8х36=4,8 см3.

Где L=80 см-расстояние между изоляторами;

      а=60 см-расстояние между фазами;

b=0,8 см-толщина одной полосы;

h=6 см-ширина (высота) шины.

Из условия видно, что шины динамически устойчивы.

4.2.7 Выбор изоляторов

Жесткие шины крепятся на опорных изоляторах, выбор которых производится по следующим условиям:

-по номинальному напряжению:UномUуст;

-по допустимой нагрузке: FдопFрасч.

Где Fрасч. – сила, действующая на изолятор;

Fдоп – допустимая нагрузка на головку изолятора, Fдоп = 0,6Fразруш.;

Fразруш – разрушающая нагрузка на изгиб.

Выбираем изолятор типа ОНШ-10-80У1, Fразруш =80 кгс.

Fдоп = 0,6Fразруш = 0,6 8048кгс. (>77,3 кгс), условие выполняется.


Таблица 4.19 – Кабельный журнал

Наименование участка

Sр, кВА

Кол-во кабелей в траншее

Нагрузка

По экономической плотности тока, мм2

По допустимой нагрузке, мм2

По току короткого замыкания, мм2

Выбранный кабель

Iдоп, A

U, %

Iав, A

Iр, A

jэ

Fэ

Кп

Fдоп

Iк, A

S,мм2

ГПП-ТП1-ТП2

5476.2

4

301.47

150.7

1.1

137

0,8

85.22

7.94

150

ААШв-10-(3х150)

246

0.72

ГПП-ТП3-ТП4

4189.2

4

230.6

115.3

1.1

104.82

0,8

85.22

7.94

120

ААШв-10-(3х120)

218

0.6

ГПП-ТП5-ТП6

4083.9

2

224.8

112.4

1.1

102.18

0,9

85.22

7.94

120

ААШв-10-(3х120)

218

0.44

ТП1-ТП2

2738.1

2

150.7

75.4

1.1

68.5

0,9

85.22

7.94

95

ААШв-10-(3х95)

192

0.34

ТП3-ТП4

2792.8

1

-

76.9

1.1

69.9

1

85.22

7.94

95

ААШв-10-(3х95)

192

0.52

ТП5-ТП6

2722.6

1

-

74.9

1.1

68.1

1

85.22

7.94

95

ААШв-10-(3х95)

192

0.28

ГПП-СД

1111

6

-

48.9

1.1

44.5

0,75

85.22

7.94

95

ААШв-10-(3х95)

192

1.18

ГПП-ВБК

900

1

-

49,49

1.1

89.97

1

85.22

7.94

95

ААШв-10-(3х95)

192

-



Заключение

В данной курсовой работе было спроектировано электроснабжение комбината цветной металлургии.

        Рассчитаны были электрические нагрузки  для комбината по методу коэффициентов использования и максимума.

Проведено было технико-экономическое сравнение вариантов схемы внешнего электроснабжения комбината цветной металлургии. Был выбран I вариант с U=110 кВ, так как общие затраты и потери на ЛЭП и в трансформаторах  получились меньше чем во II варианте. III вариант схемы не подходит так как на одну фазу приходится 3 провода.          

Проведен был расчет токов короткого замыкания и выбраны защитная и измерительная аппаратуры на напряжение выше 1кВ.


Список литературы

1 А.А. Федоров, Э.М. Ристхейн. Электроснабжение промышленных предприятий: Учебник для ВУЗов. – М.: Энергия, 1981. – 360с.

2 А.А. Ермилов. Основы электроснабжения промышленных предприятий. - М.: Энергоатомиздат, 1983. – 208с.

3 В.Н. Князевский. Основы электроснабжения промышленных предприятий: Учебник для ВУЗов. – М.: Энергия, 1986. – 408с.

4 Б.Н. Неклепаев, И.П. Крючков. Электрическая часть станций и подсанций: Справочные материалы. – М.: Энергия, 1986. – 465с.

5 Ю.Г. Барыбин, Л.Е. Федоров. Справочник по проектированию электрических сетей и электрооборудования. – М.: Энергоатомиздат, 1991. – 465с.

6 А.А. Федоров. Справочник по проектированию промышленных предприятий. – М.: Энергия, 1991. – 370с.


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

68136. МОДЕРНІЗАЦІЯ ВИЩОЇ ОСВІТИ УКРАЇНИ: МЕХАНІЗМИ ІНСТИТУЦІЙНОГО РЕГУЛЮВАННЯ 188 KB
  Результативність та ефективність функціонування системи вищої освіти України на початку ХХІ століття забезпечуватиметься тільки у випадку, коли її не зв’язуватимуть вирішенням тимчасових завдань, породжених економіко-політичною нестабільністю, демографічною кризою, соціокультурним вакуумом.
68137. ДОСЛІДЖЕННЯ СПОЖИВНИХ ВЛАСТИВОСТЕЙ, ЯКОСТІ І ЗБЕРЕЖЕНОСТІ ПРЯНИКІВ ПОЛІПШЕНОГО СКЛАДУ 5.06 MB
  Основна сировина для пряників не забезпечує високої харчової і біологічної цінності готової продукції. Для оптимізації складу і поліпшення споживних властивостей пряників важливим завданням постає раціональне поєднання різних видів сировини натурального походження.
68138. ПІДВИЩЕННЯ ЕФЕКТИВНОСТІ ЛОКАЛІЗАЦІЇ ПОЖЕЖ НАФТОПРОДУКТІВ НА ЗАЛІЗНИЧНОМУ ТРАНСПОРТІ 318 KB
  Аналіз статистики аварій на залізничному транспорті пов’язаних з пожежами показує що близько 80 складають пожежі нафтопродуктів. Такі пожежі характеризуються підвищеною складністю викликаною скупченням легкозаймистих і горючих рідин і небезпекою поширення пожежі на сусідні цистерни.
68139. АДМІНІСТРАТИВНО-ПРАВОВЕ РЕГУЛЮВАННЯ ПРИРОДНИХ МОНОПОЛІЙ В УКРАЇНІ 171.5 KB
  До них відносяться в першу чергу сфери діяльності суб’єктів природних монополій: транспортування газу по трубопроводах; послуги з передачі електричної і теплової енергії; залізничні перевезення; послуги транспортних терміналів портів аеропортів. Відносини між державою і суб'єктами природних монополій мають величезне значення.
68140. Морфологічні особливості дифузної нейроендокринної системи тонкої кишки при високій гострій тонкокишковій непрохідності та її корекції в експерименті 208 KB
  В останні роки встановлено що після резекції тонкої кишки значну функцію нейроендокринної регуляції бере на себе товста кишка Jeppesen P. Визначені загальні закономірності структурнофункціональної організації ендокринного апарату слизової оболонки тонкої кишки...
68141. КОНСТРУКТИВНО-ГЕОГРАФІЧНІ ЗАСАДИ ОПТИМІЗАЦІЇ ПРИРОДОКОРИСТУВАННЯ В БАСЕЙНІ РІКИ ЗАХІДНИЙ БУГ У МЕЖАХ ВОЛИНСЬКОЇ ОБЛАСТІ 1.11 MB
  Геосистема річкового басейну є найбільш чутливим індикатором змін довкілля та значною мірою відображає його стан що є особливо актуальним на сучасному етапі розвитку суспільства. Лише за комплексного й глибокого вивчення можливі науково обґрунтовані аналіз і прогнозування стану...
68142. ЛОГІСТИЧНЕ УПРАВЛІННЯ ПОЗИКОВИМ ПОТЕНЦІАЛОМ ПІДПРИЄМСТВ 260.5 KB
  Проте ряд питань пов’язаних з формуванням позикового потенціалу підприємств ще не знайшли належного відображення в наукових дослідженнях. Не менш важливим є визначення сутності та складових позикового потенціалу підприємства узгодження його складових обґрунтування особливостей логістичного...
68143. НАЦІОНАЛЬНЕ БАГАТСТВО УКРАЇНИ ЯК ПОТЕНЦІАЛ ЕКОНОМІЧНОГО РОЗВИТКУ 464.5 KB
  Національне багатство країни формує базові умови стратегії розвитку країни та створює підґрунтя для гармонізації стратегічних пріоритетів з новими закономірностями економічного зростання та завданнями формування збалансованих соціально- та екологічно-орієнтованих господарських систем.