84745

Системы защиты среды обитания

Курсовая

Экология и защита окружающей среды

В результате работы грохота на предприятии образуется крупнодисперсная пыль (кости), а так же выбросы с парами окислов железа. Для соблюдения экологических требований необходимо предложить аппараты очистки газоводушных потоков с высокой эффективностью для каждого вида пыли.

Русский

2015-03-21

402 KB

4 чел.

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО ТРАНСПОРТА

федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования

"МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ

ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ»

СОГЛАСОВАНО

Выпускающая кафедра «Техносферная безопасность»

Зав. кафедрой ____________ В.А.Аксенов

«____» ________________ 2014 г.

УТВЕРЖДАЮ

Проректор – директор РОАТ

___________________ В.И. Апатцев

«______»________________2014 г.

Кафедра: Техносферная безопасность

Автор: кандидат технических наук, доц. Устинова Марина Владимировна

            кандидат технических наук, Крошечкина Ирина Юрьевна

Задания на курсовую работу

Направление/специальность: 280700*.62-01 - ББ - Безопасность жизнедеятельности в техносфере

«Системы защиты среды обитания»

Для студентов 4 курса (бакалавриат)

Форма обучения: Заочная (5 курс)

 

Одобрено на заседании

Учебно-методической комиссии РОАТ

Протокол №______

«___» ___________ 2014 г

Председатель УМК           А.В.Горелик

Одобрено на заседании кафедры

Протокол №_____

«___» _________ 2014 г.

Зав. кафедрой _____В.А.Аксенов

Москва 2014г.


ПОРЯДОК ОФОРМЛЕНИЯ КУРСОВОЙ РАБОТЫ

  1.  Курсовая работа состоит из двух основных частей: очистка газовоздушных потоков и очистка загрязненных сточных вод.
  2.  Работа выполняется на листах бумаги формата А4 в электронном варианте согласно единым требованиям к выполнению курсовых работ и дипломных проектов. Графики и чертежи выполняются либо в электронном варианте, либо на миллиметровой бумаги формата А4 или А3, в зависимости от выбранного масштаба, с применением чертежных инструментов и должны быть включены в курсовой проект согласно нумерации страниц.
  3.  Выбор варианта определяется по последней и предпоследней цифрам шифра.
  4.  Оформление титульного листа приведено в Приложении 2.
  5.  На второй странице записывается полное задание на курсовую работу.
  6.  Каждый раздел курсовой работы должен начинаться с новой страницы.
  7.  В каждом разделе необходимо представить схему очистки с соответствующими пояснениями и обоснованиями.
  8.  Оформление задания должно сопровождаться краткими, но исчерпывающими пояснениями, а именно: необходимо дать описание очистного сооружения, принципа его работы и способа утилизации уловленного загрязняющего вещества; описать негативное влияние производства и выделенных загрязняющих веществ на состояние окружающей среды и здоровье человека.
  9.  Все математические расчеты производятся с точностью до сотых.
  10.  В конце выполнения каждого задания должна быть представлена схема очистного устройства.
  11.  В конце курсовой работы необходимо указать учебные пособия, учебники и справочники, использованные при выполнении данной работы.
  12.  Если курсовая работа не допущена к зачету, то все необходимые дополнения и исправления вносятся в электронный вариант работы, распечатываются и подкалываются в конце не допущенной курсовой работы. Исправления в тексте не зачтенной работы не допускаются.
  13.  На зачете студент должен быть готов дать пояснения по выполнению каждого задания.


ЗАДАНИЕ НА КУРСОВУЮ РАБОТУ

РАЗДЕЛ 1 ОЧИСТКА ГАЗОВОЗДУШНЫХ ПОТОКОВ

Исходные данные к разделу 1

Определяются по таблицам 1 -3

Таблица 1

Последняя цифра шифра

Описание производства

1

В результате производства на химическом предприятии образуется крупно и мелкодисперсная костная пыль и газовоздушные потоки, содержащие взвесь химических компонентов. Для соблюдения экологических требований необходимо предложить аппараты очистки газоводушных потоков с высокой эффективностью для каждого вида пыли.

2

В результате производства на предприятии образуется крупно и среднедисперсная глиняная пыль и пыль с пожароопасными свойствами. Для соблюдения экологических требований необходимо предложить аппараты очистки газоводушных потоков с высокой эффективностью для каждого вида пыли.

3

В результате стекольного производства на предприятии образуется крупно и мелкодисперсная стеклянная пыль, а так же пыль с взрывоопасными свойствами. Для соблюдения экологических требований необходимо предложить аппараты очистки газоводушных потоков с высокой эффективностью для каждого вида пыли.

4

В результате работы слесарного цеха на предприятии образуется крупно и мелкодисперсная алюминиевая пыль, а так же среднедисперсная механическая пыль. Для соблюдения экологических требований необходимо предложить аппараты очистки газоводушных потоков с высокой эффективностью для каждого вида пыли.

5

В результате  работы столярного цеха на предприятии образуется крупно и мелкодисперсная древесная пыль, а так же выбросы от лакокрасочного производства. Для соблюдения экологических требований необходимо предложить аппараты очистки газоводушных потоков с высокой эффективностью для каждого вида пыли.

6

В результате работы грохота на предприятии образуется крупнодисперсная   пыль (кости), а так же выбросы с парами окислов железа. Для соблюдения экологических требований необходимо предложить аппараты очистки газоводушных потоков с высокой эффективностью для каждого вида пыли.

7

В результате производства строительных конструкций на предприятии образуется крупно и среднедисперсная глиняная пыль и мелкодисперсная пыль с пожароопасными свойствами. Для соблюдения экологических требований необходимо предложить аппараты очистки газоводушных потоков с высокой эффективностью для каждого вида пыли.

8

В результате стекольного производства на предприятии образуется крупно и мелкодисперсная стеклянная пыль, а так же пыль, содержащая ценные компоненты, которые предприятие предполагает использовать повторно в производстве. Для соблюдения экологических требований необходимо предложить аппараты очистки газоводушных потоков с высокой эффективностью для каждого вида пыли.

9

В результате работы механического цеха на предприятии образуется крупно и мелкодисперсная алюминиевая пыль, а так же  мелкодисперсная механическая пыль. Для соблюдения экологических требований необходимо предложить аппараты очистки газоводушных потоков с высокой эффективностью для каждого вида пыли.

10

На заводе ЖБК образуется средне и мелкодисперсная цементная  пыль и мелкодисперсная пыль со взрывоопасными свойствами. Для соблюдения экологических требований необходимо предложить аппараты очистки газоводушных потоков с высокой эффективностью для каждого вида пыли.

Таблица 2 – Расчет циклона

Предпоследняя цифра шифра

Тип циклона

Диаметр частицы пыли, dт  мкм

Объем очищаемого газа, Q, м/ч

Запыленность газа, г/м3

Плотность частиц, ρч, кг/м3

t, температура, 0С

1

ЦН-11

10

20000

10

Кости

1,8∙103

300

2

ЦН-15

15

30000

20

Глина

2,4 ∙103

350

3

ЦН-15У

20

40000

40

Стекло

2,8 ∙103

400

4

ЦН-24

15

50000

80

Алюминий

2,7 ∙103

500

5

СК-ЦН-34

10

60000

120

Дуб

1,7 ∙103

600

6

СДК-ЦН-33

15

70000

150

Кости

1,8∙103

700

7

ЦН-24

20

80000

20

Глина

2,4 ∙103

800

8

ЦН-15У

14

90000

40

Стекло

2,8 ∙103

900

9

ЦН-24

15

30000

80

Алюминий

2,7 ∙103

1000

10

ЦН-11

9

50000

120

Цемент

3 ∙103

1200


Таблица 3 – Расчет скруббера Вентури

Предпоследняя цифра шифра

Параметр конвекторной пыли, В

Параметр конвекторной пыли, n

Плотность газа, ρг

(кг/м3)

Тип подвода жидкости

Массовый расход газа, Мг, (кг/с)

Расход орошаемой жидкости, Мж, (кг/с)

Удельный расход жидкости, m, (л/м3)

Давление Р, (Па)

Плотность жидкости, ρж, (кг/м3)

Проектная эффективность скруббера, Э в долях

Угол сужения, α1

Угол сужения, α2

Расход газа Qr, м3

Диаметр входного сечения D1, м

Скорость подачи жидкости, Qж, м3

Тип подвода жидкости

1

9,78∙10-2

0,4663

0,9

1

0,7

0,865

1,5

150

1000

0,9

25

6

33000

0,2

0,8

1

2

9,68∙10-2

0,4663

0,8

2

0,8

0,8

0,5

140

900

0,91

26

6,5

40000

0,3

0,7

2

3

9,58∙10-2

0,4663

0,7

3

0,9

0,9

0,6

160

1100

0,92

27

7

35000

0,3

0,75

3

4

9,78∙10-2

0,4663

0,9

4

0,7

0,768

0,7

150

1000

0,93

28

6

12000

0,1

0,85

3

5

9,88∙10-2

0,4663

0,8

1

0,8

0,877

0,8

140

900

0,94

25

6,5

15000

0,12

0,8

1

6

9,68∙10-2

0,4663

0,7

2

0,9

0,865

0,9

160

1100

0,95

26

7

17000

0,16

0,7

2

7

9,58∙10-2

0,4663

0,9

3

0,7

0,8

1,0

150

1000

0,9

27

6

20000

0,2

0,75

3

8

9,88∙10-2

0,4663

0,8

4

0,8

0,9

1,1

140

900

0,91

28

6,5

25000

0,2

0,85

3

9

9,78∙10-2

0,4663

0,7

1

0,9

0,768

1,2

160

1100

0,92

25

7

30000

0,2

0,8

1

10

9,88∙10-2

0,4663

0,9

2

0,7

0,877

1,3

150

1000

0,93

26

6

32000

0,21

0,7

2


МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ К РАСЧЕТУ ЦИКЛОНА

1. Конструкция и принцип работы циклонного аппарата

Работа циклонов основана на использовании силы инерции. Газ поступает в патрубок со скоростью 2025 м/с. Будучи подведен тангенциально, газ получает вращательное движение и разворачивается вниз, одновременно совершает вращательное и поступательное движение. Приближенно можно считать, что все частицы газа движутся с постоянной угловой скоростью. Статическое давление по диаметру цилиндра непостоянно. В центре создается разрежение. Пыль, вследствие инерции, отжимается к стенкам цилиндра. Частицы, касаясь стенок, теряют скорость и выпадают из потока. По мере движения к вершине конуса внутренние слои газа поворачивают к оси циклона и начинают двигаться в сторону выхлопной трубы, образуя по центру трубы восходящий вращающийся вихрь. Пыль осаждается в нижней части, входя в золоспускную трубу. Работа циклона может происходить при любом его геометрическом положении.

Дисперсионный состав пыли, и ее удельный вес влияют на КПД улавливания. Чем крупнее частицы, тем лучше они улавливаются.

В обычных циклонах с увеличением концентрации степень очистки повышается. Так по опытам Кирпичева Е. Ф. с увеличением концентрации с 10 до 75 г/м3 КПД увеличивается с 65 до 70 %. Концентрация пыли может колебаться в широких пределах. Предельно допустимые концентрации зависят от слипаемости пыли, формы и строения ее частиц, влажности, температуры и давления транспортируемого газа, а также размеров циклона и, в первую очередь, размеров пылевыпускного патрубка.

Температура и вязкость газа влияют на КПД циклона очень незначительно. С увеличением вязкости КПД падает. При снижении температуры КПД также снижается. Так, при снижении температуры с 360 до 150 С КПД падает с 77,7 % до 75 %.

Циклоны, изготавливаемые из обычных сталей, могут быть применены для температуры не выше 400 С, а с литыми чугунными корпусами до 500 С. Циклоны из специальных сталей могут использоваться до температуры 750 С, а в случае наличия при этом жаростойких внутренних покрытий соответствующей толщины до 1000 С и больше.

Влажность газов сильно влияет на очистку от пыли, в особенности, если возможна конденсация влаги на поверхности частиц. Для устранения отложения пыли на стенках циклона температура за циклоном должна быть на 15–20 С выше точки росы.

Скорость поступления газов сильно влияет на КПД циклона. Теоретически с увеличением скорости КПД должен расти. Практически рост возможен только до определенного предела, а затем начинается падение. Наилучшая скорость от 20 до 29 м/с.

Абсолютные размеры циклона, вне зависимости от его конструктивных особенностей, существенно влияют на степень очистки газа. При геометрически подобном уменьшении размеров циклона КПД растет, при увеличении падает. Исходя из принципа улавливания наиболее тонкой пыли, рекомендуется применять единичные циклоны и блоки параллельно включенных одинаковых циклонов диаметром до 800 мм, но не более1000 мм. Для малых расходов газа диаметр циклона может быть принят менее 300 мм. При уменьшении размеров уменьшается ширина входного патрубка, а следовательно, и расстояние, которое частицы должны пройти, чтобы достигнуть стенки; с уменьшением диаметра цилиндра увеличивается угловая скорость газов, а следовательно, увеличиваются и силы, действующие на частички. Это свойство используется при проектировании мультициклонов.

Экспериментально установлено, что при уменьшении отношения диаметра выхлопной трубы к диаметру цилиндрической части циклона КПД растет, но растет и сопротивление циклона. Большей частью это отношение поддерживается от 0,55 до 0,65. Опытами установлено оптимальное отношение диаметра пылеотводящего патрубка к диаметру циклона от 0,16 до 0,18. Уменьшение угла раскрытия конуса несколько увеличивает степень очистки газа. Так, при изменении угла с 60 до 30° КПД изменяется от 74 до 78 %. При увеличении высоты цилиндрической части циклона степень очистки газов незначительно возрастает. Своевременный отвод из циклона уловленного уноса непременное условие нормальной работы аппарата.

Максимальная часовая производительность единичных циклонов рекомендуемых диаметров, при проходе газов с плотностью р = 1,32 кг/м3 и поддержании гидравлических сопротивлений 500–850 Па приведена в таблице 4.

Таблица 4 – Максимальная тяговая производительность единичных циклонов

Диаметр циклона, мм

300

400

500

600

700

800

Q, м/ч, при Р = 500 Па

650

1200

1850

2650

3600

4700

Q, м/ч, при Р = 850 Па

850

1550

2400

3450

4700

6200

При компоновке в блоках эти циклоны могут быть использованы на производительность (по газам) до 50000 – 60000 м/ч.

Рисунок 1 - Устройство циклона и схема движения в нем газового потока: 1 цилиндрическая часть аппарата; 2 входной патрубок с осью, перпендикулярной оси цилиндра, присоединенный тангенциально к цилиндрической части аппарата; 3 крышка, закрывающая верхнюю часть цилиндра; 4 выхлопная труба; 5 коническая часть корпуса; 6 выходная улитка; 7 пылевыпускное отверстие; 8 бункер; 9 пылевой затвор

Конструкцией, объединяющей при минимальном диаметре элементов в один аппарат большое их количество, явились батарейные циклоны с диаметром цилиндрического корпуса каждого элемента 40250 мм.

На рисунке 2 приведена схема батарейного циклона с противоточными элементами конструкции ЦКТИ.

Рисунок 2 – Схема батарейного циклона

Корпус элемента литой чугунный, внутренним диаметром 250 мм; выхлопная труба элемента стальная, диаметром 150 мм; направляющий аппарат – либо винтовая лента, либо розетка; угол наклона центральной линии лопастей 25 С. Трест газоочистки проектирует элементы и с диаметром корпуса элемента 150 мм.

Обычно на практике батарейные циклоны дают более низкую степень очистки газов, чем в опытных образцах с меньшим количеством циклонов.

Батарейные циклоны имеют общий пылевой бункер для всех элементов. Это снижает КПД батарейного циклона по сравнению с КПД одного элемента (коэффициента улавливания). Нарушение работы происходит не только из-за неравномерности распределения газов по элементам и различных сопротивлений элементов, но и за счет нарушения обмена газов между пылевым бункером и элементами мультициклона.

Обмен газа происходит и в том случае, когда все элементы одинаковы и работают в одинаковых условиях. В патрубке, отводящем золу, происходит следующее. По периферии патрубка, благодаря вращению газа, давление больше, следовательно, пыль с частью газов выходит вниз. В центре патрубка разрежение, туда подсасывается газ. Так происходит газовый обмен между бункером и элементом. При одном из вышеназванных нарушений этот обмен нарушается. В отдельных элементах количество газа, подсасываемого через патрубок, становится больше, чем выходящего из него. Встречный поток движется навстречу поступающей пыли и снижает эффективность работы элемента. В других элементах выходить газов будет больше, чем подсасываться. Коэффициент улавливания этих элементов будет несколько выше, но не настолько, чтобы перекрыть потерю других элементов. Общая степень очистки снижается.

Одним из недостатков батарейного циклона является забивание золой, ввиду чего сильно возрастает сопротивление циклона. Забивание происходит вследствие низкой скорости газов при малой нагрузке либо при неравномерном распределении газов по элементам.

Большое значение для устойчивой работы циклона имеет удаление уловленных частиц. Схема удаления из циклона уловленной пыли состоит:

  •  бункера, в котором собирается уловленная пыль;
  •  пылевого затвора, позволяющего вывезти пыль из бункера без нарушения герметичности;
  •  транспортера пыли для подачи ее в накопительный бункер;
  •  накопительный бункер;
  •  увлажнителя, в котором пылевая  масса переводится в не пылевое состояние и дает возможность для ее вывоза на утилизацию без потерь.

Выбор схемы пылевыгрузки и видов применяемого оборудования определяется целым рядом факторов: типом циклона, способом утилизации или захоронения пыли, количеством и ее свойствами. Однако обязательными элементами в схеме являются бункер и пылевой затвор.

При эксплуатации сухих пылеуловителей возникает ряд поломок и неисправностей, которые можно устранить во время планового ремонта, непосредственно в процессе работы устройств, или приостановить процесс очистки и произвести внеплановый ремонт ГОУ. Ряд характерных неисправностей механических сухих пылеуловителей перечислены в табл. 5:

Таблица 5 – Характерные неисправности сухих механических пылеуловителей

Признаки неисправности

Способ определения

Способ устранения

1

2

3

Гидродинамическое сопротивление аппарата намного превышает проектное значение

Фактический объемный расход газов превышает проектное значение

По разности показателей V – образного манометра на входе и выходе аппарата

При подтверждении и отсутствии запаса по тяге реконструировать ПУ с целью увеличения ее производительности по газу

Значительный подсос атмосферного воздуха

По разности показателей V – образного манометра на входе и выходе аппарата

Установить место подсоса и провести герметизацию установки.

Неправильный выбор дымососа (вентилятора), его двигателя

Изменением скорости вращения валов дымососа (вентилятора) и двигателя

Проверить давление (разряжение) создаваемое дымососом, частоту вращения вала двигателя. При подтверждении отклонений параметров их работы от проектного значения заменить дымосос или двигателя.

Отложение пыли в газоходах или внутри циклона (отдельных элементов батарейного циклона)

По разности звука при постукивании, но легкости поворота или движения задвижек, шиберов. Определением температуры точки росы очищаемого газа

Определить места образования отложений пыли:

В случае конденсации паров воды усилить тепловую изоляцию или повысить температуру очищаемого газа;

В случае неравномерного распределения газов между элементами батарейного циклона установить в подводящем газоходе направляющие лопатки

Несоответствие типоразмера требуемому по проектной документации.

Измерением основных размеров аппарата и их сопоставление с чертежами.

При наличии отклонений устранить их путем приведения в соответствие с документацией

Гидродинамическое сопротивление аппарата ниже проектного значения

Фактический объемный расход газов ниже проектного значения

По разности показаний  V – образного манометра на входе и выходе аппарата

При подтверждении отключить часть циклонов или циклонных элементов в батарейном циклоне.

Нарушение герметичности бункерной части циклона, в верхней решетке батарейного циклона

Внутренним осмотром

Устранить неплотности.

Образование сквозных отверстий в цилиндрической и конусной частях циклона, на выхлопных трубах батарейного циклона

Наружным осмотром циклонов и внутренним осмотром батарейного циклона

Заделать отверстия или заменить изношенные трубы

Вентилятор не обеспечивает необходимую производительность

Проверкой производительности вентилятора, частоты вращения вала и вала двигателя

При подтверждении заменить вентилятор или двигатель

Уловленная пыль не выгружается из бункера

Забиты пылевыводящие отверстия циклона или бункера батарейного циклона

При открытии пылевыгрузных устройств пыль не выгружается

Прочистить отверстии, разрушить свод и выгрузить пыль из бункера

Не срабатывают затворы типа «мигалка»

Визуальным наблюдением

Отрегулировать затворы

Заклинивание барабана шлюзового затвора

Визуальным наблюдением

Прочистить барабан и отрегулировать затвор

Образование подсосов в пылевыгрузных устройствах или швах бункера

Проверкой швов

Установить место подсосов и провести герметизацию

Отсутствие пылевого столба высотой 0,3 – 0,5 мм над затворами, в результате чего имеет место подсос воздуха

Изменением давления (разряжения) в бункере аппарата

Отрегулировать работу затворов

Снижение эффективности очистки

Нарушение режима работы основного технологического оборудования

Визуальным наблюдением:

по окраске газов, выбрасываемых из ПУ;

по изменению массы пыли, выгружаемой из аппарата за определенный промежуток времени;

по записям журналом сдачи и приема смены по обслуживания основного технологического оборудования

Привести режим работы основного технологического оборудования в соответствие с проектным

Увеличение уровня пыли в бункере больше допустимого

По показаниям уровнемера пыли в бункере

Наладить режим выгрузки пыли из бункера и отрегулировать работу пылевыгрузных устройств

Вынос пыли из циклона

Подсос воздуха в корпусе бункера.

Устройство для разгрузки пыли не герметично. Переполнение бункера пылью.

Заделка неплотностей.

Ремонт устройства для разгрузки пыли.

Опорожнение бункера от пыли.

Снижение степени очистки отдельных циклонов или групповых установок

Переток воздуха между циклонами

Очистка от пыли входных участков циклонов, опорожнение бункера

Забивание пылью циклонных элементов батарейных циклонов

Нарушена размерность распределения воздуха между циклонными элементами

Очистка  от пыли входных участков циклонных элементов или лопастей закручивающих устройств

Разгерметизация перегородки между раздающей камерой и камерой очищенного воздуха

Часть запыленного воздуха проходит без очистки

Ремонт перегородки

Расчет циклона

  1.  По таблице 1 Приложения 1 определяют оптимальную скорость газа в аппарате ۷опт и дисперсию распределения значений фракционной эффективности пылеуловителя Ig σή .
  2.  Рассчитывают необходимую площадь сечения циклона, м.

F = Q / (۷опт3600)

где Q - объем  очищаемого газа (м/ч);

3600 – перевод ۷опт в м/ч.

  1.  Определяют диаметр циклона, (м)

D =

где F – площадь сечения циклона.

Диаметр циклона округляют до величины из стандартного ряда диаметров по таблице 2 Приложения 1.

  1.  Вычисляют действительную скорость газа в циклоне (м/с):

۷ = Q / (0,785 D23600)

3600 – перевод Q в (м/с);

Q – объем очищаемого газа (м/ч);

D – диаметр циклона, м.

скорость в циклоне не должна отклоняться от оптимальной более, чем на 15 %.

  1.  Рассчитывают коэффициент гидравлического сопротивления одиночного циклона. Индекс «с» обозначает, что циклон работает в гидравлической сети, т.е. не прямой выброс в атмосферу.

ζц = к1 ∙ к2 ∙ζсц500 + к3,

где к3 – для одиночных источников равно 0.

ζсц500 – выбираем согласно таблице 3 Приложения 1.

к1 и к2 – согласно таблице 4 и 5 Приложения 1.

  1.  Определяют потери давления в циклоне, Па

∆Р = ζц ∙ ((ρг ∙ ν2) / 2)

где ρг – плотность воздуха при рабочих условиях 0,9 кг/м3;

ζц и ۷берем из расчета в пункте 4 и 5.

  1.  Используя данные таблицы 9 и 1 Приложения 1, проведенные расчеты и условие задания, определяют диаметр частиц, улавливаемых в аппарате на 50% при рабочих условиях:

d50 = dт50

где dт50 – параметр пыли (мкм);

- для эффективности  50 % экспериментальные условия:

ρчт – плотность частиц  1,93 ∙103 кг/м3;

Dm – диаметр циклона 0,6 м;

μm – динамическая вязкость газа  22,2 ∙10-6 (Н∙с)/м2;

νm = средняя скорость газа в циклоне 3,5 м\с;

- условия задания и расчетные данные:

ν – действительная скорость газа в циклоне (м/с);

D – диаметр циклона (м)

μ – динамическая вязкость воздушного потока (Н∙с)/м2;

ρч – плотность частицы кг/м3;

  1.  Если распределение подлежащих улавливанию частиц пыли на входе в аппарат является нормально-логарифмическим, то зависимость полного коэффициента очистки выражена следующим образом:

η = Ф (X)

Определяют параметр Х по формуле:

Х = Ig(dт/ d50)/

где Ig σή и Ig σч – представлены в таблице 5 Приложения 1.

  1.  По таблице 6 Приложения 1 определяем полный коэффициент очистки газа, выраженный в долях. Переводим его в проценты:

Ф(х) = Ф(Х)∙100 (%)

  1.  По таблице 7 Приложения 1 определяем класс пылеуловителя, размер эффективно улавливаемых частиц пыли.

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ К РАСЧЕТУ СКРУББЕРА ВЕНТУРИ

Мокрые пылеуловители просты в изготовлении и обслуживании и требуют небольших капитальных и эксплутационных затрат. Важным преимуществом мокрого способа очистки перед сухим является высокая эффективность очистки и компактность аппаратов.

Мокрое золоулавливание может быть осуществлено различными методами:

а) путем впрыскивания соплами и брызгалами воды в поток дымовых газов (капельное улавливание);

б) каскадным орошением;

в) посредством смачиваемых золоулавливающих поверхностей (пленочная сепарация).

Во многих золоуловителях используется для выделения частиц принцип силы инерции. В сухих золоуловителях пылинки, коснувшись стенки, могут быть снова унесены потоком газов. В мокрых золоуловителях благодаря наличию водяной пленки на стенках это невозможно.

Рисунок – 3 Мокрый пылеуловитель с трубой Вентури: 1 – вход газов; 2 – орошающее сопло; 3 – конфузор; 4 – горловина трубы Вентури; 5 – диффузор; 6 – корпус скруббера; 7 – смывные сопла; 8 – выход очищенных газов; 9 – гидрозатвор золоудаления

При промывке горючих запыленных газов с высоким начальным содержанием водяных паров холодной жидкостью происходят следующие явления. Во-первых, охлаждение газового потока вызывает конденсацию водяных паров на частицах летучей золы, что облегчает их улавливание. Во-вторых, водяные пары могут конденсироваться и на поверхности холодных капель. Движение молекул пара к каплям способствует перемещению к ним частиц пыли. Это и есть поляризационная диффузия.

наиболее эффективными процессами, является осаждение под действием сил инерции и теплового (броуновского) движения.

Далее рассмотрим некоторые конструкции, использующие мокрый способ золоулавливания.

На рис. 3 изображен «Скруббер-Вентури», впервые испытанный в 1947 году. Принцип его работы следующий. В горловину сопла Вентури впрыскивается вода под давлением 0,3–1,0 атм. Газы движутся с большой скоростью. Капли воды, попадая в быстро движущийся поток газов, разбиваются на мелкие брызги.

Получающийся таким путем вторичный аэрозоль по среднему диаметру частиц приближается к размеру мелких фракций.

Таким путем легко получить частицы средним диаметром 3040 микрон. В расширяющейся части сопла Вентури происходит коагуляция частиц. Укрупненные частицы затем улавливаются в циклоне. Скорость газов в горловине 70120 м/с. Создание вторичного водяного тумана в самой горловине обеспечивает высокую эффективность коагуляции частиц размером свыше 0,5 микрон. Для улавливания частиц менее 0,5 микрона турбулизация не имеет значения. Их улавливание происходит за счет броуновского движения.

Аппарат этой конструкции, работающий на очистке газов мартеновской печи от паров и окислов железа, имел коэффициент обеспыливания 9899 %. При очистке доменного газа от частиц размером от 1 до 20 микрон был достигнут коэффициент обеспыливания от 99,9 до 99,99 %. При этом расход энергии на преодоление сопротивления аппарата составлял 1,3 кВтч. на 100 м3 очищаемого газа.

Основной недостаток этой конструкции, препятствующий внедрению ее в энергетические установки, высокое сопротивление, превышающее 3500 Па.

В России внедрение аппаратов «Вентури-Скруббера» началось сравнительно недавно главным образом в металлургической промышленности для очистки доменного газа, улавливания свинцовой пыли и др. Проведены не только стендовые, но и промышленные испытания этих установок. теоретической работой, а также внедрением этих аппаратов в промышленность в основном занимаются московские институты НИИОГАЗ, «Гипрогазоочистка», «Гинцветмет», УНИИХИМ, НИУИФ и др.

Поскольку доменные печи работают с избыточным давлением, это давление и используется в газоочистительном аппарате. Такие установки имеются, например, на Константиновском металлургическом заводе, Магнитогорском металлургическом комбинате и др.

Результаты испытания турбулентного газопромывателя на Магнитогорском металлургическом комбинате показали, что удельный расход воды составил 1,23–3,69 л/м3, скорость в горловине достигла 86,5–138 м/с, потеря давления 95–200 кПа. Такое высокое сопротивление аппаратов можно объяснить наличием избыточного давления.

В Чимкенте для улавливания свинцовой пыли установлен скоростной пылеуловитель, спроектированный Гинцветметом. Установка обеспечивает улавливание 9697 % мелкой свинцовой пыли.

Недостатки этих установок те же, что и у аппаратов «Скруббер-Вентури» высокое сопротивление.

Расчет скруббера Вентури

Определяем геометрические параметры скруббера Вентури.

  1.  Определяем диаметр горловины трубы (м)

D =

где Qr – расход газа, м3/ч;

νв – скорость движения газа в горловине трубы Вентури, м/с (табл.7 Приложение 1);

3600 – перевод 1 часа в секунды

  1.  Длина горловины (м)

Lr = 0,15∙D

где D – диаметр горловины трубы, м

  1.  Длина конфузора (м)

L1 = (D1-D)/(2∙tg(α1/2))

где D – диаметр горловины трубы, м;

D1 – диаметр входного сечения, м;

α1 – угол сужения

  1.  Длина диффузора (м)

L2 = (D1-D)/(2∙tg(α2/2))

где D – диаметр горловины трубы, м;

D1 – диаметр входного сечения, м;

α2 – угол раскрытия.

  1.  Диаметр входного отверстия форсунки (м)

dф=

где Qж – скорость жидкости, м3/с;

Р – давление жидкости,  Па;

ρж – плотность жидкости, кг/м3

Определяем гидравлическое сопротивление аппарата.

  1.  Определяем гидравлическое сопротивление сухой трубы Вентури, (Н/м2)

Δρг = (ζгνв 2 ∙ρг) / 2

где ζг – коэффициент гидравлического сопротивления сухой трубы Вентури;

ζг = 0,165 + (0,034∙Lr)/D – (0,06+0,028∙( Lr/D))∙М

νв – скорость  газа в горловине, м/с;

ρг – плотность газа, кг/м3;

М – число Маха

М= νв / νзв

где νзв – скорость звука, 330 м/с

  1.  Рассчитаем гидравлическое сопротивление, обусловленное введением орошаемой жидкости (Н/м2)

Δρж =  ζж ∙ (νв2 ∙ ρж )/ 2 ∙m

где ζж – коэффициент гидравлического сопротивление трубы, обусловленный вводом жидкости в трубу Вентури рассчитывается в зависимости от вида способа подвода жидкости (табл. 8 Приложение 1),

ζг – коэффициент гидравлического сопротивления сухой трубы Вентури;

Lr - длина горловины, м;

D – диаметр горловины трубы, м;

m – удельный расход подаваемой жидкости, л/м3.

  1.  Находим гидравлическое сопротивление трубы Вентури

Δρ = Δρг + Δρж

где Δρг - гидравлическое сопротивление сухой трубы Вентури;

Δρж - гидравлическое сопротивление, обусловленное введением орошаемой жидкости.

  1.  Находим суммарную энергию сопротивления Кт, Па

где Vж и VГ объемные расходы жидкости и газа соответственно, м3

Vж = Мжж

VГ = Мгг

где Δρ - гидравлическое сопротивление  трубы Вентури;

Δρж - гидравлическое сопротивление, обусловленное введением орошаемой жидкости;

Мж – расход орошаемой жидкости, кг/с;

Мг – массовый расход газа, кг/с;

ρг – плотность газа, кг/м3;

ρж – плотность жидкости, кг/м3.

  1.  Определяем эффективность скруббера Вентури

ή = 1 – е -В ∙ Ктn

где В и n указаны в исходных данных;

Кт - суммарная энергия сопротивления.


РАЗДЕЛ 2 ОЧИСТКА СТОЧНЫХ ВОД

Исходные данные к разделу 2

Определяются по таблицам 6-8

Таблица 6

Последняя цифра шифра

Описание производства

1

Рассчитать параметры очистных сооружений для очистки стоков промывочно-пропарочной станции. Концентрация примесей в стоках и их температура не постоянны. Характеристика примесей: нефтепродукты, взвешенные вещества.

2

Рассчитать параметры очистных сооружений для очистки стоков Локомотиво ремонтного депо. Концентрация примесей в стоках и их температура не постоянны. Характеристика примесей: нефтепродукты, взвешенные вещества, органические соединения, металлы.

3

Рассчитать параметры очистных сооружений для очистки стоков крупного промышленного предприятия. Концентрация примесей в стоках, скорость сброса и их температура не постоянны. Характеристика примесей: взвешенные вещества, органические соединения, тяжелые металлы.

4

Рассчитать параметры очистных для очистки стоков крупного предприятия пищевой промышленности. Концентрация примесей в стоках, скорость сброса  и их температура  не постоянны. Характеристика примесей: взвешенные вещества, органические соединения, пищевые красители.

5

Рассчитать параметры очистных для очистки стоков предприятия химической промышленности. Концентрация примесей в стоках, скорость сброса и их температура  не постоянны. Характеристика примесей: взвешенные вещества, органические и химические соединения.

6

Рассчитать параметры очистных для очистки стоков промывочно-пропарочной станции. Концентрация примесей в стоках и их температура  не постоянны. Характеристика примесей: нефтепродукты, взвешенные вещества.

7

Рассчитать параметры очистных для очистки стоков Локомотиво ремонтного депо. Концентрация примесей в стоках и их температура  не постоянны. Характеристика примесей: нефтепродукты, взвешенные вещества, органические соединения, металлы.

8

Рассчитать параметры очистных для очистки стоков крупного промышленного предприятия. Концентрация примесей в стоках, скорость сброса  и их температура  не постоянны. Характеристика примесей: взвешенные вещества, органические соединения, тяжелые металлы.

9

Рассчитать параметры очистных для очистки стоков  крупного предприятия пищевой промышленности. Концентрация примесей в стоках, скорость сброса  и их температура  не постоянны. Характеристика примесей: взвешенные вещества, органические соединения, пищевые красители.

10

Рассчитать параметры очистных для очистки стоков предприятия химической промышленности. Концентрация примесей в стоках, скорость сброса и их температура не постоянны. Характеристика примесей: взвешенные вещества, органические и химические соединения.

Таблица 7 – Расчет усреднителя концентрации ЗВ

Предпоследняя цифра шифра

параметры

1

2

3

4

5

6

7

8

9

0

Смах (г/м3)

1600

1500

1400

1300

1200

1600

1500

1400

1300

1200

Сдоп (г/м3)

1200

1100

1100

1000

1000

1200

1100

1100

1000

1000

Сср (г/м3)

1000

900

800

850

800

1000

900

950

900

950

Свх (г/м3)

2000

2010

2020

2200

2100

2030

2040

2150

2100

2110

Свых (г/м3)

400

600

500

300

200

500

400

600

500

400

Т3 (ч)

10

11

12

13

20

19

18

17

16

15

Qn3/ч)

9

10

11

12

13

14

15

10

12

14

15

16

17

18

12

10

11

13

14

15

16

14

13

12

11

10

9

8

13

12

7

6

8

17

15

10

9

7

8

6

11

12

9

10

11

12

13

14

15

8

10

16

12

13

14

15

12

10

11

13

14

15

16

13

9

17

13

14

15

16

Qмах3/ч)

20

21

22

23

24

25

20

21

22

23

ф

0,1

0,11

0,12

0,13

0,14

0,15

0.16

0,17

0,18

0,2

Таблица 8 – Расчет фильтра для доочистки

Исходные данные

Предпоследняя цифра шифра

1

2

3

4

5

6

7

8

9

Qр, тыс м3/сут

15

20

16

17

18

19

20

21

22

n

1

2

1

2

1

2

1

2

1

Vр, м/ч

5

6

7

8

9

10

11

12

5

t, мин в 1 час

3

5

3

5

3

5

3

5

3


МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ К РАСЧЕТУ УСРЕДНИТЕЛЯ

Для обеспечения нормальной работы очистных сооружений необходимо усреднение поступающих сточных вод по концентрации ЗВ или по расходу воды, а иногда и по обоим показателям одновременно. В зависимости от этих требований назначается тип усреднителя. Исключение пиковых расходов воды, поступающей на очистку, позволяет более экономично и надежно проводить процесс очистки.

Усреднение проводят в контактных и проточных усреднителях. Контактные усреднители используют при небольших расходах сточной воды, в периодических процессах и для обеспечения высоких степеней выравнивания концентраций. В большинстве случаев применяют проточные усреднители, которые представляют собой многокоридорные (многоходовые) резервуары или емкости, снабженные перемешивающими устройствами. Многокоридорные усреднители могут быть прямоугольные (рис. 4) и круглые (рис 5). Усреднение в них достигается смешиванием струй сточной воды разной концентрации. Усреднение расхода воды достигается так же при перекачки ее насосами. В этом случае усреднитель представляет собой простую емкость. Перемешивание жидкости может быть обеспечено и механическими мешалками или барботажем воздуха.

Изменение концентрации в сточной воде может произойти в результате ее залпового сброса или вследствие циклических колебаний состава вод. При отсутствии цикличности изменения состава сточных вод период усреднения устанавливают в соответствии с требованиями к выравниванию концентрации.

Рисунок 4 - Прямоугольный усреднитель сточных вод: 1- распределительный лоток; 2 – водоотводный канал; 3 – сборные лотки;  4 – глухая перегородка; 5 – вертикальные перегородки; 6 – подвод воды.

Рисунок 5 - Круглый усреднитель сточных вод: 1 – распределительный лоток; 2 – перегородки; 3 – сборный лоток; 4 – подвод воды

В усреднителе перемешивание жидкости происходит в процессе барботажа воздуха через перфорированные трубы (барботеры). Барботеры укладывают горизонтально вдоль усреднителя на подставках высотой 7 – 10 см от дна. Расстояние между барботерами bб принимают равным двойной высоте слоя жидкости в усреднителе 2*Н; пристенные барботеры находятся от стенки на расстоянии Н. Максимальное расстояние между барботерами не должно превышать

bбmax = 2·(0,5 +2,8·Н)·lg (1 + qвозд)  , где

qвозд - удельный расход воздуха для перемешивания воды, его принимают равным 4 – 6 м3/ч на 1 м длины барботера, для пристенных барботеров (отдельный циркуляционный поток) – равным 2 – 3 м3/ч;

Н – высота слоя  жидкости в усреднителе.

Расчет усреднителя концентрации ЗВ

Расчет усреднителя концентрации ЗВ производится по следующей схеме:

  1.  Рассчитаем коэффициент подавления Кп

Кп = (Смах – Сср) / (Сдоп – Сср)

где Смах – максимальные концентрации ЗВ в поступающей воде, (г/м3);

Сср – средняя концентрация ЗВ в сточной воде, (г/м3);

Сдоп – допустимые концентрации ЗВ в усредненной воде, (г/м3);

  1.  Объем усреднителя Wy, для погашения залпового выброса рассчитывается по формуле (м3):

Wyn = Qn * Т3 / In (Кп / (Кп -1))

где Qn – приток сточных вод, (м3/ ч);

Т3 – продолжительность залпового выброса  (продолжительность усреднения), (ч);

Кп – коэффициент подавления.

  1.  Отрезок времени по которому ведется расчет определяется по формуле:

Δ t < (ф * Wу) / Qмах

где ф – коэффициент;

Wу – объем усреднителя (м3);

Qмах – максимальный приток сточных вод по графику притока (м3/ч);

  1.  Приращение концентрации загрязняющих веществ Δ Свых на выходе из усреднителя в каждый отрезок времени вычисляется по зависимости (г/м3):

Δ Свыхn = (Qn * (Свх – Свых ) * Δt) / Wy

где Qn – приток сточных вод, (м3/ ч);

Свх и Свых – концентрация ЗВ в воде поступающей в усреднитель в указанный отрезок времени и выходящей  из него в предшествующий отрезок времени, (г/м3);

  1.  Построить график зависимости приращения концентрации загрязняющих веществ  от  притока сточных вод. По оси абсцисс показать изменение приращения концентрации, а по оси ординат количество сточных вод, поступающих на очистку.

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ К РАСЧЕТУ ФИЛЬТРА ДЛЯ ДООЧИСТКИ СТОЧНЫХ ВОД

Фильтрационные установки применяют для извлечения из сточных вод тонкодиспергированных веществ, масел, нефтепродуктов, смол и др. Процесс фильтрации зависит от многих технологических параметров и в первую очередь – от свойств фильтрующего  слоя, свойств фильтрационной среды и примесей, от гидродинамического режима фильтрования.

Фильтры в свою очередь подразделяют на открытые и закрытые, медленные, напорные  и скоростные.

  •  Медленные фильтры используют для фильтрования некоагулированных сточных вод. Достоинством таких фильтров является высокая степень очистки, недостатком большие размеры, высокая стоимость и сложность удаления осадка.
  •  Напорные фильтры представляют собой стальные вертикальные или горизонтальные резервуары, загруженные кварцевым песком слоем 1 м и работающие под давлением 0,6 Мпа.  Скорость фильтрации 5-12 м/ч.
  •  Скоростные фильтры могут быть двух видов: однослойные (однородный материал) и многослойные (смесь различных материалов). (рис. 6) Они рассчитаны на рабочий и форсированный режимы (при выключении отдельных секций на промывку). Однослойные фильтры с нисходящим потоком воды (без коагулянта или с коагуляцией) предназначены для задерживания мелкодисперсных частиц, выносимых из отстойников или осветлителей. Более эффективно работают многослойные фильтры. Грязеемкость данных фильтров в 2-3 раза больше, чем однослойных.

Рисунок 6 - Скоростной контактный фильтр: 1 – корпус; 2 – система удаления промывных вод; 3 – система подачи сточных вод; 4 – система подачи промывных вод; 5 – пористый дренаж; 6 – фильтрующий материал.

Фильтры с зернистой перегородкой наиболее широко применяемые. Они представляют собой резервуар, в нижней части которого имеется дренажное устройство для отвода воды. На дренаж укладывают слой поддерживающего материала, а затем фильтрующий материал. Грязеемкость (количество загрязнений в кг, удаляемых с 1 м2 поверхности фильтрующего слоя в единицу  времени) фильтров с восходящим потоком больше, чем с нисходящим.

В фильтрах с восходящим потоком наблюдается заиливание дренажного устройства, коррозия труб и зарастание их карбонатами, поэтому чаще используют фильтры с нисходящим потоком.

После засорения фильтра производят его промывку, подавая воду снизу вверх.


Расчет фильтра для доочистки

  1.  Циркуляционный расход воды, включающий воду на промывку, м3/сут

Qц = 0,025∙Qр    для n = 1

Qц = 0,05∙Qр    для n = 2

где Qр – расчетный приток воды на сооружения, м3/сут;

n – число промывок одного фильтра в сутки.

  1.  Суммарная площадь фильтров с зернистой загрузкой, м2

F = (Qр + Qц) / (24∙Vр  - 0,4∙Vpnt)

где Qр – расчетный приток воды на сооружения, м3/сут;

n – число промывок одного фильтра в сутки;

Qц – циркуляционный расход воды, м3/сут;

Vр – расчетная скорость фильтрации при форсированном режиме, м/час;

t - продолжительность простоя одного фильтра во время промывки и сброса, мин

  1.  Число фильтров на станции доочистки, шт

N =

где F- суммарная площадь фильтров, м2

Сравним с оптимальным вариантом N ≥ 4

  1.  Площадь одного фильтра, м2

Fф = F / N

где F- суммарная площадь фильтров, м2;

N – число фильтров на станции доочистки, шт

Сравним с оптимальным вариантом Fф ≤ 50-60 м2

  1.  Общее число фильтров, шт

Nоб = N +m

где N – число фильтров на станции доочистки, шт;

m – число фильтров, находящихся в ремонте. При N > 20     m = 3

                                                                                      N < 20     m = 2


ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Таблица 1

Параметры, определяющие эффективность работы циклонов

параметры

ЦН-24

ЦН-15У

ЦН-15

ЦН-11

СДК-ЦН-33

СК-ЦН-34

dт50, мкм

8,5

6,0

4,5

3,65

2,31

1,95

Ig σή

0,308

0,283

0,352

0,352

0,364

0,308

Ig σч

0,2

0,26

0,18

0,33

0,15

0,2

۷опт, м/с

4,5

3,5

3,5

3,5

2

1,7

Таблица 2

Стандартный ряд диаметра циклона

Тип циклона

Стандартный ряд диаметра циклона

ЦН, СК,СДК

0,2; 0,3; 0,4; 0,5; 0,6; 0,7; 0,8; 0,9; 1,0; 1,2; 1,4; 1,6; 1,8; 2,0.

Таблица 3

Значения коэффициентов сопротивления одиночного циклона

Тип циклона

ζсц 500

ЦН-11

245

ЦН-15

155

ЦН-15У

165

ЦН-24

75

СДК-ЦН-33

520

СК-ЦН-34

1050

Таблица 4

Поправочный коэффициент к1на диаметр циклона

Диаметр циклона , м

ЦН-11

ЦН-15; ЦН-24

СДК-ЦН-23;

СК-ЦН-34

0.2

0.95

0.9

1

0.3

0.96

0.93

1

0.4

0.99

1

1

0.5

1

1

1

более

1

1

1


Таблица 5

Поправочный коэффициент к2 на запыленность газа

Тип циклона

Поправочный коэффициент к2 на запыленность

газа, г/м3

10

20

40

80

120

150

ЦН-11

0.96

0.94

0.92

0.9

0.87

0.5

ЦН-15

0.93

0.92

0.91

0.9

0.87

0.86

ЦН-15У

0.93

0.92

0.91

0.89

0.88

0.87

ЦН-24

  0.95

0.93

0.92

0.9

0.87

0.86

СДК-ЦН-33

0.81

0.785

0.78

0.77

0.76

0.745

СК-ЦН-34

0.98

0.947

0.93

0.915

0.91

0.9

Таблица 6

Значение нормальной функции распределения

Х

Ф(Х)

Х

Ф(Х)

-0,02

0,492

1,06

0,8554

0

0,5

1,84

0,9671

0,76

0,7764

1,86

0,9686

0,78

0,7823

1,88

0,9699

0,8

0,7881

1,9

0,9713

0,82

0,7939

1,92

0,9726

0,84

0,7995

1,94

0,9738

0,86

0,8051

1.96

0,9750

0,88

0,8106

1,98

0,9761

0,9

0,8159

2,0

0,9772

0,92

0,8212

2,1

0,9821

0,94

0,8264

2,2

0,9861

0,96

0,8315

2,3

0,9893

0,98

0,8365

2,4

0,9918

1,00

0,8413

2,5

0,9938

1,02

0,8461

2,6

0,9953

1,04

0,8508

2,7

0,9965


Таблица
7

Классификация пылеуловителей

Класс пылеуловителя

Размер улавливаемых частиц, мкм

Группа пыли по дисперсности

Ф(х) Эффективность пылеуловителя пыли, (масс %)

I

> 0,3 – 0,5

V

IV

< 80

80 -99,9

II

> 2

IV

III

45-92

92-99,9

III

> 4

III

II

80-99,0

99,0-99,9

IV

> 8

II

I

95,0-99,9

> 99.9

V

> 20

I

> 99.9

Таблица 8

Необходимые параметры для расчета эффективности скруббера Вентури

Тип

Способ подвода жидкости

Скорость газа νв, м/с

Формулы расчета ζж

1

Центральный подвод орошения, предварительное дробление орошаемой жидкости

6,2

ζж = 1,68 ∙ ζг∙(Lr/D)0,29m1-b

b = 1,121 ∙ (Lr/D)-0,045

2

Пленочное орошение

5,0

ζж = 3.49 ∙ ζг∙(Lr/D)0,266m1-b

b = 0,98 ∙ (Lr/D)0,266

3

Периферийное орошение в конфузоре

8,5

ζж = 13,4 ∙ ζгm0,024

4

Батарея труб Вентури

12,0

ζж = 0,215 ∙ ζгm-0,54

Таблица 9

Динамическая вязкость воздуха

Температура, °С

Вязкость, Н×с/м2

Температура, °С

Вязкость, Н×с/м2

Температура, °С

Вязкость, Н×с/м2

-50

14,6´10-6

 80

20,9´10-6

 350

31,4´10-6

-20

16,3´10-6

 90

21,6´10-6

 400

21,8´10-6

0

17,1´10-6

100

21,7´10-6

 500

36,1´10-6

10

17,7´10-6

120

22,7´10-6

 600

39,2´10-6

20

18,2´10-6

140

23,5´10-6

 800

444,´10-6

30

18,7´10-6

160

24,1´10-6

1000

49,5´10-6

40

19,2´10-6

180

24,9´10-6

1200

53,9´10-6

50

19,6´10-6

200

25,8´10-6

1400

57,5´10-6

60

20,1´10-6

250

27,8´10-6

1600

61,5´10-6

70

20,3´10-6

300

29,7´10-6

1800

65,5´10-6


ПРИЛОЖЕНИЕ 2

ТИТУЛЬНЫЙ ЛИСТ

МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ

КУРСОВАЯ РАБОТА

ПО ДИСЦИПЛИНЕ

«Системы защиты среды обитания»

Проверил:                                                                  Выполнил:  

Преподаватель: ученая степень, должность          Студент 4 курса

Ф.И.О.                                                                        Ф.И.О.

                                                                                  Шифр: 1163 –ТБб - 1111

Подпись_________________                                   Подпись_____________

20… г.

PAGE  34


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

80241. Розвиток науки управління. Ранні теорії менеджменту 1.78 MB
  Розвиток науки управління. Остаточно ідея управління як наукової дисципліни професії та галузі досліджень сформувалася у США. Навпаки на першому етапі до середини ХХ століття наука управління розвивалася одразу за кількома відносно самостійним напрямкам або як кажуть підходам до управління кожний з яких концентрував увагу на різних аспектах менеджменту. Класична теорія підхід менеджменту включає дві школи: а школу наукового управління...
80242. Прийняття управлінських рішень. Методи творчого пошуку альтернатив 6.79 MB
  Прийняття управлінських рішень. Основи теорії прийняття рішень. Процес прийняття рішень. Основи теорії прийняття рішень У науковій літературі зустрічається як розширене так і вузьке розуміння процесу прийняття рішень в управлінні.
80243. Методи обґрунтування управлінських рішень 5.47 MB
  Методи обґрунтування управлінських рішень. Відповідно до цього способу всі методи обґрунтування управлінських рішень поділяються на кількісні та якісні. Кількісні методи або методи дослідження операцій застосовують коли фактори що впливають на вибір рішення можна кількісно визначити та оцінити. Якісні методи використовують тоді коли фактори що визначають прийняття рішення не можна кількісно охарактеризувати або вони взагалі не піддаються кількісному вимірюванню.
80244. Рынок и его инфраструктура 94.5 KB
  Рынок и его инфраструктура План 1. Сущность функции и структура рынка Объединенное понятие рынок как место массовой куплипродажи товаров лишь частичного отражает содержание которое вкладывается в понятие рынок экономической науки и хозяйственной практикой. Рынок в широком смысле объединяет в себе несколько понятий. Вовторых рынок есть вся совокупность процессов торговли актов куплипродажи который характеризуется такими признаками как вид продаваемых товаров объем продаж способ торговли уровень цен.
80245. Основы саморегулирования рыночной экономики 134 KB
  Объективные факторы: экономические: базовый уровень развития производства; объём реальных потребностей и уровень их удовлетворения; средний уровень денежных доходов населения; рыночные цены; уровень цен товаровзаменителейи взаимодополняемых товаров; принципы распределения доходов; условия предоставления кредитов качество товара. Он отражает причинноследственную связь между изменением цены и изменением величины спроса. Рост цены при прочих неизменных условиях вызывает снижение спроса что способствует разрешению противоречия...
80246. Экономическая роль государства в рыночной экономике 74.5 KB
  Необходимость и сущность государственного регулирования рыночной экономики. Формы государственного регулирования рыночной экономики. Необходимость и сущность государственного регулирования рыночной экономики. Государственное регулирование экономики сложилось не сразу.
80247. Доходы и их распределение. Заработная плата 81.5 KB
  Марксистская теория исходит из того что новая стоимость товара созданная трудом наемных работников проходя через сферу обращения в ходе конкурентной борьбы распределяется и перераспределяется принимая различные формы: заработной платы наемных работников; прибыль капиталистов; процентов ссудных капиталистов банкиров; ренты владельцев земли и других природных факторов объектов добывающей промышленности и строительства. Объективное распределение доходов зависит от того что вновь созданная стоимость слагается из необходимого продукта...
80248. ОСОБЕННОСТИ ФОРМИРОВАНИЯ ЦЕН В ЗАВИСИМОСТИ ОТ МОДЕЛИ РЫНКА 55.5 KB
  Рынок совершенной конкуренции: характерные черты и механизм ценообразования. Особенности рынка несовершенной конкуренции. Механизм рыночных цен позволяет стимулировать рациональное использование ограниченных и редких ресурсов добиваться эффективного хозяйствования решать триаду экономических проблем: что как и для кого производить На решение этих проблем направлен и механизм конкуренции. Монополия вырастая из конкуренции на определенном этапе своего развития уничтожает конкуренцию но рыночная конкуренция как известно неотъемлемый...
80249. Особенности предпринимательства в агропромышленном комплексе 65.5 KB
  Аграрные отношения это составная часть экономических отношений которые складываются в сельском хозяйстве в связи с владением и использованием земли как главного средства производства в сельскохозяйственной отросли. Это обусловлено использованием в производстве земли как специфического искусственно невоспроизводимого средства производства различающегося по плодородию места расположению. Эти свойства наоборот даже могут улучшаться что приведет к росту ценности земли. Тесная зависимость земли от природноклиматических условий сезонный...