8489

Поперечная рама стального каркаса здания

Курсовая

Архитектура, проектирование и строительство

Поперечная рама стального каркаса здания Задание на курсовой проект Стальной каркас производственного здания Запроектировать поперечную раму стального каркаса одноэтажного здания по следующим исходным данным: длина здания L = 78 м...

Русский

2013-02-12

1.09 MB

16 чел.

Поперечная рама стального каркаса здания

Задание на курсовой проект

Стальной каркас производственного здания

Запроектировать поперечную раму стального каркаса одноэтажного здания по следующим исходным данным:

  •  длина здания   L = 78 м
  •  пролет здания    l  = 24 м
  •  шаг колонн    B = 6 м
  •  строительная ферма: трапецеидальная
  •  отметка нижнего пояса Hн.п. = 8 м
  •  сопряжение фермы с колонной: шарнирное
  •  тип покрытия: по прогонам
  •  наружная стена: навесные керамзитожелезобетонные панели

Район строительства:

вес снегового покрова  = 2 кН/м2

скоростной напор ветра  = 0,38 кН/м2

Тип местности  В


Содержание.

  1.  Конструктивная схема здания. Компоновка поперечной рамы………….4
  2.  Расчетная схема рамы. Определение нагрузок на раму…………………..5
  3.  Расчет рамы. Определение расчетных усилий в колонне………………...7
  4.  Подбор сечения и расчет стержня колонны……………………………….10
  5.  Конструкция и расчет стержня колонны…………………………………..12
  6.  Определение расчетных усилий в стержнях фермы………………………14
  7.  Подбор сечения и расчет элементов фермы……………………………….15
  8.  Конструкция и расчет узлов фермы………………………………………..15

    Литература………………………………………………………………………18

  1.  
    Конструктивная схема здания.

Проектируем одноэтажное каркасное здание длинною L = 78 м, пролетом l = 24 м. Стальной каркас создается колоннами, расставленными шагом B = 6 м, колонны жестко прикрепляются к фундаменту и на верху шарнирно соединяются с ригелем (стропильной нагой). Две колонны и ригель образуют поперечную раму.

Пространственная жесткость каркаса обеспечивается путем постановки связи. Связи ставят в плоскости покрытия между фермами и между колоннами.

Связи по покрытию располагаются:

  •  в плоскости верхних поясов стропильных ферм
  •  в плоскости нижних поясов стропильных ферм
  •  между фермами

Стропильные фермы соединенные стропильными связями образуют пространственные блоки, к которым прикрепляются все остальные фермы с помощью прогонов или плит.

На колонны навешиваются керамзитожелезобетонные стеновые панели размером 6х1,2х0,2 м

В курсовом проекте принято покрытие по прогонам.

Hн.п. = 8 м

Hв.к. = Hн.п. + hоп = 8 + 2,2 = 10,2 м

Hв.с. = Hв.к. + hпокр + hпарап = 10,2 + 0,45 + 0,45 = 11,1 м

Конструктивная схема рамы представлена на рис. 1.

  1.  
    Расчетная схема рамы. Определение нагрузок на раму

H = Hн.п. + 0,9 = 8 + 0,9 = 8,9 м

Нагрузки на раму

  1.  Постоянная нагрузка.
    1.   Постоянная нагрузка от веса элементов покрытия.

gриг = g * B = 0,939 * 6 = 5,634 кН/м,

где g – постоянная нагрузка в кН/м2 от веса покрытия. Конструкция покрытия представлена на рис. 2.

Таблица № 1

Вид нагрузки

Норм., кН/м2

f

Расч., кН/м2

3-слойный гидроизоляционный ковер

0,15

1,3

0,195

Утеплитель-пенополистирол h = 50 мм, = 1,0 кН/м3

0,05

1,3

0,065

Пароизоляция – 1 слой рубероида на битуме

0,04

1,3

0,050

Стальной профилированный настил t = 1 мм

0,15

1,05

0,157

Прогон сплошного сечения пролета 6 м

0,10

1,05

0,105

Стропильная ферма

0,30

1,05

0,315

Связи

0,05

1,05

0,052

Итого

0,84

-

0,939

  1.   Постоянная нагрузка от веса стен.

Стены выполняются из стеновых панелей размером 6х1,2х0,2 м, нагрузку от них принимаем равной 2 кН/м2.

Нагрузка на колонны от веса стен

gст = f * 2 * В = 1,1 * 2 * 6 = 13,2 кН/м

  1.   Нагрузка от веса колонн.

gк = 1 кН/м

  1.  Снеговая нагрузка.

P = f * Po * C * B = 1,5 * 2 * 1 * 6 = 18 кН/м,

где f = 1,5 – коэффициент надежности по нагрузке

С = 1 – коэффициент, учитывающий конфигурацию покрытия  

 Po = 2 кН/м – вес снегового покрова

  1.  Ветровая нагрузка.

Рассмотрим действие ветра на здание с левой стороны.

Эквивалентная ветровая нагрузка, действующая:

- с наветренной стороны:

qэ = f * qo * Cx * Kср * B = 1,4 * 0,38 * 0,8 * 0,6 * 6 = 1,53 кН/м

  •  с заветренной стороны:

qэ = f * qo * Cx * Kср * B = 1,4 * 0,38 * 0,6 * 0,6 * 6 = 1,15 кН/м,

где f = 1,4 – коэффициент надежности по ветровой нагрузке    

 qo = 0,38 кН/м2 – скоростной напор

Сх = 0,8 и С’х = 0,6 – аэродинамический коэффициент

Кср = 0,6 – среднее значение скоростного напора ветра по высоте

W = qэ * h1 = qэ * (Hв.с.Hн.п.) = 1,53 * (11,1 – 8) = 4,74 кН

W’ = qэ * h1 = qэ * (Hв.с.Hн.п.) = 1,15 * (11,1 – 8) = 3,57 кН

 


3. Расчет рамы. Определение расчетных усилий в колонне.

  1.   Постоянная нагрузка.

 

N1 = qриг * l / 2 = 5,634 * 24 / 2 = 67,608 кН

Продольная сила в нижнем сечении колонны равна

N2 = qст * (Hв.с. + 0,9) = 13,2 * (11,1 + 0,9) = 158,4 кН

 N3 = qк * H = qк * (Hв.с. + 0,9) = 1 * (11,1 + 0,9) = 12 кН

Продольная сила от постоянной нагрузки в нижнем сечении колонны равна

 Ng = N1 + N2 + N3 = 67,608 + 158,4 + 12 = 238 кН

   

  1.   Снеговая нагрузка.

Nр = P * l / 2 = 18 * 24 / 2 = 216 кН

  1.   Ветровая нагрузка.

W + W’ = 1,75 * W

Ha = 13/16 * qэ * H + 3/16 * q’э * H + 1/2 * 1,75 * W = 13/16 * 1,53 * 10,2 + 3/16 * 1,15 * 10,2 + 1/2 * 1,75 * 4,74 = 19,03 кН

Hb = 3/16 * qэ * H + 13/16 * q’э * H + 1/2 * 1,75 * W = 3/16 * 1,53 * 10,2 + 13/16 * 1,15 * 10,2 + 1/2 * 1,75 * 4,74 = 16,58 кН

Ma = 5/16 * qэ * H2 + 3/16 * q’э * H2 + 1/2 * 1,75 * W * H = 5/16 * 1,53 * 10,22 + 3/16 * 1,15 * * 10,22 + 1/2 * 1,75 * 4,74 * 10,2 = 114,24 кН

Mb = 3/16 * qэ * H2 + 13/16 * q’э * H2 + 1/2 * 1,75 * W * H = 3/16 * 1,53 * 10,22 + 13/16 * 1,15 * 10,22 + 1/2 * 1,75 * 4,74 * 10,2 = 169,36 кН

N = Ng + Nр = 238 + 216 = 454 кН    

Ma = 114,24 кН


4.
Подбор сечения и расчет стержня колонны

Исходные данные:

  •  Расчетное усилие:      М = 114,24 кНм

  N = 454 кН

 e = M/N = 114,24/454 = 0,25

  •  Материал ВСт3 кп 2  Ry = 215 Мпа = 21,5 кН/см2
  •  с = 1 – коэффициент условия работы
  •  [] = 120 – предельная гибкость
  •  Расчетные длины:  lx = 2 * H = 2 * 800 = 1600 м

 ly = ½ * H = ½ * 800 = 400 м

Колонна может быть сварной, составной из трех листов или принято ввиде прокатного широкополочного двутавра. В курсовом проекте примем второй вариант.

Поперечное сечение колонны.

ix = Ix/A 0,42h

iy = Iy/A 0,24h

x = Wx/A 0,35h

  1.  Задаемся значением = 70 90

  = 90

  1.  По приложению 3[3] находим = f(, Ry)

= 0,665

  1.  По принятой гибкости наметим ориентировочные габаритные размеры h и b.

ix = lx/ = 0,42h h lx/ (0,42 * ) = 1600 / (0,42 * 90) = 42,33 см

iy = ly/ = 0,24b b ly/ (0,24 * ) = 400 / (0,24 * 90) = 18,52 см

ρx = 0,35 * h  = 0,35 * 42,33 = 14,82 см             

Для определения требуемой площади воспользуемся формулой Ясинского:

σ = N / A * φ +M / Wx ≤ Ry * γc

Aтр = N / Ry * (1 / φ + e / ρx) = 454 / 21,5 * (1 / 0,665 + 25 / 14,82) = 67,38 см²   

Из сортамента по значениям А,h,b выбираем профиль и выписываем характеристики сечения: №проф – 50Б1; А = 91,8 см2; h = 49,5 см; b = 20 см;    iх = 20,3 см; iy = 4,2 см; Wx = 1520 см3; ρx = Wx / А = 1520 / 91,8 = 16,56 см.

Проверяем колонну выбранного сечения на устойчивость:

  1.  Проверка на устойчивость в плоскости рамы

λх = 1х / ix = 1600 / 20,3 = 78,82 <_[λ] =120

  •  Условная гибкость λх =  λхRy/E = 78,82√21,5/2,1*104 = 2,52
    •  Относительный эксцентриситет

m = ex =25 / 16,56 = 1,51

  •  Коэффициент, учитывающий форму сечения

η  = 1,4 – 0,02 λх = 1,4 – 0,02 * 2,52 = 1,35

  •  Приведенный эксцентриситет

m1 = η * m = 1,35 * 1,51 = 2,04

по приложению 1 [3] φ вн = 0,357

  •  Проверка на устойчивость

N/A φвнRy*γc

454 / 91,8 * 0,35 = 14,1 ≤ 21,5 кН/см²

Полученное выражение удовлетворяет условию, устойчивость обеспечена.

  1.  Проверка колонны на устойчивость из плоскости рамы

λу  = 1у / iу = 400 / 4,2 = 95,24 < [λ] =120

по приложению 3 [3] φу = 0,630

Согласно СНиП при проверке колонны на устойчивость учитывается наибольший изгибающий момент Мх в пределах средней трети расчетной длины 1у, но не менее 0,5Ммах.

В курсовом проекте:

Мх = 0,5Ммах  

mx = Mx/N ρx = 0,5 * m = 0,5 * 1,51 = 0,755

Вычисляем коэффициент С, учитывающий пространственный характер потери устойчивости :

С = β / (1 + mx * α), где

β и α – коэффициенты, зависящие от формы сечения.

Для двутаврового сечения примем α = 0,7; β = 1,0.

С = 1,0 / (1 + 0,755 * 0,7) = 0,65

N / (A * φу * C) = 454 / (91,8 * 0,63 * 0,65) = 12,1 < 21,5

Условие равновесия выполняется.

Место устойчивость стенки и поясных листов.

Толщина стенки и поясных листов значительно меньше других размеров пластин. Если сжимающее напряжение в пластине достигают критических значений, то может произойти их выпучивание или потеря местной устойчивости. Выпученная часть пластины выключается из работы сечения, что может привести к преждевременной потери несущей способности колонн. Величина критических напряжений потери устойчивости зависит от размеров пластин, вида закрепления и характера эпюры сжимающих напряжений. Если критические напряжения будут равны пределу текучести, то потеря местной устойчивости произойдет не раньше, чем будут исчерпана несущая способность колонны целиком. Проверку местной устойчивости стенки и полки рассматриваемой колонны не делаем, так как в прокатных профилях толщина их принята с учетом обеспечения местной устойчивости.


5.
Конструкция и расчет базы колоны

  1.  Назначение размеров опорной плиты:

В = b +2*6 = 20,0 + 12 = 32 см

По приложению 2 [3] назначаем ширину прокатного листа 32 см.

L = h + 2*20 = 49,5 + 40 = 89,5 см

Выбираем длину прокатного листа 90 см.

σс = N / B * L + 6 * M / B * L²Rbс.м.

Rbс.м. = ³√Афпл * Rbв

Rbс.м. = 1,2*0,595*0,9 = 0,64 кН/см²

σс = 454 / 32 * 90 + 6 * 11424 / 32 * 90² = 0,42 кН/см² ≤ 0,64 кН/см²

Напряжение на сжатие не превышают нормы, проверка выполнена.

σр = N/B*L - 6*M/BL² = - 0,11 кН/см²

Определение толщины плиты

Рассмотрим первый участок:

   a = (L – h)/2 = (90 – 49,5)/2 = 20,25 см

Мmax = β * σc * b²

b – длина свободной стороны

β – коэффициент, принимаемый по таблице 3[3] в зависимости от отношения сторон рассматриваемого отсека.

a / b = 20,25 / 20 = 1,01

β = 0,112

Mmax = 0,112 * 0,42 * 20² = 18,8 кНсм/см

Расчетное сечение полоски плиты:

Из условия прочности:

σ = M/Wx ≤ Ry

Для стали марки ВСт3кп2 Ry = 21,5 кН/см²

Wx = 1* δпл²/6

δпл ≥ √6M/Ry = √6*18,8/21,5 = 2,29 cм

δпл следует принимать от 20 до 40 мм в данном случае принимаем δпл = 25 мм.

     2. Расчет анкера. Назначение диаметра.

Уравнение статики:

Σ Мц.т. = 0

М – N*e –Na*y = 0

e – расстояние от N до центра тяжести e = 23,77 см

у – расстояние от оси анкера до центра тяжести y = 74,77 cм

Na = (M – Ng * e )/ 2 y = (114,24 – 238*23,77)/2*74,77 = -37,07 кН

По приложению [3]  находим диаметр анкера da = 24 мм

     3. Проверка прочности траверсы.

Расчетная схема.

qтр = σс * B/2 = 0,42 * 32 / 2 = 6,72 кН/см

Расчетные усилия

Мтр = qтр * a2/2 = 6,72 * 20,252/2 = 1377,81 кН*см

Qтр = qтр * a = 6,72 * 20,25 = 136,08 кН

Сечение траверсы

Wxтр = 150 см3

Атр = 30 см2

σ = Mx/Wxтр = 1377,81 / 150 = 9,1854 ≤ Ry = 21,5 кН/см2

Условие выполняется.

τ = Q * s / I * t = 1,5*Q/hтр*tтр Rs 

τ = 1,5*136,08/1*30 = 6,804 кН/см ≤ 13,5 кН/см

Условие по касательным напряжениям также выполняется.

Проверка прочности шва прикрепления траверсы к колонне.

Расчетное усилие в шве:

 Nш = ½ (N/2 + M/h) = ½ (454/2 + 11424/49,5) = 228,89 кН

τw = Nш / Аw = Nш /(βf Kf)(hтр – 1) ≤ Rwf * γc

βf – коэффициент, учитывающий вид сварки, в курсовом проекте используется полуавтоматическая сварка βf = 0,8

Kf – катет траверсы Kf = 1 см

 τw = 228,89 / 0,8 (30 – 1) = 9,87 ≤ 18,5 кН/см2

Условие выполняется.
6.
Определение расчетных усилий в стержнях фермы

Фактические узловые нагрузки:

  •  постоянная   G = gриг * d = 5,634 * 3 = 16,902 кН
  •  снеговая нагрузка  P = p * d = 18 * 3 = 54 кН

Усилие в стержнях фермы определяем в табличной форме

  Таблица № 2

Наименование

Обозначение

Единичное усилие в кН

Ng

Np

N = Ng + Np

элемента

стержней

слева

справа

с двух сторон

1

2

3

4

5

6

7

8

Верхний пояс

1

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

2

-4,46

-2,23

-6,69

-113,07

-361,26

-474,33

3

-4,46

-2,23

-6,69

-113,07

-361,26

-474,33

4

-3,76

-3,76

-7,52

-127,10

-406,08

-533,18

Нижний пояс

5

3,06

1,22

4,28

72,34

231,12

303,46

6

4,58

3,05

7,63

128,96

412,02

540,98

Раскосы

7

-3,95

-1,58

-5,53

-93,47

-298,62

-392,09

8

1,79

1,29

3,08

52,06

166,32

218,38

9

-1,18

-1,16

-2,34

-39,55

-126,36

-165,91

10

-1,16

0,98

-0,18

16,56

52,92

69,48

-19,61

-62,64

-82,25

Стойки

11

-0,50

0,00

- 0,50

- 8,45

-27,00

-35,45

12

-1,00

0,00

-1,00

-16,90

-54,00

-70,9

13

0,125

0,125

0,25

2,11

13,50

15,61


7.
 Подбор сечения и расчет элементов фермы

Подбор сечений производиться в табличной форме, результаты представлены в табл. 3.

В целях удобства принимаем сечения С1, С2 равными 56х5.

8. Конструирование и расчет узлов фермы

Узел 1.

Узлы фермы конструируются на фасонках (косынках).

  1.  Определение длины швов прикрепления опорного раскоса к фасонке:

Шов по обушку: Lwоб = Nобобw = α об N1/2*βt*Kf*Rwf*γc 

При равнобоком уголке: α об = 0,7 , α пера = 0,3

При неравнобоком уголке: α об = 0,75, α пера = 0,25

Lwоб = 0,75*392,09/2*0,8*1*18,5*1 = 9,9 см

Фактическая длина шва: Lфакт = (Lwоб + 1), см.

Lфактоб = 9,9 + 1 = 11 см

Lwmax ≤ 85 βt*Kf

Lwmax = 85*0,8*1 = 68 см

Lwпера = Nперапераw = α пера N1/2*βt*Kf*Rwf*γc

Lwпера = 0,25*392,09/2*0,8*0,6*18,5 = 5,5 см

Фактическая длина шва: Lфакт = (Lwпера + 1), см.

Lфактпера = 5,5 + 1 = 7 см

  1.  Проверка прочности швов прикрепления правого раскоса к фасонке:

Lw об, Lw пера – снимается с чертежа,

Lwоб = 8,9 см

Lwпера = 8,1 см

Назначаем катет шва, делаем проверку:

Kf = 0,7 см

Шов по обушку: τwоб = α об N2/2*βt*Kf*(Lwоб - 1) ≤ Rwf*γc

τwоб = 0,7*218,38/2*0,8*0,7*(8,9 – 1) = 17,28 ≤ 18,5 кН/см²

Kf = 0,7 см

Шов по перу: τwпера = α пера N2/2*βt*Kf*(Lwпера - 1) ≤ Rwf*γc

τwпера = 0,3*218,38/2*0,8*0,7*(8,1 – 1) = 8,24 ≤ 18,5 кН/см²

Проверка полностью выполняется.  

  1.  Проверка прочности швов крепления фасонки к верхнему поясу:

N = NпрNлев = Nпр

N = 474,33 - 0 = 474,33 кН

Шов по обушку: τwоб = α обN/2*βt*Kf*(L1 + L2 - 2)

τwоб = 0,75*474,33/2*0,8*1,2*(16,2 + 11,1 – 2) = 7,32

Шов по перу: τwпера = α пераN/2*βt*Kf*(Lwпера - 1)

τwпера = 0,25*474,33/2*0,8*0,8*(49,3 – 1) = 1,92

Узловая сила: (Gузл + Рузл)

σw = (Gузл + Рузл)/(Awоб + Аwперо)

σw = (16,9 + 54)/((2*0,8*1,2*(27,3 – 2)) + (2*0,8*0,8*(49,3 – 1))) = 0,64 кН/см²

√(τw² + σw²) Rwf*γc

√(9,24² + 0,64²) = 9,26 ≤ 18,5 кН/см²

Проверка выполняется, рисуем узел с данными параметрами.

Узел 2.

1. Проверка прочности шва крепления фасонки к фланцу:

Х = 3/16(qэ-qэ’)*Н + 1,75*W/2

Х = 3/16(1,53 – 1,15)*10,2 +1,75*4,74 / 2 = 4,87

Lw – снимаем с чертежа.

Lw = 26,3 см

τwоб = А/Aw = A/2*βt*Kf*(Lw - 1)

τwоб = 296,38/2*0,8*0,7*(26,3 – 1) = 10 кН/см²

σwmax = X/Aw + Xe/Ww 

Ww = 2*βt*Kf*(Lw - 1)²/6

Ww = 2*0,8*0,7*(30-1)²/6 = 157 см³

σw =4,87/42,56 + 4,87*43/157 = 1,4

√(τw² + σw²) Rwf*γc

√9,1²+1,4² = 9,2 ≤ 18,5 кН/см²

2. Проверка прочности шва крепления нижнего пояса к фасонке:

Lwоб = 23 см, снимаем с чертежа.

Lwпера = 23 см, снимаем с чертежа.

Катет шва – 0,6 см.

τwоб = 0,75*303,46/2*0,8*0,6*(23-1) = 10,78 кН/см²≤ 18,5 кН/см²

τwпера = 0,25*303,46/2*0,8*0,6*(23-1)  = 3,59 кН/см²≤ 18,5 кН/см²

3.Назначение длины опорного столика:

Lw≥2/3*А/ βt*Kf*Rwf

Lw = 2/3*296,38/0,8*0,7*18,5 = 19 см.

Назначаем длину опорного столика равной 19 см.

Узел 3.

Узел 3 рассчитывается аналогично узлу 1:

1. Проверка прочности швов прикрепления правого раскоса к фасонке:

Lw об, Lw пера – снимается с чертежа,

Lwоб = 8 см

Lwпера = 7 см

Назначаем катет шва, делаем проверку:

Kf = 0,7 см

Шов по обушку: τwоб = α об N/2*βt*Kf*(Lwоб - 1) ≤ Rwf*γc

τwоб = 0,7*165,91/2*0,8*0,7*(8 – 1) = 14,8 ≤ 18,5 кН/см²

Шов по перу: τwпера = α пера N/2*βt*Kf*(Lwпера - 1) ≤ Rwf*γc

τwпера = 0,3*165,91/2*0,8*0,7*(7 – 1) = 7,4 ≤ 18,5 кН/см²

Проверка полностью выполняется.  

2. Проверка прочности швов прикрепления стойки к фасонке:

Lw об, Lw пера – снимается с чертежа,

Lwоб = 11,1 см

Lwпера = 11,1 см

Назначаем катет шва, делаем проверку:

Kf = 0,5 см

Шов по обушку: τwоб = α об N/2*βt*Kf*(Lwоб - 1) ≤ Rwf*γc

τwоб = 0,7*70,9/2*0,8*0,5*(11,1 - 1) = 6,1 ≤ 18,5 кН/см²

Шов по перу: τwпера = α пера N/2*βt*Kf*(Lwпера - 1) ≤ Rwf*γc

τwпера = 0,3*70,9/2*0,8*0,5*(11,1-1) = 2,6 ≤ 18,5 кН/см²

Проверка полностью выполняется.  

3. Проверка прочности швов крепления фасонки к нижнему поясу:

N = NпрNлев = Nпр

N = 540,98 – 303,46 = 237,52 кН

Шов по обушку: τwоб = α обN/2*βt*Kf*(L1 + L2 - 2)

τwоб = 0,7*237,52/2*0,8*0,4(54-1) = 4,9 кН/см² ≤ 18,5 кН/см²

Шов по перу: τwпера = α пераN/2*βt*Kf*(Lwпера - 1)

τwпера = 0,3*237,52/2*0,8*0,7(54-1) = 1,2 кН/см² ≤ 18,5 кН/см²

Проверка выполняется. Конструкция узла подходит.


 Литература

  1.  Проектирование стальной стропильной фермы: Метод. указания к курсовому проекту / Ленингр.гос.техн.университет; Сост. Б.А.Гаврилин, Н.М.Тимофеев, С.Е.Фомин. Л., 1991. 56 с.
  2.  Проектирование стального каркаса одноэтажного промышленного здания: Метод. указания  / С.-Пеьербург. гос. техн. ун-т; Сост. Б.А.Гаврилин, Н.М.Тимофеев. СПб., 1993. 36 с.
  3.  Проектирование сплошной внецентренно сжатой колонны: Методические указания к курсовому проекту./Сост. Б.А.Гаврилин, Н.М.Тимофеев. – Л., ЛПИ. 1989. – 36 с.


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

40413. Война́ за австри́йское насле́дство 115.2 KB
  Претензии сторон После смерти императора Карла VI 20 октября 1740 года его старшая дочь Мария Терезия вступила согласно постановлениюПрагматической санкции во владение всеми землями австрийской монархии но её наследственные права стали оспариваться с разных сторон а одновременно с тем заявлены были и разные другие притязания. Прусский король Фридрих II Великий прежде всех воспользовался этим случаем чтобы заявить древние права своего дома на силезские герцогства Лигниц Волау Бриг и Егерндорф и в декабре 1740 годавступил в Силезию....
40414. Английская революция XVII века 262.06 KB
  Гражданская война Начало войны Большое число роялистов присоединилось к армии короля. Один из офицеров парламентской армии Оливер Кромвель обратил внимание на вражескую кавалерию. Солдаты Армии нового образца получали должную военную подготовку и в бою вели себя очень дисциплинированно. Раньше офицерами становились солдаты из благополучных и знатных семей но в Армии нового образца они выдвигались по службе по мере своих заслуг на поле боя и боевых качеств.
40415. Буржуазные революции и национально-освободительные движения в 20-е годы XIX века в Европе 58.93 KB
  Буржуазные революции в Испании Португалии и Италии были вызваны притязаниями буржуазии на власть и ее борьбой против абсолютизма восстановленного после краха наполеоновской империи. Хотя обстановка в этих странах в годы Реставрации существенно различалась в Италии антифеодальные преобразования революционного и наполеоновского периода в основном остались в силе тогда как в Испании и Португалии феодальные устои общества не были поколеблены вспыхнувшие здесь буржуазные революции имели некоторые общие специфические черты. Революции в...
40416. Европейский абсолютизм и его особенности 24.47 KB
  Во Франции абсолютизму благоприятствовали богословы приписывающие верховной власти божественное происхождение и юристы признававшие за государями абсолютную власть древних римских императоров. На протяжении всего девятнадцатого века после Великой Французской Революции происходит процесс постепенной демократизации и ограничения власти монарха. Юридическое обоснование своей власти монархи находили в восстановлении нормы римского права которая была зафиксирована в VI веке в Кодексе византийского императора Юстиниана: Воля императора имеет...
40417. Великая францу́зская револю́ция 244.54 KB
  [править]Характер Историки утверждают что Великая французская революция по своему характеру была буржуазной заключалась в смене феодального строя капиталистическим и ведущую роль в этом процессе играл класс буржуазии свергнувший в ходе революции феодальную аристократию. [править]Созыв Генеральных штатов После целого ряда неудачных попыток выйти из затруднительного финансового положения Людовик XVI объявил в декабре 1787 года что созовёт государственные чины Франции на заседаниегенеральных штатов через пять лет....
40418. ГЕРМАНИЯ В 1815–1847 ГГ 16.77 KB
  Самыми развитыми в экономическом отношении районами стали территории среднего течения Рейна Рейнско Вестфальские провинции Пруссии богатые залежами каменного угля и железной руды. крупнейшим торгово промышленным центром становится столица Пруссии Берлин город с 400тысячным населением. В нем сосредоточилось 2 3 всего машиностроительного и ситценабивного производства Пруссии. и Пруссии таможенные барьеры между государствами входившими в Германский союз.
40419. Англійський абсолютизм, його особливі риси 149.2 KB
  произвол королевских чиновников и судей злоупотребления королевских фаворитов герцог Бэкингем; распространение законов военного времени на время мирное постои армии в домах частных лиц; ограничения в торговой и промышленной сферах государственные монополии; стремление реставрировать ненавистный большинству англичан католицизм; ориентация династии Стюартов Яков I Карл I на католические государства континентальной Европы Францию Италию традиционных торговых соперников Англии. зачастую поразному относились к тем или...
40420. Німеччина 102.91 KB
  На развитие немецкого Просвещения влияли политическая раздробленность Германии и ее экономическая отсталость что определило преимущественный интерес немецких просветителей не к социальнополитическим проблемам а к вопросам философии морали эстетики и воспитания. Молодой Лессинг первый в Германии XVIII в. В отличие от Англии и Франции где абсолютизм способствовал государственному объединению в Германии XVIIXVIII вв. Он взял сюжет не из далекого прошлого но из самой живой современности Минна фон Барнхельм Направленная...
40421. Іспанський абсолютизм, його характерні риси 62.5 KB
  Это дало основание Марксу сравнить абсолютную монархию в Испании с Турецкой империей. Испания писал Маркс подобно Турции оставалась скоплением дурно управляемых республик с номинальным сувереном во главе В сложившихся условиях в Испании не выработался единый национальный язык сохранились обособленные этнические группы: каталонцы галисийцы и баски говорили на своих языках отличных от кастильского диалекта который составил основу литературного испанского языка. Абсолютная монархия в Испании не смогла стать объединяющим началом...