8489

Поперечная рама стального каркаса здания

Курсовая

Архитектура, проектирование и строительство

Поперечная рама стального каркаса здания Задание на курсовой проект Стальной каркас производственного здания Запроектировать поперечную раму стального каркаса одноэтажного здания по следующим исходным данным: длина здания L = 78 м...

Русский

2013-02-12

1.09 MB

14 чел.

Поперечная рама стального каркаса здания

Задание на курсовой проект

Стальной каркас производственного здания

Запроектировать поперечную раму стального каркаса одноэтажного здания по следующим исходным данным:

  •  длина здания   L = 78 м
  •  пролет здания    l  = 24 м
  •  шаг колонн    B = 6 м
  •  строительная ферма: трапецеидальная
  •  отметка нижнего пояса Hн.п. = 8 м
  •  сопряжение фермы с колонной: шарнирное
  •  тип покрытия: по прогонам
  •  наружная стена: навесные керамзитожелезобетонные панели

Район строительства:

вес снегового покрова  = 2 кН/м2

скоростной напор ветра  = 0,38 кН/м2

Тип местности  В


Содержание.

  1.  Конструктивная схема здания. Компоновка поперечной рамы………….4
  2.  Расчетная схема рамы. Определение нагрузок на раму…………………..5
  3.  Расчет рамы. Определение расчетных усилий в колонне………………...7
  4.  Подбор сечения и расчет стержня колонны……………………………….10
  5.  Конструкция и расчет стержня колонны…………………………………..12
  6.  Определение расчетных усилий в стержнях фермы………………………14
  7.  Подбор сечения и расчет элементов фермы……………………………….15
  8.  Конструкция и расчет узлов фермы………………………………………..15

    Литература………………………………………………………………………18

  1.  
    Конструктивная схема здания.

Проектируем одноэтажное каркасное здание длинною L = 78 м, пролетом l = 24 м. Стальной каркас создается колоннами, расставленными шагом B = 6 м, колонны жестко прикрепляются к фундаменту и на верху шарнирно соединяются с ригелем (стропильной нагой). Две колонны и ригель образуют поперечную раму.

Пространственная жесткость каркаса обеспечивается путем постановки связи. Связи ставят в плоскости покрытия между фермами и между колоннами.

Связи по покрытию располагаются:

  •  в плоскости верхних поясов стропильных ферм
  •  в плоскости нижних поясов стропильных ферм
  •  между фермами

Стропильные фермы соединенные стропильными связями образуют пространственные блоки, к которым прикрепляются все остальные фермы с помощью прогонов или плит.

На колонны навешиваются керамзитожелезобетонные стеновые панели размером 6х1,2х0,2 м

В курсовом проекте принято покрытие по прогонам.

Hн.п. = 8 м

Hв.к. = Hн.п. + hоп = 8 + 2,2 = 10,2 м

Hв.с. = Hв.к. + hпокр + hпарап = 10,2 + 0,45 + 0,45 = 11,1 м

Конструктивная схема рамы представлена на рис. 1.

  1.  
    Расчетная схема рамы. Определение нагрузок на раму

H = Hн.п. + 0,9 = 8 + 0,9 = 8,9 м

Нагрузки на раму

  1.  Постоянная нагрузка.
    1.   Постоянная нагрузка от веса элементов покрытия.

gриг = g * B = 0,939 * 6 = 5,634 кН/м,

где g – постоянная нагрузка в кН/м2 от веса покрытия. Конструкция покрытия представлена на рис. 2.

Таблица № 1

Вид нагрузки

Норм., кН/м2

f

Расч., кН/м2

3-слойный гидроизоляционный ковер

0,15

1,3

0,195

Утеплитель-пенополистирол h = 50 мм, = 1,0 кН/м3

0,05

1,3

0,065

Пароизоляция – 1 слой рубероида на битуме

0,04

1,3

0,050

Стальной профилированный настил t = 1 мм

0,15

1,05

0,157

Прогон сплошного сечения пролета 6 м

0,10

1,05

0,105

Стропильная ферма

0,30

1,05

0,315

Связи

0,05

1,05

0,052

Итого

0,84

-

0,939

  1.   Постоянная нагрузка от веса стен.

Стены выполняются из стеновых панелей размером 6х1,2х0,2 м, нагрузку от них принимаем равной 2 кН/м2.

Нагрузка на колонны от веса стен

gст = f * 2 * В = 1,1 * 2 * 6 = 13,2 кН/м

  1.   Нагрузка от веса колонн.

gк = 1 кН/м

  1.  Снеговая нагрузка.

P = f * Po * C * B = 1,5 * 2 * 1 * 6 = 18 кН/м,

где f = 1,5 – коэффициент надежности по нагрузке

С = 1 – коэффициент, учитывающий конфигурацию покрытия  

 Po = 2 кН/м – вес снегового покрова

  1.  Ветровая нагрузка.

Рассмотрим действие ветра на здание с левой стороны.

Эквивалентная ветровая нагрузка, действующая:

- с наветренной стороны:

qэ = f * qo * Cx * Kср * B = 1,4 * 0,38 * 0,8 * 0,6 * 6 = 1,53 кН/м

  •  с заветренной стороны:

qэ = f * qo * Cx * Kср * B = 1,4 * 0,38 * 0,6 * 0,6 * 6 = 1,15 кН/м,

где f = 1,4 – коэффициент надежности по ветровой нагрузке    

 qo = 0,38 кН/м2 – скоростной напор

Сх = 0,8 и С’х = 0,6 – аэродинамический коэффициент

Кср = 0,6 – среднее значение скоростного напора ветра по высоте

W = qэ * h1 = qэ * (Hв.с.Hн.п.) = 1,53 * (11,1 – 8) = 4,74 кН

W’ = qэ * h1 = qэ * (Hв.с.Hн.п.) = 1,15 * (11,1 – 8) = 3,57 кН

 


3. Расчет рамы. Определение расчетных усилий в колонне.

  1.   Постоянная нагрузка.

 

N1 = qриг * l / 2 = 5,634 * 24 / 2 = 67,608 кН

Продольная сила в нижнем сечении колонны равна

N2 = qст * (Hв.с. + 0,9) = 13,2 * (11,1 + 0,9) = 158,4 кН

 N3 = qк * H = qк * (Hв.с. + 0,9) = 1 * (11,1 + 0,9) = 12 кН

Продольная сила от постоянной нагрузки в нижнем сечении колонны равна

 Ng = N1 + N2 + N3 = 67,608 + 158,4 + 12 = 238 кН

   

  1.   Снеговая нагрузка.

Nр = P * l / 2 = 18 * 24 / 2 = 216 кН

  1.   Ветровая нагрузка.

W + W’ = 1,75 * W

Ha = 13/16 * qэ * H + 3/16 * q’э * H + 1/2 * 1,75 * W = 13/16 * 1,53 * 10,2 + 3/16 * 1,15 * 10,2 + 1/2 * 1,75 * 4,74 = 19,03 кН

Hb = 3/16 * qэ * H + 13/16 * q’э * H + 1/2 * 1,75 * W = 3/16 * 1,53 * 10,2 + 13/16 * 1,15 * 10,2 + 1/2 * 1,75 * 4,74 = 16,58 кН

Ma = 5/16 * qэ * H2 + 3/16 * q’э * H2 + 1/2 * 1,75 * W * H = 5/16 * 1,53 * 10,22 + 3/16 * 1,15 * * 10,22 + 1/2 * 1,75 * 4,74 * 10,2 = 114,24 кН

Mb = 3/16 * qэ * H2 + 13/16 * q’э * H2 + 1/2 * 1,75 * W * H = 3/16 * 1,53 * 10,22 + 13/16 * 1,15 * 10,22 + 1/2 * 1,75 * 4,74 * 10,2 = 169,36 кН

N = Ng + Nр = 238 + 216 = 454 кН    

Ma = 114,24 кН


4.
Подбор сечения и расчет стержня колонны

Исходные данные:

  •  Расчетное усилие:      М = 114,24 кНм

  N = 454 кН

 e = M/N = 114,24/454 = 0,25

  •  Материал ВСт3 кп 2  Ry = 215 Мпа = 21,5 кН/см2
  •  с = 1 – коэффициент условия работы
  •  [] = 120 – предельная гибкость
  •  Расчетные длины:  lx = 2 * H = 2 * 800 = 1600 м

 ly = ½ * H = ½ * 800 = 400 м

Колонна может быть сварной, составной из трех листов или принято ввиде прокатного широкополочного двутавра. В курсовом проекте примем второй вариант.

Поперечное сечение колонны.

ix = Ix/A 0,42h

iy = Iy/A 0,24h

x = Wx/A 0,35h

  1.  Задаемся значением = 70 90

  = 90

  1.  По приложению 3[3] находим = f(, Ry)

= 0,665

  1.  По принятой гибкости наметим ориентировочные габаритные размеры h и b.

ix = lx/ = 0,42h h lx/ (0,42 * ) = 1600 / (0,42 * 90) = 42,33 см

iy = ly/ = 0,24b b ly/ (0,24 * ) = 400 / (0,24 * 90) = 18,52 см

ρx = 0,35 * h  = 0,35 * 42,33 = 14,82 см             

Для определения требуемой площади воспользуемся формулой Ясинского:

σ = N / A * φ +M / Wx ≤ Ry * γc

Aтр = N / Ry * (1 / φ + e / ρx) = 454 / 21,5 * (1 / 0,665 + 25 / 14,82) = 67,38 см²   

Из сортамента по значениям А,h,b выбираем профиль и выписываем характеристики сечения: №проф – 50Б1; А = 91,8 см2; h = 49,5 см; b = 20 см;    iх = 20,3 см; iy = 4,2 см; Wx = 1520 см3; ρx = Wx / А = 1520 / 91,8 = 16,56 см.

Проверяем колонну выбранного сечения на устойчивость:

  1.  Проверка на устойчивость в плоскости рамы

λх = 1х / ix = 1600 / 20,3 = 78,82 <_[λ] =120

  •  Условная гибкость λх =  λхRy/E = 78,82√21,5/2,1*104 = 2,52
    •  Относительный эксцентриситет

m = ex =25 / 16,56 = 1,51

  •  Коэффициент, учитывающий форму сечения

η  = 1,4 – 0,02 λх = 1,4 – 0,02 * 2,52 = 1,35

  •  Приведенный эксцентриситет

m1 = η * m = 1,35 * 1,51 = 2,04

по приложению 1 [3] φ вн = 0,357

  •  Проверка на устойчивость

N/A φвнRy*γc

454 / 91,8 * 0,35 = 14,1 ≤ 21,5 кН/см²

Полученное выражение удовлетворяет условию, устойчивость обеспечена.

  1.  Проверка колонны на устойчивость из плоскости рамы

λу  = 1у / iу = 400 / 4,2 = 95,24 < [λ] =120

по приложению 3 [3] φу = 0,630

Согласно СНиП при проверке колонны на устойчивость учитывается наибольший изгибающий момент Мх в пределах средней трети расчетной длины 1у, но не менее 0,5Ммах.

В курсовом проекте:

Мх = 0,5Ммах  

mx = Mx/N ρx = 0,5 * m = 0,5 * 1,51 = 0,755

Вычисляем коэффициент С, учитывающий пространственный характер потери устойчивости :

С = β / (1 + mx * α), где

β и α – коэффициенты, зависящие от формы сечения.

Для двутаврового сечения примем α = 0,7; β = 1,0.

С = 1,0 / (1 + 0,755 * 0,7) = 0,65

N / (A * φу * C) = 454 / (91,8 * 0,63 * 0,65) = 12,1 < 21,5

Условие равновесия выполняется.

Место устойчивость стенки и поясных листов.

Толщина стенки и поясных листов значительно меньше других размеров пластин. Если сжимающее напряжение в пластине достигают критических значений, то может произойти их выпучивание или потеря местной устойчивости. Выпученная часть пластины выключается из работы сечения, что может привести к преждевременной потери несущей способности колонн. Величина критических напряжений потери устойчивости зависит от размеров пластин, вида закрепления и характера эпюры сжимающих напряжений. Если критические напряжения будут равны пределу текучести, то потеря местной устойчивости произойдет не раньше, чем будут исчерпана несущая способность колонны целиком. Проверку местной устойчивости стенки и полки рассматриваемой колонны не делаем, так как в прокатных профилях толщина их принята с учетом обеспечения местной устойчивости.


5.
Конструкция и расчет базы колоны

  1.  Назначение размеров опорной плиты:

В = b +2*6 = 20,0 + 12 = 32 см

По приложению 2 [3] назначаем ширину прокатного листа 32 см.

L = h + 2*20 = 49,5 + 40 = 89,5 см

Выбираем длину прокатного листа 90 см.

σс = N / B * L + 6 * M / B * L²Rbс.м.

Rbс.м. = ³√Афпл * Rbв

Rbс.м. = 1,2*0,595*0,9 = 0,64 кН/см²

σс = 454 / 32 * 90 + 6 * 11424 / 32 * 90² = 0,42 кН/см² ≤ 0,64 кН/см²

Напряжение на сжатие не превышают нормы, проверка выполнена.

σр = N/B*L - 6*M/BL² = - 0,11 кН/см²

Определение толщины плиты

Рассмотрим первый участок:

   a = (L – h)/2 = (90 – 49,5)/2 = 20,25 см

Мmax = β * σc * b²

b – длина свободной стороны

β – коэффициент, принимаемый по таблице 3[3] в зависимости от отношения сторон рассматриваемого отсека.

a / b = 20,25 / 20 = 1,01

β = 0,112

Mmax = 0,112 * 0,42 * 20² = 18,8 кНсм/см

Расчетное сечение полоски плиты:

Из условия прочности:

σ = M/Wx ≤ Ry

Для стали марки ВСт3кп2 Ry = 21,5 кН/см²

Wx = 1* δпл²/6

δпл ≥ √6M/Ry = √6*18,8/21,5 = 2,29 cм

δпл следует принимать от 20 до 40 мм в данном случае принимаем δпл = 25 мм.

     2. Расчет анкера. Назначение диаметра.

Уравнение статики:

Σ Мц.т. = 0

М – N*e –Na*y = 0

e – расстояние от N до центра тяжести e = 23,77 см

у – расстояние от оси анкера до центра тяжести y = 74,77 cм

Na = (M – Ng * e )/ 2 y = (114,24 – 238*23,77)/2*74,77 = -37,07 кН

По приложению [3]  находим диаметр анкера da = 24 мм

     3. Проверка прочности траверсы.

Расчетная схема.

qтр = σс * B/2 = 0,42 * 32 / 2 = 6,72 кН/см

Расчетные усилия

Мтр = qтр * a2/2 = 6,72 * 20,252/2 = 1377,81 кН*см

Qтр = qтр * a = 6,72 * 20,25 = 136,08 кН

Сечение траверсы

Wxтр = 150 см3

Атр = 30 см2

σ = Mx/Wxтр = 1377,81 / 150 = 9,1854 ≤ Ry = 21,5 кН/см2

Условие выполняется.

τ = Q * s / I * t = 1,5*Q/hтр*tтр Rs 

τ = 1,5*136,08/1*30 = 6,804 кН/см ≤ 13,5 кН/см

Условие по касательным напряжениям также выполняется.

Проверка прочности шва прикрепления траверсы к колонне.

Расчетное усилие в шве:

 Nш = ½ (N/2 + M/h) = ½ (454/2 + 11424/49,5) = 228,89 кН

τw = Nш / Аw = Nш /(βf Kf)(hтр – 1) ≤ Rwf * γc

βf – коэффициент, учитывающий вид сварки, в курсовом проекте используется полуавтоматическая сварка βf = 0,8

Kf – катет траверсы Kf = 1 см

 τw = 228,89 / 0,8 (30 – 1) = 9,87 ≤ 18,5 кН/см2

Условие выполняется.
6.
Определение расчетных усилий в стержнях фермы

Фактические узловые нагрузки:

  •  постоянная   G = gриг * d = 5,634 * 3 = 16,902 кН
  •  снеговая нагрузка  P = p * d = 18 * 3 = 54 кН

Усилие в стержнях фермы определяем в табличной форме

  Таблица № 2

Наименование

Обозначение

Единичное усилие в кН

Ng

Np

N = Ng + Np

элемента

стержней

слева

справа

с двух сторон

1

2

3

4

5

6

7

8

Верхний пояс

1

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

2

-4,46

-2,23

-6,69

-113,07

-361,26

-474,33

3

-4,46

-2,23

-6,69

-113,07

-361,26

-474,33

4

-3,76

-3,76

-7,52

-127,10

-406,08

-533,18

Нижний пояс

5

3,06

1,22

4,28

72,34

231,12

303,46

6

4,58

3,05

7,63

128,96

412,02

540,98

Раскосы

7

-3,95

-1,58

-5,53

-93,47

-298,62

-392,09

8

1,79

1,29

3,08

52,06

166,32

218,38

9

-1,18

-1,16

-2,34

-39,55

-126,36

-165,91

10

-1,16

0,98

-0,18

16,56

52,92

69,48

-19,61

-62,64

-82,25

Стойки

11

-0,50

0,00

- 0,50

- 8,45

-27,00

-35,45

12

-1,00

0,00

-1,00

-16,90

-54,00

-70,9

13

0,125

0,125

0,25

2,11

13,50

15,61


7.
 Подбор сечения и расчет элементов фермы

Подбор сечений производиться в табличной форме, результаты представлены в табл. 3.

В целях удобства принимаем сечения С1, С2 равными 56х5.

8. Конструирование и расчет узлов фермы

Узел 1.

Узлы фермы конструируются на фасонках (косынках).

  1.  Определение длины швов прикрепления опорного раскоса к фасонке:

Шов по обушку: Lwоб = Nобобw = α об N1/2*βt*Kf*Rwf*γc 

При равнобоком уголке: α об = 0,7 , α пера = 0,3

При неравнобоком уголке: α об = 0,75, α пера = 0,25

Lwоб = 0,75*392,09/2*0,8*1*18,5*1 = 9,9 см

Фактическая длина шва: Lфакт = (Lwоб + 1), см.

Lфактоб = 9,9 + 1 = 11 см

Lwmax ≤ 85 βt*Kf

Lwmax = 85*0,8*1 = 68 см

Lwпера = Nперапераw = α пера N1/2*βt*Kf*Rwf*γc

Lwпера = 0,25*392,09/2*0,8*0,6*18,5 = 5,5 см

Фактическая длина шва: Lфакт = (Lwпера + 1), см.

Lфактпера = 5,5 + 1 = 7 см

  1.  Проверка прочности швов прикрепления правого раскоса к фасонке:

Lw об, Lw пера – снимается с чертежа,

Lwоб = 8,9 см

Lwпера = 8,1 см

Назначаем катет шва, делаем проверку:

Kf = 0,7 см

Шов по обушку: τwоб = α об N2/2*βt*Kf*(Lwоб - 1) ≤ Rwf*γc

τwоб = 0,7*218,38/2*0,8*0,7*(8,9 – 1) = 17,28 ≤ 18,5 кН/см²

Kf = 0,7 см

Шов по перу: τwпера = α пера N2/2*βt*Kf*(Lwпера - 1) ≤ Rwf*γc

τwпера = 0,3*218,38/2*0,8*0,7*(8,1 – 1) = 8,24 ≤ 18,5 кН/см²

Проверка полностью выполняется.  

  1.  Проверка прочности швов крепления фасонки к верхнему поясу:

N = NпрNлев = Nпр

N = 474,33 - 0 = 474,33 кН

Шов по обушку: τwоб = α обN/2*βt*Kf*(L1 + L2 - 2)

τwоб = 0,75*474,33/2*0,8*1,2*(16,2 + 11,1 – 2) = 7,32

Шов по перу: τwпера = α пераN/2*βt*Kf*(Lwпера - 1)

τwпера = 0,25*474,33/2*0,8*0,8*(49,3 – 1) = 1,92

Узловая сила: (Gузл + Рузл)

σw = (Gузл + Рузл)/(Awоб + Аwперо)

σw = (16,9 + 54)/((2*0,8*1,2*(27,3 – 2)) + (2*0,8*0,8*(49,3 – 1))) = 0,64 кН/см²

√(τw² + σw²) Rwf*γc

√(9,24² + 0,64²) = 9,26 ≤ 18,5 кН/см²

Проверка выполняется, рисуем узел с данными параметрами.

Узел 2.

1. Проверка прочности шва крепления фасонки к фланцу:

Х = 3/16(qэ-qэ’)*Н + 1,75*W/2

Х = 3/16(1,53 – 1,15)*10,2 +1,75*4,74 / 2 = 4,87

Lw – снимаем с чертежа.

Lw = 26,3 см

τwоб = А/Aw = A/2*βt*Kf*(Lw - 1)

τwоб = 296,38/2*0,8*0,7*(26,3 – 1) = 10 кН/см²

σwmax = X/Aw + Xe/Ww 

Ww = 2*βt*Kf*(Lw - 1)²/6

Ww = 2*0,8*0,7*(30-1)²/6 = 157 см³

σw =4,87/42,56 + 4,87*43/157 = 1,4

√(τw² + σw²) Rwf*γc

√9,1²+1,4² = 9,2 ≤ 18,5 кН/см²

2. Проверка прочности шва крепления нижнего пояса к фасонке:

Lwоб = 23 см, снимаем с чертежа.

Lwпера = 23 см, снимаем с чертежа.

Катет шва – 0,6 см.

τwоб = 0,75*303,46/2*0,8*0,6*(23-1) = 10,78 кН/см²≤ 18,5 кН/см²

τwпера = 0,25*303,46/2*0,8*0,6*(23-1)  = 3,59 кН/см²≤ 18,5 кН/см²

3.Назначение длины опорного столика:

Lw≥2/3*А/ βt*Kf*Rwf

Lw = 2/3*296,38/0,8*0,7*18,5 = 19 см.

Назначаем длину опорного столика равной 19 см.

Узел 3.

Узел 3 рассчитывается аналогично узлу 1:

1. Проверка прочности швов прикрепления правого раскоса к фасонке:

Lw об, Lw пера – снимается с чертежа,

Lwоб = 8 см

Lwпера = 7 см

Назначаем катет шва, делаем проверку:

Kf = 0,7 см

Шов по обушку: τwоб = α об N/2*βt*Kf*(Lwоб - 1) ≤ Rwf*γc

τwоб = 0,7*165,91/2*0,8*0,7*(8 – 1) = 14,8 ≤ 18,5 кН/см²

Шов по перу: τwпера = α пера N/2*βt*Kf*(Lwпера - 1) ≤ Rwf*γc

τwпера = 0,3*165,91/2*0,8*0,7*(7 – 1) = 7,4 ≤ 18,5 кН/см²

Проверка полностью выполняется.  

2. Проверка прочности швов прикрепления стойки к фасонке:

Lw об, Lw пера – снимается с чертежа,

Lwоб = 11,1 см

Lwпера = 11,1 см

Назначаем катет шва, делаем проверку:

Kf = 0,5 см

Шов по обушку: τwоб = α об N/2*βt*Kf*(Lwоб - 1) ≤ Rwf*γc

τwоб = 0,7*70,9/2*0,8*0,5*(11,1 - 1) = 6,1 ≤ 18,5 кН/см²

Шов по перу: τwпера = α пера N/2*βt*Kf*(Lwпера - 1) ≤ Rwf*γc

τwпера = 0,3*70,9/2*0,8*0,5*(11,1-1) = 2,6 ≤ 18,5 кН/см²

Проверка полностью выполняется.  

3. Проверка прочности швов крепления фасонки к нижнему поясу:

N = NпрNлев = Nпр

N = 540,98 – 303,46 = 237,52 кН

Шов по обушку: τwоб = α обN/2*βt*Kf*(L1 + L2 - 2)

τwоб = 0,7*237,52/2*0,8*0,4(54-1) = 4,9 кН/см² ≤ 18,5 кН/см²

Шов по перу: τwпера = α пераN/2*βt*Kf*(Lwпера - 1)

τwпера = 0,3*237,52/2*0,8*0,7(54-1) = 1,2 кН/см² ≤ 18,5 кН/см²

Проверка выполняется. Конструкция узла подходит.


 Литература

  1.  Проектирование стальной стропильной фермы: Метод. указания к курсовому проекту / Ленингр.гос.техн.университет; Сост. Б.А.Гаврилин, Н.М.Тимофеев, С.Е.Фомин. Л., 1991. 56 с.
  2.  Проектирование стального каркаса одноэтажного промышленного здания: Метод. указания  / С.-Пеьербург. гос. техн. ун-т; Сост. Б.А.Гаврилин, Н.М.Тимофеев. СПб., 1993. 36 с.
  3.  Проектирование сплошной внецентренно сжатой колонны: Методические указания к курсовому проекту./Сост. Б.А.Гаврилин, Н.М.Тимофеев. – Л., ЛПИ. 1989. – 36 с.


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

11956. Организация расчетно-кассового обслуживания клиентов банка на материалах филиала № 529 «Белсвязь» АСБ Беларусбанк 1.65 MB
  Тема: Организация расчетнокассового обслуживания клиентов банка на материалах филиала № 529 Белсвязь АСБ Беларусбанк СОДЕРЖАНИЕ Введение 1. Характеристика банковской системы республики Беларусь 1.1 Организация работы банковской системы республики Беларусь ...
11957. СТРАТЕГІЯ І ТАКТИКА БАНКУ У СФЕРІ ЛІЗИНГОВОЇ ІНДУСТРІЇ 423.72 KB
  139 ДИПЛОМНА РОБОТА СТРАТЕГІЯ І ТАКТИКА БАНКУ У СФЕРІ ЛІЗИНГОВОЇ ІНДУСТРІЇ Вступ За останні роки в економіці і банківській системі України відбулися радикальні зміни у сфері лізингового кредитування. Обсяг операцій лізингу в Україні є надзвичайно низ...
11958. Совершенствование системы дистанционного банковского обслуживания в современных условиях (на примере «Приорбанк» ОАО) 523.74 KB
  ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА к дипломному проекту на тему Совершенствование системы дистанционного банковского обслуживания в современных условиях на примере Приорбанк ОАО РЕФЕРАТ Объём пояснительной записки составляет 89 стр. рис. 13 табл. 12 источников прило
11960. Разработка проекта реинжиниринга бизнес-процессов управления кредитной задолженностью 1.04 MB
  Содержание Перечень условных обозначений 1 Теоретические аспекты управления кредитной задолженностью в деятельности банка 1.1 Состояние и проблемы рынка розничных банковских услуг в Республике Беларусь в настоящее время 1.2 Методы управления кредитной задолжен...