85515

Расчет тепловой схемы производственно-отопительной котельной с выбором основного и вспомогательного оборудования

Курсовая

Энергетика

Задаваемые величины: Тип котла: ДЕ-?-1,4ГМ. Мощность котла подбирается, исходя из требования СНиП (не менее 2 котлов в котельной на требуемую мощность). Тип топки для газа – камерная. Это не исходные данные, а выбрано Вами в результате расчета Расход пара на производство...

Русский

2015-03-27

3.36 MB

55 чел.

Федеральное агентство по образованию

ГОУ ВПО «Уральский федеральный университет – УрФУ»

Уральский энергетический институт

Кафедра «Теплоэнергетика и теплотехника»

Генераторы тепла

и автономное теплоснабжение зданий

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

Расчет тепловой схемы производственно-отопительной котельной с выбором основного и вспомогательного оборудования

преподаватель:      проф., д.т.н.  Филипповский Н.Ф.

  студент:            Веретенников А. А.

      группа:                                                          СТЗ-220710нс

вариант                                                               3

Екатеринбург 2014

Содержание

[1] Содержание

[2] Исходные данные для курсового проекта.

[3] 1 Тепловой расчет котельной.

[3.1] 1.1 Тепловой расчет подогревателя сетевой воды и охладителя конденсата.

[3.2] 1.2 Определение потерь воды и конденсата в тепловой схеме.

[3.3] 1.3 Тепловой расчет расширителя непрерывной продувки и ВПУ.

[3.4] 1.4 Тепловой расчет подогревателя сырой воды.

[3.5] 1.5 Расчет конденсатного бака.

[3.6] 1.6 Тепловой расчет деаэратора питательной воды.

[3.7] 1.7 Тепловой расчет охладителя деаэрированой воды.

[3.8] 1.8 Уточненный расчет.

[3.9] 1.9 Выбор диаметров трубопроводов.

[4] 2 Расчет и выбор вспомогательного оборудования котельной.

[4.1] 2.1 Определение количества котлов.

[4.2] 2.2 Расчет и выбор теплообменных аппаратов.

[4.2.1] 2.2.1 Выбор теплообменника подогрева сетевой воды.

[4.2.2] Выбор теплообменника охладителя конденсата.

[4.2.3] Выбор теплообменника подогрева сырой воды.

[4.2.4] Выбор теплообменника охладителя деаэрированной воды.

[4.2.5] Выбор деаэратора питающей воды.

[4.2.6] 2.2.6 Расчет и выбор конденсатного бака.

[4.3] 2.3 Выбор насосов.

[4.3.1] 2.3.1 Питательный насос на ВЭК.

[4.3.2] 2.3.2 Сетевой насос.

[4.3.3] 2.3.3 Конденсатный насос на деаэратор.

[4.3.4] 2.3.4 Подпиточный насос.

[4.3.5] 2.3.5 Насос сырой воды.

[5] 3  Расчет химводоподготовки.

[5.1] 3.1 Выбор схемы приготовления воды.

[6] 4 Компоновка оборудования котельной.

[7] 5  Аэродинамический расчет.

[7.1] 5.1 Сопротивление участков тракта дымовых газов.

[7.2] 5.2 Сопротивление дымовой трубы. Расчет самотяги.

[7.3] 5.3 Сопротивление участков воздушного тракта.

[7.4] 5.4 Выбор дымососа и вентилятора.

[7.5] 5.5 Разработка схемы ГРП.

[8] Библиографический список.


Исходные данные для курсового проекта.

Задаваемые величины:

Тип котла: ДЕ-?-1,4ГМ.  Мощность котла подбирается, исходя из требования СНиП (не менее 2 котлов в котельной на требуемую мощность).

Тип топки для газа – камерная. Это не исходные данные, а выбрано Вами в результате расчета

Расход пара на производство:

Макс. тепловая нагрузка на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение:

Доля возврата от конденсата с производства:

Температура конденсата с производства:

Температура прямой сетевой воды:  

Температура обратной сетевой воды:  

Температура сырой воды:

Температура воды, сливаемой в канализацию,

КПД сетевых подогревателей:  

Давление пара:      

  •  на выходе из барабана котла  
  •  на теплофикацию
  •  в деаэраторе
  •  в расширителе
  •  на деаэрацию  
  •  на собственные нужды
  •  на производство

Свойства сырой воды:

Вид топлива – газообразное: Уренгой - Новопсков

1 Тепловой расчет котельной.

Выписываем из  [1. таблица XXIII] теплофизические свойства воды и водяного пара на линии насыщения по давлениям пара.

Таблица 1.1-Теплофизические свойства воды и водяного пара на линии насыщения

1.1 Тепловой расчет подогревателя сетевой воды и охладителя конденсата.

Уравнение теплового баланса для пары теплообменных аппаратов для подогрева сетевой воды [2. формула (3.1)]:

,          (1)

Расход сетевой воды из уравнения теплового баланса [2. формула (3.2)], кг/с:                              ,                         (2)

Расход пара на подогрев сетевой воды из теплового баланса [2. формула (3.3)], кг/с:      

                                        ,   где  ,                                        (3)

где – заданная тепловая нагрузка на отопление, ;

и  – заданные температуры прямой и обратной сетевой воды, °С;

– энтальпия редуцированного пара при давлении перед подогревателями сетевой воды,  (таблица 1.1);

 – изобарная теплоемкость воды;

– КПД сетевых подогревателей, принимается равным 0,98;

– энтальпия конденсата после ОК при температуре tок, кДж/кг;

 

Уравнение теплового баланса для охладителя конденсата:

                 ,  откуда  ,             (4)

  Составляем схему подогревателя сетевой воды (рисунок 1.1).

Рисунок 1.1 - Тепловая схема подогрева сетевой воды:

ПСВ – пароводяной подогреватель сетевой воды;

ОК – охладитель конденсата.

1.2 Определение потерь воды и конденсата в тепловой схеме.

Котлы должны производить пар в количестве, достаточном для производства Dп, для подогрева сетевой воды Dт и для собственных нужд котельной.

Точное значение расхода пара на собственные нужды  Dс.н  определим после расчета всех элементов тепловой схемы.

Предварительно принимаем Dс.н , равным 10 % от суммарного расхода  на производство и подогрев сетевой воды [2. формула (3.4)], кг/с:      

             ,          (5)

Предварительно определим число котлов: ,                                                (6)

Где D – паропроизводительность одного котла, т/ч.

. Предварительно число котлов nк=2.

Выбираем два котла марки ДЕ-6,5-1,4 , Согласно СНиП Котельные установки (7) в котельной нельзя ставить менее 2 котлов.

Потери воды в теплосети [2. формула (3.5)], кг/с:          ,               (7)

Потери воды из паровой части схемы:

а) потери конденсата на производстве [2. формула (3.6)], кг/с:

,          (8)

б) потери конденсата в цикле котельной установки [2. формула (3.7)], кг/с:

,                          (9)

где Dп и g – расход пара на производство и доля конденсата, возвращаемого с производства;

в) потери воды из котла с непрерывной продувкой [2. формула (3.8)], кг/с:

,        (10)

где  – процент непрерывной продувки, принимаем 3 %.

Так как  , то подпиточную воду берут из деаэратора питательной воды.

1.3 Тепловой расчет расширителя непрерывной продувки и ВПУ.

Продувочная вода не вся сбрасывается в канализацию. За счет снижения давления воды в дроссельном клапане часть ее превращается в пар в расширителе непрерывной продувки. 

Пар идет в деаэратор питательной воды, а оставшаяся шламовая вода направляется в теплообменник, где охлаждается, подогревая сырую воду на 5…10 ºС, и сбрасывается в канализацию.

Количество пара, получаемого в расширителе непрерывной продувки (РНП), рассчитывается по тепловому балансу [2. формула (3.9)], кг/с:

,          (11)      

где  – энтальпия котловой воды, (таблица 1.1);

и  – энтальпии пара и воды, выходящих из расширителя непрерывной продувки при ,  и .

Расход шламовой воды на выходе из РНП [2. формула (3.10)], кг/с:

,                                              (12)

Все потери воды восполняем химически очищенной водой [2. формула (3.11)], кг/с:

                              ,                           (13)

Подача воды на водоподготовительную установку (ВПУ) [2. формула (3.12)] с учетом того, что ~25 % воды расходуется на собственные нужды ВПУ, кг/с:

,                                                (14)

.

Так как  , то первичный теплообменник  для подогрева сырой воды не устанавливаем. Лучше его  установить – это правило было раньше при очень дешевом топливе. Сейчас и топливо и вода и канализация много дороже.

                          

Рисунок 1.2 - Принципиальная схема расширителя непрерывной продувки

                

Рисунок 1.3 - Расчетная схема ВПУ

1.4 Тепловой расчет подогревателя сырой воды.

Температура воды перед ВПУ должна быть =30…35 оС по условию не выпадения росы на наружных поверхностях труб и оборудования [2. стр.15]. Поэтому сырая вода  нагревается паром в теплообменнике сырой воды.

Расход пара на подогреватель сырой воды [2. формула (3.16)] кг/с:

,             (16)

.

Составляем схему парового подогревателя сырой воды        

Рисунок 1.4 - Расчетная схема парового подогревателя сырой воды

1.5 Расчет конденсатного бака.

Уравнение материального баланса [2. формула (3.24)] кг/с:

       ,                                 (23)

Где - суммарный расход конденсата из бака, кг/с;

Из баланса энергии найдем температуру конденсата на выходе из конденсатного бака [2. формула (3.25)], ºС:  

                                        , где         (24)

где  – энтальпия конденсата, возвращаемого с производства, кДж/кг;

tкп – заданная температура конденсата, возвращаемого с производства, .

Составляем расчетную схему конденсатного бака

Рисунок 1.5 - Расчетная схема конденсатного бака.

1.6 Тепловой расчет деаэратора питательной воды.

         Расход пара на деаэрацию определяется из совместного решения уравнений материального и теплового баланса  [2. формула (3.26)], кг/с:

              ,                 (27)

где все значения расходов, температур и энтальпий берем из предыдущих расчетов.

Расход выпара из колонки деаэратора в расчетах принимаем  равным нулю.

Уравнение материального баланса деаэратора:    

                                                                                  (28)

Составляем схему деаэратора питающей воды

Рисунок 1.6 - Расчетная схема деаэратора

1.7 Тепловой расчет охладителя деаэрированой воды.

Химочищенную воду перед  питательным деаэратором  подогревают до 60 оС в теплообменнике [2. формула (3.22)], кг/с:    

                                                      (25)     

Из уравнения теплового баланса определяем температуру питающий воды на выходе из охладителя tподп при заданной температуре питательной воды

[2. формула (3.21)], ºС:   

                                  ,                        (26)

где tхов – температура химически очищенной воды на входе в охладитель деаэрированной воды, из схемы tхов=30 ºС;

- температура воды на выходе из деаэратора,  при;

tхов- температура химически очищеной воды на выходе из теплообменника и поступающая в питающий деаэратор tхов =60 ºС;

- расход воды из деаэратора, равный расходам поступающим в него потоков, .

Gхов2- расход химически очищенной воды поступающей в питающий деаэратор,

Составляем схему охладителя питающей сетевой воды .

Рисунок 1.7 - Расчетная схема охладителя подпиточной деаэрированной воды 

1.8 Уточненный расчет.

Уточненный расход пара на собственные нужды , кг/с:

                                                (29)

Уточненная паропроизводительность котельной [2. формула (3.28)], кг/с:

,                           (30)

.

Невязка с предварительно принятой паропроизводительностью котельной   [2. формула (3.29)], %:       

                         ,                                      (31)

.

Составляем тепловую схему котельной с расчетными параметрами (рисунок 1.8).

 На тепловой схеме указываем расходы и температуру воды или пара на всех трубопроводах, соединяющий агрегаты.

1.9 Выбор диаметров трубопроводов.

Определяем внутренний диаметр трубопровода dвн-расч, мм [3. формула (10.107)]:

, мм                    (32)

где G –расход среды, протекающий по трубопроводу, м3/ч или кг/с;

ω –рекомендуемая скорость среды, м/с. Для насыщенного пара давлением до 1,4 МПа принимаем ωп=30 м/с, для воды в напорных трубопроводах принимаем ωв=2,0 м/с, во всех других трубопроводах принимаем ωв=1,5 м/с;

ρ – плотность среды, кг/м3;

υ – удельный объем среды, м3/кг (таблица 1.1).

Расчетный диаметр dвн-расч  округляем до ближайшего значения условного диаметра dвн по ГОСТ 3262-75 «Трубы стальные водогазопроводные. Технические условия».

Определяем по принятому диаметру трубопровода  dвн действительную скорость среды ω, м/с [3. формула (10.108)]:

,                               (33)

Материал и толщина стенок трубопроводов выбираются по давлению и температуре протекающей среды. Водогазопроводные обыкновенные трубы могут применяться для среды с давлением менее 1,0 МПа и температурой менее 200 ºС, а усиленные – при давлении менее 1,6 МПа и температуре менее 200 ºС.

Обозначение позиций на схеме (рисунок 1.8 не забыть его вставить) и сокращений в таблице 1.2:

1. Насос сырой воды.

2. Насос подпиточной воды.

3. Насос питательной воды.

4. Насос сетевой воды.

5. Подогреватель сетевой воды (ПСВ).

6. Охладитель конденсата (ОК).

7. Подогреватель сырой воды (ПСыВ).

8. Водоподготовительная установка (ВПУ).

9. Охладитель деаэрированной воды (ОДВ).

10. Деаэратор (Д).

11. Расширитель непрерывной продувки (РНП).

12. Барботажный бак (ББ).

13. Конденсатный бак (КБ).

14. Распределительная гребенка (РГ).

15. Редукционное устройство (РУ).

16. Дроссель (Др).

17. Экономайзер (ВЭК).

18. Котел.

19. Насос конденсатный.

Таблица 1.2 – Выбор диаметров трубопроводов

графе 9 действительные скорости воды в трубах не  превышают 2,0 м/с.

2 Расчет и выбор вспомогательного оборудования котельной.

2.1 Определение количества котлов.

Количество котлов:  ,                                         

Принимаем nк=2 котла ДЕ-6,5-14 с расчетной производительностью Dр=6,5 т/ч насыщенного пара температурой 194 ºС и давлением 1,4 МПа.

2.2 Расчет и выбор теплообменных аппаратов.

Для расчетов используем уравнения теплового баланса, расходы греющего пара или воды через теплообменники.

Таблица 2.1 – Расчет тепловых мощностей в аппаратах

Наименование

Формула

ед.

изм

Знач.

Тип

ПСВ

кВт

4070,5

п-в

ОК

кВт

600

в-в

Конд.бак

кВт

676

ОДВ

кВт

218

в-в

ПСыВ

кВт

227

п-в

РНП

кВт

35

Деаэратор

Д

кВт

584

Площадь поверхности нагрева (F) теплообменника, м2 [2. формула (4.2)]:

,        (27)

где Qi – тепловая мощность теплообменника, кВт;

k – коэффициент теплопередачи, кВт/(м2 · К), при учебных  расчетах k принимается равным:

- для водоводяных теплообменников 1 кВт/(м2 · К),

- для пароводяных – 2 кВт/(м2 · К);

- для пластинчатых – в 2 раза больше   

– коэффициент, учитывающий потери теплоты от наружного охлаждения;

– температурный напор, определяется по [2. формула (4.3-4.4)]:

                  При  / > 1,7           ,                          

                   При / ≤ 1,7             ,                       (34)

где  и  – большая и меньшая разности температур теплоносителей на разных концах теплообменного аппарата.

Таблица 2.2 – Расчет площади поверхности нагрева по формуле (27-28)

Таблица 2.3 – Принятые диаметры и действительные скорости в трубах аппаратов

При расчете температурного напора для каждого теплообменника строим графики, указав значения температур, большие и меньшие перепады температур и направление движения потоков (рисунок 2.1).

  1.  Пароводяной подогреватель сетевой воды

  1.  Водо – водяной охладитель конденсата

3. Пароводяной подогреватель сырой воды

4. Водо – водяной охладитель деаэрированной воды

Рисунок 2.1 – Графики по определению температурного напора для  

                       теплообменников 1…4

2.2.1 Выбор теплообменника подогрева сетевой воды.

Для котельной второй категории нужно 2 параллельно работающих теплообменника подогрева сетевой воды на расчетную мощность – т.е. вдвое меньшей площади.

По расчетной поверхности нагрева выбираем теплообменник, имеющий ближайшую большую поверхность нагрева.

По [2. таблица 3] выбираем тип теплообменника ПП-1-17-7-II для графика 70/130ºС.

Определяем для выбранного теплообменника скорость подогреваемой воды в трубах, которая не должна превышать 1,5–2,0 м/с [2. формула (4.5)]:

           (35)

где D – расход подогреваемой воды в трубах, кг/с;

ν’ – удельный объем воды, м3/кг;  

f – живое сечение для прохода воды,  f =0,0096 м2. (справочн. данные)

Скорость воды в трубах одного теплообменника при полном расходе:

Принимаем горизонтальный пароводяной теплообменник ПП-1-17-7-II и количество устанавливаемых теплообменников – два параллельно работающих.

Характеристика:

- Площадь поверхности нагрева 17,2 м2.

- Давление греющего пара 2,0 МПа.

- Расход воды номинальный - 59 т/ч.

- Гидравлическое сопротивление при расчетном расходе воды -0,03 МПа.

- Длина трубок (мм) × количество трубок (шт.) - 3000 × 124.

- Сечение для прохода воды -0,0096 м2.

- Диаметр корпуса - 426 мм. Длина подогревателя - 3630 мм.

- Число ходов по воде -2 шт. Масса -700 кг.

Рисунок 2.2 – Подогреватель пароводяной с эллиптическими днищами: 1-корпус; 2-камера  водяная передняя; 3- камера водяная задняя; 4-трубная система; 5-трубы теплообменные; 6-доска трубная задняя; 7- доска трубная передняя; 8-днище камеры передней; 9-днище камеры задней; 10-днище корпуса; 11-отбойный лист.

Подогреватель представляет собой кожухотрубный теплообменник горизонтального типа, основными узлами которого являются: корпус, трубная система, передняя и задняя (плавающая) водяные камеры, крышка корпуса (рисунок 2.2).

Сборка подогревателя производится из основных узлов с помощью разъемного фланцевого соединения, обеспечивающего возможность профилактического осмотра и ремонта. 

Рисунок 2.3 – Схема обвязки паро-водяного подогревателя сетевой воды

Нагреваемая вода движется по трубкам, а греющий пар через патрубок в верхней части корпуса поступает в межтрубное пространство, в котором установлены сегментные перегородки, направляющие движение парового потока. Конденсат греющего пара стекает в нижнюю часть корпуса и отводится из подогревателя. Не конденсирующиеся газы (воздух) отводятся через патрубок на корпусе аппарата.

  1.  Выбор теплообменника охладителя конденсата.

Тип подогревателя водо-водяной.

Для котельной второй категории нужно 2 параллельно работающих теплообменника охладителя конденсата на расчетную мощность – т.е. вдвое меньшей площади.

В подогревателях для систем отопления греющая вода (конденсат) проходит по трубному пространству, а нагреваемая (сетевая вода) – по межтрубному (рисунок 2.4). В подогревателях для систем водоснабжения греющая вода проходит по межтрубному пространству, а нагреваемая – по трубкам.

Для охладителя конденсата скорость подбираем по сечению трубного пространства, так как аппарат используется в системе отопления.

Подогреватель эффективно работает при скоростях воды: 

-в трубном пространстве – 0,7…1,3 м/с; 

-в межтрубном пространстве – 0,7…1,1 м/с. 

Для подбора скоростей  меняем число секций, набирая из нескольких секций потребную площадь теплообмена.

Требуемая площадь трубного пространства при расходе конденсата D=0,846 кг/с и скорости ω=1,1 м/с:

Выбираем по [2. Таблица 5] теплообменник ПВ-Z-04 с параметрами:

  •  Наружный диаметр трубы × длина по фланцевому разъему – 76 × 4000мм.
  •  Поверхность нагрева одной секции – 1,31 м2.
  •  Площадь сечения межтрубного пространства – 0,00233 м².
  •  Площадь сечения трубного пространства – 0,00108м².

Z – число секций в теплообменнике.

Действительная скорость конденсата в трубном пространстве:, что допустимо.     

Для требуемой площади нагрева FOK=8,35 м2 составляем секцию из 7-и корпусов, соединенных калачами, тогда площадь нагрева в теплообменнике составит 7*1,31 м2=9,17 м2/секций.

 Действительная скорость сетевой воды в межтрубном пространстве:.    

 Скорость подогреваемой воды в межтрубном пространстве больше допускаемой, поэтому лишнюю нагреваемую воду пускаем по байпасной линии в обход теплообменника.

Принимаем горизонтальный водо-водяной теплообменник ПВ-7-04. Количество устанавливаемых теплообменников: два параллельно работающих.

Размеры корпуса: Dн=114 мм. L1=4000 мм.

Рисунок 2.4 – Секция охладителя конденсата из двух корпусов: 1-трубная доска; 2-трубный пучок; 3-опорные кольца; 4-соединительный калач; 5-компенсатор; 6-корпус; 7-переходный патрубок.

  1.  Выбор теплообменника подогрева сырой воды.

Подогреватели пароводяные типа ППВ предназначены для подогрева воды, поступающей на химводоочистку в отопительных, отопительно-производственных и производственных котельных. Представляет собой аппарат горизонтального типа, с неподвижными трубными решетками. Состоит из трубной системы, передней и задней крышек, арматуры и КИП (рисунок 2.6). Греющий пар поступает в межтрубное пространство, разделенное горизонтальной перегородкой на две части, благодаря чему имеет два хода. Нагреваемая вода движется по трубам трубной системы и за счет перегородок в передней и задней крышках имеет четыре хода. Коррозионно-стойкие латунные теплообменные трубки повышают надежность работы подогревателя. Указатель уровня жидкости позволяет визуально наблюдать за уровнем конденсата в трубной системе, а термодинамический конденсатоотводчик служит для постоянного его отвода.

Характеристика:

  •  Площадь поверхности нагрева 3,97 м2.                                                              
  •  Температура среды, ºС: на входе – 8,4; на выходе - 30.
  •  Длина трубок (мм) × количество трубок (шт.) - 1700 × 40.
  •  Диаметр трубки × толщина стенки - 16×1, мм.
  •  Сечение для прохода воды -0,00452 м2.
  •  Масса -275 кг.

Скорость воды в трубном пространстве при расходе сырой воды 2,169 кг/с

Рисунок 2.6 - Теплообменник подогрева сырой воды ППВ-25. Размеры: Dн=273. δ=9. δ1=14. С=1754. С1=1394. С2=160. С3=150. С4=800. С5=120. С6=230. d=120. а=180. b=195. Н=695. Н1=195. Н2=180. И=260. М=350 – мм.

  1.  Выбор теплообменника охладителя деаэрированной воды.

Для охладителя деаэрированной воды  скорость подбираем по сечению межтрубного пространства, так как аппарат используется в системе водоснабжения.

Требуемая площадь межтрубного пространства при расходе Gподп=4,212 кг/с и скорости ω=1,1 м/с:

Выбираем по [2. Таблица 5] теплообменник ПВ-Z-08 с параметрами:

  •  Наружный диаметр трубы × длина по фланцевому разъему – 114 × 4000мм.
  •  Поверхность нагрева в одном корпусе –3,54 м2.
  •  Площадь сечения межтрубного пространства – 0,005 м².
  •  Площадь сечения трубного пространства – 0,00293м².

Z – число секций в теплообменнике.

Действительная скорость деаэрированной воды в межтрубном пространстве: , что допустимо.

 Действительная скорость х.о.в. воды  в трубном пространстве:  

Для требуемой площади нагрева Fодв=4,2  м2  составляем секцию из 2-х корпусов, соединенных калачём, тогда площадь нагрева в теплообменнике составит 3,54*2=7,08 м2

Принимаем горизонтальный водо-водяной теплообменник ПВ-2-08. Количество устанавливаемых теплообменников: один рабочий и один резервный.

  1.  Выбор деаэратора питающей воды.

Выбор деаэратора производится по расходу деаэрированной воды.

По [2. Таблица 7] выбираем деаэратор атмосферного давления ДА-25.

Характеристика:

  •  Номинальная производительность 25 т/ч=6,94 кг/с.
  •  Диаметр и толщина стенки корпуса колонки – 530×6 мм.
  •  Высота колонки – 2195 мм.
  •  Полезная вместимость аккумуляторного бака -8,0 м3.
  •  Диаметр аккумуляторного бака – 1616,0 мм.
  •  Толщина стенки аккумуляторного бака – 8,0 мм.
  •  Поверхность охладителя выпара – 2,0 м2.

Выделяющиеся газы О2 и СО2, и вместе с ними небольшое количество водяного пара, выбрасываются в атмосферу. Концентрация кислорода не должна превышать за атмосферным деаэратором 30 – 50 мкг/кг. Содержание свободной углекислоты в деаэрированной воде должно быть равно нулю.

Установка резервных деаэраторов не предусматривается. Для предотвращения кавитации в питательных и в подпиточных насосах деаэраторы в зависимости от охлаждения питательной воды  устанавливаются на высоту 2,0 м

при 80 ОС.                                                                                                                    

 Деаэраторы атмосферного типа состоит из деаэраторного бака, деаэрационной колонки и гидрозатвора (рисунок 2.8).

Рисунок 2.8 –Общий вид деаэратора

Для обеспечения безопасной эксплуатации деаэратора предусмотрено предохранительное устройство – гидрозатвор, защищающий его от опасного превышения давления и уровня воды в баке. В деаэраторах атмосферного типа применена двухступенчатая схема дегазации – первая, струйная, вторая, барботажная. 

2.2.6 Расчет и выбор конденсатного бака.

Для приема конденсата с производства, из теплообменников собственных нужд в котельных устанавливают конденсатный бак.

Определяем емкость бака, равную получасовому расходу возвращаемого конденсата [2. формула (4,6)], м3:

                                                                                    (36)

где ν'- удельный объем воды, м3/кг (из таблицы 1.2);

0,5 – время, час.

Принимаем цилиндрический бак с эллиптическими днищами БТ(Б)-5-0,0-В.

Характеристика:

  •  Объем – 5 м3
  •  Диаметр D – 1600 мм
  •  Высота H – 2650 мм
  •  Высота с опорами H1 – 2900 мм
  •  Масса – 650 кг

2.3 Выбор насосов.

Насосы выбираются по производительности и напору. Напор рассчитывается как сумма линейных и местных сопротивлений при движении воды, геометрической разности уровней воды и разности избыточных давлений в аппаратах, между которыми установлен насос.

2.3.1 Питательный насос на ВЭК.

Расчетный напор питательного насоса [2. формула (4.7)], кПа:

                      ,                          (37)

где рк – избыточное давление в барабане котла, рк =1300 кПа;

 – запас давления на открытие предохранительных клапанов, принимается равным 0,10  номинального давления в барабане котла;

рэк – сопротивление водяного экономайзера, по воде принимается равным 150 кПа;

– сопротивление питательных трубопроводов от насоса до котла с учетом сопротивления автоматических регуляторов питания котла принимается равным 150 кПа;

– сопротивление всасывающих трубопроводов принимается равным 50 кПа;

рс.в – давление, создаваемое столбом воды, равным по высоте расстоянию между осью барабана котла и осью деаэратора. Высота от площадки до оси барабана котла 3250 мм. Деаэратор установлен на высоте 4,72 метра от площадки до центральной оси деаэратора. При этих размерах разница между осями барабана и бака составит (-1,47) м. или (-14,7) кПа;

рд – избыточное давление в деаэраторе, рд=20 кПа;

1,1 – коэффициент запаса.

Производительность всей котельной: 

  

Принимаем секционный насос ЦНСГ 13-210; производства ЗАО «ШЕЛЬФ 1»

Характеристика:

  •  Производительность -13 м3/ч.
  •  Полный напор -210 м.вод.ст.
  •  Температура перекачиваемой среды до- +105 ºС.
  •  Мощность двигателя- 18,5 кВт.
  •  Допускаемый кавитационный запас -3,6 м

Устанавливаем один рабочий насос на два котла и один резервный насос.

2.3.2 Сетевой насос.

Примерно 10 м.вод.ст. теряется при прохождении сетевых подогревателей. В каждом теплообменнике давление воды падает примерно на 0,05 МПа (5 м.вод.ст).

С другой стороны, чугунные радиаторы не выдерживают избыточное давление выше 0,6 МПа.

Напор сетевых насосов:   Hснп + Нс = 10 + 30 = 40 м.в.ст.

где  Нп- сопротивление сетевых подогревателей, принимаем Нп= 10 м.вод.ст.;

Нс – сопротивление сети и абонента, принимаем Нс = 30 м.вод.ст.

Расход сетевой воды Gсети=35,981 кг/с = 129,531 т/ч

К установке принимаем 2 сетевых насоса (1 рабочий и 1 резервный)

Центробежный моноблочный насос ЦМЛ 125/180-22/2; производства ЗАО «ШЕЛЬФ 1»

Характеристика:

  •  подача – 138 м3/ч,
  •  напор – 37 м.вод.ст.
  •  Мощность электродвигателя- 22 кВт.
  •  Температура перекачиваемой среды до +140 ºС.

Таким образом, на выходе из котельной прямая сетевая вода будет иметь избыточное давление порядка 0,57 МПа.

2.3.3 Конденсатный насос на деаэратор.

Напор, развиваемый конденсатным насосом: Нкндскд=2+15+5=22 м.вод.ст.

где  Рд – избыточное давление в деаэраторе, Рд =0,02 МПа =2 м.вод.ст.;

Нск – сопротивление нагнетающего трубопровода, принимаем Нск=15 м.вод.ст.;

Нд – высота установки деаэратора, принимаем Нд = 5 м.

Расход конденсата Gк = 2,207 кг/с = 7,944 т/ч.

К установке принимаем 2 конденсатных насоса (1 рабочий и 1 резервный)

типа 4Кс 12-50; производства ОАО «Катайский насосный завод»

Характеристика:

  •  подача - 12 м3/ч,
  •  напор - 50 м.вод.ст.
  •  допускаемый кавитационный запас – 1,6 м
  •  мощность электродвигателя – 5,5 кВт
  •  частота вращения – 2900 об/мин
  •  масса насоса – 200 кг

2.3.4 Подпиточный насос.

Напор, развиваемый насосом равен давлению обратной сетевой воды. Обычно это давление выбирается из расчета полного заполнения тепловой сети в ее верхних точках. При горизонтальном рельефе местности и 5 этажных домах достаточно 20 м.вод.ст.,  то есть Нобр.сети=20 м вод.ст.  

Количество подпиточной воды Gподп = 0,720 кг/с =2,591 т/ч.

К установке принимаем 2 моноблочных насоса (1 рабочий и 1 резервный) типа ЛМ32-6,3/20; производства ОАО «ШЕЛЬФ 1»

Характеристика:

  •  подача -6,3 м3/ч,
  •  напор- 20 м.вод.ст.
  •  мощность электродвигателя -1,5 кВт.
  •  частота вращения – 2900 об/мин
  •  допускаемый кавитационный запас – 2,8 м

2.3.5 Насос сырой воды.

Насос сырой воды должен преодолеть сопротивление теплообменников (5 м.вод.ст. на каждый) и водоподготовки до 20-30 м.вод.ст и поднять воду в деаэратор. Давление исходной, сырой воды редко превышает 10-20 м.вод.ст.

Напор, развиваемый насосом: Нсв = Нсктохвод=10+15+30+5=60 м.вод.ст.

где  Нто- сопротивление теплообменников, принимаем Нэк = 2*5=10 м.вод.ст.;

Нтр – сопротивление нагнетающего трубопровода, принимаем Нск=15 м.вод.ст.;

Нвпу – сопротивление ВПУ, принимаем Нвпу=30 м.вод.ст.;

Нд – с учетом высоты установки и высоты колонки деаэратора принимаем Нд=5.

Количество сырой воды Gсв = 2,169 кг/с = 7,810 т/ч.

К установке принимаем 2 центробежных консольных насоса (1 рабочий и 1 резервный) типа MULTI 30-8, производства фирмы «ESPA» 

Характеристика:

  •  подача -9 м3/ч,
  •  напор- 53 м.вод.ст.
  •  Мощность электродвигателя – 3 кВт.

3  Расчет химводоподготовки.

Качество питательной воды для паровых котлов с рабочим давлением 1,4 МПа в соответствии с нормативными документами:

- общая жесткость 0,02 мг.экв/л;

- растворенный кислород 0,03 мг/л;

- свободная углекислота - отсутствие.

При выборе схем обработки воды и при эксплуатации паровых котлов качество котловой (продувочной) воды нормируют по общему солесодержанию (сухому остатку). Величина его обуславливается конструкцией сепарационных устройств, которыми оборудован котел, и устанавливается заводом изготовителем.

Таблица 3.1 - Качество воды источника водоснабжения

3.1 Выбор схемы приготовления воды.

Небольшие котельные обычно используют водопроводную воду, которая уже очищена от дисперсных и органических примесей и в котельной проводится только умягчение воды.

Наиболее дешевая и распространенная из схем ВПУ - Na-катионирование. В процессе Na-катионирования жесткость воды уменьшается до требуемых норм.

Определяем показатель  [2. формула (5.1)], мг/дм3:

              где            (38)

где SИВ  cухой остаток исходной воды (источника водоснабжения), мг/кг;

ЖСа и ЖMg – кальциевая и магниевая жёсткость исходной воды, мг-экв/кг;

ЭNa , ЭCа , ЭMg  эквивалентные массы ионов Na+=23, Са2+=20 и Mg2+=12,2 мг/мг-экв.

Щёлочность обработанной воды равна карбонатной жесткости исходной воды:

 

Относительная щелочность обработанной и котловой воды [2. формула (5.2)], %:

           (39)

Где  – эквивалентная масса NаОН

Na-катионирование может не подходить для некоторых типов исходной воды. Проверка проводится по трем критериям:

1. По величине продувки котла, которая для котлов с давлением до 1,4 МПа не должна превышать 10 %  [2. формула (5.3)]:    ,           (40)   

где  – доля обработанной воды в питательной. Она равна отношению расхода химически очищенной воды Gхов, втекающей в питательный деаэратор, к расходу воды, вытекающей из деаэратора GПВ;

SКВ - допустимые предельные концентрации солей в котловой воде для котлов типа ДЕ при работе без пароперегревателя составляют 3000 мг/дм3.

;

Принимали

2. По допустимой величине относительной щелочности котловой воды, которая для котлов с вальцованными соединениями не должна превышать 50 %:

Условие выполняется.

3. По концентрации СО2 в паре, которая не должна превышать 20 мг/кг. СО2 образуется за счет разложения в котле солей NaHCO3, определяющих щелочность воды [2. формула (5.5)]: ССО= ЭСОЩОВ β 1 + σ),     (41)

где ЭСО=22 мг/мг-экв – эквивалентная масса СО2;

s1 = 0,4 – доля разложения NaHCO3 в котле (остальное разлагается ещё в деаэраторе);

s = 0,7– доля разложения Na2CO3 в котле.

Условие выполняется.

Na-катионирование подходит по всем пунктам проверки.

3.2 Расчёт оборудования водоподготовительной установки.

Для сокращения количества устанавливаемого оборудования и его унификации принимают однотипные конструкции фильтров для первой и второй ступени. Для первой устанавливаем два фильтра и один для второй ступени: один из фильтров первой ступени используется для второй ступени в период регенерации фильтра второй ступени.

Требуемая площадь фильтрования:

,

где  – максимально допустимая скорость фильтрования (при останове одного из фильтров на регенерацию), м/ч. Для фильтров 2-й ступени  м/ч, для 1-й ступени  зависит от жесткости исходной воды и типа фильтра:

  •  При Жо < 5 мг-экв/дм3    м/ч,  
  •  При Жо =5–10 мг-экв/дм3  м/ч,   
  •  При Жо > 10 мг-экв/дм3    м/ч. 

Скорость фильтрования в первой ступени принята в зависимости от жесткости исходной воды

Жив до 5 мг.экв/л    =>   м/ч

Скорость фильтрации в фильтре второй ступени принимаем такой же, поскольку приняли одиноуовые фильтры первой и второй ступеней.

Коэффициент собственных нужд химводоочистки по воде   

Количество сырой воды, поступающей на химводоочистку

Площадь фильтров

Диаметр фильтра

Выбираем фильтр ФИПа I-0,7-0,6 Na,

  •  Диаметр фильтра - dф =700 мм.
  •  Высота слоя катионита - hкат = 2 м.

Полная площадь фильтрования

Полная емкость фильтра

где: Ер = 1000 г-экв/м3- рабочая обменная емкость сульфоугля при Nа-катионировании для катионита КУ-2-8.

Период регенерации фильтров:

Число регенераций в неделю n=4 раз

Расход соли на 1 регенерацию:

Где: b=120 г/г-экв – удельный расход соли на регенерацию.

Суточный расход соли: 

Рисунок 3.1 – Блочная ВПУ с осветлительными фильтрами: А - подогреватель;

Б - насосы; В - осветлительный фильтр; Г - Na-катионитные фильтры I и II ступеней; Д - бак-склад для соли; Е - бак склад для коагулянта; Ж - мерник для насыщенного раствора соли; З - мерник для насыщенного раствора коагулянта;

И - эжекторы для подачи и разбавления растворов соли и коагулянта; К-обработанная вода; Л-исходная вода; М-рабочая линия.

В данном оборудовании на время регенерации фильтра работает только одна ступень катионирования.

Рисунок 3.2 а – Блочная ВПУ                 Рисунок 3.2 б – Блочная ВПУ в плане.


4 Компоновка оборудования котельной.


5  Аэродинамический расчет.

Исходные данные из расчета котла:

Номинальная паро-производительность Dном = 6,5 т/ч= 1,806 кг/с.

Расход топлива (природного газа) на один котел, эту величину нужно считать для своего топлива.

; кг/с

где:

– заданная величина непрерывный продувки (из верхнего барабана),  равная (п. 1.2);

– процентное количество воды непрерывной продувки,  

– энтальпия кипящей воды, определяется при давлении воды в барабане;;

– энтальпия сухого насыщенного пара при заданном давлении в барабане, , ;

– энтальпия питательной воды на входе в ВЭК при  (уже рассчитана) ;

– коэффициент полезного действия котла (в долях).

- низшая теплота сгорания газа [5. Стр.140 таблица 4]

Откуда 2,778 кг/с – Это для котла ДЕ-10, а у Вас ДЕ-6,5? И горелка для 10 т/час? И КПД не тот (см ниже)

Водяной экономайзер типа ЭП2-142 [3. Таблица8.20, стр 248 ]

Тип горелки;  ГМ-7 [3. Таблица8.20, стр 248 ]

Аэродинамическое сопротивление горелки при tв=30о С,;  hГ=900 Па; [6. Таблица 2, стр 22 ]

КПД котла, ;

Число котлов – 2.

Температура питательной воды на входе в водяной экономайзер tпв = 92,2 ºС.

Температура уходящих дымовых газов на выходе из экономайзера tух= 162 ºС.

Температура  «холодного» воздуха - tх.в = 30 ºС.

Коэффициент расхода воздуха в топке =1,1.

Коэффициент расхода воздуха в уходящих газах=1,3.

Площадь сечения для прохода продуктов сгорания F = 0,348 м2

Характеристики дымовых газов месторождения: Уренгой - Новопсков

Плотность газа при нормальных условиях rг = 0,723 кг/м3 [5. Таблица4, стр 140 ]

Объем продуктов сгорания . [4. Таблица13, стр 152 ]

Теоретически необходимый объем воздуха . [4. Таблица13, стр 152 ]

5.1 Сопротивление участков тракта дымовых газов.

Дымовые газы выходят из экономайзера с температурой tух и объемом Vух1 при , В процессе движения по газоходу от котла до дымовой трубы в дымовые газы подсасывается еще немного холодного воздуха (Δ), за счет  этого объем газов на входе в дымовую трубу  еще увеличивается на  величину Δ.

Определяем объемы Vух:  м33

,                                    (42)

Температура дымовых газов перед  дымовой трубой за счет разбавления холодным воздухом уменьшается до значения  [2. формула 7.1)], оС:

,    (43)

В самом газоходе температура tср газов беруёся средней между значениями на выходе из экономайзера и на входе в трубу:

                                               ,                                          (44)

Расход продуктов сгорания в газоходе, в том числе и через дымосос              [2. формула 7.2)], м3/с:         

                                                  ,                    (45)

 

 

 

 

Сечение газоходов и боровов (подземных газоходов) подбирают по скорости движения газов (w = 2-6 м/с) из условия возможности проникновения в них при чистке и ревизии. Для боровов выбранные «а и в» (а ~ 0,6…1,5 м, в ~1…2 м).

Площадь сечения газохода, м2:         

                                                                                                  (46)

Где ω – расчетная скорость газов в ВЭК. м/с

                                                                                                       (47)

где, F-площадь сечения для прохода продуктов сгорания - 0,348 м2

      Vо – объёмный расход дымовых газов при tух= 162 ºС, м3

                                                                                              (48)

 

Fав = F  

Сечение борова м2: , откуда сторона газохода ,            (49) Принимаем а=0,6 м.    

Принимаем сечение газохода 1000×600 мм (Из условия для возможности проникновения в них при чистке и ревизии).

Проверяем скорость,

(Попадаем в нужный диапазон)

Эквивалентный диаметр борова [2. формула (7.9)], м: ,     (50)

где F – площадь живого сечения канала, м2;

U – полный периметр сечения, омываемый протекающей средой, м.

 

 Сопротивление газового тракта от топки котла до дымососа и от дымососа до выхода газов из дымовой трубы состоит из суммы сопротивлений участков [2. формула (7.3)], Па:                    (51)

hэк- аэродинамическое сопротивление водяного экономайзера [3. Таблица 9.2, стр 317 ] hэк= 343 Па

hк – сопротивление котла, по [2. таблица 16] hк =720 Па;

hБ – суммарное сопротивление боровов - газоходов котла, Па;

hЗ – сопротивление заслонки на дымососе принимается равным 20 Па;

h Д.ТР. - сопротивление дымовой трубы, Па (расчет в пункте 5.2)  

НС  - самотяга дымовой трубы, Па (расчет в пункте 5.2)

Аэродинамическое сопротивление участка тракта [2. формула (7.4)], Па:

                            (52)

Где сопротивление трения на отдельном участке, Па;

местные сопротивления на участке газохода, Па.

Сопротивление трения [2. формула (7.5)], Па:       ,  (53)

где  – коэффициент сопротивления трения, для стального газохода =0,02;

l – суммарная длина газохода - канала, м; l =6+4+2=12 м.

w – скорость протекающей среды, = 4 – 8 м/с;

– эквивалентный (гидравлический) диаметр, м;

– плотность протекающей среды, кг/м3.

Объемная плотность газа кг/м3:      ,                               (54)

Где  - плотность дымовых газов при нормальных условиях.

Местные сопротивления [2. формула (7.9)], Па:       ,          (55)

где  – коэффициент местного сопротивления, по [2. таблица 15]:

- плавное расширение (выход из ВЭК вход в газоход перед дымососом) принимаем =0,12;

- колено 90º - 2 места, принимаем =1,2.

- колено 45º (плавный поворот) – 2 места, принимаем =0,355.

- расширение канала в трубу, .

Для всего газового тракта  принимаем, что скорость газа .

.

.

5.2 Сопротивление дымовой трубы. Расчет самотяги.

Суммарный расход газов от всех подключенных к трубе котлов при номинальной нагрузке и скорости газов на выходе из трубы, м3/с:       (56)

nk – число котлов, nk=2 шт.

.

Принимаем скорость .

Диаметр трубы расчетный верхний, м:                 ,                                        (57)

.  

Скорость газов на выходе из дымовой трубы  и высота трубы определяют условия рассеивания газов в районе расположения котельной. Максимальная концентрация вредных газов уменьшается с увеличением высоты трубы и выходной скорости газов.

Принимаем стальную трубу с диаметром 0,8 м. и высотой H=20 м.

Проверка скорости:

попадаем в нужный диапазон.

Сопротивление трения для кирпичной трубы Па:

                                                          ,                   (59)

где коэффициент трения для стальной трубы =0,02.

Местные сопротивления [2. формула (7.9)], Па:     ,                                                        

где  – коэффициент местного сопротивления, для всех труб .

Величина самотяги  для дымовой трубы [2. формула (7.11)], Па:

                                     ,                               (60)

где Н - высота дымовой трубы, м;

tтр– средняя температура газового потока на данном участке (в дымовой трубе), °С;

g – ускорение силы тяжести, g=9,81 м/с2;

– температура наружного (холодного) воздуха, °С.

.

.  

.                                   

Сопротивление дымовой трубы:

Проверка на подсос воздуха в тракте:

Т.к. на выходе из дымососа отрицательное давление – продукты сгорания не будут просачиваться в помещение котельной. 

5.3 Сопротивление участков воздушного тракта.

Расход воздуха [2. формула (7.12)], м3/с:

                                                  ,                                          (61)

где  – расчетный расход топлива,- 0,135 м3

– теоретический объем воздуха, - 9,44 м33;

– коэффициент расхода воздуха в топке котла;-1,1

=30 оС – температура холодного воздуха, принимается по заданию, °С.

.

Рассчитаем сечение воздушного тракта исходя из полученного расхода воздуха и рекомендованной скорости потока в диапазоне 8-10 м/с.

Рассчитаем сторону сечения квадратного воздуховода:

Примем сечение воздушного тракта 400×400 мм.

Соответственно его площадь F= (0,4 м)2=0,16 м2.

Рассчитаем реальную скорость воздушного потока в воздуховоде:

- данная скорость укладывается в заданный диапазон.

Эквивалентный диаметр  [2. формула (7.9)], м:    ,

Где U – периметр = 4а        

 .

Объемная плотность воздуха, кг/м3:      ,                                     

Где  - плотность воздуха при нормальных условиях.

.

Рисунок 5.1 – Расчетная схема воздушного тракта длиной 21 м.

Аэродинамическое сопротивление участка тракта [2. формула (7.4)], Па:

                      

Сопротивление трения [2. формула (7.5)], Па:      ,

где  hГ – сопротивление горелки hГ=900 Па;

– коэффициент сопротивления трения, для стального газохода =0,02;

l – суммарная длина канала l=21 м;

– скорость протекающей среды,

– эквивалентный диаметр

– плотность.

Местные сопротивления [2. формула (7.9)], Па:    ,    

где  – коэффициент местного сопротивления, по [2. таблица 15]:

- колено 60º - 2 места, принимаем =0,56.

- колено 45º– 1 место, принимаем =0,355.

-патрубок с отводом для забора воздуха, принимаем =0,2 без заслонки и =0,3 с заслонкой.

-тройник симметричный, принимаем =1,05.

Для всего воздушного тракта  принимаем, что скорость  = 9,729 м/с.

.

.

.

5.4 Выбор дымососа и вентилятора.

Дымосос и вентилятор должны преодолеть  сопротивление газового тракта при соответствующих расходах дымовых газов для одного котла.

Расчетная производительность для дымососа [2. формула (7.17)], м3/ч:

                                                            ,                                    (62)

где V – расход продуктов сгорания для дымососа,  м3/с;

– коэффициент запаса по производительности, [2. таблица 18]- 1,05;

– барометрическое давление в месте установки машины, равное 760  мм.рт.ст.

Расчетное полное давление (напор), которое должен создавать дымосос (вентилятор) [2. формула (7.18)], Па:                       ,                        (63)

где 2 –коэффициент запаса по напору по [2. таблица 18] – 1,1;

– перепад полных давлений в газовом тракте = hг= 748,676 Па

Приведенное давление [2. формула (7.19)], Па:

,                                (64)

где  – плотность перемещаемых газов при 0 °С и 760 мм. рт.ст., кг/м3;

 t – температура продуктов сгорания (воздуха) перед машиной, °С;

 tхар – температура, для которой в каталоге приводится напор машины, [2. Таблица 20]=200 °С.

Мощность потребляемая дымососом (вентилятором) [2. формула (7.20)], кВт:

,                                    (65)

где = (0,7 – 0,8) – КПД машины,

Расчетная мощность электродвигателя определяется по потребляемой мощности с коэффициентом запаса [2], кВт:    ,              (66)

Для дымососа:

 

.

.

.

 

По [2. Таблица 20] выбираем дымосос ДН 9-1500 об/мин с посадкой рабочего колеса на вал двигателя:

Марка дымососа

Производительность, м3

Напор
при
t °C, кПа

КПД, %

Масса
без двигателя,
кг

Тип двигателя, мощность

ДН-10

19,60 · 103

2,21

t = 200 °C

83

677

4А-160S6 (11 кВт)

Для вентилятора:

 

 

 По каталогу выбираем вентилятор ВДН-8-960 об/мин с параметрами:

Тип электро  двигателя вентилятора

Установл.  мощность двиг.,  кВт

Произ-ть вентилятора, ×1000 м3

Давл. кПа

4АМ160S6

11

10,2

2,19

Т.к. характеристики у выбранных вентилятора и дымососа избыточны, то подключение их производим через частотный регулятор, тем самым мы добьёмся значительного понижения эксплуатационных расходов,  и попадания параметров работы в необходимые расчётные цифры

5.5 Разработка схемы ГРП.

Газорегуляторные установки размещаются в газифицированных зданиях непосредственно в помещениях котельных или цехов, где находятся газоиспользующие агрегаты, или в смежных помещениях, имеющих не менее чем трехкратный воздухообмен в час и соединенных с первым открытым проемом. Подача газа от ГРП к потребителям в других отдельно стоящих зданиях не допускается.

Рисунок 5.2 - Принципиальная схема газорегуляторного пункта:

1-предохранительно-сбросный клапан (сбросное устройство); 2-задвижки на байпасной линии; 3-манометры; 4-импульсная линия ПЗК; 5-продувочный газопровод; 6-байпасная линия; 7-расходомер газа; 8-задвижка на входе; 9-фильтр; 10-предохранительно-запорный клапан (ПЗК); 11-регулятор давления газа; 12-задвижка на выходе.

Газопроводы ГРП устроены из трех линий: основная, байпасная 6 (обводная) и рабочая. На основной линии газовое оборудование располагается в следующей последовательности: запорное устройство на входе (задвижка 8); продувочный газопровод 5; фильтр 9 для очистки газа от возможных механических примесей; предохранительно-запорный клапан (ПЗК) 10, автоматически отключающий подачу газа при повышении или понижении давления газа в рабочей линии за установленные пределы; регулятор 11 давления газа, который снижает давление газа на рабочей линии и автоматически поддерживает его на заданном уровне независимо от расхода газа потребителями; запорное устройство (задвижка 12) на выходе из основной линии.
 На байпасной линии имеется продувочный газопровод 5, два запорных устройства (задвижки 2), одно из которых используется для ручного регулирования давления газа в рабочей линии во время выполнения ремонтных работ на отключенной основной линии.
  На линии рабочего давления (рабочая линия) устанавливается предохранительно-сбросный клапан 1 (ПСК), который служит для сброса газа через сбросную свечу в атмосферу при повышении давления газа в рабочей линии выше установленного предела.
 В
 ГРП устанавливаются следующие контрольно-измерительные приборы: термометры для измерения температуры газа и в помещении ГРП; расходомер газа 7 (газовый счетчик, дроссельный расходомер); манометры 3 для измерения входного давления газа, давления в рабочей линии, давления на входе и выходе газового фильтра.

Схема разводки к котлам представлена на рисунке 5.3.

Рисунок 5.3 – Схема разводки газа к котлам:

1- входная задвижка; 2-предохранительная трубка; 3-термометр; 4-измерительная диафрагма; 5-задвижка; 6-механический фильтр; 7-манометр; 8-первая нитка; 9-предохранительный запорный клапан ПЗК; 10-регулятор давления универсальный Казанцева РДУК; 11- предохранительный сбросной клапан; 12-байпас; 13-вторая нитка; 14-задвижка байпаса; 15-газопровод низкого давления; 16-патрубок для гидравлических испытаний; 17- предохранительный клапан низкого давления ПКН; 18-измерительная диафрагма расхода газа на теплогенератор; 19-поворотная заслонка ПЗ; 20-продувочная свеча горелки; 21-горелка; 22-теплогенератор; 23-продувочная свеча; 24-запальн


Библиографический список.

  1.  Тепловой расчет котлов (Нормативный метод). Издание 3, переработанное и дополненное СПб.: Изд. НПОЦКТИ, 1998. – 256 с.
  2.  А.П. Лумми, Н.Ф. Филипповский, Е.В. Черепанова. Расчет котельной (тепловой и аэродинамический расчет). Методические указания к выполнению курсового проекта. Екатеринбург: ГОУ ВПО УГТУ-УПИ, 2007.- 49 с.
  3.  Роддатис К.Ф., Полтарецкий А.Н. Справочник по котельным установкам малой производительности. М.: Энергоатомиздат, 1989. 487с.
  4.  Таблица № 13 «Объёмы воздуха и продуктов сгорания газообразных топлив» стр. 152
  5.  Таблица № 4 «Расчётные характеристики газообразных топлив» стр. 140
  6.  Котлы ДЕ и их горелочные устройства . Методические указания.

Екатеринбург: ГОУ ВПО УГТУ-УПИ, 2007.- 26 с.

         7. СНиП – II-35-76 Котельные установки


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

50080. Циклические программы 47.5 KB
  Операторов цикла в Паскале три: for repet while. Оператор For Оператор состоит из заголовка в котором определяется порядок изменения переменной параметра цикла и тела цикла являющегося многократно повторяющимся алгоритмом. Общий вид оператора: For – параметр цикла : = начальное значение to конечное значение do оператор; {тело цикла}. Этот оператор применяется если начальное значение конечного значения; For – параметр цикла:= начальное значение downto конечное значение do оператор; применяется если начальное значение конечного значения.
50081. ПРОЧНОСТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ В РАСЧЕТАХ ПО МЕТОДУ ПРЕДЕЛЬНЫХ СОСТОЯНИЙ 51.5 KB
  Соответствующими стандартами установлены также другие нормативные характеристики материалов объемная масса модули упругости и сдвига коэффициенты трения сцепления характеристики ползучести усадки температурного расширения усушки набухания и другие. Возможные отклонения нормативных характеристик конструкционных материалов и грунтов в неблагоприятную сторону учитываются коэффициентами надежности по материалу и грунту . Эти коэффициенты учитывают ряд факторов не проявляющихся при стандартных испытаниях но встречающихся в практике...
50082. Визначення показника заломлення скляної плоскопаралельної пластинки інтерференційним методом 674 KB
  На оптичній лаві послідовно розташовані джерело світла лазер 1 типу ЛГ56 екран 2 в центрі якого розміщено мікрооб’єктив та плоскопаралельна скляна пластинка 3 товщиною d. Відбиваючись від її передньої та задньої граней промені світла накладаються і утворюють на екрані інтерференційну картину у вигляді концентричних кілець  так звані смуги однакового нахилу. В чому полягає суть методу визначення показника заломлення скляної пластинки в даній роботі Що називається явищем інтерференції світла Які хвилі називаються когерентними...
50083. Стройові вправи. Правила піднімання вантажу 61 KB
  Основи термiнологiï: положення лежачи рiвновага. Положення лежачи. Лежачи на спинi Положення при якому торкаються пiдлоги всi частини задньоï поверхнi тiла положення рук визначається вiдносно тулуба Лежачи на животi Положення при якому торкаються пiдлоги всi частини передньоï поверхнi тiла пiдборiддя теж торкається пiдлоги Лежачи на животi прогнувшись Положенняпри якому торкаються пiдлоги нижня частина грудноï клiтини живiт i таз; верхня частина тулуба i ноги знаходяться над...
50084. Ролевая теория личности. Ролевые конфликты 16.93 KB
  Ролевая концепция личности возникла в американской социальной психологии в 30-х гг. XX в. (Дж. Мид) и получила широкое распространение в различных социологических течениях, прежде всего, в структурно-функциональном анализе
50086. Создание комплексных текстово-графических материалов 78 KB
  Запустите Corel Drаw создайте новый файл. Сохраните файл под именем Верстка сверните файл но не программу. В программе Corel Drw создайте еще один файл постройте на листе по 15 горизонтальных и вертикальных направляющих Horizontl nd Verticl Guidelines: Horizontl Горизонтальные от 70 до 140 мм с шагом в 5 мм; Verticl Вертикальные от 30 до 100 мм также с шагом в 5 мм. Откройте файл Верстка импортируйте в него сохраненный кроссворд придайте ему такие же размеры и положение как на ксерокопии.
50087. Определение показателя адиабаты при адиабатическом расширении газа 309.5 KB
  Плеханова технический университет Кафедра Общей и технической физики лаборатория виртуальных экспериментов Определение показателя адиабаты при адиабатическом расширении газа Методические указания к лабораторной работе № 8 для студентов всех специальностей САНКТПЕТЕРБУРГ 2010 УДК 531 534 075. Цель работы: – изучить законы идеального газа и основные положения классической теории теплоёмкости; определить коэффициент Пуассона отношение теплоёмкости при постоянном давлении Ср к теплоемкости при постоянном объеме CV методом...