85683

Ребристое перекрытие многоэтажных гражданских и промышленных зданий

Курсовая

Архитектура, проектирование и строительство

Выбор рационального варианта производят на основании сравнения технико-экономических показателей перекрытия в зависимости от назначения здания, конструктивных размеров, архитектурного оформления потолка, размеров помещений, эксплуатационных требований...

Русский

2015-03-29

3.49 MB

3 чел.

Введение

Железобетон представляет собой комплексный строительный материал, состоящий из бетона и стальных стержней, работающих в конструкции совместно в результате сил сцепления.

Известно, что бетон хорошо сопротивляется сжатию и значительно слабее растяжению (в 10-20 раз меньше, чем при сжатии), а стальные стержни имеют высокую прочность, как при растяжении, так и при сжатии. Основная идея железобетона и состоит в том, чтобы рационально использовать лучшие свойства составляющих материалов при их совместной работе. Поэтому арматуру располагают так, чтобы возникающие в железобетонном элементе растягивающие усилия воспринимались в большей степени арматурой. В изгибаемых элементах, например в плитах, балках, настилах и др., основную арматуру размещают в нижней, растянутой зоне сечения, а в верхней, сжатой зоне ее либо совсем не ставят, либо ставят небольшое количество, необходимое для конструктивной связи стержней в единые каркасы и сетки. В элементах, работающих на сжатие, например в колоннах, включение в бетон небольшого количества арматуры также значительно повышает их несущую способность. Возникающие в колоннах растягивающие напряжения от поперечных деформаций воспринимаются хомутами или поперечными стержнями; последние служат также для связи продольных стержней в плоские или пространственные каркасы. В растянутых элементах действующие усилия воспринимаются арматурой.

Благодаря многочисленным положительным свойствам железобетона – долговечности, огнестойкости, высокой прочности и жесткости, плотности, гигиеничности и сравнительно небольшим эксплуатационным расходам, конструкции из него широко применяют во всех областях строительства.

Курсовой проект “Ребристое перекрытие многоэтажных гражданских и промышленных зданий” по дисциплине “Железобетонные и каменные конструкции“  включает в себя расчет и конструирование ребристого  перекрытия многоэтажного  гражданского здания в 2-ух вариантах - сборном и монолитном. В сборном варианте выполняется компоновка конструктивной схемы перекрытия, расчет и конструирование предварительно напряженной многопустотной плиты, расчет и конструирование ригеля. В монолитном варианте выполняется компоновка конструктивной схемы ребристого перекрытия, расчет и конструирование плиты и второстепенной балки, колонны и фундамента.

Наиболее распространенными элементами различных зданий и сооружений являются плоские перекрытия. Балочными называют такие типы перекрытия, у которых плиты опираются на балки и работают с ними совместно. Значением момента по длинной стороне в балочной плите пренебрегают в виду его малого значения. Ребристое монолитное перекрытие состоит из плит, второстепенных и главных балок, которые бетонируются вместе и представляют собой единую конструкцию.

1. Расчет и конструирование междуэтажного ребристого перекрытия в монолитном железобетоне

1.1 Выбор рационального расположения главных и второстепенных балок

1.1.1 Исходные данные

Выбор рационального варианта производят на основании сравнения технико-экономических показателей перекрытия в зависимости от назначения здания, конструктивных размеров, архитектурного оформления потолка, размеров помещений, эксплуатационных требований, ТЭП и т.п. При прочих равных условиях предпочтение отдают варианту с более высокими технико-экономическими показателями.

Для выбора более рационального варианта расположения главных и второстепенных балок составляется две схемы плана здания, в которых варьируются направления и величины пролетов главных и второстепенных балок. При этом пролет главных балок lmb рекомендуется принимать  6-9 м; второстепенных - lsb = 5-7 м; плиты - ls = 1,5-2,7 м. В перекрытиях с балочными плитами расположение главных и второстепенных балок выбирают так, чтобы соблюдалось условие  lsb / ls  2. Ориентировочно высоту главных балок можно принимать в пределах hmb = (1/8…1/15)lmb; второстепенных                                   hsb = (1/12…1/20)lsb.   Ширину   балок   принимают равной   b = (0,3... 0,5)h.

При  h ≤ 60 см   - высоту   балок   принимают   кратной  5 см;      при        h > 60 см - кратной  10 см.

Рекомендуется, чтобы крайние пролеты плит  и второстепенных балок были несколько меньше средних, но не более  чем на 20 %.

Об экономичности варианта разбивки сетки колонн и балок можно судить по значению приведенной толщины бетона перекрытия (понимая под ней толщину слоя бетона необходимого для изготовления всех элементов перекрытия, распределенного по всей площади этого перекрытия), которая представляет собой объем бетона плиты, балок и колонн, отнесенный к 1 м2  перекрытия. К разработке принимается вариант расположения второстепенных и главных балок, для которого приведенная толщина бетона будет наименьшей.

Таблица 1 – Исходные данные

Тип здания

Промышленное

Размер здания в плане А×Б

27×47 м

Количество этажей n1

6

Высота этажа H1

4,8 м

Нормативная временная нагрузка на перекрытие pн

5  кН/м2

Район строительства

г. Гомель

Характер грунта γ

1670 кг/м3

              Окончание таблицы 1

φ

26º

Характеристики материалов монолитного варианта:

бетон класса

раб. арматура класса

плиты

С12/15

S500 (проволока)

второстепенной балки

С12/15

S500

1.1.2 Определение приведенной толщины перекрытия по вариантам

Составляем два варианта расположения главных и второстепенных балок.

1 вариант: (ls = 2,25 м; ns = 12; γn = 1,0; γf = 1,5; lsb = 5,900 м; nsb = 8;              H1 = 4,8 м; gk = 0 кН/м2; lmb = 9,0 м; nmb = 3; n1 = 6; qk = 5 кН/м2).

2 вариант: (ls = 2,65 м; ns = 18; γn = 1,0; γf = 1,5; lsb = 6,75 м; nsb = 4;              H1 = 4,8 м; gk = 0 кН/м2; lmb = 7,95 м; nmb = 6; n1 = 6; qk = 5 кН/м2).

                  

Рисунок 1 – Схема вариантов междуэтажного монолитного перекрытия

 

Приведенную толщину перекрытия определяем, используя рекомендации и формулы 7.1 - 7.8 [5]:

1 вариант

Приведенная толщина бетона определяется по формуле:

                                                              (1.1)                                                                                     

где  - приведенная толщина плиты

                                                                              (1.2)

где   - пролет плиты;

- полная расчётная нагрузка на плиту;

                                                             (1.3)

- приведенная толщина второстепенной балки;

                                                      (1.4)

где  - пролёт второстепенной балки;

- количество пролётов монолитной плиты;

- полная расчётная нагрузка на второстепенную балку;

                                                        (1.5)

-  приведенная толщина главной балки;

                                                        (1.6)

где  - пролёт главной балки;

- количество пролётов второстепенной балки;

- полная расчётная нагрузка на главную балку;

                                              (1.7)                                                    

- приведенная высота колонн;

                                            (1.8)

где  - количество этажей;

- высота этажа;

- количество пролётов главной балки

Тогда приведенная толщина перекрытия

2 вариант

Приведенная толщина бетона определяется по формуле:

                                                              (1.1)                                                                                     

где  - приведенная толщина плиты

                                                                              (1.2)

где   - пролет плиты;

- полная расчётная нагрузка на плиту;

                                                           (1.3)

- приведенная толщина второстепенной балки;

                                                     (1.4)

где  - пролёт второстепенной балки;

- количество пролётов монолитной плиты;

- полная расчётная нагрузка на второстепенную балку;

                                                        (1.5)

-  приведенная толщина главной балки;

                                                       (1.6)

где  - пролёт главной балки;

- количество пролётов второстепенной балки;

- полная расчётная нагрузка на главную балку;

                                                (1.7)                                                    

- приведенная высота колонн;

                                           (1.8)

где  - количество этажей;

- высота этажа;

- количество пролётов главной балки

К разработке принимаем  первый  вариант как более  экономичный по расходу бетона, так как

1.1.3 Определение предварительных размеров поперечных сечений элементов для выбранного оптимального варианта перекрытия

Толщина плиты hs принимается следующим образом.

Из условия прочности:

                                  (1.9)

По конструктивным требованиям из условия жёсткости:

                                 (1.10)

Минимальная толщина монолитной плиты перекрытия для гражданских зданий составляет 70 мм. Окончательно принимаем hs = 80 мм.

Высота второстепенной балки hsb принимается следующим образом.

Из условия прочности:

                         (1.11)

По конструктивным требованиям из условия жёсткости:

                                     (1.12)

Окончательно принимаем hsb = 400 мм.

Ширина балки              (1.13)

Принимаем bsb = 200 мм.

Высота главной балки hmb принимается:

                   (1.14)                       

По конструктивным требованиям из условия жёсткости:

                                (1.15)

Окончательно принимаем hmb = 750 мм.

Ширина балки             (1.16)

Принимаем bmb = 250 мм.

Размеры поперечного сечения квадратной колонны:

                                      (1.17)

Принимаем с учётом градации размеров сечение колонны со сторонами

hc = bc = 600 мм.

1.2 Расчет и конструирование монолитной балочной плиты

1.2.1 Исходные данные

Рисунок 2 – План балочного перекрытия

 

1.2.2 Подсчет нагрузок на плиту

Равномерно действующая нагрузка, действующая на перекрытие, состоит из постоянной и временной нагрузки. Постоянная нагрузка  состоит из веса плиточного пола,  цементно-песчаной стяжки и железобетонной плиты. Значение временной  нормативной нагрузки  принимаем по заданию. Расчетные постоянную  и временную  нагрузки вычисляют путем умножения нормативных на соответствующие коэффициенты надежности по нагрузке, т.е.

                                                                                                  (1.18)

                                                                                                 (1.19)

где  и  - частные коэффициенты безопасности по нагрузке, соответственно равные 1,35 и 1,50.

Полная расчётная нагрузка на 1 м2 перекрытия составит:

                                                                                                 (1.20)

Подсчёт нагрузки производим в табличной форме.

Таблица 2 -   Нагрузки, действующие на 1 м2 плиты

Вид нагрузки

Нормативная нагрузка,

кПа

Коэффициенты

безопасности по нагрузке, γF

Расчётная нагрузка,

кПа

ПОСТОЯНЫЕ НАГРУЗКИ  (g)

1.Паркет штучный

(t = 0,01 м, ρ = 20,0 кН/м)

3. Цементно-песчаная стяжка

(t = 0,015 м, ρ = 22 кН/м)

4.Плита железобетонная

(t = 0,08 м, ρ = 25 кН/м)

0,2

0,3

2

1,35

1,35

1,35

0,27

0,45

2,7

Итого постоянная               

Gk = 2,53

Gd = 3,42

ВРЕМЕНЫЕ НАГРУЗКИ (q)

5. По заданию

5

1,5

7,5

При переходе от плотности к нагрузке использован коэффициент 9,81 ≈ 10.

1.2.3 Определение расчетных пролетов

Вырезаем полосу плиты шириной 1 м перпендикулярно второстепенным балкам и рассматриваем ее как неразрезную многопролетную балку, загруженную равномерно распределенной нагрузкой.

Рисунок 3 -  К определению расчетных пролетов плиты

Расчетные пролеты плиты:

- крайний расчётный пролёт:

                              (1.21)

- средний расчетный пролет:

                                                             (1.22)

Размер плиты в длинном направлении:

- крайний расчётный пролёт (по осям 1-2 и 7-8):

                             (1.23)            

- для средних пролетов (по осям 2-7):

                                                            (1.24)                                                                                                               

Так как

 следовательно, плита рассчитывается как балочная.

1.2.4 Определение внутренних усилий в плите

Значения максимальных изгибающих моментов определяем по следующим формулам.

В случае непрерывного армирования в крайних пролетах и на крайних опорах в сечениях 1-1 и 2-2 изгибающий момент равен:

                                   (1.25)                                                                                                               

В средних пролетах и на средних опорах для плит, не окаймленных по контуру балками:

                                      (1.26)  

В средних пролетах и на средних опорах, где плиты окаймлены по всему контуру монолитно связанными с ними балками:

                                                      (1.27)  

Поперечные силы:

                             (1.28)  

                                (1.29)  

            (1.30)  

Рисунок 4 -  Расчетная схема и эпюра моментов и поперечных сил плиты

1.2.5 Расчет прочности нормальных сечений плиты и подбор сечения рабочей арматуры

Таблица 3 – Расчетные характеристики бетона и арматуры

Для бетона класса С12/15 принимаем по таблице 6.1 СНБ 5.03.01-02 нормативные и расчетные характеристики:

нормативное сопротивление бетона осевому сжатию

fck = 12 МПа

частный коэффициент безопасности по бетону

γc = 1,5

расчетное сопротивление бетона сжатию

fcd = fck/ γс = 12/1,5 =

= 18 МПа

коэффициент

= 0,85

относительная деформация

εcu = 3,5‰

ωc = 0,810

k2 = 0,416

С0 = ωc /k2= 0,810/0,416 =1,947

Для арматуры класса S500(проволока) принимаем по таблице 6.5 изменения №4  к     СНБ 5.03.01-02 нормативные и расчетные характеристики:

нормативное сопротивление арматуры

fyk = 500 МПа

расчетное сопротивление арматуры

fyd = 417 МПа

модуль упругости арматуры

Еs= 2·105 МПа

Площадь поперечного сечения растянутой арматуры подбирают как для изгибаемых элементов прямоугольного сечения с одиночной арматурой шириной b=1000 мм и высотой hs = 80 мм.

Рабочая высота сечения плиты:

                                                                                              (1.31)

Назначаем толщину защитного слоя с = 20 мм и  ориентировочно принимаем диаметр рабочей арматуры плиты d = 5 мм, тогда:

Подбираем площадь рабочей арматуры в крайних пролетах и крайних опорах при непрерывном армировании.

Вычисляем значение коэффициента :

                                                                                    (1.32)

                                                                                       

где = 1,0 - коэффициент, учитывающий длительность действия  нагрузки, неблагоприятного способа её приложения;

- расчётное сопротивление бетона  сжатию;

– нормативное сопротивление бетона осевому сжатию;

- частный коэффициент безопасности для бетона.

                                                        (1.33)

                                                             (1.34)

        (1.35)

, следовательно, растянутая  арматура достигла предельных деформаций.

Находим относительное плечо пары сил:

                                   (1.36)

Требуемая площадь сечения растянутой арматуры:

                                                                                          (1.37)

Минимальная площадь рабочей арматуры назначаем с учетом процента армирования ρmin  ≥ 0,13% (табл.11.1 2) определяется по формуле (1.38):

ρmin = 26 = 26= 0,08% < 0,13%, принимаем ρmin = 0,13%.

As,min = ρmin·b·d = 0,0013·1000·58 = 75,4 мм2.                                     (1.38)

As,min= 75,4 мм2Ast1 = 176 мм2.

Результаты расчета сводим в таблицу.

Таблица 4 - Требуемая площадь сечения арматуры на 1 м.п. плиты

Сечения

М,

кНм

d,

мм

m

η

Площадь сечения, мм2

расчетная

минимальная

1. Крайний пролет и крайняя опора при непрерывном армировании.

3,91

58

0,145

0,9187

176,032

75,4

2. Первая промежуточная опора при раздельном армировании

3,07

58

0,114

0,9374

135,554

3. Средние пролеты и средние опоры без учета окаймления балками.

3,01

58

0,112

0,9388

132,555

4. Средние пролеты и средние опоры с учетом окаймления балками.

2,41

58

0,089

0,9517

104,607

Расчет прочности железобетонных элементов на действие поперечных сил производится из условия Vsd VRd,ct

где Vsd  - расчетная поперечная сила от внешних воздействий;

     VRd,ct – поперечная сила, воспринимаемая железобетонным элементом без поперечного армирования:

но не менее ,

здесь  >2,0

σср = 0 – при отсутствии осевого усилия (сжимающей силы).

Поскольку условие кН выполняется расчет поперечной арматуры не производится и согласно конструктивным требованиям постановка поперечной арматуры не требуется.

Между главными балками можно уложить 2, 3 или 4 сетки с нахлестом распределительных стержней 50 – 100 мм, причем ширина сеток принимается не менее 2 м.

При двух сетках необходима ширина сетки:

мм,

где с – минимальная длина нахлестки распределительных стержней;

     с1 – минимальная длина свободных концов распределительных стержней.

Можно принять между главными балками две сетки с шириной В=2940 мм с действительным нахлестом:

с=50+(2940-2870)=120 мм.

При трех сетках необходима ширина сетки:

мм.

Можно принять сетки шириной В=2350 мм с действительным нахлестом:

с=50+(2350-2937)=463 мм.

При четырех сетках необходимая ширина сетки:

мм.

Можно принять сетки шириной В=2350 мм с величиной нахлеста:

с=50+(2350-1470)=930 мм.

Окончательно принимаем вариант с двумя сетками с наименьшей длиной нахлеста с=120 мм.

Ширина дополнительной сетки в этом случае принимается такой, чтобы смогла перекрыть первый пролет, плюс ¼ величины второго пролета плиты.

мм.

Над главными балками устанавливаются конструктивно верхние сетки, площадь сечений поперечных рабочих стержней которых должна составлять не менее 1/3 площади пролетной арматуры плиты .

Длину рабочих стержней (ширину сетки) назначают из условия, что расстояние от грани балки в каждую сторону было не менее ¼ пролета плиты.

.

Принимаем В=1340 мм.

Подбор арматуры и конструирование сеток начинаем со средних пролетов и выполняем в табличной форме.

Сечение

Требуемое

Аst, см2, по расчету

Принятое армирование

Марка сетки

Рабочей арматуры

Распредели-тельной арматуры

диаметр

шаг

Площадь сечения Аst, см2

диаметр

шаг

Средние плиты и средние опоры без учета окаймления

1,33

4

100

1,26

3

350

Средние плиты и средние опоры с учетом окаймления

1,05

4

100

1,26

3

350

Крайние плиты и крайние опоры без учета окаймления

-основная сетка

 -доп. сетка

1,76-1,26=0,5

1,76

0,5

4

3

100

125

1,26

0,57

3

3

350

350

То же, с учетом окаймления

-основная сетка

-доп. сетка

1,76-1,26=0,5

1,76

0,5

4

3

100

125

1,26

0,57

3

3

350

350

Над главными балками

1/3·1,76=0,587

0,587

3

100

0,71

3

350

1.3 Расчет и конструирование второстепенной балки

1.3.1 Определение расчетных пролетов

Таблица 5 – Расчетные характеристики бетона и арматуры

Для бетона класса С20/25 принимаем по таблице 6.1 СНБ 5.03.01-02 нормативные и расчетные характеристики:

нормативное сопротивление бетона осевому сжатию

fck = 12 МПа

частный коэффициент безопасности по бетону

γc = 1,5

расчетное сопротивление бетона сжатию

fcd = fckс = 12/1,5 =

= 8 МПа

коэффициент

= 0,85

относительная деформация

εcu = 3,5‰

ωc = 0,810

k2 = 0,416

С0 = ωc /k2= 0,810/0,416 =1,947

Для арматуры класса S400 принимаем по таблице 6.5 изменения №4 к СНБ 5.03.01-02 нормативные и расчетные характеристики:

нормативное сопротивление арматуры

fyk = 500 МПа

расчетное сопротивление арматуры

fyd = 417 МПа

модуль упругости арматуры

Еs= 2·105 МПа

Рисунок 5 - К определению расчетных пролетов второстепенной балки

Расчетный пролет второстепенной балки для крайних пролетов балки:

                      (1.39)

Расчетный пролет второстепенной балки для средних пролетов балки:

                                                          (1.40)                                                                                                             

1.3.2 Подсчет нагрузок, действующих на второстепенную балку

Второстепенная балка работает совместно с прилегающими к ней участками плиты, т.е. расчетное сечение будет тавровое с шириной полки в сжатой зоне, равной расстоянию между осями второстепенных балок, т.е.        beff = ls = 2250 мм.

Определение погонной нагрузки в кН/м на второстепенную балку сведем в таблицу 6.

Таблица 6 - Подсчет нагрузок на 1 м.п. второстепенной балки

Вид нагрузки

Нормативная,

кН/м

Коэффициенты

безопасности по нагрузке, γF

Расчётная,

кН/м

ПОСТОЯННЫЕ НАГРУЗКИ (g)

1. от веса пола и монолитной плиты:

а) нормативная: gk·ls = 2,02·2,0

б) расчетная: gd·ls = 2,74· 2,0

2. от собственного веса второстепенной балки

(hsb - hsbsb·25 =

=  (0,40 - 0,06)·0,20·25

5,69

1,2

        

         1,35

1,35

7,7

1,62

Итого постоянная

Gk = 6,83

Gd = 9,32

ВРЕМЕНЫЕ НАГРУЗКИ (q)

3. По заданию

qsb = qk·ls = 4,65·2,0

11,25

1,50

16,88

 

1.3.3 Построение эпюр изгибающих моментов и поперечных сил

С точки зрения статики второстепенная балка представляет  собой многопролетную неразрезную балку, загруженную равномерно распределенной нагрузкой интенсивности Fsb = Gsb + Qsb =9,32 + 16,88 = 26,2 кН/м, промежуточными опорами которой служат главные балки, а крайними - стены.

Рисунок 6 - Расчетная схема второстепенной балки

Статический расчет второстепенной балки выполняется с учетом перераспределения усилий в стадии предельного равновесия конструкции.

В зависимости от схемы расположения временной нагрузки в одном и том же сечении второстепенной балки могут возникать как положительные, так и отрицательные изгибающие моменты. Для определения этих моментов строят огибающую эпюру изгибающих моментов, используя табличные коэффициенты.

Эпюру изгибающих моментов строят для 2,5 пролета, так как все промежуточные пролеты армируют так, как третий (если число пролетов больше трех).

Величина ординат  огибающей эпюры моментов определяется по формуле:

                                                                         (1.41)                                                                                                                                                                                                   

где β - коэффициент, зависящий от соотношения временной и постоянной нагрузки

Таблица 7 - Значения коэффициента

  2,0

Номера точек

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

-0,0715

-0,03

-0,009

-0,006

-0,024

-0,0625

-0,023

-0,003

-0,003

-0,023

-0,0625

Вычисляем значения поперечных сил на опорах:

- на опоре А и K:

     (1.42)

- на опоре В (слева) и опоре E (справа):

      (1.43)

- на опоре В (справа) и на всех промежуточных опорах слева и справа:

       (1.44)

В приложении 8 приведены значения коэффициента при значениях   через 0,5.

Результаты расчета сведены в таблицу 8 и отображены в графической части.

Таблица 8 – Определение расчетных значений и изгибающих моментов

пролета

точки

Расстояние  от левой опоры        (в долях от lsb,расч)

Значения

кНм

Значения Мsd, кНм

+

-

+ Мsd

- Мsd

1

1

2

max

3

4

5

0,2

0,4

0,425

0,6

0,8

1,0

0,065

0,090

0,091

0,075

0,020

-

-

-

-

-

-

0,0715

826,03

53.69

0.00

74.34

0.00

75.17

0.00

61.95

0.00

16.52

0.00

0.00

59.06

2

6

7

max

8

9

10

0,2

0,4

0,5

0,6

0,8

1,0

0,018

0,058

0,0625

0,058

0,018

-

0,03

0,009

-

0,006

0,024

0,0625

836,37

15.05

25.09

48.51

7.53

51.77

6.27

48.51

5.02

15.05

20.07

0.00

51.77

3

11

12

max

13

14

15

0,2

0,4

0,5

0,6

0,8

1,0

0,018

0,058

0,0625

0,058

0,018

-

0,023

0,003

-

0,003

0,023

0,0625

836,37

15.05

19.24

48.51

2.51

51.77

2.51

48.51

2.51

15.05

19.24

0.00

51.77

 

1.3.4 Расчет нормальных сечений и подбор арматуры в расчетных сечениях второстепенной балки

Рисунок 7 – Расчетные нормальные сечения второстепенной балки;

в пролете (а) и на опоре (б)

                   

Определение площади сечения арматуры при действии положительного момента ведем как для таврового сечения с полкой в сжатой зоне. При действии отрицательного момента полка находится в растянутой зоне, следовательно расчетное сечение будет прямоугольным.

Размеры сечения, принятые по расчету:

мм, мм; мм; =80 мм.

Задаемся величиной с1 = 30 мм в пролёте и с2 = 50 мм на опоре.

Тогда рабочая высота сечения:

; .

Предполагая, что нейтральная ось проходит по нижней грани полки, определяем область деформирования для прямоугольного сечения шириной    beff  = 2250 мм и положение нейтральной оси при расчете тавровых сечений:

                                                                         (1.31)

, следовательно, сечение находится в области деформирования 1в (таблица 6.8).

С помощью таблицы 6.6 находим величину m, а затем изгибающий момент по формуле:

        (1.48)                 где  - коэффициент, учитывающий длительность действия  нагрузки, неблагоприятного способа её приложения;

Так как в 1-ом пролете , то нейтральная линия проходит в полке и расчет производится как для элементов прямоугольного сечения  с шириной b = beff = 2000 мм.

Для бетона класса С12/15: εcu = 3,5‰; ωc = 0,810; k2 = 0,416; C0 =1,947.

Для арматуры S500: Es = 2·105 МПа; fyd = 417 МПа.

                                                      (1.33)

                                                          (1.34)

         (1.35)

В пролете 1 (нижняя арматура) Msd = 75,17 кНм; d1 = 0,37 м;  b = beff  = 2250 мм.

Вычисляем значение коэффициента  по формуле:

                                                                                    (1.32)                                                                                                        

                                                                                       

где  - коэффициент, учитывающий длительность действия  нагрузки, неблагоприятного способа её приложения;

, следовательно, растянутая  арматура достигла предельных деформаций.

Находим относительное плечо пары сил:

                             (1.36)

Требуемая площадь сечения растянутой арматуры:

                                                                                          (1.37)

Принимаем 2 стержня Ø16 мм с Ast = 4,02 см2 и 1 стержень Ø12 мм с     Ast = 1,131 см2.

В пролете 2 (нижняя арматура) Msd = 51,77 кНм; d1 = 0,37 мм;                   b = beff = 2250 мм.

Вычисляем значение коэффициента :

, следовательно, растянутая  арматура достигла предельных деформаций.

Находим относительное плечо пары сил:

Требуемая площадь сечения растянутой арматуры:                                                                                                                  

Принимаем 2 стержня Ø12 мм с Ast = 2,26 см2 и 1 стержень Ø12 мм с     Ast = 1,131 см2.

Минимальная площадь продольной арматуры:

As,min = ρmin·bsb·d1 = 0,0013·200·417 =  0,813 см2.                  (1.49)

В опорных сечениях действуют отрицательные моменты, плита расположена в растянутой зоне, поэтому сечение балки рассматривают как прямоугольное с шириной b = 200 мм = 0,20 м.

Результаты расчета сводим в таблицу 9.

Таблица 9 - Определение площади сечения рабочей арматуры второстепенной балки

Положение

сечения

Расположение

арматуры

Msd

кН·м

am

η

Ast,

см2

Ast

(прин.),

см2

Принятое

армирование

1 пролет

нижнее

75,17

0.031

0.9841

4.95

5.15

2Ø16
1Ø12

Верхняя

-

Монтажная конструкт. арматура

2,26

2Ø12

Опора B

Верхняя

59.06

0.40

0.71

5.71

5.751

3Ø14
1Ø12

2 пролет

Нижняя

51.77

0.02

0.99

3.39

3.39

2Ø12
1Ø12

Верхняя

6.27

0.04

0.98

0.41

2.26

2Ø12

Опора С

Верхняя

51.77

0.35

0.76

4.65

5.15

2Ø16
1Ø12

1.3.5 Расчет прочности наклонных сечений по поперечной силе

Первая промежуточная опора слева  

Расчет прочности железобетонных элементов на действие поперечных сил начинается проверкой условия ,

где Vsd - расчетная поперечная сила от внешних воздействий;

     VRd,ct - поперечная сила, воспринимаемая железобетонным элементом без поперечного армирования:

,

но не менее

где , принимаем к =1,74

;

ср = 0 - при отсутствии осевого усилия (сжимающей силы).

Поскольку , то необходима постановка хомутов по расчету.

Расстояние от опоры, на котором требуется установить хомуты по расчету:

м.

Первое расчетное сечение 1-1 назначаем на расстоянии от опоры мм, что меньше d2=350 мм и составляет в долях пролета:

.

В данном сечении 1-1 усилия составляют:

- поперечная сила (см. рис.10)

;

- изгибающий момент (см. рис 5-1)

Определяем продольные относительные деформации в бетоне на уровне растянутой арматуры, предварительно задавшись углом наклона диагональных трещин к горизонтали =380, при расстоянии между верхней и нижней продольными арматурами в сечении dz = d2-c =350-30=320 мм.

.

Для выяснения правильности выбора угла =400 определяем касательные напряжения, действующие в рассматриваемом сечении:

МПа.

Отношение ,

где  = 20 МПа - средняя прочность при осевом сжатии (принимается по табл.2.1 приложения 2).

В соответствии со значением и  по таблице 3.1 приложения 3 убеждаемся, что угол наклона диагональной трещины был принят верно.

Среднее значение главных растягивающих деформаций

(значение 1 определяется итерационным путем).

Главные растягивающие напряжения

МПа,

где: а - максимальный размер заполнителя, а=20 мм,

      Wx - ширина раскрытия наклонной трещины.

мм,

где Smo - расстояние между диагональными трещинами, ориентировочно 300 мм.

Составляющая поперечной силы, воспринимаемая бетоном

кН.

Составляющая поперечной силы, которую должна воспринимать арматура (хомуты)

кН.

Составляющая поперечной силы, воспринимаемая поперечной арматурой, определяется по формуле:

, откуда

,

где - угол наклона поперечной арматуры (хомутов) к продольной оси балки, =900;

- расчетное сопротивление поперечной арматуры.

Приняв в соответствии с п. 11.22 [1] на приопорном участке 0,25 · шаг хомутов S=150мм, что не превышает 0,5h и 150 мм (при h > 450 мм шаг хомутов не должен быть более h/3 и не более 300 мм), требуемое количество поперечного армирования

см2.

Принимаем площадь поперечного сечения хомутов должно быть не менее

см3.

где   - минимальный коэффициент поперечного армирования сечения, принимается в зависимости от класса хомутов и класса бетона по табл. 11.2 [1].

При назначении поперечного армирования следует иметь ввиду конструктивные требования: при высоте сечения балки до 800 мм включительно диаметр должен быть не менее 6 мм, при большей высоте балки - не менее 8 мм.

Окончательно принимаем двухсрезные хомуты диаметром 8 мм класса S240 (Asw = 1,01 см2) и устанавливаем в опорной зоне длиной 0,25 ·с шагом 140 мм.

Составляющая поперечной силы, которую может воспринимать арматура равна:

Действительная несущая способность наклонного сечения составит:

35,61+47,87=83,48 кН

Проверяем условие:  

83,48 кН<0,25·8·150·320=96000 Н=96 кН.

В средних частях пролетов шаг поперечных стержней должен назначаться при высоте сечения h > 30 см не более 3/4 h и не более 50 см п. 11.21.22 [1]. Принимаем S = 30 см, что не превышает 3/4 h = 3/4 · 40=30 см.

В остальных опасных сечениях расчеты производятся аналогично. В данном примере у крайней опоры (=58,845 кН) и у первой промежуточной опоры с права  (=74,02 кН), где поперечные силы меньше, чем на опоре В слева (=125,4 кН), принятое поперечное армирование также будет обеспечивать прочность наклонных сечений. Уменьшить поперечное армирование не представляется возможным, так как  диаметр хомутов принят минимальным, а шаг - максимально допустимым по конструктивным требованиям при данной высоте балки.

1.3.6 Построение эпюры материалов

Прочность балки должна быть обеспечена  по всей её длине, однако, необходимо учитывать  экономическую сторону при проектировании балки. Площадь сечения арматуры находится по усилиям наиболее загруженного сечения и по мере уменьшения изгибающих моментов  по длине балки, часть рабочих стержней обрываем или переводим в другую рабочую зону. При помощи эпюры материалов определяем места обрывов или уточняем места отгибов стержней. Эпюра материалов представляет собой графическое изображение величины моментов, которые могут быть восприняты заармированной балкой в любом сечении. Сопоставлением эпюры материалов  с огибающей эпюрой моментов можно проверить прочность балки на изгиб во всех сечениях по её длине. В любом сечении балки момент внешних сил не должен быть больше того момента, который воспринимается арматурой в этом сечении, чем ближе подходит к огибающей эпюре моментов эпюра материалов, тем экономичнее и рациональнее заармирована балка. К началу построения эпюры моментов балка должна быть заармирована.

Несущая способность сечений балки по арматуре определяется по формуле:

                                                                                 (1.60)

где d – уточнённое значение рабочей высоты сечения;

 - табличный коэффициент, определяемый по формуле:

                                                                                              (1.61)

                                                                                    (1.62)

На огибающей эпюре изгибающих моментов откладываем ординаты моментов, воспринимаемые данным количеством арматуры и проводим прямые, параллельные оси балки до пересечения с огибающей эпюрой моментов. Точка пересечения эпюры – есть место теоретического обрыва или отгиба стержня. Отгиб производим, отступив от точки 0,5d. Обрываемые стержни заводим за место теоретического обрыва на величину анкеровки lbd, которое должно быть   20d.

Расчёты, необходимые для построения эпюры материалов, можно выполнить в табличной форме.

Таблица 10 – Вычисление ординат эпюры материалов для продольной арматуры

Диаметр и кол-во стержней

Уточнён-ная

высота сечения d, мм,

d =hsb - c

Фактическая площадь сечения стержней

fyd, МПа

Относитель- ная высота сжатой зоны бетона,

кНм

1 пролёт (нижняя арматура b=bf/=225 см, с=3,0 см)

2Ø16+1Ø12

37

5.151

435

0.04

0.98

78.16

2Ø16

37

4.02

435

0.03

0.99

61.22

1 пролёт (верхняя арматура b=bsb=15 см, с=3 см)

2Ø12

37

2.26

435

0.26

0.89

31.07

Опорная арматура Опора А (b=bf/=15 см, с=5 см)

2Ø12+1Ø12

35

3.39

435

0.42

0.83

40.92

Опорная арматура Опора В (b=bf/=15 см, с=5 см)

3Ø14+1Ø12

35

5.751

435

0.70

0.71

59.32

3Ø14

35

4.62

435

0.57

0.76

51.54

2 пролёт (нижняя арматура b=bf/=225 см, с=3,0 см)

2Ø12+1Ø12

37

3.39292

435

0.03

0.99

51.79

2Ø12

37

2.26

435

0.02

0.99

34.62

2 пролёт (верхняя арматура b=bf/=15 см, с=3 см)

2Ø12

37

2.26

435

0.26

0.89

31.07

Опорная арматура Опора С (b=bf/=15 см, с=5 см)

2Ø16+1Ø12

35

5.15

435

0.63

0.74

55.43

2Ø16

35

4.02

435

0.49

0.80

46.65

1.3.7 Определение длины анкеровки и нахлеста обрываемых стержней

Сечения, в которых обрываемые стержни не требуются по расчету, проще всего определять графически. Для этого необходимо на объемлющую эпюру моментов наложить эпюру арматуры. Точки, в которых ординаты эпюр будут общими, определяют места обрыва стержней в пролете. Для обеспечения прочности наклонных сечений  второстепенной балки по изгибающим моментам обрываемые в пролете стержни продольной арматуры необходимо завести за точку теоретического обрыва на расстояние не менее:

                                                                 (1.63)

где α1, α2, α3, α4 - коэффициенты, характеризующие условия анкеровки, определяются по табл.11.6 СНБ 5.03.01-02;

lb - базовая длина анкеровки, определяется согласно п.11.2.32 и п.11.2.33 СНБ 5.03.01-02;

As,red, As,prov - соответственно требуемая и принятая площадь продольной арматуры;

lb,min - минимальная длина анкеровки, принимается равной наибольшему значению из величин: (0,6∙lb;15;100 мм) для растянутых стержней и (0,3∙lb;15;100 мм) для сжатых стержней.

Величина базовой анкеровки lb в общем случае определяется по формуле:

                                                                                                         (1.64)

где fbd - предельное напряжение сцепления по контакту арматуры с бетоном, определяется по формуле:

                                                                                                 (1.65)

fctdрасчетное сопротивление бетона растяжению; fctd = 1 МПа для бетона класса С20/25;

1 – коэффициент, учитывающий влияние условий сцепления и положение стержней при бетонировании; 1 = 1,0;

2 – коэффициент, учитывающий влияние диаметра стержня; 2 = 1,0;

3 – коэффициент, учитывающий профиль стержня; 3 = 2,25;

Для стержней Ø12 мм:

Принимаем 490 мм.

Для стержней Ø14 мм:

Принимаем 575 мм.

Первый пролет (нижняя арматура):

Окончательно принимаем lbd = 365 мм.

Средний пролет (нижняя арматура):

Окончательно принимаем lbd = 360 мм.

Первая промежуточная опора (верхняя арматура):

Окончательно принимаем lbd = 315 мм.

Средняя опора (верхняя арматура):

Окончательно принимаем lbd = 370 мм.

1.4 Расчет и конструирование колонны

1.4.1 Нагрузки, действующие на колонну

Колонна воспринимает продольную силу от постоянных и временных длительных нагрузок и продольную силу от кратковременных нагрузок. Нагрузки, действующие на колонну, собирают с грузовой площади Aгр. Вычисляем продольную силу от постоянных нагрузок (от собственного веса конструкций перекрытия и покрытия):

(1.65)

где                                                             (1.66)

nsb = 5 - количество второстепенных балок, расположенных в грузовой площади A гр.

 

Продольная сила от длительной нагрузки на перекрытие:

(1.67)

где γQ = 1,5 – частный коэффициент безопасности по временной нагрузке.

Продольная сила от кратковременной нагрузке на перекрытие:

                      (1.68)

Продольная сила от снеговой нагрузки:

                                               (1.69)

где  - принимаем в зависимости от района строительства, для               г. Борисова = 0,8 кПа.

Полная продольная сила:

 (1.70)

1.4.2   Расчётная схема колонны и определение расчётной длины колонны

Расчётная схема монолитной колонны многоэтажного здания, представляет собой стержень, защемлённый по двум сторонам и загруженный расчётной силой  по оси.

Рисунок 8 – Расчётная схема колонны

 Nsd = 4086,51 кH; l = 4,8 м.

Расчетная длина колонны равна [п.7.1.2.15 СНБ 5.03.01-02]:

                                                                                                  (1.71)

где -  расчётная длина элемента;

β – коэффициент, учитывающий условия закрепления элементов; для колонн β = 1;

-  высота элемента в свету;

Определяем расчетную условную длину колоны с целью учета гибкости в расчетах:

                                                                                               (1.72)

где

Nsd1 – продольная сила, вызванная действием постоянной расчетной нагрузки;

- предельное значение коэффициента ползучести бетона;

Проверка гибкости:

                                                                          (1.73)

                                                                                                (1.74)

где

    

1.4.3 Определение площади продольной арматуры

Колонна изготавливается из  бетона класса С20/25, продольная арматура класса S400, монтажную арматуру принимаем из класса S400. Площадь сечения рабочей арматуры определяем по формулам внецентренного сжатия. Значение эксцентриситета e0 назначают равным случайному эксцентриситету ea.

Согласно п.7.1.2.11 СНБ 5.03.01-02 в качестве случайного эксцентриситета принимаем большее из 3 значений:

                                                                   (1.75)

Принимаем еа = 20 мм.

Для центрально-сжатых элементов:

                                                                                                 (1.76)

                                                         (1.77)                                        

где AS,tot – суммарная площадь всей арматуры;

- коэффициент, учитывающий влияние продольного изгиба и случайного эксцентриситета и согласно таблице 7.2 СНБ 5.03.01-02  при   и равен:                                  

                                                                                                  (1.78)

Так как условие выполняется, то принимаем

                                                                     (1.79)

                                                                             (1.80)

где ρ – процент армирования, принимаемый равным (0,02-0,03);

Ac = 6060 = 3600 см2 > 2165,04 см2.  

Следовательно принимаем 4 стержня диаметром 36 мм с As,tоt =40,72 см2.

Тогда

Диаметр поперечных стержней назначаем не менее 1/4 диаметра рабочей арматуры: . Принимаем Ø10 мм S240. Шаг поперечной арматуры при вязаном каркасе принимаем равным не более 12 диаметров рабочей арматуры, т. е. (принимаем 300 мм, т.к. шаг хомутов не должно превышать 300 мм). В местах стыковки рабочей арматуры колонны шаг поперечной арматуры назначается не более 10 диаметров рабочей арматуры, т. е.  (принимаем 180 мм).

1.5 Расчет  и конструирование центрально нагруженного фундамента под колонну      

1.5.1 Определение размеров подошвы фундамента и глубины  заложения   

                                                      

Рассчитываем отдельно стоящий столбчатый фундамент стаканного типа под монолитную колонну с размерами сечения .

Грунт основания - пески пылеватые и средней плотности с

Бетон класса  С16/20: .

Арматура класса S500:

Глубина заложения фундамента принимается в зависимости от глубины промерзания грунта. В неотапливаемых зданиях минимальная глубина заложения фундамента во всех грунтах, кроме скальных, не менее 0,5 м от поверхности наружной планировки.

Нормативная глубина промерзания для г. Гомель сотавляет dfn = 1,48 м.

Расчетная глубина промерзания df = 1,480,9 = 1,332 м.

Глубина заложения фундамента равна сумме глубины промерзания и δ=0,05 м.

d=df+ δ=1,332+0,05=1,382

Принимаем d=1,5 м.

Нподколонной части  = 0,6 м .

Высота плитной части составляет 0,9 м.

Принимаем двухступенчатый монолитный фундамент под колонну с глубиной заложения 1,5 м. Отметка верха фундамента -0,150м. Тогда относительно уровня пола первого этажа отметка  фундамента составляет         -1,65м.

Размеры фундамента в плане определяют из расчёта оснований по деформациям. При этом должно соблюдаться условие:

Pср R,                                                                                                         (1.81)

Рср – среднее давление на грунт;

R – расчётное сопротивление грунта.

Расчёт ведётся методом последовательного приближения. В первом приближении определяем размеры подошвы фундамента по условному расчётному сопротивлению грунта.

Площадь подошвы фундамента:

                                                                                          (1.82)

Nsk – нормативная продольная сила, передаваемая колонной на уровне пола первого этажа кН;

                                                                                     (1.83)

γf - усреднённый коэффициент надёжности по нагрузке, принимаемый 1,35;

γm - усреднённый удельный вес фундамента и грунта, γm=21кН/м3;

- средний удельный вес материала фундамента грунта на его уступах;

d – глубина заложения фундамента.

Размеры подошвы фундамента:

Исходя из конструктивных особенностей принимаем кратно 300 мм

Уточняем расчётное сопротивление грунта с учётом принятых размеров фундамента:    

                (1.84)

где gС1 и gС2 – коэффициенты условий работы, gС1 =1,4 и gС2 =1,2;

k – коэффициент, принимаемый: k =1,1;

kZ – коэффициент принимаемый kZ =1 при b<10 м;

b – ширина подошвы фундамента;

gII = 16,7 кН/м3 - усредненные расчетные значения удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента;

g1II – то же, залегающих выше подошвы фундамента;

СII = 2 – расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа;

db = 0 – глубина подвала – расстояние от уровня планировки до пола подвала, м;

Мg, Мq, Мс – безразмерные коэффициенты, принимаемые по таблице, в зависимости от угла внутреннего трения φ ;

d1=1,5 м – глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений;

φ = 26° (по заданию), следовательно М =0,84; Мq = 4,37; МС = 6,9;        

                Уточняем размеры подошвы фундамента по расчётному сопротивлению грунта R = 236,96 кПа.

Площадь подошвы фундамента:

Размеры подошвы фундамента:

Исходя из конструктивных особенностей принимаем кратно 300 мм

                                                              (1.85)

 условие  выполняется.

Высоту фундамента определяют из условия его прочности на продавливание в предположении, что продавливание происходит по поверхности пирамиды, боковые стороны которой начинаются у колонны и наклонены под углом 450 к вертикали. Необходимо, чтобы контур фундамента охватывал пирамиду продавливания.

Рабочая высота центрально-нагруженного фундамента определяется по формуле:

                                                       (1.86)

Таким образом, высота плитной части фундамента равна:

где с  – толщина защитного слоя.

Так как = 0,45 м < 0,755 < 0,90 м, то фундамент двухступенчатый с высотой ступени 600 мм.

Поскольку фундамент не имеет поперечной арматуры, высота ступени должна быть проверена на прочность по наклонному сечению по условию восприятия поперечной силы бетоном:

              (1.87)

-  длина проекции рассматриваемого наклонного сечения, принимаем

Условие прочности выполняется, поэтому принимаем двухступенчатый фундамент с высотой ступени h = 600 мм.

Армирование фундамента осуществляется сварными сетками арматуры класса S500 в обоих направлениях. Шаг арматуры принимаем S = 50 – 200 мм; диаметр d  мм.

      Площадь арматуры определяем из расчёта на изгиб консольного выступа плитной части фундамента от действия давления грунта в сечениях, на грани колонны и на гранях ступеней.

Изгибающие моменты в расчётных сечениях:

Площадь сечения рабочей арматуры:

По наибольшей требуемой площади сечения арматуры принимаем           30 стержней Ø12 мм с Ast =33,93 см2, устанавливая их с шагом  125 мм.

Принимаем сетку С-5 из арматуры класса S500 диаметром 12 мм с ячейкой размером 125х125 мм с применением экономичной конструкии, в которой каждый второй стержень не доводится до конца на величину 1/6 от l. Конструкция  монолитного фундамента и схема его армирования приведена в графической части.

2 Расчет и конструирование ребристого междуэтажного перекрытия в сборном железобетоне

2.1 Выбор расположения ригелей и плит. Назначение основных  габаритных размеров элементов перекрытия

Таблица 11 – Исходные данные

Тип здания

Промышленное

Размер здания в плане А×Б

27×47 м

Количество этажей n1

6

Высота этажа H1

4,8 м

Нормативная временная нагрузка на перекрытие pн

5 кН/м2

Район строительства

г. Гомель

Характер грунта γ

1670 кг/м3

φ

26º

Характеристики материалов сборного варианта:

бетон класса

раб. арматура класса

плиты перекрытия

С16/20

S500

ригеля

С20/25

S500

колонны

С20/25

S500

фундаментов

С16/20

S500

Балочные сборные перекрытия состоят из панелей перекрытия  и поддерживающих их ригелей, образующих вместе с колонами несущий каркас здания. Ригеля в крайних пролетах одним концом опираются на наружные несущие стены, другим  - на промежуточные колонны каркаса. В гражданских зданиях пролет ригеля назначают не более 6 м (в курсовом проекте допускается как исключение принятие пролетов ригелей отличных от типовых). При проектировании курсового проекта в качестве сборных плит гражданского здания применяем многопустотные плиты.

Рисунок 9 – Расположение ригелей и колонн

Оси ригелей располагаем в поперечном направлении здания (параллельно коротким сторонам) с таким расчетом, чтобы длина плит не превышала 6 м. Для рассматриваемого здания пролеты плит принимаем равными l = 6000 мм (по осям), а пролеты ригелей принимаем равными l = 4500 мм . Ригель принимаем таврового сечения с полкой внизу.

Высоту ригеля принимают равной:

                                                                   (2.1)

Принимаем hp = 450 мм.

Ширина ригеля:

                                                                (2.2)

Принимаем bp = 200 мм. Ширину полок назначаем равной       150 мм.

Поперечное сечение плиты принимаем типовое:

ширина 1500 мм, высота 220 мм, пустоты Ø159 мм.

2.2 Расчет и конструирование сборной железобетонной многопустотной плиты

Таблица 12 – Нагрузки, действующие на 1 м2 плиты

Наименование нагрузки

Нормативная нагрузка,

кПа 

Коэффициенты

безопасности по нагрузке, γF

Расчётная нагрузка,

кПа

ПОСТОЯННЫЕ НАГРУЗКИ  (g)

1.Паркет штучный

(t = 0,019 м, ρ = 7,0 кН/м)

0,019∙7,0

2.Мастика

(t = 0,002 м, ρ = 15 кН/м)

0,002∙15

3. Цементно-песчаная стяжка

(t = 0,020 м, ρ = 18 кН/м)

0,020∙18

4.Плита железобетонная (приведенная толщина 12,7 см)

(t = 0,127 м, ρ = 25 кН/м)

0,127∙25

0,13

0,03

0,36

2,75

1,35

1,35

1,35

1,35

0,18

0,04

0,49

3,71

Итого постоянная

Gk = 3,27

Gd = 4,42

ВРЕМЕННЫЕ НАГРУЗКИ (q)

5. Длительно действующая

0,35·Qk = 0,35·5 кПа

6. Кратковременно действующая

0,65·Qk = 0,65·5 кПа

Q1k = 1,75

Q2k = 3,25

1,5

1,5

Q1d = 2,63

Q2d = 4,89

Итого временная               

Qk = 5

Qd = 7,5

Полная

Fk = 8,27

Fd = 11,92

Нагрузка на 1 погонный метр плиты составит:

- нормативные постоянная и длительно действующая временная

                                                (2.3)

- полная нормативная

                                                           (2.4)

- полная расчётная

                                                           (2.5)

2.2.1 Определение усилий, возникающих в сечениях плиты от действия  внешней нагрузки

Рисунок 10 – К определению расчетного пролета плиты

Расчётный пролёт плиты равен расстоянию между серединами опор.

Расчётная схема и эпюра моментов и поперечных сил показаны на рисунке 11.

Рисунок 11 – Расчётная схема плиты

Максимальный изгибающий момент от полной расчётной нагрузки:

                                               (2.6)

Максимальный изгибающий момент от полной нормативной нагрузки:

                                              (2.7)

Максимальный изгибающий момент от постоянной и длительно действующей нагрузок:

                                               (2.8)

Поперечная сила от полной расчетной нагрузки:

                                                          (2.9)

2.2.2 Расчёт прочности нормальных сечений

          

Рисунок 12 – Действительное и расчётное сечение плиты

Поперечное сечение многопустотной плиты приводим к эквивалентному тавровому сечению. Заменяем круглые отверстия равновеликими по площади квадратами со стороной h1.

                                                               (2.10)

где  - диаметр круглой пустоты плиты.

                                                  (2.11)

Приведенная толщина рёбер:

                                                               (2.12)

Расчётная ширина сжатой полки

                                 (2.13)

, следовательно в расчет вводим всю ширину полки

Определяем изгибающий момент, который может воспринять сечение при полной сжатой полке

 (2.14)                         

Следовательно, нейтральная линия проходит в полке, и расчёт производим как для элементов прямоугольного сечения размерами

Вычисляем значение коэффициента , по формуле 1.32:

    

                                                                                       

где  - коэффициент, учитывающий длительность действия  нагрузки, неблагоприятного способа её приложения;

- расчётное сопротивление бетона  сжатию;

– нормативное сопротивление бетона осевому сжатию;

- частный коэффициент безопасности для бетона;

                                          (2.15)

Определяем граничную относительную высоту сжатой зоны бетона

                                                                             (2.16)

где ω – характеристика сжатой зоны бетона, определяемая

                                               

- коэффициент, принимаемый для тяжёлого бетона 0,85;                                 

-  напряжения в арматуре, Н/мм2, принимаемые для арматуры S500 равными

- предельное напряжение в арматуре сжатой зоны сечения, принимаемое 500 Н/мм2;

 

, следовательно, растянутая  арматура достигла предельных деформаций. Разрушение сечения происходит пластически, т.е. предельного сопротивления достигает арматура, появляется трещина, которая развивается по высоте сечения, а затем предельного значения прочности достигает бетон, конструкция разрушается.

                                           (2.17)                                                            

Требуемая площадь сечения растянутой арматуры, по формуле 1.37:

                                                                                                                    

С учетом конструктивных требований принимаем 8 стержней   Æ14 мм класса S500 с , объединяем их в сетку С-1 и устанавливаем на всю длину плиты. Распределительную арматуру принимаем Æ6 мм S240 с шагом 300 мм. Конструктивно принимаем сетку С-2, состоящую  из стержней Æ6 мм S500 и шагом 200 мм.

2.2.3 Расчет прочности сечений, наклонных к продольной оси плиты

Расчет ведем аналогично расчету второстепенной балки.

Прочность железобетонной балки на действие поперечной силы определяем, в первую очередь,  проверкой условия:

                                                                                  (8.15)

Определим значение поперечной силы, воспринимаемой сечением без поперечного армирования:

,но не менее                                   (8.16)

где  ,   d — в мм; , т.е. подставляем максимальное значение 2;

0,02 (минимальное значение коэффициента армирования, регламентированное СНБ 5.03.01).

Тогда расчетный коэффициент армирования

Тогда, с учетом рассчитанных величин получим:

Условие выполняется, а, значит, хомуты можно выбрать конструктивно-6 каркасов 6 мм, из  арматуры класса S240.

8.5Определение геометрических характеристик приведенного сечения

 

         1. Площадь приведенного сечения.

                             (8.17)

Отношение модулей упругости                                               (8.18)

где Еcm=31·10³МПа– модуль упругости бетона класса С16/20марки П2 по удобоукладываемости (таблица 6.2[2]).  

Еs=20·104 МПа – модуль упругости для ненапрягаемой арматуры.

2.Статический момент площади приведенного сечения относительно нижней грани.

   (8.19)

где y-расстояние от нижней грани до центра тяжести i-ой части сечения;

3.Расстояние от нижней грани до центра тяжести  приведенного сечения.

                                                               (8.20)

4.Момент инерции приведенного сечения относительно оси, проходящей через центр тяжести сечения.

5.Момент сопротивления приведенного сечения относительно нижней его грани.

                                                    (8.21)

6. Момент сопротивления приведенного сечения с учетом неупругих деформаций растянутого бетона.

                                                        (8.22)

где =1,75 для тавровых сечений с полкой в сжатой зоне.

8.6  Расчет по образованию трещин

Расчет трещиностойкости сечений, нормальных к продольной оси для изгибаемых элементов следует производить из следующего условия:

Мsd,kMсr,                                                                                                     (8.23)

Где Мsd,n – изгибающий момент от нормативной нагрузки,

Мсr – изгибающиймомент, воспринимаемый сечением, нормальным к продольной оси элемента при образовании трещин (усилие трещинообразования).

Усилие трещинообразования допускается определять по упрощенной зависимости как для бетонного сечения по формуле:

,(8.26)

где fctm – средняя прочность бетона на осевое растяжение (для бетона класса С16/20 fctm=1,9 МПа).

Wc – момент сопротивления бетонного сечения.

Мсr=11,45 кН∙м>Мsd=50,05кН∙м

Условие не соблюдается, следовательно, производим расчет по раскрытию трещин.

2.2.4 Расчет плиты по раскрытию трещин

Значение предельно допустимой ширины раскрытия трещин при практически постоянном сочетании нагрузок (при постоянной и длительной нагрузках):

wlim = 0,4 мм.

Расчет по раскрытию трещин сводится к проверке условия

wkwlim,

где wk– расчетная ширина раскрытия трещин от практически постоянного сочетания нагрузок.

Расчетная ширина раскрытия трещин определяется по формуле

wk = βsrmεsm ,                                                  (8.27)

где srm - среднее расстояние между трещинами;

εsm - средние относительные деформации арматуры, определяемые при соответствующей комбинации нагрузок;

β - коэффициент, учитывающий отношение расчетной ширины раскрытия трещин к средней.

β = 1,3 при расчете ширины раскрытия трещин, образующихся от действия усилий, возникающих при ограничении вынужденных деформаций для сечений, наименьший размер которых (высота, ширина, толщина) составляет 300 мм и менее.

εsm = εsψs ,                                               (8.28)

где εs - относительная деформация растянутой арматуры в сечении с трещиной, определяемая в общем случае из решения расчетной системы уравнений деформационной модели от действия изгибающего момента и продольной силы;

(8.29)

Где z – плечо внутренней пары сил, в курсовом проекте принимается равным

ψs - коэффициент, учитывающий неравномерность распределения относительных деформаций растянутой арматуры на участках между трещинами, величину которого следует определять по формуле:

(8.30)

β1 - коэффициент, принимаемый равным:

для стержневой арматуры периодического профиля . 1,0;

     β2 - коэффициент, учитывающий длительность действия нагрузки, принимаемый равным при действии длительно действующих и многократно повторяющихся нагрузок  0,5.

Отношение допускается принимать при изгибе

Среднее расстояние srm между трещинами, мм, нормальными к продольной оси, в изгибаемых и растянутых элементах следует определять по формуле

(8.31)

где - диаметр стержня, мм, (при использовании в одном сечении стержней разных диаметров допускается принимать их средний диаметр);

k1 - коэффициент, учитывающий условия сцепления арматуры с бетоном, равный: для стержней периодического профиля k1 = 0,8;

k2 - коэффициент, учитывающий вид напряженно-деформированного состояния элемента и принимаемый равным: при изгибе k2 = 0,5;

(8.32)

здесь As - площадь сечения арматуры, заключенной внутри эффективной площади растянутой зоны сечения Ac,eff ;

                        Ac,eff   - эффективная площадь растянутой зоны сечения, определяемая в общем случае как площадь бетона, окружающего растянутую арматуру при высоте, равной 2,5 расстояния от наиболее растянутой грани до центра тяжести арматуры.

Следовательно, ширина трещин раскрытия не превышает предельно допустимую.

2.2.5 Расчет плиты по деформациям

Расчет железобетонных конструкций по деформациям следует производить из условия

ak ≤ alim ,                                                   (8.33)

где ak - прогиб (перемещение) железобетонной конструкции от действия внешней нагрузки, мм;

alim - предельно допустимый прогиб (перемещение), мм, принимаемый по разделу 10 СНиП 2.01.07.

Для железобетонных элементов прямоугольного, таврового и двутаврового сечений с арматурой, сосредоточенной у верхней и нижней граней, и усилиями, действующими в плоскости симметрии сечения, допускается определять прогиб при изгибе a(∞,t0) по упрощенной формуле:

  (8.34)

где αk - коэффициент, зависящий от способа приложения нагрузки и схемы опирания элемента;

MSd - максимальное значение расчетного момента по предельным состояниям второй группы;

B(∞,t0) - изгибная жесткость элемента, определяемая при длительном действии нагрузки по формуле:

(8.35)

где Ec,eff - ффективный модуль упругости бетона;

III , I - соответственно момент инерции сечения с трещиной и без трещины, определяемый с учетом отношения:

Значения эффективного модуля упругости бетона Ec,eff определяются:

- при действии длительной нагрузки:

где Φ(∞,t0) - предельное значение коэффициента ползучести для бетона, определяемое в соответствии с указаниями раздела 6.

Значение коэффициента ползучести  .

Asc=0.

(8.36)

(8.37)

(8.38)

(8.39)

(8.40)

Максимальный прогиб в середине пролета свободно опертой однопролетной плиты, загруженной равномерно распределенной нагрузкой:

(8.41)

   Вертикальные предельные прогибы плит перекрытия по таб.19 СНиП 2.01.07-85 “Нагрузки и воздействия” составляют при пролете l=3м ак=1/150, при пролете l=6м  ак=1/200. Для пролета l=5,68 ак=1/194,7

(8.41)

Максимальной прогиб в середине пролета балки не превышает допустимый, таким образом, проверка выполняется.

2.3 Расчёт и конструирование ригеля

2.3.1 Расчет нагрузок, действующих на ригель

Все нагрузки, действующие на ригель приведены в таблице 8.

Таблица 8 – Подсчет нагрузок на ригель.

Вид нагрузки

Нормативная нагрузка, кН/м

Расчетная нагрузка, кН/м

Постоянная нагрузка :

- от веса пола и ребристой плиты

      нормативная:

      расчетная:

- от собственного веса ригеля

12,77

3

1,35

17,24

4,05

Итого

15,77

21,29

Временная нагрузка :

- по заданию

19,53

1,5

29,29

Определим расчетный пролет ригеля.

Рисунок 13 – К определению расчетного пролета ригеля

                         (2.41)      

2.3.2 Определение усилий, возникающих в сечениях ригеля от действия внешней нагрузки

Значения изгибающих моментов в сечениях ригеля вычислим по формуле:

         (7.3)

где  - коэффициент, зависящий от соотношения между временной и постоянной нагрузками.

,

где ,  - постоянная и переменная расчетные нагрузки на ригель.

Результаты вычислений сведены в таблицу 9.

Величины поперечных сил на опорах:

- на крайней свободной опоре:

кН;           (7.4)

- на первой промежуточной опоре слева (В (слева)):

кН;        (7.5)

- на первой промежуточной опоре справа и на всех промежуточных опорах слева и справа ( опора В (справа))

кН.                  (7.6)

Таблица 9 – Значения изгибающих моментов в сечениях ригеля.

Пролёт

Номер точки

Расстояние х от левой опоры (в долях от расчётного пролёта)

Значения

кН

Значения М, кН∙м

Пролётные положительные

Опорные и пролёт-

ные отри-цательные

Пролётные положительные

Опорные и пролёт-

ные отри-

цательные

Первый

1

2

3

4

5

6

7

1

0,2

0,065

-

50,583,9352=

783,19

50.91

2

0,4

0,090

-

70.49

max

0,425

0,091

-

71.27

3

0,6

0,075

-

58.74

4

0,8

0,020

-

15.66

5

1,0

-

-0,0715

0.00

-56

Второй

1

2

3

4

5

6

7

6

0,2

0,018

-0.0246

50,583,9352=

783,19

14.10

-19.27

7

0,4

0,058

-0.0019

45.43

-1.49

max

0,5

0,0625

0.00015

48.95

0.12

8

0,6

0,058

0.0022

45.43

1.72

9

0,8

0,018

-0.0186

14.10

-14.57

10

1,0

-

-0.0625

0.00

-48.95

Третий

11

0,2

0,018

-0.0176

50,583,9352=

783,19

14.10

-13.78

12

0,4

0,058

0.0062

45.43

4.86

max

0,5

0,0625

0.0062

48.95

4.86

13

0,6

0,058

0.0062

45.43

4.86

14

0,8

0,018

-0.0176

14.10

-13.78

15

1,0

-

-0.0625

0.00

-48.95

2.3.3 Расчет прочности нормальных сечений ригеля

Проверку достаточности принятых размеров ригеля выполняем по значению изгибающего момента в пролете.

Рабочая высота сечения

Ширина ригеля  Рабочая арматура класса S500. Бетон класса С20/25.

По (4, таблица 4.3) для бетона С 20/25 находим ; по (4, таблица 6.5) ; ; .

    Подбираем площадь рабочей арматуры в крайнем пролете. Вычисляем значение коэффициента  :

(7.7)

где  - расчетный изгибающий момент;

 - коэффициент работы бетона;

 - расчетное сопротивление бетона сжатию;

 - рабочая высота сечения плиты.

;

Зная значение коэффициента , найдем численное значение-относительная высота сжатой зоны:

                                                 (7.8)

Определим значение :

(7.9)

 где

, (7.10)

k=0,85                                                            

Сравниваем значения  и

(7.11)

Условие выполняется.

Определим значение -относительное плечо пары сил:

(7.12)

Зная значение необходимого для расчета коэффициента,площадь рабочей арматуры:

                             (7.13)

.

Принимаем 2ᴓ12; 1ᴓ10

Подбираем площадь рабочей арматуры на первой опоре.

;

Зная значение коэффициента , найдем численное значение-относительная высота сжатой зоны:

Сравниваем значения  и :

Условие выполняется

Определим значение -относительное плечо пары сил:

Зная значение необходимого для расчета коэффициента,площадь рабочей арматуры:

.

Принимаем 2ᴓ10, 1ᴓ10

Подбираем площадь рабочей арматуры в среднем пролете и средней опоре.

;

Зная значение коэффициента , найдем численное значение-относительная высота сжатой зоны:

Сравниваем значения  и :

Условие выполняется.

Определим значение -относительное плечо пары сил:

Зная значение необходимого для расчета коэффициента,площадь рабочей арматуры:

.

Принимаем 2ᴓ10, 1ᴓ10

Таблица 10 – Определение площади сечения рабочей арматуры ригеля.

Положение сечения

Расположение арматуры

кНм;

Принятое армирование

Первый пролет

нижнее

72,27

0,083

0,9565

300,51

304,5

2 Ø 12

1 Ø 10

Первая опора

верхнее

56

0,067

0,966

233,8

236

2 Ø 10

1 Ø 10

Средний пролет

нижнее

48,95

0,057

0,971

203,5

236

2 Ø 10

1 Ø 10

Средняя опора

верхнее

48,95

0,057

0,971

203,5

236

2 Ø 10

1 Ø 10

2.3.4 Расчёт прочности сечений, наклонных к продольной оси ригеля

Расчет ведем аналогично расчету второстепенной балки.

Прочность железобетонной балки на действие поперечной силы определяем, в первую очередь,  проверкой условия:

                                                                                 (7.11)

Определим значение поперечной силы, воспринимаемой сечением без поперечного армирования:

,но не менее                                   

                                                             (7.12)

где  ,   d — в мм; , т.е. подставляем максимальное значение 1,6;

0,02 (минимальное значение коэффициента армирования, регламентированное СНБ 5.03.01).

Тогда расчетный коэффициент армирования

Тогда, с учетом рассчитанных величин получим:

Условие не выполняется, тогда используя метод ферменной аналогии, поперечное армирование определим из условий  и

Зададимся углом наклона трещин к горизонтали  и шагом поперечной арматуры  S=150мм.

  

Где Z-расстояние между равнодействующими в сечении:

Принимаем два стержня диаметром 12мм класса S500 (Asw=226 мм2) c шагом S=150мм.

При этом должны выполняться условия:

                                                                           (7.13)

                                                                                       (7.14)

-условие выполняется, прочность по сжатой полосе обеспечена.

В критическом расчетном сечении должно выполняться условие, полученное из совместного рассмотрения и незначительного преобразования условий   

где – касательные напряжения  в критическом сечении;

– расстояние между верхней и нижней продольными арматурами в сечении,   мм.

Касательные напряжения в данном сечении:

.

условие выполняется, что означает оптимальность принятого армирования.

7.6 Построение эпюры материалов

С целью экономичного армирования и обеспечения прочности сечений балки строим эпюру материалов, представляющую собой эпюру изгибающих моментов, которые может воспринять элемент по всей своей длине. 3начение изгибающих моментов в каждом сечении при известной площади рабочей арматуры вычисляют по формуле

MRd=fydAstdη,

где d- уточненное значение рабочей высоты сечения;

η- табличный коэффициент, определяемый:

η=1-k2ξ

ξ=(Astfyd)/(ωcαfcdbd).

При построении эпюры материалов считают, что обрываемый стержень необходимо завести за точку теоретического обрыва, где он уже не нужен по расчету прочности нормальных сечений, на расстояние анкеровкиlbd. При выполнении обрывов (отгибов) стержней необходимо соблюдать принцип симметрии расположения стержней в поперечном сечении балки. Также следует иметь в виду, что начало каждого отгиба в растянутой зоне располагают на расстоянии точки теоретического обрыва не менее чем 0,5∙d, где d-уточненное значение рабочей высоты сечения. С целью восприятия изгибающего момента от возможного частичного защемления балки на стене в первом пролете арматуру не обрывают, а отгибают на крайнюю опору. Начало отгиба располагают на расстоянии 50-60 мм от внутренней грани стены.

Расчеты, необходимые для построения эпюры материалов выполнены в табличной форме.

Таблица 11Вычисление ординат эпюры материалов для продольной арматуры

Диаметр и количество стрежней

Уточненная высота сечения, d=hsb-c, мм

d

Фактическая площадь сечения стержней,

Расчетное сопротивление

арматуры,

fyd, МПа

Относительная высота сжатой зоны сечения,

Коэффициент

Mrd

кН∙м

Первый пролет низ

2Ø12

570

226

435

0.080

0.967

54.17

1Ø10

570

78.5

435

0.028

0.988

19.24

Первая опора верх

2Ø10

570

157

435

0.055

0.977

38.03

1Ø10

570

78.5

435

0.028

0.988

19.24

Средний пролет низ

2Ø10

570

157

435

0.055

0.977

38.03

1Ø10

570

78.5

435

0.028

0.988

 19.24

Средняя опора верх

2Ø10

570

157

435

0.055

0.977

38.03

1Ø10

570

78.5

435

0.028

0.988

19.24

Верхние конструктивные стержни

2Ø10

570

157

435

0.055

0.977

38.03

7.7 Определение длины анкеровки и нахлеста обрываемых стержней

Сечения, в которых обрываемые стержни не требуются по расчету, проще всего определить графически. Для этого необходимо на объемлющую эпюру моментов наложить эпюру арматуры. Точки, в которых ординаты эпюр будут общими (точки пересечения), определят места теоретического обрыва стержней в пролете. Для обеспечения прочности наклонных сечений второстепенной балки по изгибающим моментам обрываемые в пролете стержни продольной арматуры необходимо завести за точку теоретического обрыва на расстояние не менее:

(7.18)

где – коэффициенты, характеризующие условия анкеровки, определяются по таблице 11.6[2];

– базовая длина анкеровки, определяется с помощью таблицы 11.8[2](для арматуры класса S500);

– площадь продольной арматуры, требуемая по расчету;

– принятая площадь продольной арматуры;

– минимальная длина анкеровки, принимается равной наибольшему значению из величин:  для растянутых стержней и  для сжатых стержней.

В связи с тем, что произведение  изменяется в пределах 0,7-1,0 (см. п. 11.2.32[2]), а величина  в условиях обрыва арматуры второстепенной балки принимается равной 0,7, то в курсовом проекте с целью уменьшения расчетной части разрешается принимать

Кроме того, общая длина запуска стержня за точку теоретического обрыва должна быть не менее + и не менее lbd- в растянутой зоне и не менее и не менее 250мм – в сжатой зоне, где – высота второстепенной балки.

Анкеровка стержней продольной арматуры на свободной опоре осуществляется путем заведения за внутреннюю грань опоры на длину не менее:

–  в элементах, где арматура ставится на восприятие поперечной силы конструктивно;

–  – в элементах, где поперечная арматура ставится по расчету, а до опоры доводится не менее ⅔ сечения арматуры, определенной по наибольшему моменту в пролете;

–  – то же, если до опоры доводится не менее ⅓ сечения арматуры.

Стыкуемые в пролетах стержни (стержни верхней продольной арматуры второстепенной балки) необходимо завести друг за друга на величину нахлеста равную длине анкеровки большего диаметра стыкуемых стержней.

При соединение арматуры смещение стыков не должно быть менее 1,5∙lbd.

Стыкуемые стержни должны касаться друг друга. Допускается их удаление друг от друга на расстояние не более 40мм.

Анкеровка растянутой арматуры:

Опора В справа и слева.

Всечении обрывается стержень  класса S500. Требуемая площадь сечения арматуры , принятая площадь сечения арматуры . По таблице 14[2] . Длина анкеровки обрываемых стержней:

Величины остальных параметров составляют:

=

Окончательно принимаем .

Опора С слева и справа.

В сечении обрывается стержень  класса S500. Требуемая площадь сечения арматуры, принятая площадь сечения арматуры . По таблице 14[2] . Длина анкеровки обрываемых стержней:

Величины остальных параметров составляют:

=

Окончательно принимаем

Первый пролет.

В сечении обрываются стержень  класса S500. Требуемая площадь сечения арматуры , принятая площадь сечения арматуры  По таблице 14[2] . Длина анкеровки обрываемых стержней:

Величины остальных параметров составляют:

=

Окончательно принимаем

Средний пролет.

В сечении обрывается стержень  класса S500. Требуемая площадь сечения арматуры, принятая площадь сечения арматуры . По таблице 14[2] . Длина анкеровки обрываемых стержней:

Величины остальных параметров составляют:

=

Окончательно принимаем

Список используемой литературы

1.СНБ 5.03.01-02 Бетонные и железобетонные конструкции.- Мн.,2003.

2.СНиП 2.03.01-84* Бетонные и железобетонные конструкции.- М.,1985.

3.Железобетонные конструкции. Основы теории, расчёта и конструирования.

Под ред. проф. Т.М.Пецольда – Брест, БГТУ,2003 .

4.СНиП 2.02.01-83. Основания зданий и сооружений. – М., 1984.

5. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжёлых и лёгких бетонов без предварительного натяжения арматуры (к СНиП 2.03.01-84). М., 1986.

6. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования. М., 1986.

7. Голышев А.Б., Бачинский В. и др. Проектирование железобетонных конструкций. К.,1985.

8. Кудзис А.П. Железобетонные и каменные конструкции. Часть 1,2. М., высшая школа, 1989.

9.Мандриков А.П. примеры расчёта железобетонных конструкций. Стройиздат 1989

10.ГОСТ 21.503-80. Конструкции бетонные и железобетонные (Рабочие чертежи).

  

PAGE  37


EMBED AutoCAD.Drawing.18  

EMBED AutoCAD.Drawing.18  

EMBED AutoCAD.Drawing.18  

EMBED AutoCAD.Drawing.17  

EMBED Equation.3  

EMBED AutoCAD.Drawing.18  

EMBED AutoCAD.Drawing.18  


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

27041. Анализ эффективности использования активов 17.02 KB
  Анализ эффективности использования активов Сведения о размещении капитала имеющегося в распоряжении предприятия содержатся в активе баланса. Оценка активов двояка. С другой стороны необходимо обладать информацией о реальной величине стоимости отдельных активов совокупное значение которых позволяет оценить имущественный комплекс потенциал компании. Эффективность использования активов это результат взаимодействия многих составляющих.
27042. Аудит кассовых операций 15.58 KB
  Аудит кассовых операций. Целью аудиторской проверки кассовых операций является установление соответствия применяемой в организации методики учета и налогообложения операций по движению наличных денежных средств действующим в РФ в проверяемом периоде нормативным документам для формирования мнения о достоверности бухгалтерской отчетности во всех существен. № 129ФЗ Письмо ЦБ РФ О ведение кассовых операций утвержденного решением Совета директоров от 22. Рекомендации по осуществлению учреждениями банков проверок соблюдения предприятиями...
27043. Определение оптимального размера заказа 17.87 KB
  Определение оптимального размера заказа Оптимальный размер заказа будет определяться теми затратами на которые оказывают влияние количество хранящихся запасов или количество сделанных заказов. Оптимальный размер заказа – это такое заказанное количество при котором стоимость всего объема заказов и хранения запасов будет минимальной. Определение наиболее экономичного размера заказа предусматривает заказ партий материалов которые независимы от других видов материалов. Величины партий таких материалов деталей и изделий следует координировать с...
27044. Особенности учета основных средств 15.19 KB
  Особенности учета основных средств Оценка и учет ОС в НКО аналогичны оценке и учету этого вида активов в оргх занятых предпрой деяттью. Таким образом поступление и выбытие объектов основных средств оформляются следующими проводками: Дт 08 Кт учета расчетов и затрат 60 23 70 69 10 и т. стти фактх затрат вспомогх произв как по изготовлению объектов ОС так и по вспомогм работам связанным с доставкой и установкой приобрх объектов оплаты труда с начислениями работников оргии труд которых испся при осущии операций...
27045. Понятие и виды оценки, ее принципы и значение 16.92 KB
  Стоимостная или денежная оценка есть особый вид экономического измерения при котором существенное значение имеет выбор единицы измерения. Как правило к имуществу первого рода применима оценка по себестоимости к имуществу второго рода оценка по цене. Можно различить две формы выражения оценки имущественных статей в балансе: 1 непосредственная оценка с помощью одной статьи; 2 опосредованная оценка с помощью двух статей одна из которых является контрстатьей. Имущество может подвергаться переоценке уточнению стоимости причем...
27046. Пояснительная записка: характеристика основных разделов и включаемой информации 22.65 KB
  Пояснительная записка: характеристика основных разделов и включаемой информации. Кроме того формирование информации в пояснительной записке не ограничивается только этими показателями. Нормативным регулированием бухгалтерского учета не предусмотрена четкая структуризация формируемой в пояснительной записке информации. Однако отечественная практика выработала определенные подходы к порядку подачи информации отражаемой в пояснительной записке.
27047. Ревизия основных средств 13.5 KB
  Ревизия основных средств Ревизия ОС: Цель определение правомерности в т. Не учитываются основные средства до момента регистрации. Неверно оформляются документы связанные с приобретением основных средств. Формируется резерв только под одно дорогостоящее основное средство.
27048. Учет отпуска материалов в производство и их оценка. Учет продажи и прочего выбытия материалов 18.73 KB
  Способ оценки по себестоимости каждой единицы применяется для материальных запасов которые используются организацией в особом порядке драгоценные металлы драгоценные камни и т. или для запасов которые не могут заменять друг друга. Средняя себестоимость по каждому виду группе запасов определяется как частное от деления общ себестоимости вида группы на их кво включая количественностоимостные остатки по видам запасов на нач мес и поступление запасов за отчет период обеспечивает относительно равномерное воздействие на размер затрат...
27049. Учет ремонта основных средств 12.5 KB
  Учет ремонта основных средств По объему и характеру производимых ремонтных работ различают капитальный и текущий ремонты основных средств. Ремонты основных средств могут осуществляться хозяйственным способом т. Расходы по ремонту основных средств относят на затраты того периода в котором они осуществлены. Приемка отремонтированного объекта из капитального ремонта оформляется актом о приемкесдаче отремонтированных реконструированных модернизированных объектов основных средств ф.