85869

Проект сварочного цеха

Курсовая

Архитектура, проектирование и строительство

Проектируемый объект – сварочный цех. Размеры здания в плане 48000х18000 мм, размеры двухэтажной пристройки в осях Б-Г 48000х8500. Под пристройкой запроектирован подвал глубиной 2,0 метра. Здание каркасное с несущими железобетонными колоннами, стена пристройки по оси Г – несущая из кирпичной кладки...

Русский

2015-03-31

543.5 KB

14 чел.

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

Государственный университет  учебно-научно-производственный комплекс

Кафедра: ”Городское строительство и архитектура”

РАСЧЕТНО-ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

к курсовому проекту по дисциплине

“Основания и фундаменты”

Выполнил студент: __________

Шифр: __________

Группа: _________

Принял:___________

Орел  20


Оглавление

[1] 1. Исходные данные.

[2]

2. Анализ исходных данных по надфундаментной конструкции.

[3]
3.АНАЛИЗ ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИХ И ГИДРОГЕОЛОГИЧЕСКИХ УСЛОВИЙ ПЛОЩАДКИ СТРОИТЕЛЬСТВА.

[4] 4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ГЛУБИНЫ ЗАЛОЖЕНИЯ ФУНДАМЕНТА

[5] (РОСТВЕРКА).

[6] 5. Определение размеров подошвы фундамента мелкого заложения.

[7] 6. Определение параметров свайного фундамента.

[8]
7. ВЫБОР ТИПА ФУНДАМЕНТА.

[9] 8. КОНСТРУИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТОВ.

[10] 9. РАСЧЕТ ОСАДОК.

[11]
ЗАКЛЮЧЕНИЕ.

[12]
Список использованной литературы

[13]
Приложение А

[14]
Приложение Б


1. Исходные данные.



2. Анализ исходных данных по надфундаментной конструкции.

Проектируемый объект – сварочный цех. Размеры здания в плане  48000х18000 мм,  размеры двухэтажной пристройки в осях Б-Г 48000х8500. Под пристройкой запроектирован  подвал  глубиной  2,0 метра.

Здание каркасное с несущими железобетонными колоннами, стена пристройки по оси Г – несущая из кирпичной кладки

1)  высота  сооружения  в осях А - Б - Н=17,70 м.

2) высота  сооружения  в осях Б - Г - Н=8,00 м.

Фундаменты:

А) здания – отдельный  под  колонну.

Б)  проектируемый - отдельный под стену (Ф-4).

Здание  чувствительно  к  неравномерным  осадкам.

   Предельно допустимые деформации согласно СниП 2.02.01 – 83:

Здание.

Относительная  разность  осадок,

(S/L)

Крен

Максимальная  осадка,

Smax,  см

Производственное  здание  с  полным  каркасом (железобетонным)

0,002

——

8

Усилия  на  верхнем  обрезе  фундамента  Ф-4  занесены  в  таблицу 3.

Таблица 3. -Усилия на верхних обрезах фундаментов (основное сочетание нагрузок)

Номер фундамента

1-е сочетание

2-е сочетание

Fv,II,кН

Fh,II,кН

My,II,кН*м

Fv,II,кН

Fh,II,кН

Mx,II,кН·м

4

125

20

8

163

20

18

Из двух сочетаний в таблице 2 для  расчетов  по  второй  группе  предельных  состояний  в  качестве  расчетного    выбираем   комбинацию усилий с максимальной   вертикальной  силой:

Fv,II = 163 кН                      

Fh,II = 20 кН                

Mx,II = 18 кН·м.

Для расчетов фундамента по первой группе  предельных  состояний    величины Fv,II, Fh,II, Mx,II необходимо   умножить  на  усредненный  коэффициент  1,2.

Fv,I = 195,6 кН                       

Fh,I = 24 кН                

Mx,I = 21,6  кН·м.

Усилия на отметке подошвы фундамента (Nn) находят после определения предварительных размеров фундамента.


3.АНАЛИЗ ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИХ И ГИДРОГЕОЛОГИЧЕСКИХ УСЛОВИЙ ПЛОЩАДКИ СТРОИТЕЛЬСТВА.

   Площадка строительства находится в г. Орле (рисунок 4). Рельеф площадки спокойный, с небольшим уклоном.

Рисунок 4.  - План строительной площадки

Физико-механические характеристики грунтов.

    Для определения инженерно-геологических условий строительства на площадке были пробурены 3 скважины глубиной до 15,0 м (рисунок 1). При бурении выявлены следующие грунты:

  1.  насыпной грунт - мощность колеблется от 0,3 до 0,4 м;
  2.  культурный слой - мощность колеблется от 0,3 до 0,5 м;

3) суглинок желто-бурый - мощность слоя от 3,2 до 3,4 м;

4) глина бурая - мощность слоя колеблется от 1,9 до 2,0 м;

5) супесь зелено-бурая – мощность слоя от 3,2 до 3,5 м;

6) песок серо-бурый, средней крупности, средней плотности - мощность слоя колеблется от 3,9 до 4,0 м;

7) глина светло-бурая - мощность слоя бурением не установлена.

  Залегание слоев согласное. Грунтовые воды обнаружены в пятом слое, в песке. Отметка грунтовых вод 110,3 м. Геологические изыскания проводились в период наибольшего уровня грунтовых вод. Возможно появление верховодки и дальнейшее поднятие уровня грунтовых вод.

   Анализ показывает, что все слои кроме первого (насыпной грунт), второго (культурный слой) и пятого (супесь зелено-бурая в текучем состоянии) являются надежными. Поэтому их прочностные и деформативные свойства позволяют использовать эти грунты в качестве основания.

    Возникновение новых геологических процессов (просадка, карст) в период эксплуатации сооружения исключается.

    На рисунке 4 показан план строительной площадки с привязкой здания. Отметка планировки DL=116,20 м, отметка чистого пола - 116,40 м.

    По геологическим колонкам (рисунок 2) строим геологический разрез и наносим на него вертикальные контуры подземной и наземной частей здания (рисунок 4).

     Результаты лабораторных определений характеристик грунтов приведены в таблице 2. Испытания проводились по 5 образцам, отобранным из 3-х скважин. По исходным характеристикам вычисляем недостающие физические характеристики. Результаты расчета приведены в приложении А. В качестве примера рассмотрим расчет третьего (сверху) слоя (образец грунта №2).     

  1.  Расчет физических характеристик

где w = 1,00 т/м3 – плотность воды

       2. По ГОСТ 25100-95 определяем наименование грунта:

по IP = 0,11 – суглинок;

по  IL= 0,64 – мягкопластичный.

Полное наименование – суглинок мягкопластичный.

    3. Механические характеристики определим по СниП 2.02.01-83:

- модуль деформации Е=11,6 МПа (таблица 3, приложение 1);

- угол внутреннего трения и коэффициент сцепления =19, С=19,4 кПа (таблица 2, приложение 2);

    - расчетное сопротивление R0 =233,35 кПа ( таблица 3,  приложение З).

       Анализ прочностных и деформационных характеристик грунтов, приведенных в таблице 3, позволяет сделать вывод, что основание можно принимать естественным и в качестве несущего слоя может быть любой, начиная с 3-ого.

4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ГЛУБИНЫ ЗАЛОЖЕНИЯ ФУНДАМЕНТА 

(РОСТВЕРКА).

Абсолютную отметку подошвы фундамента определяем согласно пп. 2.25-2.33 СНиП 2.02.01-83 исходя из следующих условий:

          1.По назначению и конструктивным особенностям проектируемого сооружения.

Фундамент Ф3 – отдельный под стену из сборных железобетонных элементов (рисунок 6). Принимаем высоту фундаментной подушки 300 мм. Зазор между верхним обрезом подушки и полом подвала 150 мм. Толщина пола подвала 200 мм. Абсолютная отметка пола подвала – 114,40.

Рисунок 5. –  Определение глубины заложения фундамента.

Определяем абсолютную отметку подошвы фундамента по первому условию

FL =114,40-(0,2+0,15+0,05+0,3)=113,70

     2. По глубине заложения фундаментов примыкающих (существующих) сооружений.

     Поскольку строительная площадка свободна, то по условию 2 глубина заложения фундамента не определяется, т.к. нет никаких ограничений.

     3. По нагрузкам и воздействиям на основание и инженерно-геологическим условиям строительной площадки.

      В качестве несущего слоя предварительно выберем суглинок мягкопластичный (3-й) слой.

      По геологическому разрезу (рисунок 5) определяем абсолютную отметку кровли несущего слоя по оси Ф3 – 114,85 м. Величину заглубления подошвы фундамента примем – 0,5 м. Тогда отметка подошвы  FL=114,85 – 0,5=114,35 м.

       Определим ориентировочную площадь подошвы фундамента исходя из величины вертикальных нагрузок и значения условного расчетного сопротивления песка, принятого в качестве основания:

А = FV,II/R0 = 163кН / 233,35кПа 0,698 м2

       Величина площади подошвы находится в разумных для практики пределах. Поэтому суглинок мягкопластичный может быть принят в качестве несущего слоя.

     4. По существующему и проектируемому рельефу застраиваемой территории.

Существующий рельеф строительной площадки спокойный, колебание абсолютных отметок небольшое, поэтому ограничений при выборе глубины заложения фундамента нет.

       5. По глубине сезонного промерзания грунтов.

Нормативную глубину сезонного промерзания dfn для г. Орла определяем по схематической карте (6, с. 81), что составляет 1,2 м. Поскольку, в качестве основания нами принят песок, то величина dfn остается неизменной.

Расчетная глубина сезонного промерзания определяется по формуле:

df = kh dfn

kh - коэффициент, учитывающий влияние теплового режима сооружения, определяемый по СНиП 2.02.03-83, (таблица 1). При этом принимаем:

- пол подвала в проектируемом здании устраивается по грунту;

- внешний край фундамента находится от внешней грани стены на расстоянии менее 1,5 м;

- среднесуточная температура воздуха в здании +18°С;

 Исходя из этих условий по таблице 1 определим: kh = 0,5.

Тогда df = 0,5 · 1,2 = 0,6 м.

Абсолютная отметка подошвы фундамента по этому условию

FL = DL- (df +0,5)= 116,20- (0,6+0,5) = 115,1 м.

     6. По гидрогеологическим условиям в период строительства и эксплуатации сооружения.

В период эксплуатации здания значительных изменений уровня грунтовых вод  не ожидается. Поэтому, глубина заложения по этому условию не ограничена.

      Сравниваем полученные отметки FL по всем условиям:

1 условие – 113,70 м;

2 условие - ограничений нет;

3 условие – 114,35 м

4 условие - ограничений нет;

5 условие – 115,1 м;

6 условие - ограничений нет.

В качестве расчетной принимаем минимальную отметку 113,70 м. Тогда глубина заложения

d = DL - FL = 116,20 - 113,70 = 2,5 м.

Определение глубины заложения ростверка.

Рисунок 6. –  Определение глубины заложения ростверка.

1.Определим глубину заложения подошвы ростверка

FL =114,40-(0,2+0,15+0,05+0,5)=113,50

2. По глубине заложения фундаментов примыкающих сооружений - ограничений нет.

3. По нагрузкам и воздействиям на основание и инженерно-геологическим условиям строительной площадки глубина заложения ростверка не определяется.

4. По рельефу строительной площадки - ограничений нет.

5. По глубине сезонного промерзания. Аналогично фундаментам мелкого заложения абсолютная отметка FL = 115,1 м.

6 По гидрогеологическим условиям - ограничений нет.

В результате сравнения величин отметок, в качестве расчетной принимаем минимальную абсолютную отметку подошвы ростверка – 128,20 м, тогда глубина расположения (заложения) ростверка              

dp= DL - FL = 116,20 –113,50 = 2,7 м.

5. Определение размеров подошвы фундамента мелкого заложения.

Рисунок 7. -  Схема действия сил, возможные эпюры контактных давлений

Размеры подошвы фундамента Ф3 определяем методом последовательного приближения.

1. Расчет площади подошвы в первом приближении:

Расчет ведется на 1 м длины здания:принимаем b=1,2 (м); l=1 (м);

2. Определяем расчетное сопротивление грунта основания (формула 7 СНиП 2.02.01-83)

По таблицам 3, 4 СНиП определяем:

с1 = 1,0;  с2 = 1,0;  K=1,1;  Кz =1;  М =0,36;  Мq = 2,43;  Мc = 4,99.

Осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих выше подошвы фундамента:

  Осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента:

Так как здание с подвалом, то приведенную глубину заложения d1 определяем по формуле:

3. Определяем площадь подошвы во 2-м приближении

Принимаем размеры подошвы

b=2,4 м ; l= 1 м, А=2,4 м2 

4. Вычисляем среднее давление под подошвой фундамента:

гдеGф,II=0,85dּbּlּγбет=0,85·2,5·2,4·1·25=127,5 кН,

    Gгр,II=0,15dּbּlּγгр=0,15ּ2,5·2,4·1·18,5=22,5 кН.

5. Проверяем выполнение условий:

а) рR, т.е. 130,4<166,2.

Условие  выполняется. 

б) рmax 1,2R; 0 рmin 

Определяем

,

где .

Получаем         рmax= 198,13 кН < 1,2R = 199,42       

рmin=62,71 кН  > 0

Все условия выполняются.

Окончательно принимаем размеры подошвы b = 2,4 м.

6. Определение параметров свайного фундамента.

Несущая способность сваи складывается из сопротивления грунта под острием и сил трения грунта по боковой поверхности. Следовательно, острие располагаем в более прочном грунте, длина сваи берется исходя из инженерно-геологических условий.

Выбираем вид висячей сваи. Принимаем забивную сваю, ее размеры принимаются по ГОСТ 19804.3-80.

Абсолютная отметка подошвы ростверка определена ранее и составляет 113,50 м. Исходя из инженерно-геологических условий (рис. 5) выбираем забивные сваи сечением 0,3х0,3 м длиной 7,5м.

Уточнив размеры выбранной сваи (длина L=7,5м; поперечное сечение 300х300мм) и выполнив рисунок, определяем ее несущую способность Fd. Для забивных и набивных свай формулы имеют одинаковый вид:

где с=1-коэффицент условий работы сваи в грунте;

R=866,67 кПа - расчетное сопротивление грунтов под сваей, кПа (принимается по таблице 1 СниП 2.02.03.-85 );

А=0,09 -площадь опирания сваи, м²; U=1,2 - периметр сваи, м;

сf=1; cR=1- коэффициенты условий работы грунта соответственно на боковой поверхности и под нижним концом сваи (таблица 3 СниП 2.02.03.-85);

fi- расчетное сопротивление i-го слоя грунта на боковой поверхности сваи (таблица 2 СниП 2.02.03.-85);

hi-толщина i-го слоя грунта, м.

Рисунок 8. - Схема для определения несущей способности одиночной сваи по грунту

Несущая способность  одиночной  сваи:

Вычисляем количество свай n в первом приближении.

Где γк=1,4-коэффицент надежности (при определении несущей способности сваи по СНиП ).

Располагаем забивные сваи в плане с соблюдением условия

где d – сторона квадратного сечения сваи;

     a – расстояние в плане между центрами свай, расположенных рядами или в шахматном порядке.

Расположение свай под стены.

Принимаем размер a=4,5d=1,35 м.

Вычислим усилия передаваемые ростверком на сваи

где

GР,II = 0,85бет,IIАрdp = 0,85·25·0,6·2,7 = 34,43 кH

GГР,II = 0,15IIАрdp = 0,15·18,6·0,6·2,7 = 6,08 кH

GР,I= 1,2GР,II = 1,2·34,43 = 41,32 кH

GГР,I=1,2GГР,II = 1,2·6,08 = 7,29 кH

Nd,I = 195,6 + 34,43 + 6,08 = 236,11 кH

Окончательно принимаем сваи сечением 300х300 мм, длиной 7,5м с шагом 1,35м.


7. ВЫБОР ТИПА ФУНДАМЕНТА.

Тип фундамента выбираем на основе сравнения технико-экономических показателей на 1 фундамент, которые приведены в таблице

Таблица 4. – Технические показатели на 1 фундамент.

Показатель

Для фундаментов

мелкого заложения

глубокого заложения

Общий объем железобетона, м3

0,66

0,675

Исходя из стоимости, для дальнейшей разработки проекта,  принимаем фундамент мелкого заложения.

8. КОНСТРУИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТОВ.

Рисунок 9. - Ленточный фундамент Ф4

Основные конструктивные размеры фундамента Ф4 (b,l,d) обоснованы выше(b=2,4 м; d=2,5 м). Класс бетона В20, арматура А-III. Размеры фундамента приведены на рис. 9.Под подошвой монолитного фундамента устраивается бетонная подготовка толщиной 10 см из бетона класса В7,5.

Мероприятия по защите помещений от грунтовых води сырости направлены на предохранение заглубленных в грунт частей здания от коррозии и разрушения материалов конструкций. УГВ находится на значительной глубине, поэтому изоляцию подвальных помещений от сырости производим только обмазкой наружных стен подвала горячим битумом и прокладкой рулонной изоляции в стене на уровне пола подвала.

Защиту подземной части здания от поверхностных вод производим устройством отмостки. Кроме того, в стенах на высоте 15 см от отмостки предусматриваем непрерывную водонепроницаемую изоляцию из двух слоев рубероида на битумной мастике.

9. РАСЧЕТ ОСАДОК.

Рисунок 10. -  Схема для расчета осадки фундамента мелкого заложения методом послойного суммирования

Так как ширина подошвы фундамента меньше 10 м, для расчета осадок применяем метод послойного суммирования.

Последовательность расчета.

1.Вычерчиваем расчетную схему.

2.Вычисляем вертикальные нормальные напряжения от собственного веса грунта

и строим эпюру σzq слева от оси z и эпюру 0,2 σzq справа от оси.

а) на поверхности земли

б) на уровне подошвы фундамента

б) на уровне контакта 1 и 2 слоев

в) на уровне контакта 2 и 3 слоев

г) в 3 слое на уровне подземных вод

д) на уровне контакта 3 и 4 слоев с учетом взвешивающего действия воды

Гидростатическое давление на 4 слой

Полное давление на 4 слой

д) на уровне контакта 4 и 5 слоев:

3.Определяем величину дополнительного (осадочного) давления на грунт под подошвой фундамента

где P = 261 кН – определено ранее.

              4.Разбиваем толщину основания на элементарные слои толщиной hi, исходя из условия hi≤0,2b. Определяем координаты подошв элементарных слоев, причем z = 0 соответствует подошве фундамента, и начинаем заполнять

таблицу 5.

              5.Вычисляем вертикальные нормальные напряжения на границах слоев грунта по формуле

где α – коэффициент учитывающий уменьшение по глубине дополнительного давления.

Строим эпюру σzp. Точка пересечения эпюр σzp и 0,2 σzq соответствует нижней границе сжимаемой толщи.

6.Определяем величины средних дополнительных давлений в каждом из дополнительных слоев.

7.Находим величины осадок каждого элементарного слоя

где β – коэффициент, учитывающий отсутствие поперечного расширения при деформировании грунтов в условиях компрессии.

              8.Суммарная осадка всех элементарных слоев составляет расчетную величину осадки основания S.

              Результаты всех вычислений заносим в таблицу.

      


Таблица 5. – Результаты расчета фундамента Ф4 методом послойного суммирования.

Номер точек

z, м

α

кПа

Номер слоя

0

0

0,000

1

87,80

1

86,92

0,34

0,8

16000

0,00148

1

0,34

0,283

0,98

86,04

2

83,41

0,34

0,8

16000

0,00142

2

0,68

0,567

0,92

80,78

3

76,69

0,34

0,8

16000

0,0013

3

1,02

0,850

0,827

72,61

4

67,34

0,34

0,8

16000

0,00114

4

1,36

1,133

0,707

62,07

5

57,38

0,34

0,8

16000

0,00098

5

1,7

1,417

0,6

52,68

6

48,42

0,34

0,8

19400

0,00068

6

2,04

1,700

0,503

44,16

7

40,48

0,34

0,8

19400

0,00057

7

2,38

1,983

0,419

36,79

8

33,98

0,34

0,8

19400

0,00048

8

2,72

2,267

0,355

31,17

9

28,75

0,34

0,8

19400

0,0004

9

3,06

2,550

0,3

26,34

10

24,41

0,34

0,8

19400

0,00034

10

3,4

2,833

0,256

22,48

11

20,90

0,34

0,8

19400

0,00029

11

3,74

3,117

0,22

19,32

S=0,00908=

=0,908 см


ЗАКЛЮЧЕНИЕ.

В процессе проектирования фундамента Ф4 были рассмотрены два варианта: фундаменты мелкого и глубокого заложения. На основании сравнения вариантов в качестве проектного был принят фундамент мелкого заложения. Расчет основания этого фундамента методом послойного суммирования показал, что фактическая осадка фундамента меньше допускаемой для данного здания

S = 0,704 см < Su = 8 см.


Список использованной литературы

1. Сергеев С.В. Основания и фундаменты. Методические указания по выполнению курсового проекта и раздела дипломного проекта. – Орел: ОрелГТУ, 2002г.

2. СНиП 2.02.01-83. Основания зданий и сооружений.–М.: Стройиздат, 1985г.

3. Пособие по проектированию оснований зданий и сооружений (к СНиП 2.02.01-83).–М.: Стройиздат, 1986 г.

4. Справочник проектировщика. Основания, фундаменты и подземные сооружения.–М.: Стройиздат,1985 г.

5. СНиП 2.02.03-85. Свайные фундаменты.–М.: Стройиздат, 1986 г.

6. Далматов Б.И., Морарескул Н.Н., Науменко В.Г. Проектирование фундаментов, зданий и промышленных сооружений.–М.: Высшая школа, 1986 г.


Приложение А


Приложение Б


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

12717. Создание чертежа детали типа Корпус2 в программе компас 3D 221 KB
  Практическая работа №8. Тема:Создание чертежа детали типа Корпус2 в программе компас 3D.Цель: Создание чертежа детали типа корпус с применением модели корпусной детали созданной в практической работе № 3. Необходимое оборудование и материалы: ПК персональный
12718. Организация производственного процесса во времени 171.5 KB
  Лабораторная работа №1 по дисциплине Организация производства и менеджмент: Организация производственного процесса во времени Вариант №6 1.ОРГАНИЗАЦИЯ ПРОИЗВОДСТВЕННОГО ПРОЦЕССА ВО ВРЕМЕНИ. Тема: Производственный цикл изготовления изделий и его виды. ...
12719. ПОТОЧНЫЕ МЕТОДЫ ОРГАНИЗАЦИИ ПРОИЗВОДСТВА 194 KB
  Лабораторная работа №2 по дисциплине Организация производства и менеджмент: ПОТОЧНЫЕ МЕТОДЫ ОРГАНИЗАЦИИ ПРОИЗВОДСТВА Вариант №6 Расчет и построение стандартпланов работы однопредметных поточных линий. Задача 2.1. Определить длину сборочного конвейера ...
12720. Расчет основных календарно-плановых нормативов при оперативном планировании в серийном производстве 113.5 KB
  Лабораторная работа №3 по дисциплине Тема: Расчет основных календарноплановых нормативов при оперативном планировании в серийном производстве. Функциональная задача оперативного планирования в серийном производстве заключается в установлении основных календ...
12721. Экономическое обоснование выбора вариантов технологических процессов 132.5 KB
  Лабораторная работа №4 по дисциплине Организация производства и менеджмент: Экономическое обоснование выбора вариантов технологических процессов Вариант №6 ЗАДАЧА Произвести выбор наиболее экономического варианта операции механической обработки. Имеет
12722. Организация производства в машиностроении. Экономика и организация производства 183.5 KB
  Лабораторная работа №1 Организация производства в машиностроении и Экономика и организация производства Вариант №2 Задача 1.1 Построить графики технологического цикла сборки партии интегральных схем в количестве 4 штук при последовательном параллел...
12723. Циклы в VB .NET 12.43 KB
  Циклы 1.В VB .NET как практически во всех языках программирования существуют циклы конструкции позволяющие выполнять операции заданное количество раз или продолжать пока выполняется или наоборот не выполняется некоторое логическое условие. По сравнению с прежними
12724. Циклы с заданным числом повторений 54.5 KB
  Лабораторная работа № 16 Тема: Циклы с заданным числом повторений Общие сведения Циклом с заданным числом повторений называется процедура в которой вычислительные операции выполняются многократно заданное число раз. Циклы этого типа называются циклами типа €œДО€...
12725. Создание простой формы 900 KB
  Отчет Лабораторная работа №1 1 чаcть Тема: Создание простой формы Цель занятия: приобрести первоначальные навыки работы с формами. Рис.1.1 Текст программы Private Sub...