86358

Расчет элементов системы водяного отопления

Курсовая

Архитектура, проектирование и строительство

По эскизным чертежам разработать схематически и выполнить расчёт элементов системы водяного отопления двухэтажного здания и приточно-вытяжкой вентиляции для двухсветного зала 101.

Русский

2015-04-05

922.5 KB

1 чел.

Факультет: Транспортные сооружения и здания

Кафедра: Здания и сооружения на транспорте

Специальность: Промышленное и гражданское строительство

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

По дисциплине: ТЕПЛОГАЗОСНАБЖЕНИЕ И ВЕНТИЛЯЦИЯ

Тема: Расчет элементов системы водяного отопления

Выполнил студент: _____________

_____________

Руководитель: _____________

К защите: _____________


СОДЕРЖАНИЕ:


1. ЗАДАНИЕ НА КУРСОВУЮ РАБОТУ

По эскизным чертежам разработать схематически и выполнить расчёт элементов системы водяного отопления двухэтажного здания и приточно-вытяжкой вентиляции для двухсветного зала 101.

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

  1.  Географический район строительства здания – г. Ярцево
  2.  Климатические данные района:
  •  расчетная зимняя температура наружного воздуха для проектирования системы отопления ˚С
  •  средняя температура наружного воздуха за отопительный сезон ˚С
  •  продолжительность отопительного сезона сут
  •  расчетная зимняя температура наружного воздуха для проектирования систем вентиляции ˚С
  1.  Влажностный режим помещений – нормальный -
  2.  Основные характеристики здания.

Наружные стены – из кирпича без наружной облицовки, с внутренней известково-песчаной штукатуркой толщиной м.

Тип кирпичной кладки наружных стен – из силикатного кирпича, Вт/(мК).

Коэффициент теплопроводности штукатурки Вт/(мК).

Подвал под полами первого этажа – не отапливаемый, без окон.

Окна – с двойным остеклением на деревянных переплетах. Входная дверь – двойная, с тамбуром, без тепловой завесы.

Размеры здания:

  •  полная ширина здания А = 13 м
  •  высота этажей Н = 3,2 м
  •  ориентация главного фасада – С

Площадь одного оконного проёма м2.

Площадь одного дверного проёма м2.

  1.  Расчетные температуры воздуха внутри помещений:
  •  в вестибюле (помещение 105) - ˚С
  •  на лестничной клетке, в санузлах - ˚С
  •  во всех остальных помещениях - ˚С
  1.  Система отопления здания – двухтрубная тупиковая

Вид циркуляции – насосная.

Распределение воды – верхнее.

Источник теплоснабжения – водяная теплосеть с температурами воды 130 / 70 ˚С.

Присоединение к внешним тепловым сетям – через элеватор.

  1.  Расчётная температура воды в системе отопления:
  •  горячей - ˚С
  •  обратной - ˚С
  1.  Отопительные приборы:

Чугунные двухколонковые радиаторы МС-140-98.

Основные теплотехнические характеристики радиатора:

  •  площадь теплообменной поверхности секции м2.
  •  номинальная плотность потока Вт/м2.
  •  полная высота мм
  •  строительная длина секции мм

Схема присоединения отопительных приборов к стоякам – сверху вниз.

  1.  Данные для расчета воздухообмена двухсветного зала (помещение 101)
  •  расчетное число людей в зале - чел.
  •  допустимая концентрация СО2 в воздухе помещения - л/м3.
  •  допустимая относительная влажность воздуха
  •  концентрация СО2 в наружном воздухе - л/м3.

Рис. 1 – План первого этажа

Рис. 2 – План второго этажа

Рис. 3 – Разрез


2. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ

Назначение системы отопления состоит в обеспечении требуемого теплового режима во всех помещениях здания в холодный период года. Эта цель достигается установкой отопительных приборов, суммарная теплоотдача которых в каждом помещении компенсирует тепловые потери через наружные ограждения. Систему отопления проектируют на расчетную температуру наружного воздуха наиболее холодного периода года.

Для города Ярцево ˚С

Расчет тепловых потерь через наружные ограждения помещений здания

  1.  Максимально допустимая плотность теплового потока через наружное ограждение, Вт/м2.

где Вт/(м2К) – средний коэффициент теплоотдачи от воздуха к внутренней поверхности ограждающей конструкции

,˚С – нормируемая разность температур воздуха внутри помещения и внутренней поверхности ограждения

Для наружных стен - ˚С

Для покрытия и чердачных перекрытий - ˚С

Для покрытия над подвалами и подпольями - ˚С

Вт/м2.

Вт/м2.

Вт/м2.

  1.  Максимально допустимый коэффициент теплопередачи для ограждающей конструкции, Вт/(м2К):

где  - поправочный коэффициент на расчетную разность температур , учитывает положение наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху.

Для наружных стен -

Для чердачных перекрытий -

Для перекрытий над неотапливаемыми подвалами без световых проемов, расположенных выше уровня земли -

для стен -  Вт/(м2К)

для чердачных перекрытий -  Вт/(м2К)

для перекрытия над подвалами -  Вт/(м2К)

  1.  Требуемое минимальное по санитарно-гигиеническим условиям термическое сопротивление в процессе теплопередачи для каждой ограждающей конструкции, м2К/Вт:

м2К/Вт

  1.  Необходимая минимальная толщина наружных стен , м:

Наёдем из выражения для термического сопротивления в процессе передачи теплоты через плоскую стенку.

Имеем:

Вт/(м2К) – коэффициент теплопередачи от наружной поверхности стен к наружному воздуху.

м

Принимаем толщину кладким.

  1.  Расчетный коэффициент теплопередачи для наружных стен, Вт/(м2К):

Вт/(м2К)

  1.  Расчетное термическое сопротивление теплопередаче, м2К/Вт:

м2К/Вт

Принимаем:

  •  для пола первого этажа -  Вт/(м2К)
    •  для потолка второго этажа -  Вт/(м2К)
    •  для окон -  Вт/(м2К)
    •  для наружной двери -  Вт/(м2К)

  1.  Основные теплопотери через наружное ограждение.

№ комнаты

Наименование помещения и его температура

Характеристики ограждений

К, Вт/м2К

Δt, ˚С

Основные теплопотери, Вт

β

1+ β

Теплопотери

Наименование

Стороны света

Размеры, м

Площадь, м2

Стороны света

Прочие

Через ограждения

Инфильтрация

Полные

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

105

Вестибюль

tВ = 12˚С

НС

С

3х3,5

10,5

1,302

38

519,5

0,1

1,1

571,45

867,92

ДД

С

1х4

4,0

1,028

38

156,26

0,1

1,1

171,88

ПЛ

3х7

21,0

0,824

12

124,59

1

124,59

109

Лестничная клетка

tВ = 16˚С

НС

Ю

3х7,1

21,3

1,302

42

1164,77

1

1164,77

2023,48

ДО

Ю

2х3

6,0

1,598

42

402,7

1

402,7

ПТ

3х6

18,0

1,21

16

313,63

1

313,63

ПЛ

3х6

18,0

0,824

16

142,39

1

142,39

101

Двусветный зал

tВ = 18˚С

НС

С

8х7,1

56,8

1,302

44

3253,96

0,1

0,08

1,18

3839,67

19208,68

НС

З

13х7,1

92,3

1,302

44

5287,68

0,05

0,08

1,13

5975,08

НС

Ю

8х7,1

56,8

1,302

44

3253,96

0,08

1,08

3514,28

ДО

С

6х3

18,0

1,598

44

1265,62

0,1

1,1

1392,18

ДО

З

3х3

9,0

1,598

44

632,81

0,05

1,05

664,45

ДО

Ю

6х3

18,0

1,598

44

1265,62

1

1265,62

ПТ

7,49х

11,98

89,73

1,21

18

1758,89

1

1758,89

ПЛ

7,49х

11,98

89,73

0,824

18

798,53

1

798,53

102

Помещение 102

tВ = 18˚С

НС

Ю

3х3,5

10,5

1,302

44

601,52

1

601,52

919,25

ДО

Ю

1х3

3,0

1,598

44

210,94

1

210,94

ПЛ

3х4

12,0

0,824

18

106,79

1

106,79

103

Помещение 103

tВ = 18˚С

НС

С

3х3,5

10,5

1,302

44

601,52

0,1

1,1

661,68

1080,59

ДО

С

1х3

3,0

1,598

44

210,94

0,1

1,1

232,03

ПЛ

3х7

21,0

0,824

18

186,88

1

186,88

104

Санузел

tВ = 16˚С

НС

Ю

3х3,5

10,5

1,302

42

574,18

1

574,18

870,45

ДО

Ю

1х3

3,0

1,598

42

201,35

1

201,35

ПЛ

3х4

12,0

0,824

16

94,92

1

94,92

106

Угловое помещение

tВ = 18˚С

НС

Ю

3х3,5

10,5

1,302

44

601,52

1

601,52

1732,02

НС

В

4х3,5

14,0

1,302

44

802,03

0,05

1,05

842,13

ДО

Ю

1х3

3,0

1,598

44

210,94

1

210,94

ПЛ

2,49х

3,49

8,7

0,824

18

77,42

1

77,42

107

Помещение 107

tВ = 18˚С

НС

С

6х3,5

21,0

1,302

44

1203,05

0,1

1,1

1323,35

3578,22

НС

В

7х3,5

24,5

1,302

44

1403,56

0,05

1,05

1473,73

ДО

С

2х3

6,0

1,598

44

421,87

0,1

1,1

464,06

ПЛ

5,49х

6,49

35,63

0,824

18

317,08

1

317,08

108

Коридор

tВ = 18˚С

НС

В

2х3,5

7,0

1,302

44

401,02

0,05

1,05

421,07

740,26

ДО

В

1х3

3,0

1,598

44

210,94

0,05

1,05

221,48

ПЛ

5,49х

2

10,98

0,824

18

97,71

1

97,71

202

Помещение 202

tВ = 18˚С

НС

Ю

3х3,6

10,8

1,302

44

618,71

0,08

1,08

668,21

1201,99

ДО

Ю

1х3

3,0

1,598

44

210,94

1

210,94

ПТ

3х5,49

16,47

1,21

18

322,84

1

322,84

203

Помещение 203

tВ = 18˚С

НС

С

6х3,6

21,6

1,302

44

1237,42

0,1

0,08

1,18

1460,16

2687,52

ДО

С

2х3

6,0

1,598

44

421,87

0,1

1,1

464,06

ПТ

6х6,49

38,94

1,21

18

763,3

1

763,3

204

Санузел

tВ = 16˚С

НС

Ю

3х3,6

10,8

1,302

42

590,59

0,08

1,08

637,83

1048,27

ДО

Ю

1х3

3,0

1,598

42

201,35

1

201,35

ПТ

3х4

12,0

1,21

16

209,09

1

209,09

205

Помещение 205

tВ = 18˚С

НС

С

6х3,6

21,6

1,302

44

1237,42

0,1

0,08

1,18

1460,16

4138,48

НС

В

7х3,6

25,2

1,302

44

1443,66

0,05

1,05

1515,84

ДО

С

2х3

6,0

1,598

44

421,87

0,1

0,1

464,06

ПТ

5,49х

6,49

35,63

1,21

18

698,42

1

698,42

206

Угловое помещение

tВ = 18˚С

НС

Ю

3х3,6

10,8

1,302

44

618,71

0,08

1,08

668,21

1915,88

НС

В

4х3,6

14,4

1,302

44

824,95

0,05

1,05

866,19

ДО

Ю

1х3

3,0

1,598

44

210,94

1

210,94

ПТ

2,49х

3,49

8,7

1,21

18

170,54

1

170,54

207

Коридор

tВ = 18˚С

НС

В

2х3,6

7,2

1,302

44

412,47

0,05

0,08

1,13

466,1

902,81

ДО

В

1х3

3,0

1,598

44

210,94

0,05

1,05

221,48

ПТ

5,49х

2

10,98

1,21

18

215,23

1

215,23

Итого:

42915,82

Основные теплопотери через каждое наружное ограждение находим по уравнению теплопередачи:

  1.  Полные тепловые потери через наружные ограждения:

где  - добавочные теплопотери, Вт

Вт

  1.  Удельная тепловая характеристика здания, Вт/м3К

где  - полные теплопотери через наружные ограждения для здания в целом, Вт

- объем здания по наружному обмеру, м3

Вт/м3К

  1.  Расчетная тепловая мощность системы отопления здания, Вт.

где  - расход тепла на нагревание воздуха, поступающего в помещение при инфильтрации, Вт

В целях упрощения расчета в курсовой работе примем

Вт

  1.  Годовой расход тепла на отопление, кВтч/год:

где  - относительная отопительная нагрузка, средняя за отопительный период

- средняя за отопительный период температура наружного воздуха, ˚С

- расчетная тепловая мощность системы отопления здания, кВт

- продолжительность отопительного периода (), ч/год

ч/год

кВт

˚С

кВтч/год = 369830 МДж

(1 кВтч/год = 3,6 МДж)

  1.  Годовой расход топлива на отопление, тыс.м3/год (для газообразного топлива):

где  - расход тепла на отопление, МДж/год

- низшая теплота сгорания топлива, МДж/м3

- КПД теплогенерирующей установки

- коэффициент, учитывающий потери тепла в тепловых сетях

МДж/м3 – для газа пропан

тыс.м3/год

Стоимость отпускаемой теплогенерирующей установкой теплоты  руб/ГДж

Стоимость кубометра газа пропан  руб/ м3.

Стоимость требуемого объёма топлива:  руб.


3. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ОТОПИТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ

С теплофизической точки зрения отопительные приборы рассматриваемой системы водяного отопления представляют собой рекуперативные теплообменные аппараты, в которых теплота от греющего теплоносителя (горячей воды) передается нагреваемому теплоносителю (воздуху внутри помещения) через разделяющую их металлическую стенку, именуемую теплообменной поверхностью F, м2.

Расчетную мощность отопительных приборов , Вт, определим, исходя из полных потерь теплоты , Вт, для каждого i-го помещения.

где  - теплоотдача открыто расположенных в пределах помещения труб системы отопления, Вт

Так как мы устанавливаем отопительные приборы одинаковой мощности, то

где  - число отопительных приборов, устанавливаемых в i-ом помещении.

Расчетную площадь теплообменной поверхности отопительного прибора , м2, определим из уравнения теплоотдачи:

где  - коэффициент теплопередачи отопительного прибора, Вт/(м2К)

- средняя разность температур греющей воды и нагреваемого воздуха (средний температурный напор), К

  1.  Расчетный расход воды через отопительный прибор  кг/с (из уравнения теплового баланса)

где Дж/(кгК) – средняя теплоемкость воды в интервале температур

˚С и ˚С – расчетные температуры горячей и обратной воды (на входе в прибор и выходе из него)

  1.  Средний температурный напор:

- ˚С

- ˚С

- ˚С

  1.  Расчетная плотность теплового потока , Вт/м2

где  - номинальная плотность теплового потока, Вт/м2

  1.  Коэффициент теплопередачи, Вт/м2К

  1.  Требуемая площадь теплообменной поверхности отопительного прибора, м2

где  - поправочный коэффициент на число секций в приборе

- коэффициент, учитывающий характер установки отопительного прибора

  1.  Требуемое число секций в отопительном приборе

где  - площадь теплообменной поверхности одной секции, м2

Для двухсветного зала принимаем установку приборов в 2 яруса:

- нижний ярус –

- верхний ярус -

№ комнаты

, Вт

, кг/с

, ˚С

, Вт/м2

, Вт/м2К

, м2

, шт

Принимаем

1

2

3

4

5

6

7

8

9

101 (нижн.)

12485,64

0,119

62

677

10,91

18,82

78,42

80

101 (верх.)

6723,04

0,064

62

668

10,78

10,47

43,61

46

102

919,25

0,009

62

642

10,36

1,46

6,08

7

103

1080,59

0,010

62

644

10,39

1,71

7,13

8

104

870,45

0,008

64

669

10,45

1,33

5,53

6

105

867,92

0,008

68

723

10,64

1,22

5,10

6

106

1732,02

0,017

62

650

10,49

2,72

11,32

12

107

3578,22

0,034

62

660

10,64

5,53

23,04

24

108

740,26

0,007

62

639

10,31

1,18

4,92

5

109

2023,48

0,019

64

680

10,62

3,04

12,65

13

202

1201,99

0,011

62

646

10,41

1,90

7,91

8

203

2687,52

0,026

62

656

10,58

4,18

17,41

18

204

1048,27

0,010

64

671

10,49

1,59

6,64

7

205

4138,48

0,040

62

662

10,68

6,38

26,57

27

206

1915,88

0,018

62

652

10,51

3,00

12,49

13

207

902,81

0,009

62

642

10,36

1,43

5,98

6


4. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ЦИРКУЛЯЦИОННОГО КОЛЬЦА СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ

Самым невыгодным циркуляционным кольцом для тупиковых систем является кольцо через наиболее удаленный стояк. В нашем случае таким стояком является стояк Ст.6.

Расчетным участком расчетного циркуляционного кольца считаем часть трубопровода магистрали и ответвлений с постоянным расходом и скоростью теплоносителя.

Выполним гидравлический расчет основного циркуляционного кольца.

Найдем расчетное циркуляционное давление в кольце , Н/м2 (Па)

Расчетное циркуляционное давление:

Па

Па

Расход теплоносителя для каждого участка:

где Дж/(кгК) – средняя теплоемкость воды в интервале температур

Средняя для кольца удельная потеря давления на трение, Па/м:

где  - коэффициент, учитывающий долю потери давления на преодоление сопротивления трения от расчетного циркуляционного давления в кольце (для двухтрубных систем с естественной циркуляцией)

- сумма длин участков расчетного кольца, м

м

Па/м

Для нахождения Rуч определим  - коэффициент гидравлического трения.

где  - внутренний диаметр трубы

- эквивалентная шероховатость трубы, принимаемая для вновь прокладываемых труб водяных тепловых сетей 0,5

для Ø 15 -

для Ø 20 -

для Ø 25 -

для Ø 32 -

Удельная линейная потеря давления на трение:

Номер участка

Предварительный расчет

Окончательный расчет

Qуч, Вт

Gуч, кг/ч

l, м

d, мм

wуч, м/с

R, Па/м

Rl, Па

Σξ

Z, Па

Rl+Z, Па

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

1

41890

1439,66

10,2

32

0,517

2309,92

23561,22

11,5

1479,49

25040,71

 

2

21040

723,09

1,6

25

0,426

2196,60

3514,56

10,5

914,77

4429,33

 

3

19390

666,39

3

25

0,392

1865,58

5596,75

1,0

73,99

5670,75

 

4

15730

540,60

4,9

20

0,497

4086,08

20021,77

1,5

178,33

20200,10

 

5

13810

474,62

3,8

20

0,436

3149,46

11967,95

1,0

91,63

12059,59

 

6

9650

331,65

5,5

20

0,305

1537,81

8457,97

1,0

44,74

8502,72

 

7

3950

135,75

8,6

15

0,222

1223,02

10518,01

4,5

106,62

10624,63

 

8

3950

135,75

4

15

0,222

1223,02

4892,10

5,8

137,42

5029,52

 

9

1920

65,99

0,5

15

0,108

288,96

144,48

1,8

10,08

154,56

 

10

3950

135,75

5,7

15

0,222

1223,02

6971,24

2,0

47,39

7018,63

 

11

9650

331,65

5,5

20

0,305

1537,81

8457,97

2,0

89,49

8547,46

 

12

13810

474,62

3,8

20

0,436

3149,46

11967,95

1,0

91,63

12059,59

 

13

15730

540,60

4,9

20

0,497

4086,08

20021,77

1,0

118,89

20140,66

 

14

19390

666,39

3,5

25

0,392

1865,58

6529,55

2,0

147,99

6677,53

 

15

21040

723,09

1,6

25

0,426

2196,60

3514,56

1,0

87,12

3601,68

 

16

41890

1439,66

1,5

32

0,517

2309,92

3464,89

18,0

2315,72

5780,61

 

 

 

 Σl =

72,6

 

 

 

 

 

 Σ(Rl+Z) = 

155549,04

 

Запас давления %, что допускается.

Коэффициенты местных сопротивлений на участках главного рециркуляционного кольца (через стояк 6):

№ участка

d, мм

Предварительный расчет

Окончательный расчет

Местные сопротивления

Коэффициент местных сопротивлений

d, мм

Коэффициент местных сопротивлений

1

32

Вентиль

Отвод 90˚

Тройник на ответвление

9

1

1,5

Σξ = 11,5

2

25

Вентиль

Тройник проходной

Внезапное сужение

9

1

0,5

Σξ = 10,5

3

Тройник проходной

1

Σξ = 1

4

20

Тройник проходной

Внезапное сужение

1

0,5

Σξ = 1,5

5

Тройник проходной

1

Σξ = 1

6

Тройник проходной

1

Σξ = 1

7

15

Внезапное сужение

Внезапное расширение

2 отвода 90˚

Тройник проходной

0,5

1

2

1

Σξ = 4,5

8

Отвод 90˚

Кран двойной регулировки

1/2 отопительного прибора

1

4

0,8

Σξ = 5,8

9

1/2 отопительного прибора

Тройник проходной

0,8

1

Σξ = 1,8

10

Тройник проходной

Отвод 90˚

1

1

Σξ = 2

11

20

Тройник проходной

Внезапное расширение

1

1

Σξ = 2

12

Тройник проходной

1

Σξ = 1

13

Тройник проходной

1

Σξ = 1

14

25

Тройник проходной

Внезапное расширение

1

1

Σξ = 2

15

Тройник проходной

1

Σξ = 1

16

32

Внезапное расширение

Отвод 90˚

Вентиль

1

1

16

Σξ = 18


5. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ СИСТЕМЫ ПРИТОЧНО-ВЫТЯЖНОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ ДВУХСВЕТНОГО ЗАЛА 101

  1.  Необходимый воздухообмен по теплоизбыткам для зимнего и переходного периодов , м3

где  - теплоизбытки в помещении в зимний и переходный периоды, Вт

- средняя массовая теплоемкость воздуха при постоянном давлении, в интервале температур , кДж/(кгК)

- плотность воздуха, поступающего в помещение, кг/м3 (при )

- температура воздуха, удаляемого из помещения, ˚С

- температура приточного воздуха, ˚С

Величину  определим из уравнения теплового баланса помещения:

где  - тепловыделения в помещении, Вт

- потери тепла в помещении, Вт

где  - явные тепловыделения от людей, Вт

- тепловая мощность системы отопления, Вт

Тогда

Так как при проектировании системы отопления помещения 101 не учитывались явные тепловыделения от людей и принималось, что , то тепловыделения от людей являются теплоизбытками

учитывают, если объём помещения на одного человека не превышает 50 м3. В нашем случае -  м3 и кол-во человек . Итого м3/чел. Следовательно,  учитывается.

где  - явные тепловыделения от одного человека в состоянии покоя, Вт/чел

- число людей в зале, чел

Вт

кДж/(кгК)

где  - атмосферное давление воздуха, Па

Дж/(кгК)

, К

˚С

К

кг/м3

Температуру воздуха, удаляемого из помещения определим в зависимости от места забора удаляемого воздуха. При извлечении воздуха из верхней зоны ˚С

˚С

Необходимый воздухообмен по избыткам:

м3

  1.  Необходимый воздухообмен по влагоизбыткам , м3/ч, найдем для переходного периода (˚С)

где  - количество влаги, выделяемой человеком в зависимости от характера работы и температуры воздуха в помещении, г/ч

- влагосодержание удаляемого воздуха, г/кг сухого воздуха

- влагосодержание приточного воздуха, г/кг сухого воздуха

- плотность поступающего в помещение воздуха, кг/м3

В состоянии покоя при ˚С г/ч.

 

По диаграмме влажного воздуха i-d определим  при ˚С и %.

г/кг

По диаграмме влажного воздуха i-d определим  при ˚С и %.

г/кг

Значение  найдём при ˚С:

Па

Дж/(кгК)

˚С

К

кг/м3

Необходимый воздухообмен по влагоизбыткам:

м3

  1.  Необходимый воздухообмен по избыткам СО2:

где  - количество углекислоты, выделяемой одним человеком, л/ч

- предельное допустимое содержание углекислого газа в удаляемом воздухе, л/м3

- содержание углекислого газа в приточном воздухе, л/м3

л/м3 и л/м3.

Для человека в спокойном состоянии л/ч

Необходимый воздухообмен по избыткам СО2:

м3

  1.  Расчетный воздухообмен по притоку

где  - расчетный воздухообмен, принимаемый наибольшим из найденных значений.  м3/ч.

м3

Расчетный воздухообмен по вытяжке , м3/ч:

где ˚С

˚С

м3

  1.  Секундный расход тепла на нагрев приточного воздуха в калорифере , кВт, (расчетная мощность калорифера)

кг/м3

˚С

˚С

кВт

  1.  Годовой расчет тепла и топлива на нагрев приточного воздуха в калориферной установке системы вентиляции, МДж/год:

где

ч/год

МДж/год

Расход условного топлива:

МДж/м3 – для газа пропан

тыс.м3/год


6. ЛИТЕРАТУРА

  1.  Тихомиров К.В., Сергиенко Э.С. Теплотехника, теплогазоснабжение и вентиляция. – М.: Стройиздат. 1991
  2.  Щекин Р.В., Кореневский С.М., Беем Г.Е., Скороходько Ф.И., Артюшенко М.А. Справочник по теплоснабжению и вентиляции. Киев: Будiвельник. 1968
  3.  Манюк В.И., Каплинский Я.В., Хиж Э.Б., Манюк А.И., Ильин В.К. Наладка и эксплуатация водяных тепловых сетей. Справочник. – М.: Стройиздат. 1988
  4.  СНиП 41-01-2003 «Отопление, вентиляция и кондиционирование»
  5.  СНиП 23-01-99* «Строительная климатология»
  6.  СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий»
  7.  СП 23-101-2004 «Проектирование тепловой защиты здания»

  1.  

 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

81466. Свойства и распространение гликогена как резервного полисахарида. Биосинтез гликогена. Мобилизация гликогена 173.81 KB
  Биосинтез гликогена. Мобилизация гликогена. Таким образом в молекуле гликогена имеется только одна свободная аномерная ОНгруппа и следовательно только один восстанавливающий редуцирующий конец.
81467. Особенности обмена глюкозы в разных органах и клетках: эритроциты, мозг, мышцы, жировая ткань, печень 110.65 KB
  Метаболизм глюкозы в эритроцитах. В эритроцитах катаболизм глюкозы обеспечивает сохранение структуры и функции гемоглобина целостность мембран и образование энергии для работы ионных насосов. Около 90 поступающей глюкозы используется в анаэробном гликолизе а остальные 10 в пентозофосфатном пути.
81468. Представление о строении и функциях углеводной части гликолипидов и гликопротеинов. Сиаловые кислоты 110.57 KB
  Сиаловые кислоты Гликопротеины – сложные белки содержащие помимо простого белка или пептида группу гетероолигосахаридов. К полипептидуприсоединяются гетероолигосахаридные цепи содержащие от 2 до 10 реже 15 мономерных остатков гексоз галактоза и манноза режеглюкоза пентоз ксилоза арабиноза и конечный углевод чаще всего представленный Nацетилгалактозамином Lфукозой или сиаловой кислотой; в отличие от протеогликанов гликопротеины не содержат уроновых кислот и серной кислоты. Сиа́ловые кисло́ты ациальные производные...
81469. Наследственные нарушения обмена моносахаридов и дисахаридов: галактоземия, непереносимость фруктозы и дисахаридов. Гликогенозы и агликогенозы 139.56 KB
  Гликогенозы и агликогенозы Нарушения метаболизма фруктозы Неактивный фермент Блокируемая реакция Локализация фермента Клинические проявления и лабораторные данные Фруктокиназа Фруктоза АТФ → Фруктозе1фосфат АДФ Печень Почки Энтероциты Фруктоземия фруктозурия Фруктозе1фосфатальдолаза Фруктозе1фосфат → Дигидроксиацетон3 фосфат Глицеральдегид Печень Рвота боли в животе диарея гипогликемия Гипофосфатемия фруктоземия гиперурикемия хроническая недостаточность функций печени почек. Наследственная непереносимость...
81470. Важнейшие липиды тканей человека. Резервные липиды (жиры) и липиды мембран (сложные липиды). Жирные кислоты липидов тканей человека 113.78 KB
  Жирные кислоты липидов тканей человека. Жирные кислоты структурные компоненты различных липидов. В составе триацилглицеролов жирные кислоты выполняют функцию депонирования энергии так как их радикалы содержат богатые энергией СН2группы. В составе фосфолипидов и сфинголипидов жирные кислоты образуют внутренний гидрофобный слой мембран определяя его свойства.
81471. Незаменимые факторы питания липидной природы. Эссенциальные жирные кислоты: ω-3- и ω-6-кислоты как предшественники синтеза эйкозаноидов 125.89 KB
  Эссенциальные жирные кислоты: ω3 и ω6кислоты как предшественники синтеза эйкозаноидов. В эту группу входит комплекс полиненасыщенных жирных кислот которые принимают значительное участие в биологических процессах: линолевая кислота омега6 линоленовая кислота омега3 арахидоновая кислота омега6 эйкозапентаеновая кислота омега3 докозагексаеновая кислота омега3 Полиненасыщенные жирные кислоты препятствуют развитию атеросклероза и снижают уровень триглицеридов липопротеидов низкой плотности в крови холестерина и его...
81472. Биосинтез жирных кислот, регуляция метаболизма жирных кислот 192.83 KB
  Источником углерода для синтеза жирных кислот служит ацетилКоА образующийся при распаде глюкозы в абсорбтивном периоде. Образование ацетилКоА и его транспорт в цитозоль. Активный гликолиз и последующее окислительное декарбоксилирование пирувата способствуют увеличению концентрации ацетилКоА в матриксе митохондрий. Так как синтез жирных кислот происходит в цитозоле клеток то ацетилКоА должен быть транспортирован через внутреннюю мембрану митохондрий в цитозоль.
81473. Химизм реакций β-окисления жирных кислот, энергетический итог 170.76 KB
  βОкисление специфический путь катаболизма жирных кислот при котором от карбоксильного конца жирной кислоты последовательно отделяется по 2 атома углерода в виде ацетилКоА. Реакции βокисления и последующего окисления ацетилКоА в ЦТК служат одним из основных источников энергии для синтеза АТФ по механизму окислительного фосфорилирования. связаны макроэргической связью с коферментом А: RCOOH HSKo АТФ → RCO КоА АМФ PPi. Реакцию катализирует фермент ацилКоА синтетаза.
81474. Биосинтез и использование кетоновых тел в качестве источников энергии 127.33 KB
  В результате скорость образования ацетилКоА превышает способность ЦТК окислять его. АцетилКоА накапливается в митохондриях печени и используется для синтеза кетоновых тел. Синтез кетоновых тел начинается с взаимодействия двух молекул ацетилКоА которые под действием фермента тиолазы образуют ацетоацетилКоА. С ацетоацетилКоА взаимодействует третья молекула ацетилКоА образуя 3гидрокси3метилглутарилКоА ГМГКоА.