86831

Начальные сверхпереходные токи в месте короткого замыкания

Курсовая

Физика

Для условий схемы рис.1.Определить начальные сверхпереходные токи в месте короткого замыкания (КЗ), если трехфазное КЗ происходит поочередно на стороне высокого (точка К1) низкого(точка К2) напряжений трансформатора главной понижающей подстанцией(ГПП) предприятия. Кроме того следует определить ударный ток при КЗ в точке К2 . Решение выполнить с учетом подпитки от синхронных двигателей (СД), асинхронных двигателей

Русский

2015-04-11

569.5 KB

5 чел.

Задание на курсовую работу.

Для условий схемы рис.1.Определить начальные сверхпереходные токи в месте короткого замыкания  (КЗ), если трехфазное КЗ происходит поочередно на стороне высокого (точка К1) низкого(точка К2) напряжений трансформатора главной понижающей подстанцией(ГПП) предприятия. Кроме того следует определить ударный ток при КЗ в точке К2 . Решение выполнить с учетом подпитки от синхронных двигателей (СД), асинхронных двигателей(АД) и обобщенной нагрузки (Н) на шинах низшего напряжения ГПП. Трансформаторы ГПП работают раздельно. Питание ГПП осуществляется ответвлением (линияW) от двух воздушных линий ( ВЛ )-W1,W2 с двухсторонним питанием –от узловой подстанции с автотрансформаторами АТ1,АТ2, связанными с системой (С) и от ТЭЦ с блоками генератор-трансформатор. Система характеризуется начальным сверхпереходным током в точке М1 , рассчитанным без учета подпитки от части схемы приведенной на рис.1 (генератор, ТЭЦ, двигателей).

Данные элементов системы приведены в табл.1. Здесь же приведены параметры предшествующего режима операторов ТЭЦ, двигателей и обобщенной нагрузки . Расчет провести, используя при составлении схемы замещения точное приведение в относительных единицах.

  1. Для условий схемы рис.1 при трехфазном КЗ в точке К1 определить значения периодической слагающей тока в месте КЗ от системы и ТЭЦ  для момента времени t=0,2c, используя метод типовых кривых.
  2. Для условий схемы рис.1 определить ударный ток при двухфазном КЗ на землю в точке К1 , проведя расчет приближенно без учета активных сопротивлений и зарядной мощности линий электропередач. Подпиткой от СД, АД и нагрузки пренебречь. Принять Ку=1,8 . Построить Векторную диаграмму токов в месте КЗ.
  3. Для условий схемы рис.1 рассчитать действующее значение периодической слагающих токов при трехфазном и однофазном КЗ на шинах 0,4 кВ цехового трансформатора Т7 (в точке К3).Данные элементов схемы приведены в табл.2. До возникновения КЗ трансформатор Т7  работал на холостом ходу.

Начальный сверхпереходной ток от системы  I"o = 13 кА

Начальные условия:

Рисунок 1. - Схема ЭЭС и расчетные точки КЗ

Таблица 1.1. - Параметры автотрансформатора:

S,

МВА

Uномобмоток, кВ

Uk%

Pк

В–С

кВт

ВН

СН

НН

В-С

В-Н

С-Н

240

330

242

11

9,6

74

60

560

                                      Таблица 1.2. - Параметры турбогенератора:

Pн,

МВт

Cosн

Uн,

кВ

X″d,

о.е.

Xd,

о.е.

X2,

о.е.

Ta,

с

Ро,

МВт

Cos0

160

0,8

18

0,221

1,92

0,234

0,267

155

0,8

                                      Таблица 1.3. - Параметры трансформатора:

Sн,МВА

Uн,ВНкВ

Uк,%

Pн,кВт

200

242

10,5

580

Таблица 1.4. - Параметры трансформатора ГПП:

Sн,

МВA

Uн, кВ

Uк,

%

Pк,

кВт

ВН

НН

63

230

11

12

300

Таблица 1.5. - Параметры синхронного двигателя:

Число n

Pн,кВт

Uн,кВ

X″d,о.е.

, %

Коэфф.

загрузки

4

800

10

0,179

96

0,77

Примечания к таблице:

Таблица 1.5.

Для СД cosн=0,9; КуСД=1,5

Таблица 1.6. - Параметры обобщенной нагрузки и ВЛ:

Обобщённая нагрузка

Воздушные линии

Sн,МВA

Cos н

L1, км

L2, км

L3, км

42

0,9

20

5

3

Примечания к таблице:

Таблица 1.7

ВЛW1, W2, W3 выполнены проводом АС–240, для которого r=0,12 Ом/км и x=0,405 Ом/км при Uн=110 кВ; x=0,435 Ом/км при Uн=220 кВ.

Таблица 1.7. - Параметры цехового трансформатора Т7 и кабеля к Т7:

Цеховой трансформатор Т7

Кабель к Т7

Sн, кВА

Uk, %

Uн, кВ

Pк, кВт

Zт, мОм

Схема обмоток

S,

мм2

l

r,

Ом/км

x,

Ом/км

ВН

НН

1600

5,5

10

0,4

18

6

Δ/Y0

 95

100

0,33

0,083

Примечания к таблице:

Таблица 1.8

Суммарное переходное сопротивление контактов rк=15 мОм

  1.  Определение начальных сверхпереходных токов в точках К1 и К2. Определение ударного тока в точке К2.

Полная схема замещения для схемы рис.1 представлена на рис.1.1, где асинхронные и синхронные двигатели объединены в один эквивалентный синхронный двигатель с Рн.эк=4*800=3200 кВт. Генераторы, а следовательно и блочные трансформаторы (Рн.эк =4*200=800 МВА) также объединяем в эквивалентный генератор с Рн.эк =4*160=6400 МВт

Рис.1.1 к разделу 1.  Общая схема замещения.

Определим сопротивления схемы рис 1.1,применив точное приведение в относительных единицах.

Принимаем за главную ступень высокого напряжения, т.е. базисное напряжение второй ступени равно UбII =230кВ. За базисную мощность принимаем Sб=1000МВА, тогда по [1],базисный ток для второй ступени можно определить по выражению:

(1.1)

где Uб-базисное напряжение той ступени, где определяется базисный ток, кВ

Sб - в МВА

Для ступени II имеем:

Базисные напряжения на других ступенях можно определить по [1]

(1.2)

Где К1;K2;K3…Kn– коэффициент трансформации трансформаторов через которые напряжение Uбi связано с напряжением UбII

Соответственно по (1.1)  базисные токи ступени I,IIIи IV равны :

Реактивность энергосистемы по [1] (в отн.ед)

(1.3)

Где I(0) – начальный сверхпереходный ток энергосистемы ,кА

I(0) = 13кА

В дальнейшем для упрощения обозначения индекс “*” писать не будем, подразумевая, что все полученные значения сопротивлений даются в относительных единицах и приведены к базисным условиям. Таким образом:=0,1227

По [1, c.235] берем отношение =50, откуда активное сопротивление энергосистемы равно:

Реактивность автотрансформаторов определим по параметрам из табл.1:

(1,4)

 

где Uк в-с –напряжение короткого замыкания пары обмоток ВН и СН %

Sном АТ– номинальная мощность автотрансформатора, МВА

по табл.1: находим тогда:

092

Активное сопротивление обмоток автотрансформатора определим по параметрам табл. 1:

(1.5)

где Рк В-С – потери короткого замыкания пары обмоток ВН и СН, МВт

по табл.1 ∆Рк В-С = 0,43МВт, тогда:

Реактивность воздушных линий, по [1]

(1.6)

где Xуд – индуктивное сопротивление линии на 1км длины, Ом/км

l-длина линии, км

Uср – среднее напряжение в месте установки данной линии, кВ

По табл. 7    Худ=0,435  Ом/км, тогда:

Аналогично по [1] определяем активные сопротивления линий:

(1.7)

где rуд – активное сопротивление линии на 1км длины, Ом/км

по табл. 7rуд=0,12 Ом/км

Реактивность блочных трансформаторов по [2]:

(1.8)

   Активное сопротивление блочных трансформаторов по[2]

(1.9)

Реактивность турбогенераторов по [1]

(1.10)

где  Хd” – сверхпереходное значение индуктивного сопротивления по продольной оси. По табл. 2    Хd”=0,173

Sн экноминальная полная мощность эквивалентного генератора, определим его по выражению:

Определим отношение по следующему выражению по [1]

(1.11)

где f – частоту напряжения,выдаваемую  генератором, принимаем f=50Гц

Та – постоянная времени затухания апериодической составляющей тока К.З.

По табл. 2.   Та=0,267

Откуда

Индуктивное и активное сопротивление трансформаторов ГПП определим  по формулам (1.8) и (1.9) при Uк=12% ; ∆Pк=0,17 МВт  (по табл.4)

Реактивность обобщенной нагрузки определим по [1]

(1.12)

где Х” – сверхпереходное сопротивление нагрузки. По [3] Х” =0,35

По табл. из [1] находим для обобщенной нагрузки = 2,5

Реактивность для асинхронных и синхронных двигателей можно определить по таблице 5 и 6:

(1.13)

ГдеХ”d – сверхпереходное значение индуктивного сопротивления по продольной оси. Для СД из табл. 5  Х”d = 0,179,

Sдв – мощность двигателя в режиме, предшествующего режиму КЗ, МВА, определим по табл 5 и 6:

где Рном – номинальная активная мощность двигателя, МВт

        Кз – коэффициент загрузки двигателя

        ηн – номинальный КПД двигателя

cosφн –номинальный коэффициент мощности двигателя

По табл. 5 для СД: Рном.эк.CД=3,2 МВт; Кз=0,77; ηн=0,96; cosφн =0,9

Тогда:

По рис. из [2]  при Ку=1,5 для синхронных двигателей (по табл.5) находим отношение Х13/r13=4,5 , откуда:

Сверхпереходные ЭДС для генераторов, системы, асинхронных и синхронных двигателей, а также для обобщенной нагрузки можно определить по [табл  1.1-1.7]

где : Ео” – величина сверхпереходного ЭДС, приведенная к номинальным величинам

Uбi – базисные напряжения той ступени, к которой подключен данный источник

Для энергосистемы Е”ос= 1 тогда

Для турбогенераторов по [2]   Е”оG=1,08  тогда:

Для обобщенной нагрузки по [2]  Ен”=0,85  тогда:

Для синхронного двигателя по [2]  Е”оСД =1,1 , тогда

1.1 Определение начального сверхпереходного тока

при трехфазном КЗ в точке К-1.

Свернем схему относительно точки К-1(в этом пункте нам нужны только индуктивные сопротивления, но до определенного этапа будем параллельно сворачивать активные сопротивления- нужно для определения ударного тока в точке К-2 ).

Упрощенная схема для точки К-1 показана на рис 1.2 а, где:

 

Рис.1.2а.  К  разделу 1.   промежуточные схемы замещения для точки К-1

На схеме рис.1.2ЭДС асинхронных и синхронных двигателей объединены в одну, величину которую можно определить по [1]

(1.15)

Преобразуем треугольник состоящий из сопротивления Х5 и Х7 в эквивалентную ему звезду состоящую из сопротивлений Х1718 и Х19 (см. на рис.1.2)по известным формулам:

Упростим схему. Получим схему рис.1.2б  где:

Х211-317=0,2195+0,3997=0,6192            Х208,918=1,0436+0,0185=1,0621

r21= 0,0078+0,0205=0,0283 r20=0,0147+0,0051=0,0198


Рис.1.2б. К разделу 1.   Промежуточные схемы замещения для точки К-1

                             

На схеме рис.1.2в ЭДС и были объединены в результирующую, величину которого определим по формуле (1.15)

Упростим схему рис.1.2вобъединив и E"Gв  результирующую ЭДС , величину которого определим по формуле (1.15).

Рис.1.2в. К разделу 1.   промежуточные схемы замещения для точки К-1

Упростим схему рис.1.3, где:

И получаем схему рис.1.3, где:

Рис.1.3    Раздел 1. результирующая схема замещения для точки К-1

Тогда начальное значение периодической составляющей тока КЗ определится по выражению из [1]

 (1.16)

Для точки К-1 тогда:

1.2 Определение начального сверхпереходного и ударного токов при КЗ в точке К- 2 (трехфазное КЗ )

Получаем схему результирующую для точки К-2 по рис 1.4 б , где:

Рис.1.4 К разделу 1.   Схема замещения для точки К-2

а) промежуточная       б) результирующая

Начальное значение периодической составляющей тока при КЗ в точке К-2 определим по формуле (1.16)

Начальное значение периодической составляющей тока при КЗ в точке К-2 определим по формуле (1.16)

Для точки К-1 тогда:

Так как мы считали начальное значение периодической составляющей тока при КЗ в точке К-2 как сумму двух токов от различных источников, следовательно и ударный ток в точке К-2 как сумму двух.

Ударный коэффициент можно определить по [1]

  (1.17)

Постоянную времени затухания апериодической составляющей тока КЗ, определим по формуле (1.11)

тогда Ку  для КЗ в точке К-2 равно:

Величину ударного тока определим по [1]

 (1.18)

    

  1.  Определение периодической слагающей тока для момента времени t=0,2 с, при трехфазном  КЗ в точке К-1.

Для определения периодической составляющей тока КЗ для момента времени t=0,2 с  от системы и ТЭЦ необходимо определить результирующее сопротивление отдельно для системы и для ТЭЦ.

Для этого воспользуемся схемой рис.1.2б отбросив ту часть схемы, которая находится ниже точки К-1.

Для нахождения сопротивления для системы и ТЭЦ воспользуемся методом разделения связанных лучей([2]):

  1. Определяем эквивалентное сопротивление системы и ТЭЦ

  1. Определяем результирующее сопротивление схемы

  1. Определяем коэффициенты распределения по ветви:

     а) энергосистемы

      б) ТЭЦ

  1. Определяем результирующие сопротивления от системы и ТЭЦ

Итоговая схема замещения для расчета показана на рис.2.1

Рис.2.1  Раздел2. Итоговая схема замещения для расчета.

Расчетные сопротивления для системы и ТЭЦ можно определить по [1]

   (2.1)

где:  Sн - суммарная номинальная мощность источника данной ветви, МВА

Для ТЭЦ: Sт = 4∙160=640 МВА

Мощность системы можно определить по известному значению сверхпереходного тока КЗ в точке К-1(см.рис1) по [1]

         (2.2)

Тогда расчетные реактивности равны:

Т.к. для системы >1, то периодический ток от системы при КЗ в точке К-1 незатухающий, и его можно определить по [1]

         (2.3)

Где -сверхпереходной ток от системы в месте КЗ, кА

он отличается отв точке М-1, коэффициентом трансформации автотрансформатора, т.е.:

Тогда:

Для ТЭЦ при и t=0,2 c , по расчетным кривым [1, c.244] находим относительную величину периодического тока КЗ:  

Его величину в именованных единицах найдем по [2]

   (2.4)

где Uср к-1 –среднее напряжение той ступени , где произошло КЗ

Uср к-1=230 кВ

Суммарный периодический ток КЗ в точке К-1 при трехфазном КЗ для момента времени t=0,2 с   равен:

3.  Определение ударного тока при двухфазном КЗ на землю в точке К-1. Построение векторной диаграммы токов в месте КЗ.

  1.  3.1 Определение сопротивления прямой последовательности при КЗ в точке К-1.

Т.к. подпиткой от обобщенной нагрузки и двигателей пренебрегаем , то, воспользовавшись схемой замещения на рис.1.3а, для нахождения сопротивления и сверхпереходного ЭДС прямой последовательности(это возможно, т.к. они соответствуют ЭДС и сопротивлению при трехфазном КЗ),

 

  1.  
  2.  
  3.  3.2 Определение сопротивления обратной последовательности при двухфазном КЗ на землю в точке К-1.

Схема для обратной последовательности состоит из тех же элементов ,что и схема прямой последовательности, но ЭДС равны нулю(рис.3.1)

Рис.3.1 к Разделу 3. Полная схема замещения обратной последовательности для точки К-1.

Сопротивление обратной последовательности турбогенераторов определим по [1].

   (3.1)

где Х2-сверхпереходное сопротивление обратной последовательности турбогенератора. По табл. 1.2 находим Х2=0,234

тогда:

Сопротивление обратной последовательности для системы трансформаторов, автотрансформаторов и воздушных линий согласно [1] равны соответствующим сопротивлениям прямой последовательности, а значит и сопротивлениям, рассчитанным в разделе 1 при трехфазном КЗ в точке К-1. В связи с этим для сворачивания схемы обратной последовательности воспользуемся преобразованиями, уже произведенными в разделе 1. Получим схему замещения изображенную на рис.3.2 где (см.рис.1.2а и рис 1.2б)

А результирующее сопротивление обратной последовательности равно:

Рис.3.2 К разделу 3. Результирующая схема замещения для сопротивлений обратной последовательности.

  1.  3.3 Определение сопротивления нулевой последовательности при двухфазном КЗ на землю в точке К-1.

Полная схема замещения для нулевой последовательности показана на рис.3.3а. Определим сопротивление нулевой последовательности элементов схемы.

Найдем напряжения КЗ обмоток автотрансформатора по следующим выражениям (по [1])

В виду отсутствия данных о воздушных линиях, принимаем, что это двухцепная линия без тросов, тогда сопротивления нулевой прямой последовательности для воздушных линий связаны отношением:

т.е.:

Сопротивления нулевой последовательности блочных трансформаторов равно сопротивлению прямой последовательности, т.е.:

то же относится и к трансформаторам ГПП:

Рис.3.3а. К разделу 3. полная схема замещения нулевой последовательности

Преобразуем треугольник, состоящий из сопротивлений:

в звезду, состоящую из сопротивлений:

по известным выражениям

Произведем еще некоторые преобразования, получим схему рис.3.3б где:

Найдем напряжения КЗ обмоток автотрансформаторов по следующим выражениям (по [1])

                       (3.2)

                      (3.2а)

  (3.2б)

По табл.1.1 Напряжение КЗ пар обмоток автотрансформаторов равны:

Сопротивления обмоток автотрансформатора можно определить:

Объединим сопротивления обмоток трансформаторов, используя преобразование звезды сопротивлений в треугольник. В результате получим эквивалентное сопротивление

Рис.3.3б. К разделу 3. промежуточная схема замещения нулевой последовательности

Произведя еще некоторое преобразование, получим схему рис.3.4а,  где:

После окончательных преобразований, получаем результирующую схему замещения нулевой последовательности, рис.3.4б где:

Рис.3.4 К разделу 3. Схемы нулевой последовательности

а) промежуточная  б) результирующая

  1.  3.4 Определение ударного тока при двухфазном КЗ на землю в точке К-1

Определим по [1] ток прямой последовательности неповрежденной фазы (считаем что это фаза А) при двухфазном КЗ на землю в точке К-1

    (3.3)

где Хдоп – дополнительное сопротивление аварийного шунта, которое определяется по выражению из [1]

    (3.4)

Коэффициенты пропорциональности при двухфазном КЗ на землю определяются по [1] как :

  (3.5)

Тогда величину полного тока КЗ в поврежденных фазах можно определить по [1]:

Величину ударного тока при двухфазном КЗ на землю в точке К-1 при Ку=1,8 можно определить по формуле (1.8)

3.5 Построение векторной диаграммы токов в месте КЗ.

Для этого необходимо определить токи КЗ. в каждой фазе всех последовательностей. Расчет ведем по [1], ток прямой последовательности фазы А:

   (3.3а)

Ток обратной последовательности фазы А:

   (3.7)

Ток нулевой последовательности фазы А:

    (3.8)

Полный ток фазы А равен:

Токи нулевой последовательности во всех фазах равны:

Токи прямой и обратной последовательности определим по общеизвестным формулам, связывающими симметричные составляющие отдельных фаз и последовательностей:

Ток прямой последовательности фазы В равен:

Ток обратной последовательности фазы В равен:

Ток прямой последовательности фазы С равен:

Ток обратной последовательности фазы С равен:

Полные токи КЗ фаз В и С равны:

По данным полученным в этом пункте строим векторную диаграмму токов двухфазного КЗ на землю в точке К-1.

4. Определение действующего значения КЗ периодической составляющей тока при трехфазном и однофазном КЗ на шинах 0,4 кВ в точке К-3.

  1.  4.1 Определение действующего значения тока при трехфазном КЗ в точке К-3.

Схема замещения для расчета представлена на рис.4.1,где Х56 и r56 – суммарные индуктивные и активные сопротивления от обобщенной нагрузки, синхронных и асинхронных двигателей, системы и ТЭЦ до ступени IV.

Т.к. точка КЗ за цеховым трансформатором отделена от источников питания сопротивлениями кабеля и трансформатора, то необходимо объединить рассчитанные в относительных единицах в разделе 1 результирующие ЭДС   и . Тем самым объединяем результирующие сопротивления относительно точки К-2  , т.е.

но т.к. расчет в данном разделе будет вестись в именованных единицах, необходимо определить эти величины в именованных единицах приведенные к ступени где произошло КЗ (ступень V на рис.4.1). Для этого необходимо определить базисное напряжение ступени V по формуле (1.2) имеем:  

тогда, по [1] находим:

       (4.1)

       (4.1а)

  

Сопротивление кабеля определим по [1]

   (4.2)

   (4.2а)

где Uнн  и  Uвн  - соответственно номинальное низкое, высокое напряжение цехового трансформатора, кВ.

По табл.1,8. находим:

; : ; ;

Рис. 4.1.  Схема замещения для определения тока при трехфазном КЗ в точке К-3.

Активное сопротивление цехового трансформатора по [1]

    (4.3)

где Uср нн  - среднее напряжение ступени, где произошло КЗ, В

по табл. 1.8 находим кВт

Полное сопротивление обмоток трансформатора можно определить по [1]

   (4.4)

по  табл.8. находим ∆Uк=5,5%

Тогда по известной формуле реактивное сопротивление трансформатора равно:

Сопротивление первичной обмотки трансформатора тока, катушки максимального тока автоматов и сопротивления контактов по табл. из [1] соответственно равны:

 

Результирующее сопротивление до точки К-3:

    Действующее значение периодической составляющей тока при трехфазном КЗ в точке К-3 по [1] равно:

   (4.5)

  1.  4.2 Определение действующего значения периодической составляющей тока при однофазном КЗ на шинах 0,4 кВ в точке К-3.

Примем что для однофазного КЗ на землю в точке К-3 сопротивления прямой и обратной последовательности равны между собой и равны сопротивлению при трехфазном КЗ в точке К-3

Схема замещения для нулевой последовательности при однофазном КЗ в точке К-3 представлена на рис.4.2

Т.к. цеховой трансформатор имеет первичную  обмотку, соединенную в треугольник, токи нулевой последовательности не выходят за пределы данной обмотки. Поэтому вся часть схемы, которая выше трансформатора Т-7 в схеме нулевой последовательности не участвует.

Рис.4.2  Схема замещения нулевой последовательности для определения тока при однофазном КЗ в точке К-3.

Для трансформатора из табл.8 при схеме соединения обмоток∆/Y0и S=1600кВА, находим сопротивления нулевой последовательности:

Сопротивления нулевой последовательности первичной обмотки трансформатора тока, катушки максимального тока автомата и сопротивления контактов равны сопротивлениям при трехфазном КЗ в точке К-3, т.е.:

Результирующее сопротивление нулевой последовательности при КЗ в точке

К-3 равны:

Тогда действующее значение периодической составляющей тока при однофазном КЗ в точке К-3 определится по [1] как :

                     (4.6)


5 Заключение.

В данной курсовой работе для условий схемы  рис.1 были произведены следующие расчеты:

1. Был рассчитан начальный сверхпереходной ток трехфазного КЗ в точках К-1 и К-2

2. Были рассчитаны величина ударного тока при трехфазном КЗ в точке К-2

3. Был рассчитан периодический ток при трехфазном КЗ в точке К-1 для момента времени t=0,2c

4. Была рассчитана величина ударного тока при двухфазном КЗ на землю в точке К-1

5. Были рассчитаны действующие значения периодической составляющей тока при трехфазном и однофазном КЗ на шинах 0,4 кВ в точке К-3

6 Список литературы.

  1.  Ульянов С.А. – “Электромагнитные переходные процессы в электрических системах”М-Энергия 1970г
  2.  Рожкова Л.Д. и Козулин В.С. – “Электрооборудования станций и подстанций” М.Энергия 1975г
  3.  А.В.Телицын – «Задание и методические указания к курсовой работе по дисциплине ‹‹Электромагнитные переходные процессы››» Тирасполь, 2000.

  1.  

 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

24694. НЕСЕЛЕКТИВНЫЕ ОТСЕЧКИ 45 KB
  Такая отсечка применяется для быстрого отключения КЗ в пределах всей защищаемой ЛЭП. Неселективное действие отсечки при КЗ вне ЛЭП исправляется при помощи АПВ включающего обратно отключившуюся ЛЭП. При этом пускается устройство АПВ которое включает обратно неселективно отключившуюся ЛЭП W1 и восстанавливает питание подстанции В.
24695. УКАЗАТЕЛЬНЫЕ РЕЛЕ 101 KB
  20 показано указательное реле типа РУ21 сигнализирующее действие РЗ на отключение выключателя. При срабатывании РЗ по обмотке реле 3 проходит ток приводящий реле в действие. Ввиду кратковременности прохождения тока в обмотке указательных реле они выполняются так что сигнальный флажок и контакты реле остаются в сработанном состоянии до тех пор пока их не возвратит на место обслуживающий персонал.
24696. НЕОБХОДИМОСТЬ И СПОСОБЫ РЕЗЕРВИРОВАНИЯ 177 KB
  С ними нельзя не считаться поскольку отказ РЗ или выключателя означает неотключение КЗ а следовательно длительное прохождение токов КЗ и снижение напряжения в сети. Наряду с принятием мер по повышению надежности действия РЗ и выключателей особо важное значение приобретает резервирование отключения КЗ в случае отказа выключателя или действующей на него РЗ. Применяются два способа резервирования: дальнее осуществляемое РЗ и выключателями смежных участков установленными на соседних энергообъектах; ближнее осуществляемое РЗ и...
24697. НАЗНАЧЕНИЕ ЗАЩИТЫ ШИН 380.5 KB
  ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНАЯ ЗАЩИТА ШИН Дифференциальная РЗ шин ДЗШ рис. Для питания ДЗШ на всех присоединениях устанавливаются ТТ с одинаковым коэффициентом трансформации К независимо от мощности присоединения. Тогда при внешних КЗ X 1пр = 0 и реле не будет действовать а при КЗ в зоне на шинах равна сумме токов КЗ притекающих к месту повреждения и ДЗШ работает. Вторичные токи направлены в обмотке реле одинаково поэтому ток в реле равен их сумме: Так както Выражение показывает что При КЗ на шинах ДЗШ реагирует на...
24698. 34 ЗАЩИТА АД 110 KB
  Наиболее просто токовая отсечка выполняется с реле прямого действия встроенными в привод выключателя. С реле косвенного действия отсечка выполняется с независимыми токовыми реле по схемам на рис.7; Iпуск пусковой ток электродвигателя; k0TC коэффициент отстройки Токовую РЗ электродвигателей мощностью до 2000 кВт следует выполнять как правило по наиболее простой и дешевой однорелейной схеме рис. На электродвигателях мощностью 20005000 кВт токовая отсечка выполняется двухрелейной.
24699. Основные особенности выполнения РЗ на блоках 88 KB
  2 отсутствие электрической связи между генератором и сетью имеющее место в блочных схемах облегчает решение вопросов селективности РЗ генератора от замыканий на землю вследствие высокой стоимости мощных генераторов и трансформаторов повышенные требования в части чувствительности быстродействия и надежности на блоках без поперечных связей необходимость действия на останов блока в целом; На блоках малой мощности до 30 МВт включительно в качестве РЗ от внешних КЗ применяется МТЗ с комбинированным пуском по напряжению. На блоках...
24700. ЗАЩИТА РОТОРА от замыкания на корпус 63 KB
  Для периодического контроля за состоянием изоляции цепей возбуждения используется вольтметр один зажим которого соединен с землей а второй поочередно подключается к полюсам ротора. Если изоляция ротора достаточно высока замеры вольтметра в обоих случаях будут близки к нулю. Второй конец обмотки токового реле заземляется через специальную щетку имеющую электрический контакт с валом ротора.
24701. Защита ротора от перегрузки 38 KB
  Для предотвращения повреждения ротора при перегрузке предусматривается специальная РЗ а также выполняется ограничение длительности форсировки возбуждения. Наиболее полноценную РЗ ротора от перегрузки можно осуществить с помощью реле имеющего характеристику соответствующую перегрузочной характеристике ротора. Выдержка времени первой ступени при одних и тех же значениях тока ротора примерно на 20 меньше выдержки времени второй ступени.
24702. ПОВРЕЖДЕНИЯ И НЕНОРМАЛЬНЫЕ РЕЖИМЫ РАБОТЫ ГЕН-В, ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЗАЩИТЕ ГЕНЕРАТОРОВ 41.5 KB
  Обмотка ротора гена находится под сравнительно невысоким напряжением и поэтому ее изоляция имеет значительно больший запас элой прочности чем изоляция статорной обмотки. Однако изза значительных механических усилий обусловленных большой частотой вращения роторов турбогенов относительно часто наблюдаются случаи повреждения изоляции и замя обмотки ротора на корпус т. Замыкание на корпус в одной точке обмотки ротора неопасно так как ток в месте замыкания очень мал и нормальная работа генератора не нарушается. При двойных...