87328

Проектирование трехфазного трансформатора

Курсовая

Энергетика

При рассмотрении данного вопроса следует обратить внимание на технические требования к трансформаторам новых серий и основные критерии при их разработке, отметить конструктивные особенности основных узлов проектируемых устройств, а также их технико-экономические показатели.

Русский

2015-04-19

1.19 MB

13 чел.

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение

 

Кафедра «Электрическая техника»

Пояснительная записка к курсовому проекту

по дисциплине

«Электрические машины»

Тема: «Проектирование трехфазного трансформатора»

     ст. гр.

Выполнил:

.

Проверил:

к.т.н., доц.


1. Объем и содержание курсовой работы

Курсовая работа выполняется в объеме:

Общая часть

1. Пути развития отечественного трансформаторостроения.

Расчетная часть

1. Расчет основных электрических величин трансформатора.

2. Выбор изоляционных расстояний и расчет основных размеров.

3. Выбор конструкции и расчет обмоток НН и ВН трансформатора.

4. Расчет потерь короткого замыкания.

5. Расчет магнитной системы и характеристик холостого хода.

6. Определение КПД трансформатора.

7. Тепловой расчет трансформатора.

8. Расчет массы трансформатора.

В качестве справочного материала использовать данные, приведенные в Приложении.

1.1. Базовая конструкция
выполнения задания

Цель задания: Спроектировать трансформатор ТМ-4000/35 – трехфазный двухобмоточный трансформатор с естественным масляным охлаждением, регулирование напряжения при отключенной нагрузке.

Исходные данные для расчета.

1. Номинальная мощность трансформатора Sном =4000 кВ∙А.

2. Номинальное напряжение обмотки высокого напряжения UВН = 35 ± ± (2  2,5 %) кВ.

3. Номинальное напряжение обмотки низкого напряжения UНН = 10 кВ.

4. Схема и группа соединения обмоток У/Д-5.

5. Частота сети f = 50 Гц.

6. Потери короткого замыкания Pк ном = 33 500 Вт.

7. Потери холостого хода P0ном = 5600 Вт.

8. Напряжение короткого замыкания uк% = 7,5 %.

9. Ток холостого хода i0% = 0,9 %.

2. Общая часть

2.1. Пути развития
отечественного трансформаторостроения

Пути развития отечественного трансформаторостроения и характеристики основных узлов проектируемого трансформатора студенты излагают, используя учебную и периодическую литературу объемом две-три страницы.

При рассмотрении данного вопроса следует обратить внимание на технические требования к трансформаторам новых серий и основные критерии при их разработке, отметить конструктивные особенности основных узлов проектируемых устройств, а также их технико-экономические показатели.

Для более полного раскрытия данного вопроса рекомендуется придерживаться рассмотрения следующих основных новых направлений в разработке отечественных силовых трансформаторов:

1) снижение потерь электроэнергии;

2) повышение надежности работы;

3) улучшение массогабаритных характеристик;

4) снижение монтажных и эксплуатационных затрат.

При рассмотрении того или иного направления необходимо сформулировать конкретные мероприятия, позволяющие решить поставленную задачу. Например, при рассмотрении такого направления, как снижение монтажных и эксплуатационных затрат, целесообразно указать следующие мероприятия, за счет которых будет решена эта задача:

1) снизить расход активных материалов при использовании наиболее эффективной магнитной системы;

2) снизить материалоемкость при применении гофрированных баков;

3) повысить надежность трансформаторов;

4) исследовать реальные условия эксплуатации трансформаторов;

5) привести в соответствие реальные условия эксплуатации и технические требования на изделие.

Наряду с отечественными достижениями в области разработки новых серий силовых трансформаторов, для сравнительного анализа можно привести и зарубежные достижения, конструктивные особенности узлов и новые направления в зарубежных разработках.

3. Расчетная часть

3.1. Расчет основных электрических величин
трансформатора

Номинальные линейные токи при любой схеме соединения

,

где Sном – номинальная мощность по заданию, кВ∙А;

Uн – номинальное линейное напряжение по заданию, кВ;

i – номер обмотки (высокое напряжение – ВН; низкое напряжение – НН).

Тогда номинальные линейные токи

; .

Фазные токи при соединении «звезда» (ВН)  равны линейным:

,

при соединении «треугольник» (НН)

.

Фазные напряжения при соединении «звезда» (ВН)

при соединении «треугольник» (НН) равны линейным:

Активная составляющая напряжения к. з.

где Pк – потери к. з. по заданию, Вт.

Реактивная составляющая напряжения к. з.

где uк% – напряжение к. з. по заданию, %.

3.2. Выбор изоляционных расстояний
и расчет основных размеров трансформатора

Испытательные напряжения определяем по табл. П1: для обмотки ВН UиспВН = 85 кВ, для обмотки НН UиспНН = 35 кВ.

Для испытательного напряжения обмотки ВН UиспВН = 85 кВ по табл. П2, а для испытательного напряжения обмотки НН UиспНН = 35 кВ по табл. П3, находим изоляционные расстояния (cм. рис. П1):

a12 = 2,7 см – осевой канал между обмотками НН и ВН одной фазы;

h02 = h01 = 7,5 см – расстояние от обмоток до ярма исходя из требований равенства высот обмоток НН и ВН;

a22 = 3 см – расстояние между обмотками ВН и ВН соседних фаз;

a01 = l,75 см – расстояние от стержня до обмотки HH.

Для изготовления сердечников серийных трансформаторов обычно применяют холоднокатаную текстурованную сталь марок 3404–3408 толщиной 0,27–0,35 мм (табл. П4), обладающую низкими или особо низкими удельными потерями и повышенной магнитной проницаемостью, позволяющей повысить индукцию в сердечнике до Bс = 1,55÷1,65 Тл с жаростойким покрытием с отжигом. Для магнитопровода проектируемого трансформатора выбираем холоднокатаную текстурованную сталь марки 3405 толщиной 0,3 мм.

Расчет основных размеров трансформаторов проводим в соответствии с рис. П2, а.

Диаметр D0 окружности, в которую вписано ступенчатое сечение стержня, является первым основным размером трансформатора. Вторым основным размером трансформатора является осевой размер H0 ‒ высота его обмоток. Обычно обе обмотки трансформатора имеют одинаковую высоту h02 = h01. В случае различия в высоте за размер H0 принимают их среднее арифметическое значение. Третьим основным размером трансформатора является средний диаметр витка двух обмоток, или диаметр осевого канала между обмотками D12, связывающий диаметр стержня с радиальными размерами обмоток a1 и a2 и осевого канала между ними a12.

Определяем диаметр стержня (первый основной размер трансформатора):

где S′ – мощность одной фазы, которая определяется по формуле

ap  ширина приведенного канала рассеяния трансформатора, определяется по формуле ap = a12 + (a1 + a2) / 3. Размер (a1 + a2) / 3 предварительно определяют по формуле (a1 + a2) / 3 = kкр где kкр – коэффициент канала рассеяния, принимается равным 0,6 (рекомендован для силовых трансформаторов). Тогда kкр = 0,6   = 3,625. Окончательно

β = 1,2 – соотношение между шириной и высотой трансформатора для разных мощностей (определяется по табл. П5), при этом меньшим значениям для одинаковых мощностей соответствуют трансформаторы, относительно узкие и высокие, большим – широкие и низкие (рис. П2, б);

kр – коэффициент приведения идеального поля рассеяния к реальному полю (коэффициент Роговского), при определении основных размеров можно принять равным 0,95;

up% = 7,46 % – реактивная составляющая напряжения к. з.;

Bс = 1,65 Тл – магнитная индукция холоднокатаной текстурованной стали марки 3405 толщиной 0,3 мм для масляных трансформаторов (табл. П6);

kс – коэффициент заполнения сталью (предварительно можно принять равным 0,9).

Подставив указанные параметры, определяем диаметр стержня:

см.

Из нормализованной шкалы (см. ниже) берем ближайшее значение нормализованного диаметра d0 = 30 см.

Нормализованная шкала содержит следующие диаметры , см:

– для магнитных систем без поперечных каналов: 8; 9; 10; 11; 12,5; 14; 16; 18; 20; 22; 24; 26; 28; 30; 32; 34; 36; 38; 40; 42; 45; 48; 50; 53; 56; 60; 63; 67; 71; 75;

– для магнитных систем, имеющих поперечные каналы: 80; 85; 90; 95; 100; 1003; 106; 109; 112; 115; 118; 122; 125; 132; 136; 140; 145; 150.

Площадь полного поперечного сечения фигуры стержня Пфс определится по формуле

,

где kкс – коэффициент, учитывающий наличие охлаждающих каналов в сечении стержня. Для масляных трансформаторов мощностью 4000 кВ∙А с прессующей пластиной для ориентировочного диаметра d0 = 30 см с числом ступеней в сечении стержня 7 (рис. П3) принимается равным 0,91 (табл. П7).

Тогда площадь поперечного сечения ступенчатой фигуры стержня рассчитывается как

Определяем ЭДС витка:

= ,

где Пс  активное сечение стержня, которое определяется по формуле

где kз – коэффициент заполнения для холоднокатаной текстурованной стали марки 3405 толщиной 0,3 мм, для всех вариантов принимается равным 0,96 (табл. П4).

Определяем ориентировочную высоту обмоток (второй основной размер трансформатора):

=

где D12 средний диаметр между обмотками (третий основной размер трансформатора), может быть приближенно определен по формуле

  39 см,

где  = 1,4÷1,45 для алюминиевого провода,  = 1,3÷1,35 для медного провода.

Для расчета принимаем с четырьмя косыми стыками по углам, двумя прямыми в ярме и одним прямым в стержне, поскольку в сердечниках, собираемых из холоднокатаной текстурованной стали, такой способ сборки способствует снижению потерь в зонах сопряжения стержней и ярм.

3.3. Выбор конструкции и расчет обмоток

Конструкция (тип) обмотки определяется рядом параметров: током, напряжением, сечением витка, числом витков и т. п. Для заданного ряда мощностей и напряжений ориентировочно тип обмотки можно выбрать по данным табл. П8 и П10.

Обмотки одно- или двухслойные и винтовые используются только на стороне НН, многослойные из круглого провода, как правило, – на стороне ВН, катушечные из прямоугольного провода могут быть использованы на любой стороне трансформатора.

Многослойная обмотка из круглого провода наиболее проста в изготовлении, однако имеет наихудшие условия охлаждения. Обмотка из прямоугольного провода имеет более лучшие условия охлаждения, проста в изготовлении и в связи с этим широко используется в практике трансформаторостроения. Катушечная обмотка является наиболее универсальной, достаточно простой и хорошо охлаждаемой. Поэтому для дальнейшего рассмотрения выбираем обмотку непрерывную катушечную из прямоугольного провода.

Катушкой называется группа последовательно соединенных витков обмотки, конструктивно объединенная и отделенная от других таких же групп или от других обмоток трансформатора. Следовательно, каждая обмотка может состоять из одной, двух, нескольких или многих катушек.

Во всех типах обмоток принято различать осевое и радиальное направления. Осевым считается направление, параллельное оси стержня трансформатора, на который насаживается данная обмотка. Радиальным считается направление любого радиуса окружности обмотки. В этом смысле принято говорить также об осевых и о радиальных каналах (рис. П5).

Расчет обмоток проводим в следующей последовательности.

1. Расчет обмотки НН.

Число витков на одну фазу обмотки НН определяется по формуле

,

где UфНН  фазное напряжение НН;

uв  ЭДС одного витка.

Тогда число витков на одну фазу обмотки НН составит

= 10000 / 22 = 442 витков (округляем до целого числа).

Уточняем ЭДС одного витка:

= 10 000 / 454 = 22,02 В.

Действительная индукция в стержне уточняется по формуле

= = 1,60 Тл.

Ориентировочное сечение витка НН определяется как

= 133,3 / 2,8 = 47,6 мм2,

где J  средняя плотность тока в обмотках, равная 2,8 А/мм2 (по табл. П9 для медного провода).

К этому сечению витка по сортаменту обмоточного провода (табл. П11) подбираются число параллельных прямоугольных проводов, обычно равное 2 (не более 4–6), и подходящие сечения прямоугольного провода. По табл. П11 выбираем провод с номинальными размерами по стороне а и стороне b с изоляцией на две стороны 0,5 мм (см. рис. П6).

Подобранные размеры провода записываются следующим образом:

Марка провода × Число параллельных проводов ×
×
;

,

где ПБ – марка медного  (круглого и прямоугольного сечения) провода;

nпр – число проводников в витке

Следовательно, реальное сечение витка НН принимается равным

=49,14 мм2.

Уточняем плотность тока:

= 133,3/ 49,14 = 2,71 А/мм2.

Число катушек на одном стержне определяем по формуле

,

где hканНН – осевой размер (высота) канала (в трансформаторах мощностью от 160 до 6300 кВ∙А и рабочим напряжением не более 35 кВ колеблется от 0,4 до 0,6). Принимаем hканНН = 0,4 см, тогда

.

Принимаем nкатНН = 70, тогда число витков в катушках НН (округляем до целого числа) составит

Определяем высоту обмотки НН:

=
=
= 100 см,

где kу – коэффициент, учитывающий усадку изоляции после сушки и опрессовки обмотки, принимается равным 0,94÷0,96 (принимаем равным 0,95).

Определяем радиальный размер обмотки:

= 0,55  1  6= 3,3 см.

Внутренний диаметр обмотки:

см.

Наружный диаметр обмотки:

см.

2. Расчет обмотки ВН.

Число витков при номинальном напряжении на одну фазу обмотки ВН:

Обычно ступени регулирования напряжения делаются равными между собой. В этом случае число витков обмотки на одной ступени регулирования составит

= 2,5  893/ 100 = 22,325,

где 2,5 – процентная ступень регулирования.

Принимаем р = 23 витка.

Обычно ответвления для регулирования напряжения выполняют от наружных витков обмотки ВН. Для трансформаторов типа ТМ обычно применяется регулирование напряжения без возбуждения (ПБВ).

Число витков на ответвлениях на верхних ступенях:

Число витков на номинальное напряжение номВН = 893.

Число витков на ответвлениях на нижних ступенях:

;

.

Ориентировочная плотность тока:

= 2  2,8 ‒ 2,713 = 2,887 А/мм2.

Ориентировочное сечение витка:

= 66 / 2,887 = 23,571 мм2.

По полученному сечению витка (см. табл. П11) подбираем число и реальное сечение провода ВН:

где ПБ – марка провода;

nпр – число проводников в витке ВН, по табл. П10 принимаем равным 1, т. е. один провод в витке ВН, так как самое близкое к расчетному значению 24,34 мм2.

Следовательно, реальное сечение витка ВН принимается равным

= 24,34 мм2.

Уточняем плотность тока:

= 66 /24,34  = 2,711 А/мм2.

Число катушек на одном стержне определяем по формуле

,

где hканНН – осевой размер (высота) канала (в трансформаторах мощностью от 160 до 6300 кВ∙А и рабочим напряжением не более 35 кВ колеблется от 0,4 до 0,6). Принимаем hканНН = 0,4 см, тогда

.

Принимаем nкатНН = 94,

Обычно в обмотке ВН выделяют регулировочную часть (иногда в виде отдельной обмотки) и разделяют на ряд ступеней с необходимым числом витков, концы которых выводят с помощью ответвлений (катушечные обмотки).

Тогда из расчета, что число витков на одной ступени регулирования равно 23, предусматриваем на каждую ступень регулирования по две катушки с числом витков в каждой по 11,5. Поэтому регулировочных катушек будет (2 кат. × 4 отв.) = 8 катушек. Следовательно, основных катушек будет 94 – 8 = 86 (рис. П7).

Число витков в основных катушках ВН (округляем до целого):

 = 893 / 86 = 10.

Определяем высоту обмотки ВН:

=
= 1,05 ∙ 94 + 0,94 ∙ [0,4 ∙ (94 ‒ 2) + 1,5] = 100 см,

где hкан ВН  осевой размер (высота) канала (в трансформаторах мощностью от 160 до 6300 кВ∙А и рабочим напряжением не более 35 кВ колеблется от 0,4 до 0,6), принимаем 0,4 см;

hкан р  высота канала в месте разрыва обмотки и размещения регулировочных витков, выбирается по изоляционным соображениям и рекомендуется принять равной 1,5 см;

kу – коэффициент, учитывающий усадку изоляции после сушки и опрессовки обмотки, принимается равным 0,94÷0,96 (принимаем равным 0,94).

Как видим, высота обмотки ВН совпадает с высотой обмотки НН:

= = = 100 см.

Следовательно, число катушек ВН принимаем равным nкатВН = 94.

Определяем радиальный размер обмотки:

= 0,45  1  10 = 4,5 см.

Внутренний диаметр обмотки:

см.

Наружный диаметр обмотки:

см.

3.4. Расчет потерь короткого замыкания

Потерями короткого замыкания двухобмоточного трансформатора называются потери, возникающие в трансформаторе при установлении в одной из обмоток тока, соответствующего номинальной мощности, и замкнутой накоротко другой обмотке.

Потери короткого замыкания рассчитываем по следующей методике.

1. Расчет основных потерь в обмотках.

Основные потери НН  медного провода

Где масса медного провода с М = 8900 кг/м3 проводят по следующей формуле:

где с  число активных (несущих обмотки) стержней трансформатора (для трехфазного принимается равным 3);

Dср  средний диаметр обмотки, определяется как среднее между внутренним D1 и наружным D1 диаметрами обмоток НН, см;

НН  число витков обмотки НН;

Пв НН· сечение витка на НН, мм2.

Основные потери обмотки ВН  для медного провода

,

где MА ВН  масса металла обмотки ВН, Для медного провода с М = 8900 кг/м3 расчет проводят по следующей формуле:

где  число активных (несущих обмотки) стержней трансформатора (для трехфазного принимается равным 3);

Dср  средний диаметр обмотки, определяется как среднее между внутренним D2 и наружным D2 диаметрами обмоток ВН, см;

     ном ВН  число витков обмотки ВН;

     ПвВН сечение витка на ВН, мм2.

2. Расчет добавочных потерь в обмотках.

Добавочные потери в обмотке рассчитываются с учетом материала и формы провода. Для некоторых частных случаев, например при частоте 50 Гц, для медных и алюминиевых проводов можно пользоваться следующими приведенными ниже формулами.

Для медного провода (ρА = 0,02135 мкОм∙м) при частоте 50 Гц используется формула:

для прямоугольного провода при n  2:

– для прямоугольного провода при n > 2:

В приведенных формулах значения βД и βД1 для изолированного провода всегда меньше единицы, поэтому приближенно можно взять их равными 0,74;

а  размер проводника, перпендикулярного направлению линий магнитной индукции осевой составляющей поля рассеяния;

n  число проводников обмотки в направлении, перпендикулярном направлению линий магнитной индукции осевой составляющей поля рассеяния, которое для катушечных обмоток определяется по формуле

.

Тогда nНН = 1 ∙ 6 = 6, nВН = 1 ∙ 10 = 10.

Добавочные потери медного прямоугольного провода при n < 2:

в обмотке НН

= ;

в обмотке ВН

= .

3. Основные потери в отводах.

Длина отводов:

– для схемы соединения «треугольник» (НН)

– для схемы соединения «звезда» (ВН)

Масса отводов НН:

где А  плотность металла отводов, медь М = 8900 кг/м3.

Потери в отводах НН:

.

Масса отводов ВН:

Потери в отводах ВН

4. Потери в стенках бака и других элементах конструкции.

Потери в стенках бака и других элементах конструкции приближенно можно рассчитать по следующей формуле:

где kб  коэффициент, приведенный в табл. 3, принимаем kб = 0,03;

      S  полная мощность трансформатора, кВ∙А.

Таблица 3

Зависимость kб от полной мощности трансформатора

Мощность, кВ∙А

До 1000

10004000

630010 000

1600025 000

kб

0,010,015

0,02÷0,03

0,03÷0,04

0,04÷0,05

Полные потери к. з. будут равны сумме найденных выше потерь:

=
Вт.

Полные потери к. з., рассчитанные выше, не должны отличаться от заданных более чем на 15 %:

Следовательно, расчеты удовлетворяют требованию.

3.5. Расчет магнитной системы и характеристик
холостого хода

1. Определение размеров и массы магнитопровода.

Основные размеры и данные стержня сердечника – его диаметр и высота, число ступеней и активное сечение, марка стали были определены в начале расчета трансформатора до расчета обмоток (п. 3.2).

Определение размеров и массы магнитопровода проводим по следующей схеме. Выбираем трехстержневую конструкцию магнитной системы с косыми стыками на крайних стержнях и прямыми – на среднем (рис. П4, а).

Прессовку стержня осуществляем бандажами из стеклоленты, ярм – полубандажами, проходящими вне активной стали.

Расстояние между осями обмоток (рис. П2, а):

 54,5 + 3,0 = 57,5 см,

принимаем 58 см.

Выписываем из табл. П12 для диаметра стержня d0 = 300 мм сечение стержня (фигуры) Пфс, сечение ярма (фигуры) Пфя и высоту ярма hя (равная ширине наибольшей пластины):

Пфс = 644,6 см2 =0,6446 м2; Пфя = 654,2 см2=0,6542 м2hя = 0,295 м.

Определяем высоту окна (стержня):

= 100,7 + 7,5 + (7,5 + 4,5) = 120,2 см=1,202м ,

где h0 и h0 – расстояния от обмоток до верхнего и нижнего ярем (рис. П2, а). Для трансформаторов с мощностью от 1000 до 6300 МВт можно принять: h0 = 7,5 см, h0 = 7,5 + 4,5 = 12 см.

Принимаем H = 120 см.

Определим массу одного из углов магнитной системы. Угол можно представить себе как ступенчатое тело, образованное в результате пересечения ступенчатых тел стержня и ярма. Масса одного угла (углы 3 на рис. П8):

= кг,

где Vy  объем угла, дм3;

kз  коэффициент заполнения сечения магнитопровода сталью для современных трансформаторов из холоднокатаной стали с жаростойким покрытием, принять равным 0,96 (см. табл. П4);

ст  плотность электротехнической стали, равная 7,85 кг/дм3 для холоднокатаной стали (принять для всех вариантов задания).

Объем угла определяется по формуле

= .

Масса стержней (стержни 1 на рис. П8):

=
= 3 ∙
645 ∙ 0,96 ∙ (120 + 27) ∙ 7,85 ∙ – 3 ∙ 158,3= 1682,05кг,

где с число стержней магнитной системы;

Пфс  сечение стержня (фигуры), см2;

Н  высота окна (стержня), см;

hя  высота ярма, см, равная ширине наибольшего листа ярма.

Масса ярм для трехстержневого магнитопровода (ярма 2 на рис. П8):

=
= 4 ∙
6540,96587,85 - 4 ∙ 143,18 = 514,5кг.

Масса стали для трехстержневого магнитопровода:

= 1682,05+ 514,5 + 6 ∙ 158,3 = 3146,1 кг.

2. Расчет потерь холостого хода.

Пусть магнитная индукция в стержне Bс = 1,6 Тл (см. п. 3.2). Магнитная индукция в ярме определяется по формуле

Тл.

Среднее значение индукции в углах возьмем равным индукции в стержне (для всех вариантов задания):

Для этих значений индукции из табл. П13 находим значения удельных потерь мощности стержней рс (для Вс = 1,6 Тл), ярм ря (для Вя = 1,58 Тл)
и из табл. П14 ‒  коэффициенты увеличения потерь для углов с прямыми стыками для стержней к
пр (для Вс = 1,6 Тл) и косыми стыками для ярм кк (для Вя = 1,58 Тл): рс = 1,15 Вт/кг; ря = 1,15 Вт/кг; кпр = 2,9 (для прямого стыка с отжигом для стержня); кк = 1,8 (для косого стыка с отжигом для ярма).

Потери в магнитопроводе определяются по следующей формуле:

,

где рс  удельные потери, найденные по индукции в стержне (табл. П13);

ря  то же для ярма;

nпр и кпр  число углов с прямыми стыками листов и коэффициент увеличения потерь в них;

nк и кк  то же для углов с косыми стыками;

к1  коэффициент, учитывающий добавочные потери в магнитной системе, который для современной конструкции магнитопроводов (с прессовкой бандажами из стеклоленты, рулонной сталью) можно принять равным 1,1 в случае отжига листов и 1,17 при отсутствии отжига. Коэффициент увеличения потерь в углах определяется по среднему значению индукции в угле.

Тогда потери в магнитопроводе можно рассчитать как

Расчетные потери холостого хода следует выдерживать в пределах норм в ГОСТ плюс половина допуска. Согласно ГОСТ 11677–75 в готовом трансформаторе установлен допуск ±15 %. Таким образом, в расчете следует выдерживать потери холостого хода в пределах нормы, соответствующей ГОСТ ±7,5 %.

Относительное отклонение потерь холостого хода:

что допустимо.

3. Расчет тока холостого хода.

Расчет тока холостого хода выполним по следующей схеме.

Средняя индукция в зазорах косых стыков:

Тл.

Из табл. П13 находим значения удельных намагничивающих мощностей стержней qс (для Вс = 1,6 Тл), ярм qя (для Вя = 1,58 Тл), зазоров прямых стыков стержней qзс (для Вс = 1,6 Тл), ярм qзя (для Вя = 1,58 Тл),
косых стыков
qзк (для Вк з = 1,12 Тл) и из табл. П14 коэффициенты увеличения намагничивающей мощности для углов с прямыми к′пр и косыми к′к стыками:

qс = 1,525 В∙А/кг; qя = 1,525 В∙А/кг; qзк = 0,226 В∙А/см2;

qзс = 1,525 В∙А/см2; qзя = 1,525 В∙А/см2; к′пр =15,1; к′к = 3,01.

Намагничивающая мощность всей системы:


,

где к′2  коэффициент, который принимается равным 1,65 при отжиге листов и 2,3 при отсутствии отжига;

qс и qя  удельные намагничивающие мощности, найденные по индукции в стержне и индукции в ярме (табл. П13);

к′пр и к′к  коэффициенты, учитывающие увеличение намагничивающей мощности в углах с прямыми и косыми стыками, берутся по табл. П14 по среднему значению индукции в углах;

nз  qз  Пз  намагничивающая мощность, требуемая для прохождения магнитного потока через зазоры стыков (рис. П4, а);

nзс = 1 – число зазоров прямого стыка сердечника;

nзя = 2 – число зазоров прямого стыка якоря;

nзк = 4 – число зазоров косого стыка якоря.

Относительное значение тока холостого хода:

.

Полученное значение тока холостого хода должно быть сверено с предельно допустимым значением по ГОСТ. Отклонение расчетного значения тока холостого хода от заданного гарантийного следует допускать не более чем на половину допуска, разрешенного ГОСТ (по ГОСТ 11677–75 разрешен допуск ±30 %). Таким образом, в расчете следует выдержать отклонение тока холостого хода на ±15 %.

Ток холостого хода i0расч% получился почти равный заданному i0% = 0,9 %, следовательно, трансформатор удовлетворяет требованиям

Относительное значение активной составляющей тока XX:

Относительное значение реактивной составляющей тока XX:

%.

3.6. Расчет коэффициента полезного действия
при номинальной нагрузке

Расчет проводим для следующих условий: cos φ2 = 1,  = I2 / I = 1, что допустимо, тогда

3.7. Тепловой расчет трансформатора

1. Тепловой расчет обмоток.

Определяем удельные тепловые нагрузки обмоток , Вт/м2. Непрерывные, дисковые и винтовые обмотки рассчитываются по формулам:

– для меди

,

где Iкат – ток, проходящий через катушку, А;

кат – число витков в катушке;

J – плотность тока, А/мм2;

кД – коэффициент, учитывающий добавочные потери;

кзак – коэффициент закрытия части обмотки рейками принять равным для НН и ВН кзак = 0,6;

П∙pкат – периметр катушки, мм.

Удельная тепловая нагрузка обмотки НН:

= Вт/м2,

где П∙pкатНН периметр одной катушки НН, определяется по формуле

= 2 ∙ (33+ 10,5) = 87 мм.

Удельная тепловая нагрузка обмотки ВН:

  Вт/м2,

где П∙pкатВН – периметр одной катушки ВН, определяется по формуле

= 2 ∙ (45 + 6,8) = 103,6 мм.

Превышение температуры обмоток над температурой масла:

– обмотки НН (внутренней) (табл. П15):

;

– обмотки ВН (внешней) (табл. П16):

.

2. Размеры бака и поверхность охлаждения бака и крышки.

Определяем размеры бака и поверхность охлаждения бака, крышки и дна (рис. П9).

Находим ширину бака:

= ,

где D2 – наружный диаметр внешней обмотки ВН;

aоб – изоляционное расстояние от внешней обмотки до стенки бака (табл. П17).

Определяем длину бака

= 2 ∙ 58,2 + 79= 195 см,

где А – расстояние между осями стержней магнитопровода (рис. П3).

Определяем глубину бака

 

где Hа ч – высота активной части;

Hя к – сумма расстояний от магнитопровода до дна и крышки бака, принимаем Hя к = 50 см (табл. П17);

H – высота окна;

hя – высота ярма;

n – толщина подкладки под нижнее ярмо, обычно принимается равной 3÷5 см.

Поверхность гладкого овального бака, крышки и дна

 

 .

Определяем допустимое среднее превышение температуры масла, омывающего обмотки, над воздухом из условия, чтобы температура наиболее нагретой катушки обмоток превышала температуру воздуха не более чем допускает ГОСТ 11677–75, т. е.

В этой формуле следует взять в качестве среднего 0.м ср большее из двух значений 0.м НН = 24,5 °С и 0.м ВН = 20 °С, т. е. принимаем 0.м ср = 24,5 °С.

Среднее превышение температуры стенки бака над воздухом будет меньше мв на величину перепада температуры между маслом и стенкой бака:

= - = 45 - 5= 40 °С,

где мб обычно не превышает 5–6 °С.

Полученное значение бв должно удовлетворять неравенству, вытекающему из требования ГОСТ:

,

где   коэффициент, определяющий отношение максимального и среднего превышений температуры масла, в предварительном расчете можно принять  = 1,2.

Тогда

.

С помощью табл. П18 по найденному среднему превышению температуры масла над воздухом определяем допустимую удельную тепловую нагрузку бака qб: для мв = 45 °С qб = 537 Вт/м (из диапазона 533÷541 Вт/м).

Потери, отводимые с поверхности бака:

537 ∙ (11,188 + 0,75 ∙ 1,41) = 6576 Вт.

Потери, отводимые с поверхности радиаторов:

5410+ 33706  6576 = 32540 Вт.

Необходимая площадь радиаторов:

м2.

По табл. П19 выбираем три радиатора nрад = 3  (60,6 / 3 = 20,2) с характеристиками, приведенными в табл. 4, учитывая, что теплоотдающая поверхность выбираемого радиатора не должна быть меньше расчетной,                                                           т. е. 20.2 м2.

Таблица 4

Техническая характеристика радиатора

Межосевое расстояние
Hор, мм

Высота
Hр, мм

Ширина
Lр, мм

Количество
рядов
nряд

Масса
Mр, кг

Теплоотдающая поверхность Пр, м2

Масса маслa
в радиаторе
Mм р, кг

1100

1295

514

6

252

22,84

141

Уточняем удельную тепловую нагрузку бака:

  Вт/м2.

По табл. П18 находим мв = 33,5 °С.

Определяем превышение температуры обмоток над воздухом:

– обмотки НН

;

обмотки ВН

,

что близко к допустимой вод < 65 °C.

3.8. Расчет массы трансформатора

Масса активной части:

= кг,

где Mпр  масса провода, определяется по формуле

=
=
1,06  (803+ 1,05  913 + 6,1 + 1,6) = 1875 кг.

Масса бака с радиаторами:

= 7850 ∙ 0,14 + 3 ∙ 252 = 1855,6 кг,

где ст  плотность для холоднокатаной стали, равная 7,85 кг/дм3, или 7850 кг/м3 (принять для всех вариантов задания);

Vб ст  объем стального бака, определяется по формуле

= 13,9 ∙ 0,01 = 0,14 м2,
= 11,188 + 1,41 + 1,41 = 14,008 м2,

где ст  толщина стали бака, принять ст = 10 мм, или 0,01 м.

Полная масса масла:

=
= 1,05 ∙ [900 ∙ (3,29 – 1,101)
 + 3 ∙ 141] = 2513 кг;

= 1,41 ∙ 2,33 = 3,29 м3,

= 6889,4 / 5000 = 1,101 м3,

где 0,9 кг/дм3, или 0,9  103 кг/м3  плотность трансформаторного масла;

а ч  средняя плотность активной части, принимается 5500÷6000 кг/м3 для трансформаторов с медными обмотками.

Масса трансформатора:

= 6053 + 1855 + 2513 =
= 10422 кг = 10,422 т.

Приложение

Справочные данные для проектирования
трехфазного трансформатора

Таблица П1

Нормы испытательных напряжений (ГОСТ 1516.1–76)

Класс
напряжения, кВ

Испытательное напряжение

приложенное
действующее
Uисп, кВ

импульсное амплитудное, кВ, при волне

полной

срезанной

3

18

44

50

6

25

60

70

10

35

80

90

15

45

108

120

20

55

130

150

35

85

200

225

110

200

480

550

150

230

550

600

220

325

750

835

330

460

1050

1150

500

630

1550

1650

Таблица П2

Изоляционные расстояния для обмотки ВН

Мощность
трансформатора
S, кВ∙А

Испытательное
напряжение
ВН, кВ

ВН от
ярма, мм

Между ВН и НН, мм

Выступ цилиндра
hц2, мм

Между ВН и ВН соседних фаз

h02

щ

а12

12

25100

18, 25 и 35

20

9

2,5

10

8

160630

18, 25 и 35

30

9

3

15

10

10006300

18, 25 и 35

50

20

4

20

18

630 и выше

45

50

2

20

4

20

18

2

630 и выше

55

50

2

20

5

30

20

3

160630

85

75

2

27

5

50

20

3

10006300

85

75

2

27

5

50

30

3

10 000 и выше

85

80

3

30

6

50

30

3

Таблица П3

Изоляционные расстояния для обмотки НН

Мощность трансформатора Sном, кВ∙А

Испытательное напряжение
НН, кВ

Обмотка НН
от ярма
h01, мм

Обмотка НН от стержня, мм

01

а11

а01

hц1

025÷250

5

15

2×0,5

4

400÷630

5

h02 по табл. П2

2×0,5

5

400÷630

5

То же

4

6

15

18

1000÷2500

5

»

4

6

15

18

0630÷1600

18, 25 и 35

»

4

6

15

25

2500÷6300

18, 25 и 35

»

4

8

17,5

25

630 и выше

45

»

5

10

20

30

630 и выше

55

»

5

13

23

45

Все мощности

85

»

6

19

30

70

Таблица П4

Коэффициент заполнения для холоднокатаной текстурованной стали

Марка стали

Толщина,
мм

Вид изоляционного покрытия

Коэффициент заполнения kз

3404, 3405, 3406, 3407, 3408

0,35

Нагревостойкое

0,97

0,30

0,96

3405, 3406, 3407, 3408

0,27

0,95

Таблица П5

Рекомендуемые пределы варьирования

Вид охлаждения

Металл обмоток

при мощности, кВ∙А

025÷630

1000÷6300

10 000÷80 000

Масляное

Медь

1,2÷3,6

1,5÷3,6

1,2÷3,0

Масляное

Алюминий

0,9÷3,0

1,2÷3,0

1,2÷3,0

Воздушное

Медь

12÷27

1,2÷2,7

Воздушное

Алюминий

0,8÷2,1

0,8÷2,1

Таблица П6

Рекомендуемая индукция в стержнях трансформаторов В, Тл

Марка стали

Мощность трансформатора Sном, кВ∙А

до 16

25÷100

160 и более

Масляные трансформаторы

3411, 3412, 3413

1,45÷1,50

1,50÷1,55

1,55÷1,60

3404, 3405, 3406, 3407, 3408

1,50÷1,55

1,55÷1,60

1,55÷1,65

Сухие трансформаторы

3411, 3412, 3413

1,35÷1,40

1,40÷1,45

1,45÷1,55

3404, 3405, 3406, 3407, 3408

1,40÷1,45

1,50÷1,55

1,50÷1,60

Таблица П7

Ориентировочные сведения о конструкции сердечника

Мощность трансформатора Sном, кВ∙А

1000÷1600

2500÷6300

Ориентировочный диаметр стержня d0, см

24÷26

28÷30

32÷34

36÷38

Без прессующей пластины

Число ступеней

8

8

9

9

Коэффициент kкс

0,925

0,928

0,929

0,913

С прессующей
пластиной

Число ступеней

7

7

8

8

Коэффициент kкс

0,900

0,9÷0,91

0,912

0,89÷0,90

Примечание. Коэффициент kкс учитывает наличие охлаждающего канала в сечении стержня.

Таблица П8

Область использования различных типов обмоток

Тип обмотки

Предельные параметры

U, кВ

Iф, А

П, мм

Цилиндрическая одно- или двухслойная из прямоугольного провода

до 10

до 800

до 300

Винтовая одно- или двухходовая из прямоугольного провода

до 35

от 300

от 75

Цилиндрическая многослойная из круглого провода

до 35

до 100

до 50

Непрерывная катушечная из прямоугольного провода

-

от 10

-

Таблица П9

Средняя плотность тока в обмотках J, А/мм2, для современных трансформаторов с нормированными потерями

Тип и характеристики трансформатора

Материал обмоток

Медь

Алюминий

Масляные трансформаторы мощностью, кВ∙А

25÷40

1,8÷2,2

1,2÷1,4

63÷630

2,2÷2,8

1,4÷1,8

1000÷6300

2,3÷2,8

1,5÷1,8

10 000÷16 000

2,2÷2,6

1,2÷1,5

25 000÷80 000

2,2÷2,6

Сухие трансформаторы мощностью, кВ∙А / напряжением, кВ

10÷160 / 0,5

внутренняя обмотка НН

наружная обмотка ВН

2,0÷1,4

2,2÷2,8

1,3÷0,9

1,3÷1,8

160÷1600 / 10

внутренняя обмотка НН

наружная обмотка ВН

2,0÷1,2

2,1÷2,6

1,2÷0,8

1,4÷1,7

Таблица П13

Потери и намагничивающая мощность для стали 3405 при толщине листа 0,3 мм

Магнитная индукция
В, Тл

Удельные
потери мощности р, Вт/кг

Удельные намагни-чивающие мощности
стали
q, В∙А/кг

Удельные намагничи-вающие мощности через зазоры стыков qз, В∙А/см2

1,10

1,12

1,14

1,16

1,18

1,20

1,22

1,24

1,60

1,61

1,62

1,63

1,64

1,65

1,66

1,67

1,68

1,69

1,70

0,510

0,530

0,550

0,570

0,590

0,610

0,631

0,652

1,150

1,171

1,194

1,216

1,238

1,260

1,288

1,316

1,344

1,372

1,400

0,620

0,640

0,661

0,681

0,702

0,722

0,748

0,773

1,525

1,580

1,645

1,710

1,755

1,840

1,956

2,072

2,188

2,304

2,420

0,190

0,226

0,262

0,298

0,334

0,370

0,416

0,462

1,920

1,984

2,043

2,112

2,176

2,240

2,316

2,392

2,468

2,544

2,620

Таблица П14

Увеличение потерь и намагничивающей мощности в углах для стали 3405
толщиной листа 0,3 мм

В, Тл

Коэффициент увеличения потерь

Коэффициент увеличения намагничивающей мощности

Прямой стык кпр

Косой стык кк

Прямой стык к′пр

Косой стык к′к

без
отжига

с отжигом

без
отжига

с отжигом

без
отжига

с отжигом

без
отжига

с отжигом

1,60

1,61

1,62

1,63

1,64

1,65

1,66

1,67

1,68

1,69

1,70

2,53

2,49

2,43

2,38

2,31

2,27

2,23

2,19

2,13

2,08

2,3

2,90

2,84

2,79

2,69

2,61

2,54

2,47

2,41

2,38

2,34

2,31

1,65

1,62

1,57

1,51

1,47

1,42

1,38

1,34

1,31

1,28

1,27

1,80

1,78

1,74

1,67

1,59

1,51

1,48

1,45

1,41

1,38

1,34

9,8

9,3

8,9

8,8

8,7

8,6

8,5

8,4

8,3

8,2

8,1

15,1

14,4

13,8

13,6

13,4

13,1

12,7

12,2

11,8

11,2

10,3

2,43

2,39

2,36

2,27

2,21

2,17

2,04

1,91

1,80

1,69

1,60

3,01

2,95

2,87

2,68

2,59

2,48

2,39

2,31

2,23

2,17

2,07

Таблица П15

Превышения температур внутренних обмоток (НН)
при естественном охлаждении
0.м = 0,41q00,6

q0, Вт/м2

0.м, °С

q0, Вт/м2

0.м, °С

200210

10

810÷835

23

215÷255

10,5

840÷865

23,5

230÷245

11

870÷895

24

250÷265

11,5

900÷930

24,5

270÷285

12

935÷960

25

290÷305

12,5

965÷995

25,5

310÷325

13

0995÷1020

26

330÷345

13,5

1025÷1050

26,5

350÷365

14

1055÷1085

27

370÷390

14,5

1090÷1120

27,5

395÷410

15

1125÷1150

28

415÷435

15,5

1155÷1185

28,5

440÷455

16

1190÷1220

29

460÷480

16,5

1225÷1255

29,5

485÷505

17

1260÷1290

30

510÷530

17,5

1295÷1330

30,5

535÷555

18

1335÷1365

31

560÷580

18,5

1370÷1400

31,5

585÷610

19

1405÷1440

32

615÷635

19,5

1445÷1475

32,5

640÷660

20

1480÷1520

33

665÷690

20,5

1525÷1560

33,5

695÷715

21

1565÷1595

34

720÷745

21,5

1600÷1635

34,5

760÷775

22

1640÷1670

35

780÷805

22,5

1675÷1710

35,5

Таблица П16

Превышения температур наружных обмоток (ВН) при естественном охлаждении
0.м = 0,358q00,6

q0, Вт/м2

0.м, °С

q0, Вт/м2

0.м, °С

250÷265

10

1010÷1045

23

270÷285

10,5

1050÷1085

23,5

290÷310

11

1090÷1125

24

315÷335

11,5

1130÷1165

24,5

340÷355

12

1170÷1200

25

360÷380

12,5

1205÷1245

25,5

385÷405

13

1250÷1285

26

410÷435

13,5

1290÷1325

26,5

440÷460

14

1330÷1365

27

465÷490

14,5

1370÷1405

27,5

495÷515

15

1410÷1450

28

520÷545

15,5

1455÷1490

28,5

550÷575

16

1495÷1535

29

580÷605

16,5

1540÷1580

29,5

610÷635

17

1585÷1625

30

640÷665

17,5

1630÷1670

30,5

670÷695

18

1675÷1715

31

700÷730

18,5

1720÷1760

31,5

735÷765

19

1765÷1810

32

770÷795

19,5

1815÷1855

32,5

800÷830

20

1860÷1900

33

835÷865

20,5

1905÷1950

33,5

870÷900

21

1955÷2000

34

905÷935

21,5

2005÷2045

34,5

940÷970

22

2050÷2095

35

0975÷1005

22,5

2100÷2145

35,5

Таблица П17

Исходные данные для определения размера бака

Класс напряжения обмотки ВН, кВ

Среднее расстояние
от внешней обмотки
до стенки бака а
, см

Минимальное расстояние
от магнитопровода до крышки
и дна бака
Hяк, см

6,10

6

20

20

9

35

35

12

50

Таблица П18

Среднее превышение температуры масла над воздухом при естественном
масляном охлаждении
0.м = 0,262q00,8

q0, Вт/м2

0.м, °С

q0, Вт/м2

0.м, °С

195÷201

18

387÷393

31

202÷208

18,5

394÷401

31,5

209÷215

19

402÷409

32

216÷221

19,5

410÷417

32,5

222÷228

20

418÷425

33

229÷235

20,5

426÷433

33,5

236÷242

21

434÷441

34

243÷250

21,5

442÷449

34,5

251÷257

22

450÷457

35

258÷264

22,5

458÷465

35,5

265÷271

23

466÷474

36

272÷278

23,5

475÷482

36,5

279÷286

24

483÷490

37

287÷293

24,5

491÷499

37,5

294÷301

25

500÷507

38

302÷309

25,5

508÷515

38,5

310÷317

26

516÷524

39

318÷325

26,5

525÷532

39,5

326÷332

27

533÷541

40

333÷340

27,5

542÷550

40,5

341÷347

28

551÷559

41

348÷355

28,5

560÷567

41,5

356÷363

29

568÷575

42

364÷370

29,5

576÷584

42,5

371÷378

30

585÷592

43

379÷386

30,5

593÷600

43,5

Таблица П19

Унифицированные прямотрубные радиаторы для трансформаторов
с системой охлаждения «М»

Межосевое расстояние
Hор, мм

Высота
Hр, мм

Ширина
Lр, мм

Количество рядов nряд

Масса
Mр, кг

Теплоотдающая поверхность Пр, м2

Масса маслa в радиаторе Hмр, кг

1100

1295

189

1

78

6,53

40

254

2

113

9,79

61

319

3

148

13,05

81

384

4

182

16,31

101

449

5

217

19,57

121

514

6

252

22,84

141

579

7

287

26,1

161

644

8

322

29,31

182

709

9

357

32,65

202

1600

1795

254

2

146

13,46

81

319

3

192

17,94

108

384

4

237

22,4

135

449

5

284

26,9

162

514

6

329

31,4

188

579

7

375

35,89

215

644

8

421

40,38

243

709

9

467

44,89

269

стержни

А

А

Рис. П3. Конструкция стержня трансформатора

а б

Рис. П4. Конструкция плоской магнитной системы:
а – с четырьмя косыми стыками по углам, двумя прямыми в ярме и одним прямым
в стержне;
б – с шестью косыми стыками и двумя прямыми в ярме

Рис. П5. Осевое и радиальное направления в обмотке

Рис. П6. Высота витка и радиальные размеры обмотки

Рис. П7. Расположение регулировочных ответвлений

Рис. П8. Участки для определения массы, потерь и тока холостого хода
трехстержневого (
а) и двухстержневого (б) магнитопроводов:
1  стержни; 2  ярма; 3  углы

Рис. П9. Размеры бака


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

37797. Ознакомится с назначением и принципом работы выпрямительных и сглаживающих устройств, используемых в источниках питания электронных цепей 91 KB
  Схема однополупериодного выпрямителя. Рассчитать коэффициент пульсации и сглаживания для однополупериодного выпрямителя со сглаживающим резистивноемкостным фильтром. Схема однополупериодного выпрямителя со сглаживающим резистивноемкостным фильтром. Рассчитать коэффициент пульсации и сглаживания для однополупериодного выпрямителя со сглаживающим индуктивноемкостным фильтром.
37799. Побудова корпоративної комп’ютерної мережі з доступом до ресурсів Internet 57 KB
  Мета роботи: Вивчити основні принципи побудови корпоративних комп’ютерних мереж на основі комутаторів Fst Ethernet маршрутизуючого комутатора 3го рівня Fst Ethernet програмного маршрутизатора на базі ПК з операційною системою FreeBSD 8.1 принципи організації доступу корпоративної комп’ютерної мережі до ресурсів Internet через апаратний маршрутизатор Fst Ethernet отримати практичні навики по налаштуванню та діагностуванню роботи корпоративної комп’ютерної мережі створенню та використанню спільних ресурсів. Завдання: Дослідити...
37800. Робота з базами даних в мережі 88.5 KB
  Робота з базами даних в мережі. Вивчення архітектури мережевих баз даних. Архітектура серверних баз даних. Оскільки настільні СУБД такі як dBse Prdox FoxPro ccess не містять спеціальних додатків і сервісів для роботи в мережі щоб керувати даними а використовують для цієї цілі файлові сервіси операційної системи вся реальна обробка даних в таких СУБД здійснюється клієнтськими додатками і будьякі бібліотеки доступу до даних в цьому випадку також знаходяться в адресному просторі клієнтського додатку.
37801. Амплитудные детекторы радиосигналов 374 KB
  Приводятся теоретические сведения о принципах детектирования амплитудно модулированных сигналов процессах происходящих при детектировании АМ сигналов основные соотношения и рекомендации по выбору параметров элементов детекторов. В работе изучается влияние элементов принципиальных схем детекторов на характеристики детектирования и на выходные сигналы.1 Определение детектора и процесса детектирования. Процесс детектирования радиосигналов определяется как обратный процессу получения модулированных колебаний радиосигналов.
37802. ЗНЯТТЯ РЕГУЛЯТОРНОЇ І ШВІДКИСНОЇ ХАРАКТЕРИСТИКИ КАРБЮРАТОРНОГО ДВИГУНА 71 KB
  На підставі цього аналізу оцінити економічність ефективність режимів роботи двигуна і динамічні якості. При роботі двигуна з відкритою дросельною заслінкою в дифузорі створюється розрідження і паливо з розпилювача поступає в дифузор розпилюється там і перемішується з повітрям. Регулювальні характеристики Регулювальні характеристики є залежностями основних показників двигуна від значення одного або декількох з регулювальних параметрів при постійній частоті обертання...
37803. Ознайомлення з особливостями застосування на мові Асемблера системи команд керування програмою та процесором, вивчення команд умовного розгалуження 81 KB
  Вивчити основні команди керування програмою та процесором, отримати навички та вміння щодо застосування команд умовного розгалуження.
37804. Робота з дисками папками та файлами в середовищі Windows 669.5 KB
  Вивчив призначення програм основного меню при натисканні на клавішу пуск. запустив програму блокнот зафіксував у звіт призначення меню файли. За допомогою правої правої клавіші миші обо через меню Программы війти в програму проводник.
37805. Програмування лінійних та розгалужених алгоритмів 62.52 KB
  Блоксхема 2 початок Ввестиbc mx:= А А – b mx – c mx mx:=b mx:=c min:= – b min – c min min:=b min:=c – ≠mx ≠min – b≠mx b≠min p:= p:=b c≠mx c≠min – p:=c Вивестиmxpmin кінець uses crt; vr b c mx min p: rel; Оголошуємо основні та допоміжні змінні begin clrscr; writeln...