87408

Проектирование здания под склад с деревянным каркасом

Курсовая

Архитектура, проектирование и строительство

Рассчитаем деревянный настил как двухпролетную балку на следующие сочетания нагрузок: от постоянной и снеговой нагрузки на прочность и жесткость и от собственного веса и сосредоточенного груза на прочность. Схема покрытия с дощатым настилом

Русский

2015-04-19

1.53 MB

1 чел.

1. Исходные данные для проектирования.

Необходимо запроектировать здание под склад с деревянным каркасом.

Расчетный пролет и длина здания: 18 x 60 м.

Высота до низа несущих конструкций: 6,2 м.

Шаг конструкций: 6 м.

Вид покрытия: теплое.

Район строительства: г. Пермь.

Стены здания: навесные клеефанерные панели.

Варианты основных несущих конструкций: сегментная ферма, арка кругового очертания.


2. Сбор нагрузок.

Согласно СНиП 2.01.07-85* расчетное значение снеговой нагрузки для V снегового района (г. Пермь) составляет Sg =3,2 кН/м2.

Нормативное значение снеговой нагрузки следует определять умножением расчетного значения на коэффициент 0,7.

Таблица 1

Нагрузки от веса конструкций покрытия.

Состав покрытия

Нормативная нагрузка,

кН/м2

Коэффициент надежности по нагрузке f

Расчетная нагрузка,

кН/м2

1.

Гидроизоляция (3 слоя рубероида)

0,09

1,3

0,117

2.

Утеплитель (минераловатная плита, )

0,2

1,2

0,24

3.

Пароизоляция (1 слой рубероида)

0,03

1,3

0,039

4.

Щит ()

0,2

1,2

0,24

5.

Распределительные бруски (15% от гр. 4)

0,03

1,2

0,036

6.

пост.

0,55

-

0,672

7.

Снеговая нагрузка

2,24

1,3

3,2

8.

полн.

2,79

-

3,872

Рис.1.  Состав кровли при прогонном решении

3. Расчет настила покрытия.

 Рассчитаем деревянный настил как двухпролетную балку на следующие сочетания нагрузок: от постоянной и снеговой нагрузки на прочность и жесткость и от собственного веса и сосредоточенного груза на прочность. Схема покрытия с дощатым настилом - см. рис. 1.

3.1. Расчет на постоянную и снеговую нагрузку.

Принимаем покрытие с неразрезными прогонами, установленными с шагом l=1,5 м. Назначаем ширину щита настила b =1,5 м; толщину досок настила .

Величина изгибающего момента (см. рис. 2):

Определим необходимые геометрические характеристики сечения.

Момент сопротивления сечения:

Момент инерции сечения:

    Проверка на прочность:

,

где  - расчетное сопротивление сосны изгибу.

   Проверка на жесткость:

Относительный прогиб:

3.2. Расчет на постоянную и сосредоточенную нагрузку.

Считаем, что нагрузка распределена на участок шириной 0,5 м.

Принимаем величину сосредоточенного груза  P =1 кН, с умножением последнего на коэффициент перегрузки n =1,2.

Нагрузка от собственного веса покрытия (см. табл. 1):

Максимальный изгибающий момент находится под сосредоточенным грузом, расположенным на расстоянии 0,432l от левой опоры и приближенно равен (см. рис. 3):

Момент сопротивления сечения:

  •  Проверка на прочность:

где  - коэффициент, используемый при кратковременном действии нагрузки.

4. Расчет прогонов.

Принимаем неразрезные прогоны из спареных досок, поставленных на ребро, стыки которых устраиваем на расстоянии  от оси опоры, что обеспечит равнопрогибное решение, при котором максимальные прогибы во всех пролетах, кроме крайних будут одинаковыми.

Рис. 4. Расчетная схема неразрезных прогонов

Нагрузка от покрытия (см табл. 1):

 

Ориентировочно нагрузка от собственного веса:

 

Снеговая нагрузка:

 

Нормальная составляющая нагрузки:

 

Подбираем сечение прогона при шаге конструкций 6 м.

Величина изгибающего момента:

По сортаменту принимаем 2 доски размером 75х250 мм с

  •  Проверка на прочность:

  •  Проверка на жесткость:

Прогиб прогона:

В стыке досок прогона ставим гвозди Ø5,0 мм, l=150 мм в 4 ряда с каждой стороны стыка. Длина гвоздей должна обеспечить загиб их концов при выходе из прогона. По длине прогона доски соединяем гвоздями в шахматном порядке через 500 мм (см. рис. 5).

 Расстояние между осями гвоздей вдоль волокон древесины для пробиваемых элементов:  

Расчетная несущая способность гвоздя:

Необходимое число гвоздей в стыке прогона:

где - расстояние от оси опоры до места приложения равнодействующей гвоздевого забоя с одной стороны стыка;

Расстояние между осями гвоздей поперек волокон древесины:  принимаем

Расстояние от крайнего ряда гвоздей до продольной кромки элемента: принимаем

5. Расчет клеефанерной панели.

 Принимаем ребристую конструкцию панели размерами 1500 х 5980 мм с четырьмя продольными ребрами высотой hр =189 мм, толщиной bр =32 мм (с учетом острожки). Поперечные ребра ставим в торцах плиты и под стыками фанеры. Верхнюю обшивку проектируем из семислойной фанеры толщиной , нижнюю - из пятислойной фанеры толщиной  (см. рис. 5).

Рис.6.  Клеефанерная панель.

Приведенная площадь поперечного сечения:

где  - модуль упругости древесины и фанеры соответственно.

Таблица 2

Нагрузки от веса контсрукций покрытия.

Состав покрытия

Нормативная нагрузка,

кН/м2

Коэффициент надежности по нагрузке f

Расчетная нагрузка,

кН/м2

1.

Гидроизоляция (3 слоя рубероида)

0,09

1,3

0,117

2.

Утеплитель (минераловатная плита  )

0,2

1,2

0,24

3.

Пароизоляция (1 слой рубероида)

0,03

1,3

0,039

4.

Ребра и обшивка панели,

0,138

1,2

0,166

5.

пост.

0,458

-

0,562

6.

Снеговая нагрузка

2,24

-

3,2

7.

полн.

2,7

-

3,76

Нормативная нагрузка от панели:

Положение нейтральной линии:

где  - расстояние от центра тяжести сечения до середины доски.

Определение приведенных геометрических характеристик сечения.

Момент инерции:   

Момент сопротивления:

Определение внутренних усилий:

Проверка растянутой зоны:

где  - коэффициент, учитывающий снижение расчетного сопротивления в стыках фанерной обшивки, принимаемый равным при усовом соединении для обычной фанеры

  •  Проверка сжатой зоны:

 

где а - расстояние между ребрами в свету;

 - толщина листа фанеры.

  •  Проверка на скалывание:  

где  - статический момент сдвигаемой части приведенного сечения относительной нейтральной линии;

- расчетное сопротивление скалыванию клеевых швов между шпонами фанеры;

  •  Проверка на местный изгиб.

Проверим верхнюю полку панели на местный изгиб от действия сосредоточенного груза  , распределенного на ширину 1 м, как пластинку, защемленную в местах приклейки к ребрам (см. рис. 7).

Рис.7. Схема защемления

где - расчетное сопротивление фанеры на изгиб поперек волокон рубашки;

- коэффициент, используемый при кратковременном действии нагрузки.

 с - расстояние между точками защемления.

  •  Относительный прогиб панели:

6. Расчет арки кругового очертания.

Принимаем трехшарнирную арку кругового очертания с прямоугольным поперечным сечением. Пролет l = 18 м; шаг конструкций 6 м.

  •  Геометрический расчет.

Стрела подъема:

Радиус оси арки:

Центральный угол:

Длина дуги арки:

  •  Статический расчет.

Принимаем нагрузки от покрытия – настил с прогонами. (см. табл. 1).

 

С учетом расположения покрытия по дуге арки:

Согласно СНиП 2.01.07-85* полное расчетное значение снеговой нагрузки S на горизонтальную проекцию покрытия следует определять по формуле

где  - расчетное значение веса снегового покрова на горизонтальной поверхности земли. Для V снегового района (г. Пермь)

- коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие.

Равномерно распределенная нагрузка:

Треугольная:

где

 

- уклон покрытия.  

Ветровая нагрузка при пологих арках не учитывается.

Нагрузка от веса арки:

где - коэффициент для нагрузки от веса конструкций.

Полная нагрузка на 1 м арки:

Рассчитаем арку на следующие сочетания нагрузок:

а) постоянной и снеговой равномерно распределенной по всему пролету;

б) постоянной по всему пролету и снеговой равномерно распределенной на длине, равной 0,5 пролета;

в) постоянной по всему пролету и снеговой при треугольной эпюре на половине пролета.

  •  Сочетание «а» ():

  •  Сочетание «б» ():

Выбираем сечения таким образом, чтобы изгибающие моменты в них были наибольшими.

При

 

 

  •  Сочетание «в» ():

 

 

 

При

При

Расчетные изгибающие моменты:  при и

при .

Для выбранных сечений определяем соответствующие нормальные силы.

При

При

где

Рис.8. Расчетная схема арки.

Расчетные усилия:

при

          

при

 

В опорном шарнире:

  •  Конструктивный расчет.

Принимаем арку прямоугольного  поперечного сечения из сосновых досок 2-го сорта толщиной а = 0,033 м, шириной b = 0,215 м после острожки. Компонуем клееный пакет из 18 досок , что составляет .

Геометрические характеристики сечения:

Гибкость в плоскости изгиба:

  •  Проверка на прочность по сочетанию «б»:

Коэффициент , учитывающий дополнительный момент от продольной силы вследствие прогиба элемента:

где  - коэффициент продольного изгиба,

- расчетное сопротивление сжатию,

- коэффициент для сжато-изогнутых элементов=0.96,  

- коэффициент для гнутых элементов,

Изгибающий момент от действия поперечных и продольных нагрузок, определяемый из расчета по деформированной схеме: х=0,75l

  •  Проверка на прочность по сочетанию «в»:


6. Расчет сегментная ферма.

Рис. 9. К расчету сегментной фермы.

Утепленное покрытие склада в г. Перми. Пролет 18 м, шаг ферм 6 м. Шаг прогонов 1.5 м.

Геометрические размеры фермы.

Из условия размещения прогонов с шагом 1.5 м длину дуги по верхней грани верхнего пояса определим по формуле:

SВ = 1.513 = 19.5 м;

Принимаем центральный угол дуги =72, тогда радиус кривизны дуги по верхней грани:

.

H = {высота сечения верхнего пояса} = L/60 = 0.3 м => радиус кривизны дуги по оси верхнего пояса:

R = Rb-0.15 = 15.53-0.15 = 15.38 м.

Длина дуги по оси:

.

Расчетная высота фермы в коньке находится из выражения:

 => и равна: H = 2.93 м.

Длина хорд А’Б’; Б’В:

;

Длина стрелки ВГ=2Rsin29 = 75.3 см,

Длина хорды ББ’=;

Длина раскоса ;

Длина раскоса: ;

Длина блока верхнего пояса: S0 = S/4 = 19.32/4 = 4.83 м;

Рис.10. Геометрические размеры и нагрузки.

Статический расчет

В качестве покрытия принимаем решение по прогонам

      Таблица 3.

Нагрузки от веса конструкций покрытия.

Состав покрытия

Нормативная нагрузка,

кН/м2

Коэффициент надежности по нагрузке f

Расчетная нагрузка,

кН/м2

1.

Гидроизоляция (3 слоя рубероида)

0,09

1,3

0,117

2.

Утеплитель (минераловатная плита, )

0,2

1,2

0,24

3.

Пароизоляция (1 слой рубероида)

0,03

1,3

0,039

4.

Щит ()

0,2

1,2

0,24

5.

Распределительные бруски (15% от гр. 4)

0,03

1,2

0,036

6.

пост.

0,55

-

0,672

7.

Снеговая нагрузка

2,24

-

3,2

8.

полн.

2,79

-

3,872

Нагрузка от несущих конструкций:

;

gфр = gфн1.1 = 16,8 кг/м2;

где ;

Суммарные постоянные нагрузки:

  •  нормативные:   qн=gфн+gнаст.н = 15,3+55 = 70,3 кг/м2;
  •  расчетные:       qр=gфр+gнаст.р = 67.2+16,8 = 84 кг/м2

Узловые нагрузки:

Узел А:

постоянная: ;

снеговая:     .

Узлы Б и В:

постоянная: ;

снеговая:     .

 Таблица 4.

Расчетные усилия в стержнях фермы

Элементы фермы

Стержни

Полное

Справа

Справа

Расчетное усилие, кН

Обозначение

Верхний пояс

АБ

-394

-291

-182

-394

O1

БВ

-358

-243

-187

-358

O2

Нижний пояс

АД

335

250

152

335

U1

ДД 

341

204

204

341

U2

Решетка

БД

4

-

-32

-32

Д1

36

36

Д1

ВД

-4

-

36

36

Д2

-41

-41

Д2

Опорные реакции

А

234

191

93

234

N
(тс)

№ загруж

№ элем

N
(тс)

№ загруж

№ элем

N
(тс)

№ загруж

-39.373

1

1

-29.107

2

1

-18.162

3

-35.792

1

2

-24.262

2

2

-18.678

3

-35.792

1

3

-18.678

2

3

-24.262

3

-39.373

1

4

-18.162

2

4

-29.107

3

0.409

1

5

-3.207

2

5

3.649

3

-0.460

1

6

3.606

2

6

-4.103

3

-0.460

1

7

-4.103

2

7

3.606

3

0.409

1

8

3.649

2

8

-3.207

3

33.508

1

9

24.993

2

9

15.237

3

34.090

1

10

20.429

2

10

20.429

3

33.508

1

11

15.237

2

11

24.993

3

-23.370

1

12

-18.716

2

12

-9.384

3

-23.370

1

13

-9.384

2

13

-19.146

3

 

Рис.11. Данные из расчетного комплекса «Лира» 

Согласно расчетным схемам приведенным на рис. 9, будем производить расчет.

Стрела выгиба:

;

Внешние нагрузки:

g1 = (gкрр+gфр+pснр)6cos1 = (84+320) 6cos27 = 2152 кг/м;

g2 = (gкрр+gфр+pснр)6cos2 = (84+320) 6cos9 = 2386 кг/м;

1 =27;

2 =9;

Изгиб

1. ;

2. ;

Разгружающий:

1. Мf = O1f = -3940.1894 = -68.97 кНм;

2. Мf = O2f = -3580.1894 = -62.93 кНм;

Расчетный:

1. М = Mg-Mf = 62.29-68.97 = 6.68 кНм;

2. М = 69.0-62.93 = 6.07 кНм;

Верхний пояс:

Расчет элементов верхнего пояса ведется по схеме сжато-изогнутого стержня.

Задаемся сечением: bxhb = 117x297 мм т.е это 9 досок. Геометрические характеристики сечения: Fнт = 378 см2; Wр = 1984,5 см3; r = 0.289hb = 9.10 см. Гибкость: = 53.1.

Проверка принятого сечения по нормальным напряжениям:

.

Нижний пояс:

Требуемая площадь сечения стального пояса:

Fтр = U2/(mR) = 34100/(12100) = 16.04 cм2;

Принимаем по сортаменту два уголка: 270х6; Ауг = 8.15 см2; Fнт = 16.3 см2; rx = 2.15 см; gм = 6.39 кг.

Зная расчетную длину и радиус инерции, определим гибкость как:

.

Проверяем принятое сечение. Изгибающий момент от собственного веса:

.

Момент сопротивления одного уголка:

.

Тогда:.

По длине уголки соединены между собой планками с шагом

80 rx = 80 * 2,15 = 172см.

Решетка:

Все раскосы проектируем одного сечения из досок толщиной 3,3 см, шириной равной ширине верхнего пояса 117см. Сечение подбираем по гибкости: l0 = 419 см; r = 0.289h0;

= 150 => .

Количество досок в пакете n = hтр/3.3 4 => фактическая высота сечения раскосов hp = 43.3 = 13,2 см.

Проверяем сечение:

.

.

Определение целесообразности использования сегментной фермы:

Uарка=1990*59,4*21,4 =2529608см3

Uферма=1950*11,7*29,7+(280*2+419*2)*11,7*13,2 =893513см3=0,9м3

при расчете по клеянной древесине.

Следовательно в дальнейший расчет принимаем сегментную ферму.

Конструирование и расчет узловых соединений.

Рис. 13. Схема опорного узла.

Опорный узел: 

Расчетные усилия: O1 = 39400 кгс;  U1 = 33500 кгс; Ra = 23400 кгс.

Площадь опирания верхнего пояса на плиту башмака из условия смятия торца: ;

Длина плиты:  

Lп = 280.1/11,7 = 23,3 см; принимаем 250 мм.

Определяем толщину упорной плиты. Для этого рассчитываем участок плиты, опертый по контуру, со сторонами b x a = 117x60 мм. При R/6 = 21 = 0.1 и ;

М = 1па2 = 0.1121.462 = 437 кгсм; .

Принимаем толщину упорной плиты равной 12 мм.

Проверяем упорную плиту с тремя подкрепляющими ребрами 10х80 мм как балку пролетом 117 мм на изгиб:

.

Расстояние от наружной грани плиты до центра тяжести сечения:

.

Момент инерции сечения:

.

Максимальные напряжения в упорной плите:

.

Боковые листы башмака принимаем толщиной 10 мм.

Рассчитываем горизонтальную опорную плиту с размерами: bxh = 260x300 мм. Проверка на смятие обвязочного бруса под плитой поперек волокон:

.

Определение толщины плиты:

Консольный участок: М=306,152/2 = 453.75 кгсм;

средний участок: М=3011,72/12 = 360 кгсм.

Тогда: ;

Длина швов, крепящих уголки нижнего пояса,

принимаем lш = 18 см;

Промежуточный узел:

Рис.14. Схема промежуточного узла.

Расчетные усилия: О1 = 39400 кгс; Д1 = 3600 кгс; О2 = 35800 кгс;

Д’1 = -3200 кгс, Д2 = 3600 кгс;  Д’2 = -4100 кгс.

Принимаем центральный узловой болт 36 мм, число срезов два.

Несущая способность болта:

- по смятию древесины:

250bdk = 25011,73.60.9 = 4190 кгс > 4100 кгс;

- по изгибу болта:

 2250d2 = 22503.62 = 5483 кгс > 4100 кгс.

Принимаем стальные накладки: 8х110 мм. проверяем накладки на продольное сжатие при гибкости: = 28/(0,2890,8) = 121 < 150 и = 0,21;

;

Накладки крепятся к раскосам болтами. Несущая способность болтов:

 d = 2.2 см; l = 18 см:

- по смятию древесины:

50с4d = 5011,742,2 = 5148 кгс > 4100 кгс;

- по изгибу болта:

4250d2 = 42502,22 = 4840 кгс > 4100 кгс.

Коньковый узел:

Рис.15.  Схема конькового узла.

Расчетные усилия:

Д2 = -4100 кгс;   Д2 = 3600 кгс.

Принимаем d = 3.6 см.

Принимаем накладки 8х110 мм, которые крепим 4-мя  глухарями 20 мм; l=100 мм.

Промежуточный узел нижнего пояса

Расчетные усилия: Д1’ = -3200 кгс; Д2 = - 4100 кгс.

Рассчитываем узловой болт, устанавливаемый в отверстия в уголках нижнего пояса. Требуемый диаметр болта по изгибу находим из выражения:

 см.

Проверяем несущую способность болта:

- по срезу:

;

- по смятию:

.

Ослабление нижнего пояса отверстием компенсируется листовой накладкой 8х100 мм, длиной 240 мм, привариваемой в центре узла. 

Рис.15.  Схема промежуточного узла нижнего пояса.

 7. Расчет поперечной рамы с клееными стойками

Выбор конструктивной схемы

Применяем клееные стойки прямоугольного сечения, прикрепляемые к фундаментам анкерными болтами. Ригель рамы проектируем в виде сегментной фермы с клееным верхним поясом крепление фермы к стойкам шарнирное.

Статический расчет.

Постоянное расчетное давление на стойку от покрытия со снегом Rа = 234 кН (опорные реакции фермы). То же, от элементов стенового ограждения с учетом элементов крепления: Рст.огр. = 30,13 кН.

Расчетную нагрузку от собственной массы стойки принимаем Рс.в. = 3,0 кН. Ветровую нагрузку определяем по СНиП. Для г. Пермь – II ветровой район qB0 = 30 кг/м2.

Расчетное значение ветровой нагрузки: qВ = nqB0ксB.

n – коэффициент перегрузки, равный 1,2;

к – коэффициент учитывающий изменение ветрового давления по высоте. Для местности типа В при высоте <10м, к=0,65.

с – аэродинамический коэффициент, при давлении с = 0,8; при отсосе

с = -0,6.

Давление    РДВ = 1,20,30,860,65 = 112 кг/м.

Отсос   РОВ = 1,20,3(-0,5)60,65 = -70 кг/м.

Ветровая нагрузка на раму от участка стен выше верха стоек:

 WДВ = qncHk,

- где кi – коэффициент учитывающий изменение ветрового давления по высоте; Н – высота до низа несущих конструкций.

давление - WДВ = 3,4 кН;

отсос – WОВ = 2,1 кН.

Усилия в стойках рамы. Рама является один раз статически неопределимой системой. За лишнее неизвестное принимаем продольное усилие в ригеле, которое определяем для каждого вида загружения отдельно.

Рис.16. Расчет напряжений от ветра в ПК Лира

Изгибающие моменты в заделке стоек:

Поперечные силы в заделке стоек:

Продольная сила:

Nрасч = 30,13 + 3 + 234 = 270 кН.

Конструктивный расчет.

Принимаем стойку прямоугольного по высоте сечения из 18 досок толщиной 4,45 см, шириной 16,7 см. В расчете учитываем ослабленное вырезками сечение (для крепления анкерных болтов). Тогда сечение определим как:

h = 124.45 = 53,4 см; b = 16,7 см.

FHT = 892 см2; Wx = 7937 см3; IX = 211914 см4.

х = 2620/0,289*53,4 = 80

;

коэффициент условия работы при действии ветровой нагрузки.

Вдоль здания стойки раскрепляем вертикальными связями и распорками устанавливаемыми по высоте стойки . при этом: loy = 305 см,

 х =  305/(0,28916,7) = 65

Т.е. проверка стойки с учетом устойчивости плоской формы изгиба не требуется.

Для крепления анкерных болтов по бокам стойки сделаны вырезы на глубину 13,35 см (толщина 3-х досок). Расчет болтов ведем по максимальному растягивающему усилию при действии постоянной нагрузки и ветровой нагрузки:

Напряжения на поверхности фундамента:

х = 69/(69+28)*80,1 = 57см

а = h/2 - x/3 = 80,1/2 – 57/3 = 21см,

Относительный эксцентриситет:

Расстояние между центром тяжести сжатой эпюры и центом растянутого анкера:

Усилие в болтах

Площадь сечения болта

Примем болт 16 с FHT = 2,01 см2.

Траверсу для крепления анкерных болтов рассчитываем как балку.

Изгибающий момент

Из условия размещения анкерных болтов  принимаем 100х8 мм с IX = 117 см4, z0 = 2,75 см.

Напряжения

Проверяем прочность клеевого шва от действия усилия Z.

Длину шва, т.е. расстояние от подошвы фундамента до выреза в стойке принимаем 90 см.

Расчетное сопротивление клеевого шва на скалывание равно:

Напряжение в клеевом шве:

      Условие удовлетворяет.

Для фундамента принимаем бетон М100 с Rпр = 60 кг/см2.

Вычисляем размеры участков эпюры напряжений.

Длину шва, т.е. расстояние от подошвы фундамента до выреза в стойке принимаем 90 см.

Расчетное сопротивление клеевого шва на скалывание равно:

Напряжение в клеевом шве:

Условие удовлетворяет.

Для фундамента принимаем бетон М100 с Rпр = 70 кг/см2.

Рис. 3. Расчетная схема при проверке настила на монтажника.

расч

qполн      

Рис. 2. Расчетная схема щитового настила.

Рис. 5. Схема стыка прогонов, с компоновкой гвоздей..

Рис. 12. Расчетные схемы элементов верхнего пояса:

а – элемент АБ, б – элемент БВ.

g1

g2

О1

О1

О2


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

79026. Философские проблемы социально-гуманитарных наук 36.5 KB
  В то же время его деятельность в том числе познавательная обусловлена объектом познания – идеей. Субъект оценивается как познающий ум субъект познания и как субъект действия ответственный за него. Отсюда следует специфика человеческого познания социального познания. Таким образом с одной стороны имеются общие закономерности познания а с другой – его специфика хотя каждый вид познания имеет социальный характер.
79027. Наука и лженаука 32.5 KB
  Характерными отличительными чертами псевдонаучной теории являются: игнорирование или искажение фактов известных автору теории но противоречащих его построениям; нефальсифицируемость несоответствие критерию Поппера то есть невозможность поставить эксперимент хотя бы мысленный один из принципиально возможных результатов которого противоречил бы данной теории; отказ от попыток сверить теоретические выкладки с результатами наблюдений при наличии такой возможности замена проверок апелляциями к интуиции здравому смыслу или...
79029. Знания и познание (преднаука) в архаических культурах и ранних цивилизациях 34 KB
  Знания и познание преднаука в архаических культурах и ранних цивилизациях Науке как таковой предшествует преднаука доклассический этап где зарождаются элементы предпосылки науки. Именно этот период чаще всего считают началом исходным пунктом естествознания и науки в целом как систематического исследования реальной действительности. Знания существовали в религиозномистической форме и поэтому были доступны только жрецам которые могут читать священные книги и как носители практических знаний иметь власть над людьми. Жрецы накапливают...
79030. Отопление и вентиляция жилого дома 821.84 KB
  Исходные данные для проектирования систем приведены в задании на проектирование. Район постройки  г. Гомель. Ориентация главного фасада здания – на Север. Чердак –холодный. Нагревательные приборы – радиаторы типа MС - 90 - 108
79031. Ррозробка корпоративного стилю та бренд-буку для кавової корпорації «Кому ні кава» за допомогою комп’ютерних графічних програм 6.1 MB
  Ескізне проектування і розробка основних графічних констант корпорації: знак, логотип, корпоративні кольори, шрифтові блоки. Пошук вдалого вирішення форми і кольору. Розробка ділової документації та рекламно-іміджевих елементів, з використанням основних графічних констант.
79032. Держава Павла Скоропадського 118.5 KB
  Незадоволення бідняцьких верств селянства, становище яких в умовах окупації різко погіршилося, виявлялося в партизанському русі, що поширювався. Послаблення державних інститутів, які Центральна Рада прагнула будувати демократичним шляхом, призводило до повсюдного хаосу і безладдя. Чим далі, тим більше центральний уряд не міг контролювати становище на місцях.
79033. Преднаука и философия познания в Средние века 34 KB
  Интерес для нас представляет личность Мухаммеда ибнМусы алХорезми 780850 автора нескольких сочинений по математике которые в XII в. Через его Арифметику европейцы познакомились с десятичной системой счисления и правилами алгоритмами от имени алХорезми выполнения четырех действий над числами записанными по этой системе. АлХорезми была написана Книга об алджебр и алмукабала целью которой было обучить искусству решений уравнений необходимых в случаях наследования раздела имущества торговли при измерении земель проведении...
79034. Эпоха Возрождения как канун становления классической науки 40 KB
  В городах стали возникать светские центры науки и искусства деятельность которых находилась вне контроля церкви. В формировании мышления этой эпохи огромное влияние сыграло наследие античной науки. Особенности науки эпохи Возрождения: антисхоластическая направленность взглядов и сочинений мыслителей этого времени; 2 создание новой пантеистичекой картины мира отождествляющей Бога и природу; 3 антропоцентризм то есть интерес в первую очередь к человеку и его деятельности философии.