87545

Стальной каркас одноэтажного производственного здания

Курсовая

Архитектура, проектирование и строительство

Размеры поперечной рамы по горизонтали привязывают к продольным осям здания. В соответствии с требованием унификации этот размер принимают 250 мм. Чтобы мостовой кран при движении вдоль здания не задевал колонны, расстояние от оси подкрановой балки до привязочной оси колонны...

Русский

2015-04-21

1.99 MB

9 чел.

Стальной каркас одноэтажного производственного здания

1. Компоновка каркаса здания.

Проектируется  одноэтажное промышленное здание расположенное в г. Иркутск. Длина здания составляет 54 м, с одним пролетом в 36 м. Шаг колонн 6 м. Здание оборудовано мостовым краном группы режима работы 5К, грузоподъемностью 10 т. Колонны размещают так чтобы вмести с ригелями они образовывали поперечные рамы.

Размеры поперечной рамы по горизонтали привязывают к продольным осям здания. В соответствии с требованием унификации этот размер принимают 250 мм.

Чтобы мостовой кран при движении вдоль здания не задевал колонны, расстояние от оси подкрановой балки до привязочной оси колонны должен быть не менее:

,

где ак – часть мостового крана, выступающая за ось рельса, ак = 220 мм, fa – зазор безопасности между краном и колонной:

Принимаем λ = 750 мм.

Ось подкрановой балки обычно совмещается с ось подкрановой ветви колонны и тогда:

hкн ≥ λ+b0 = 750+250 = 1000 мм

      – следует принимать сквозную колонну.

Расстояние от кранового рельса до низа ригеля:

H=Hkр+f+a=2100+400+100=2600 мм.

Далее устанавливаются размеры колонны.

Длина верхней части колонны:

Нкв2+hпбр=2600+767+120=3487 мм.

Длина нижней части колонны:

Нкн=Н-Нквз=16200-3487+1000=13713 мм.

В каркасе здания устанавливают связи для увязки несущих элементов в единый пространственный блок, обеспечения пространственной работы каркаса.

2. Сбор нагрузок на поперечную раму каркаса.

На поперечную раму производственного здания действуют следующие виды нагрузок:

  1.  постоянный (вес ограждающих и несущих конструкций):
  2.  временные (от мостовых и подвесных кранов, рабочих площадок, технологического оборудования, атмосферные – снеговая, ветровая).

Постоянная нагрузка

Постоянную нагрузку от веса ограждающих и несущих конструкций покрытия принимают равномерно распределенной по всей длине ригеля. Поскольку фермы из тавров, и они используются в неагрессивной или слабоагрессивной среде,

1. Компоновка каркаса здания.

Лист

4

, поэтому целесообразно использовать покрытие по стальным прогонам и профилированному стальному листу. Расчетную постоянную нагрузку определяем в табличной форме.

Таблица 1

Наименование нагрузки

Нормативная

кН/м2

γf

Расчетная

кН/м2

1. Защитный слой из гравия, втопленного в битумную мастику, t=15 мм.

0,3

1,2

0,36

2. Гидроизоляция – трехслойный рубероидный ковер.

0,15

1,3

0,195

3. Утеплитель из плитного пенопласта с объемным весом ϒ=0,5 кН/м3, t=80 мм.

0,04

1,2

0,05

4. Пароизоляция – слой рубероида.

0,05

1,3

0,065

5. Профильный настил толщиной 1 мм.

0,155

1,05

0,16

6. Сплошные стальные прогоны пролетом 6 м.

0,05

1,05

0,05

7. Собственный вес стропильной фермы

  - связи

0,2

1,05

0,21

8. Связи

0,04

1,05

0,042

Итого:

0,985

-

1,132

Погонная нагрузка на ригель рамы, кН/м:

q=q0B

где q0 – расчетная нагрузка, кН/м2; В – ширина грузовой площади (шаг рам), м.

q=1,132•6=6,792 кН/м.

Расчетная нагрузка от веса стеновых панелей и остекления и собственного веса колонны:

G=(gпнhпн+qостhост)•В+Gк,

 Gк =0,5•BLhb•γf,

где gпн – вес 1м2 стеновых панелей, равный 1,1 кН/м2; ∑hпн – суммарная высота полос стеновых панелей; gост – вес 1м2 остекления, равный 0,175 кН/м2; ∑hост – суммарная высота остекления; Gк – собственный вес колонны, кН/м2; qкн – расход стали на колонну, кН/м2; В – шаг колонн, м; L – пролет здания, м; γf – коэффициент надежности по нагрузке, равный 1,05.

Для верхнего участка колонны:

Gк =0,5•6•36•0,2•0,35•1,05=7,938 кН.

Gв=(1,1•4,837+0,175•1,8)•6+7,938=40,061 кН.

Для нижнего участка колонны:

Gк =0,5•6•36•0,8•0,35•1,05=31,752 кН.

Gн=(1,1•10,913+0,175•1,8)•6+31,752 =101,972 кН.

Временная нагрузка.

2. Сбор нагрузок на поперечную раму каркаса.

Лист

5

  •  Снеговая нагрузка. Устанавливается в соответствии с географическим

районом строительства. Вес снегового покрова на 1м2 площади горизонтальной проекции покрытия для II снегового района s0=1,241*-- кН/м2, г. Иркутск расположен во II районе со средней скоростью ветра за три наиболее холодных месяца v = 2 м/с.

При статическом расчете поперечной рамы снеговая нагрузка условно принимается равномерно распределенной по длине ригеля:

s=s0•γf•μ•С, кН/м2.

где μ – коэффициент, учитывающий конфигурацию кровли здания, так как уклон кровли не более 25˚, то μ=1; γf – коэффициент надежности по нагрузке, равный 1,6; для пологих (с уклонами до 12 % или с  £ 0,05) покрытий однопролетных и многопролетных зданий без фонарей, проектируемых в районах со средней скоростью ветра за три наиболее холодных месяца v ³ 2 м/с, следует снижать умножением на коэффициент:

             ;

где k - принимается по табл. 6 в [1]; b - ширина покрытия, принимаемая не более 100 м.

Расчетная снеговая нагрузка:

S=1,2•6•1•0,882=6,3 кН/м.

  •  Крановая нагрузка. Мостовые краны оказывают сложное воздействие на каркас здания, характеризующееся динамическим и циклическим характером.

Согласно стандарту на мостовые краны:

вес поднимаемого груза - Q=100 кН,

пролет крана – 34,5 м,

база крана – 5000 мм,

ширина крана – 6000 мм,

нагрузка на колесо 121,7 кН,

вес тележки Gт=23 кН,

вес крана с тележкой G=249 кН,

Fк=Fк,max=121,7 кН,

Fк,min=(Q+Gkp+Gт)/n0-Fк,max=(100+249)/2-121,7=52,8 кН.

Производственное здание может быть оборудовано некоторым количеством мостовых кранов. Так как их одновременное неблагоприятное воздействие на конкретную поперечную раму маловероятно, то расчет однопролетной рамы производится от двух сближенных кранов.

Расчетное вертикальное давление на раму определяется при наиболее невыгодном для колонн положении кранов на подкрановых балках. Расчетное давление на колонну, к которой приближенна грузовая тележка:

DmaxfψFк,max•∑y.

на другую колонну:

DminfψFк,min•∑y.

где ψ – коэффициент сочетания крановой нагрузки, зависящей от количества учитываемых в расчете кранов и режима их работы; так для двух кранов групп

2. Сбор нагрузок на поперечную раму каркаса.

Лист

6

5К ψ=0,85; ∑y – сумма ординат линии влияния опорного давления на колонну, Fк,max, Fк,min – максимальное и минимально давление колеса крана на подкрановую балку.

По линии влияния определяем ординаты:

y1=0,83; y2=1; y3=0,17;

Таким образом, ∑y=2

Dmax=1,1•0,85•121,7•2=227,58 кН;

Dmin=1,1•0,85•52,8•2=98,74 кН.

Силы Dmax, Dmin внецентренно сжимают нижнюю часть колонны и передают раму изгибающие моменты:

Мmах=Dmах•е; Mmin=Dmine.

где е – эксцентриситет, равный 0,5hкл, е=0,5•1,0=0,5 м.

Мmах=227,58•0,5=113,79 кН•м; Mmin=121,7•0,5=60,85 кН•м.

Нормативная горизонтальная нагрузка на колесо крана Тк, направленная поперек кранового пути, вызываемая торможением тележки, принимается равной:

Тк=μ•(Q+Gт)/n0,

где – μ коэффициент трения, равный для тележки с гибким подвесом груза 0,1; Q – грузоподъемность крана; Gт – вес тележки; n0 – число колес крана с одной стороны.

Тк=0,1•(100+23)/2=6,15 кН.

Расчетная горизонтальная поперечная сила на колонну:

Т=γf•ψ•Tk•∑y,

вычисляется при том же положении кранов и передается на раму в уровне тормозного настила. Эта сила может быть приложена как к левой, так и к правой колонне и направлена как внутрь пролета так и наоборот.

Т=1,10,856,152=11,5 кН.

  •  Ветровая нагрузка. Принимают в зависимости от географического района и высоты здания. Нормативное значение ветрового давления определяется в соответствии со СНиП 2.01.07-85* "Нагрузки и воздействия" и  для III зоны по ветровому давлению равно w0=0,38 кН/м2.

Значение аэродинамического коэффициента для наружных стен принято: с наветренной стороны са=0,8, с подветренной стороны сп=0,6. Расчетное давление ветра на 1м2 поверхности:

w=γfw0ck;

где γf=1,4 – коэффициент надежности для ветровой нагрузки, k – коэффициент, учитывающий изменение скоростного напора в зависимости от высоты здания и

2. Сбор нагрузок на поперечную раму каркаса.

Лист

7

типа местности, г. Иркутск относится к типу местности B. Расчетное погонное давление ветра на раму:

активная сторона (се=0,8)

пассивная сторона (се=0,6)

для части здания h=5 м, k=0,5

qwакт=1,4•0,38•0,8•0,5•6=1,278 кН/м

qwпас=1,4•0,38•0,6•0,5•6=0,96 кН/м

для части здания h=12,713 м, k=0,704

qw1акт=1,4•0,38•0,8•0,704•6=1,79 кН/м

qw1пас=1,4•0,38•0,6•0,704•6=1,348 кН/м

для части здания h=16,2 м, k=0,774

qw2акт=1,4•0,38•0,8•0,774•6=1,976 кН/м

qw2пас=1,4•0,38•0,6•0,774•6=1,482 кН/м

для части здания h=18,55 м, k=0,847

qw3акт=1,4•0,38•0,8•0,847•6=2,16 кН/м

qw3пас=1,4•0,38•0,6•0,847•6=1,58 кН/м

Ветровое давление, действующее на часть стены, расположенную выше колонн передается в расчетной схеме в виде сосредоточенной силы W.

от активного давления:

Wакт=0,5•(qw3акт+qw4акт)•hw;

от пассивного давления:

Wпас=0,5•(qw3пас+qw4пас)•hw;

где hw – высота шатра, включая высоту балки и самой кровли, hw=3,35 м.

Wакт=0,5•(1,976+2,16)•3,35=6,15 кН;

Wпас=0,5•(1,482+1,58)•3,35=4,82 кН.

3. Статический расчет рамы.

 

Сводится к определению усилий в раме при помощи ЭВМ. Для этого все выше рассчитанные нагрузки вводятся в компьютер, затем результат выводится на печать. Результаты расчётов приведены в приложении к курсовому проекту.

Постоянная нагрузка:

 Снеговая нагрузка:     

3. Статический расчет рамы

Лист

8

12

-352,73

-592,46

-296,27

882,19

13

-352,73

-592,46

-296,18

882,19

14

-313,44

-526,45

-197,44

839,89

15

-313,39

-526,37

-197,39

839,76

16

-195,82

-328,91

-98,7

524,73

17

-195,74

-328,77

-98,65

524,51

18

0

0

0

0

Нижний пояс

1

108,01

181,41

131,92

289,42

2

264,86

444,86

296,53

709,72

3

343,12

576,30

329,20

919,42

4

343,12

576,30

247,10

919,42

5

264,86

444,86

148,32

709,72

6

108,01

181,41

49,49

289,42

Раскосы

26

-156,41

-262,71

-191,05

453,76

27

127,20

213,65

142,37

356,02

28

-100,01

-167,98

-96,10

267,99

29

70,37

118,19

47,06

188,56

30

-43,03

-72,28

-0,33

115,31

31

13,94

23,41

-47,74

47,74

32

13,94

23,41

71,16

94,57

33

-43,03

72,28

-71,95

114,98

34

70,37

118,19

71,13

189,32

35

-100,01

-167,98

-71,88

267,99

36

127,20

213,65

71,28

340,85

37

-156,41

-262,71

-71,65

419,12

Стойки

19

-10,28

-17,26

-17,28

27,55

20

-19,83

-33,30

-33,68

53,51

21

-19,82

-33,29

-33,86

53,68

22

-20,22

-33,96

-16,98

54,18

23

-19,82

-33,29

0,57

53,11

24

-19,83

-33,30

0,37

53,13

25

-10,28

-17,26

0,01

27,54

Расчет фермы сводится к определению сечений элементов, который сводится в таблице 3.

Таблица 3

Наим. эл-та

№ эл-та

Усилия

Площадь

Сечение

Расчетная длина

Гибкость

[λ]

ф

Напряжение σ=N/фА≤Rγс

efx

efy

λ=efx/i

λ=efy/i

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

ВП

7

0

37,8

T 17,5шт1

280

600

71

115

120

-

-

ВП

8

-524,51

51,6

T 17,5шт1

300

600

67

101

150

0,441

23<31,5

ВП

9

-524,73

51,6

T 17,5шт1

300

600

67

101

150

0,441

23<31,5

ВП

10

-839,76

62

T 20шт1

300

600

60

83

150

0,578

23<31,5

ВП

11

-839,89

62

T 20шт1

300

600

60

83

150

0,578

23<31,5

ВП

12

-882,19

62

T 20шт1

300

600

60

83

150

0,578

24<31,5

ВП

13

-882,19

62

T 20шт1

300

600

60

83

150

0,578

24<31,5

ВП

14

-839,89

62

T 20шт1

300

600

60

83

150

0,578

23<31,5

ВП

15

-839,76

62

T 20шт1

300

600

60

83

150

0,578

23<31,5

ВП

16

-524,73

51,6

T 17,5шт1

300

600

67

101

150

0,441

23<31,5

4. Расчет и конструирование стропильной фермы

Лист

11

ВП

17

-524,51

51,6

T 17,5шт1

300

600

67

101

150

0,441

23<31,5

ВП

18

0

37,8

T 17,5шт1

280

600

71

115

120

-

-

НП

1

289,42

51,6

T 17,5шт1

580

600

129

101

400

0,281

19,7<31,5

НП

2

709,72

72,5

T 25шт1

600

600

90

88

400

0,552

17,7<31,5

НП

3

919,42

72,5

T 25шт1

600

600

90

88

400

0,552

22,9<31,5

НП

4

919,42

72,5

T 25шт1

600

600

90

88

400

0,552

22,9<31,5

НП

5

709,72

72,5

T 25шт1

600

600

90

88

400

0,552

17,7<31,5

НП

6

289,42

51,6

T 17,5шт1

580

600

129

101

400

0,281

19,7<31,5

Р

26

-453,76

39,4

2Г 125х8

421,5

421,5

109

77

120

0,381

30,2<36

Р

27

356,02

27,6

2Г 100х7

348

435

113

98

400

0,363

35,5<36

Р

28

-267,99

34,4

2Г 110х8

348

435

103

89

150

0,428

18,2<36

Р

29

188,56

24,6

2Г 90х7

348

435

126

105

400

0,294

26,1<36

Р

30

-115,31

27,6

2Г 100х7

348

435

113

98

150

0,363

11,5<36

Р

31

-47,74

14,8

2Г 75х5

348

435

149

127

150

0,211

15,3<36

Р

32

94,57

14,8

2Г 75х5

348

435

150

127

400

0,211

30,2<36

Р

33

-114,98

27,6

2Г 100х7

348

435

113

98

150

0,363

11,5<36

Р

34

189,32

24,6

2Г 90х7

348

435

126

105

400

0,294

26,2<36

Р

35

-267,99

34,4

2Г 110х8

348

435

103

89

150

0,428

18,2<36

Р

36

340,85

27,6

2Г 100х7

348

435

113

98

400

0,363

34<36

Р

37

-419,12

39,4

2Г 125х8

421,5

421,5

109

77

120

0,381

30,2<36

С

19

-27,55

27,6

2Г 100х7

315

315

102

71

120

-

-

С

20

-53,51

13,72

2Г 70х5

252

315

117

96

150

0,339

11,5<36

С

21

-53,68

13,72

2Г 70х5

252

315

117

96

150

0,339

11,5<36

С

22

-54,18

13,72

2+ 70х5

252

315

117

96

150

0,339

11,6<36

С

23

-53,11

13,72

2Г 70х5

252

315

117

96

150

0,339

11,4<36

С

24

-53,13

13,72

2Г 70х5

252

315

117

96

150

0,339

11,4<36

С

25

-27,54

27,6

2Г 100х7

315

315

102

71

120

-

-

Расчет сварных швов прикрепления раскосов и стоек к фасонкам и поясам ферм сводим в таблицу 4.     

Для сварки узлов фермы применяем полуавтоматическую сварку проволокой СВ-08Г2С d=1…2мм, кш(max)=8 мм; βш=0,9; βс=1,05; ; <;

lтр,ш=;

Таблица 4      

№ стержня

Сечение

N, кН

Шов под обушку

Шов по перу

Nоб

k, мм

ℓ, см

Nпер

k, мм

ℓ, см

26

┘└125х8

453,76

340,32

7

14

113,44

5

6

27

┘└100х7

356,02

249,2

8

9

106,82

6

6

28

┘└110х8

267,99

187,6

8

7

80,39

6

5

29

┘└90х7

188,56

131,6

8

6

56,57

6

4

30

┘└100х7

115,31

80,72

8

4

34,59

6

3

32

┘└75х5

94,57

66,2

8

3

28,37

6

3

20

┘└75х5

53,51

37,45

8

3

16,06

6

2

21

┘└75х5

53,68

37,57

8

3

16,11

6

2

22

┘└75х5

54,18

37,92

8

3

16,26

6

2

4. Расчет и конструирование стропильной фермы

Лист

12

5. Расчет и конструирование колонны

 

Из данных полученных при расчете на ЭВМ составляем таблицу расчетных усилий (таблица 5).

Таблица 5

Нагрузка

Коэф сочетан.

Сечение

4-4

3-3

2-2

1-1

M

N

M

N

M

N

M

N

Q

1

Постоянная

1

-155,35

-122,26

-108,37

-162,87

-67,08

-162,87

104,2

-264,84

13,47

2

Снеговая

1

-144,39

-113,4

-98,64

-113,4

-67,45

-113,4

99,37

-113,4

13,12

3

Вертикальная Dmax(слева)

1

5,73

0

32,49

0

-81,44

-227,06

16,10

-227,06

7,67

4

Вертикальная Dmax(справа)

1

-13,11

0

13,65

0

-47,06

-99,26

50,49

-99,26

7,67

5

Горизонтальная Т (слева)

1

± 8,62

0

± 15,3

0

± 15,07

0

± 69,61

0

-6,66

6

Горизонтальная Т (справа)

1

± 21,19

0

± 4,33

0

± 4,1

0

± 57,36

0

4,83

7

Ветровая (слева)

1

55,06

0

28,69

0

27,82

0

-232,68

0

-29,01

8

Ветровая (справа)

1

-58,92

0

-25,9

0

-25,02

0

224,22

0

26,11

По расчетным усилиям составляем таблицу сочетаний (таблица 6)

Таблица 6

Сочета-ния

Усилия

Коэф. Сочетанииия.

Сечение

1-1

2-2

3-3

4-4

M

N

M

N

M

N

M

N

Q

max Ncoom

№нагр

1

1,5*

-

-

-

Усилие

328,42

264,84

-

--

-

-

-

-

-

№нагр

0,9

1,2,3*,4,5*

-

-

-

Усилие

503,521

456,234

-

-

-

-

-

-

-

max, Ncoom

№нагр

1

1,5

1,3,4

1,2

1,2

Усилие

-128,48

264,84

-163,59

389,93

-207,01

276,27

-229,74

-235,66

26,59

№нагр

0,9

1,4,5

1,2,3,4,5*

1,2,3,4,5*

1,2,3*,4*,5*

Усилие

-153,371

469,194

-237,162

469,284

-221,114

264,93

-369,199

-224,32

42,79

Nmax +Mcoom

№нагр

1

1,3,4

-

-

-

Усилие

189,91

491,9

-

-

-

-

-

-

-

№нагр

0,9

1,2,3,4,5*

-

-

-

Усилие

472,57

571,254

-

-

-

-

-

-

-

+Nmax, Mcoom

№нагр

1

-

1,3,4

1,2

1,2

Усилие

-

-

-163,59

389,93

-207,01

276,27

-229,74

125,626

26,59

№нагр

0,9

1,2,3,4,5

1,2,3,4,5*

1,2,3*,4,5*

1,2,3*,4*,5*

Усилие

-63,94

571,254

-237,7160

469,284

-221,941

264,93

-369,199

-224,32

42,79

5.1 Расчет верхней части колонны

Выбираем сталь С 345 с Rу = 315 МПа = 31,5 кН / см2

Статистический расчет

Расчетные сочетания для верхней части колонны:

в сечении 4 – 4: Мmax = - 369,199 кН · м; Ncoom =  224,32 кН.

Расчетные длины для верхней и нижней частей колонны в плоскости рам

5. Расчет и конструирование колонны

5.1 Расчет верхней части колонны

Лист

13

lefx1 = 1  l1  , lefx2 = 2  l2

где l1 и l2 – длины верхнего и нижнего частей колонны;

1 и 2 – коэффициенты расчетной длины;

Значения 1 и 2 в зависимости от параметров n и α1:

;

,             

,

;

Верхняя часть: ;

Нижняя часть: ;

;

В однопролетной раме с жестким сопряжением ригеля с колонной верхний конец колонны закреплен только от поворота: 1=1,45; 2=11=1,45/0,4=3,6>3. Принимаем 2=3.

Таким образом, для нижней части колонны в плоскости рамы:

lefx1 =1,45.13,713 =19,9 м;

для верхней:

lefx2 =3.3,487 =10,45 м.

Расчетные длины из плоскости рамы для нижней и верхней частей колонны равен соответственно:

lefy1 = Нн =13,713 м;

lefy2 = Нв - =3,487-0,767=2,72 см.

Конструктивный расчет

Сечение верхней части колонны принимаем в виде двутавра высотой       hб = 450 мм

Определяем требуемую площадь

см2;

м;

- принимаем по сортаменту двутавр 50Ш1 с А=145,7 см2

Характеристики сечения:

h=484 мм

b=300 мм

5.1 Расчет верхней части колонны

Лист

14

d=11 мм; t=15 мм

Yx=60930 см4

ix=20,45 см; Yy=6762 см4

iy=6,81 см

Wx=2518 см3

  1.  Проверка устойчивости верхней части колонны в плоскости рамы:

σ=  ≤ Ryγc

λx=lx2/ix =1046/20,45=51,15< λlim=150,84

=;

λy=ly2/iy =272/6,81=39,9;

=;

;

;

=> ;

=>;

;

;

- условие выполняется.

Устойчивость колонны в плоскости рамы обеспечена с большим запасом, но уменьшать сечение мы не можем из условия жесткости.

  1.  Проверка устойчивости колонны из плоскости:

 σ=   ≤ Ryγc

λy= =272/6,81=39,9;

Для определения mx найдем максимальный момент в средней трети расчетной длины стержня.

,

Относительный эксцентриситет:

5.1 Расчет верхней части колонны

Лист

15

mx=MIX A/(NWX)=328,342∙145,7∙100/(224,32∙2518)=8,47.

;

λy= =272/6,81=39,9<=>β=1

  - для колонны.

;

;

Условие выполняется, прочность обеспечивается.

5.2 Расчет подкрановой части колонны

Сечение нижней части колонны сквозное, состоящие из двух ветвей, соединённых решёткой. Высота сечения  hн=1000 мм. Подкрановую ветвь колонны принимаем из широкополочного двутавра, наружную – составного сечения из трёх листов.

Определяем ориентировочное положение центра тяжести. Принимаем z0=5 см; h0=h- z0=100-5=95 см;

 y1h0= см;

y2=h0-y1=95-63=32 см.

Определение усилий в ветвях колонны:

NB1=  + = +=408,3 кН

NB2=  + = +=876,3 кН

Определяем требуемую площадь сечения ветвей как для центрально-сжатых элементов. Для подкрановой ветви:

Ab=  ==16,2 см2

Из сортамента принимаем двутавр 30Б2 по ГОСТ 26020-83 с  

А=46,67 см2 ;  h=484 мм;

b=300 мм;  d=11 мм;

t=15 мм;    iy=12,5 см;         

 ix=3,13 см;  Jy=7293 см4;

Jx=458,6 см4 ; Wx=65,5 см3;

Wy=487,8 см3;

Для наружной ветви:

5.2 Расчет подкрановой части колонны

Лист

16

Aтр2 =  =  =34,77 см2

Для удобства прикрепления элементов решетки просвет между внутренними гранями полок принимаем такой же как и в подкрановой ветви. Толщину стенки назначем tст=1,4 см, высота стенки из условия размещения сварных швов hст=32 см.

Требуемая площадь полок:

Aп =  =(34,77-1,4·32)/2<0 см2

Назначаем толщину полки tп=1,4 см, ширину bп=12 см.

Из условия местной устойчивости полки швеллера:

bп/tп=12/1,4=9 ≤ (0,38+0,08)√E/R≈15

Геометрические характеристики сечения:

А2=1,4∙32+2∙12∙1,4=78,4 см2

zc=(1,4∙32∙0,7+2∙16,8∙7,4)/78,4=3,6 см

h0=hн- z0=100-3,6=96,4 см;

см

y2=h0-y1=96,4-60,4=36 см

Jy=1,4∙323/12+16,8∙14,652=11034,25 см4

Jx=1,4·32·2,92+2·1,4·123/12+16,8·2·3,82=1265,15 см4.

ix2= см

iy=см.

Уточняем положение центра тяжести сечения колонны:

h0=100-5=95 см

y1= = см

y2=95-57,6=37,4 см

Пересчитываем усилия в ветвях:

NB1=  + = +=421,4 кН

NB2=  + = +=844,9кН

Проверка устойчивости колонны из плоскости.

Подкрановая ветвь:

σ=  ≤ Ryγc

λy =   =  =109,7

φy =0,381

5.2 Расчет подкрановой части колонны

Лист

17

σ= =23,7 кН/см2 < 31,5 кН/см2

Наружная ветвь:

σ=  ≤ Ryγc

λy =   =  =115,6

φy =0,351

σ= =30,7 кН/см2 < 31,5 кН/см2

Проверка устойчивости верхней части колонны в плоскости рамы.

Из условия равноустойчивости ветви в плоскости рамы определяем требуемое расстояние между узлами решетки:

λx1 = = λy=109,7

отсюда lв1= λyix1=109,7·3,13=343,4 см.

Принимаем lв1=320 см, разделив нижнюю часть колонны на целое число панелей.

Подкрановая ветвь:          σ=  ≤ Ryγc

=  =105

φx =0,415

σ= = 21,75 кН/см2 < 31,5 кН/см2

Наружная ветвь:

σ=  ≤ Ryγc

= =82

φy =0,602

σ=  = 17,9 кН/см2 < 31,5 кН/см2

Проверка устойчивости колонны в плоскости рамы как единого стержня.

Геометрические характеристики всего сечения:

А= Аb2=46,67+78,4=125,07 см2

Jx в1·у12в2·у22=46,67·60,4 2+78,4·362=271866  см4

ix==46,62 см

5.2 Расчет подкрановой части колонны

Лист

18

λx===42,68

Приведенная гибкость:

λпр===48,31

Ар1=2·Ар=2·8,78=17,56 см2.

пр·=1,889

Для комбинации усилий догружающих наружную ветвь :

= =1,5, подбираем φ=0,296

σ==15,4 кН/см2 < Ry=31,5 кН/см2.

Для комбинации догружающей подкрановую ветвь :

==1,4 подбираем φ=0,3614

σ==10,38 кН/см2 < Ry=31,5 кН/см2.

5.3 Расчет соединительной решетки

Поперечная сила в сечении колонны Qmax=60 кН при комбинации усилий(1,2,3,4*,5*). Условная поперечная сила:

Qfic=0,2·А=0,2·(46,67+78,4)=25 кН.

Так как Qfic< Qmax, то расчет производим по Qmax.

Усилие сжатия в раскосе:

Np=  =60/2· 0,518=57,8 кН .

Задаемся λp=100, тогда φ = 0,56. Требуемая площадь сечения:

Атр= NpRyγ=57,8/0,56· 33,5· 0,75=4,108 см2

Принимаем └75×5: Ар=8,78 см2, imin=1,48 см,  lp=hн/sinα= 100/0,518= 192,9 см.

λ=lp/ imin=192,9/1,48=129,6,  тогда φ=0,294.

Находим напряжение в раскосе:

σ= ==22,4 кН/см2<33,5·0,75=25,12 кН/см2.

6. Расчет и конструирование подкрановой балки

1. Статический расчет.

Fk=121,7 кН

6. Расчет и конструирование подкрановой балки

Лист

19

Tk=6,15 кН

Mx= αFkyi;       Mу= ∑ Tkyi;

α=1,05;

Mx=1,05·121,7(2+3)=639 кНм

My=6,15·(5)=31 кНм

2. Проверка прочности сечения подкрановой балки

,

Определяем геометрические характеристики сечения:

Относительно оси х–х:

Ix =  = 155370 см4;

;

6. Расчет и конструирование подкрановой балки

Лист

20

WxA =    = 4051 см3;

Относительно оси у–у (в состав тормозной балки входят верхний пояс, тормозной лист и швеллер):

Расстояние от оси подкрановой балки до центра тяжести сечения:

см;

;

WyA =   =6327см3;

xA =,

Условие выполняется.

7. Расчет узлов

Расчет и конструирование узла сопряжения верхней и нижней части колонны

Исходные данные:

 M=-221,941  кН·м, N=264,93 кН

Давление кранов Dmax=227,58 кН.

hн=1000 мм, hв =389 мм, bар=400 мм.

Комбинация усилий М и N

Наружная полка

σ =N/A+|M|/W=264,93/145,7+22194,1/251,8= =- 7 кН/см2

σ= - 7 кН/см2 < Rсв=31,5· 0,85=26,7 кН/см2

Внутренняя полка

σ=N/A-|M|/W=264,93/145,7-22194,1/2518=10,63 кН/см2<26,7 кН/см2

σ=N/2+|M|/W=264,93/2+22194,1/48,4=625,7 кН/см2

Определяем толщину траверсы из условия смятия от Dmax=1173,3 кН.

ttrDmax/lсмRсм=227,58/34·46=0,15 см

где lсм=bор+2tpl=22+2·2=26 см, tpl=20 мм. Принимаем ttr=0,6 см.

Определяем длину сварного шва крепления вертикального ребра траверсы к стенке траверсы. (Ш2)

Для сварки узлов фермы применяем полуавтоматическую сварку проволокой СВ-08Г2С d=1…2мм, кш=6 мм; βш=0,9; βс=1,05; ;

<;

7. Расчет узлов

Лист

21

lтр,ш===18,6 см.

lтр,ш2<85кшβш=85·0,9·0,6=45,9 см.

В стенке подкрановой ветви делаем прорезь, в которую заводим стенку траверсы.

Для расчёта шва крепления траверсы к подкрановой ветви (Ш3)составляем комбинацию, дающую наибольшую опорную реакцию траверсы. Такой комбинацией будет сочитание 1,2,3,4*,5*:

N=264,93 кН; м=-207,985 кН·м;

lтр,ш3 =   

Nш3=N· hв/hн2-M/hн+Dmax· 0,9= =264,93·48,4/100·2+20498,5/100+227,59·0,9=473,9 кН

lтр,ш3==12 см.

lтр,ш3<85кшβш=85·0,9·0,6=46 см.

Определяем высоту траверсы, исходя из условия прочности стенки подкрановой ветви колонны

htr=(0,5...0,8)hn=60 см,

см;

Принимаем htr=60 см.

Нижний пояс траверсы принимаем конструктивно 260х6 мм, а верхние горизонтальные рёбра из двух листов 120х6.

Геометрические характеристики траверсы:

Положение центра тяжести траверсы:

 

Ix =  = 26470 см4;

Wmin ==  =785,5см3;

ув= hтрун =60 - 26,3 = 33,7 см

Проверка траверсы на изгиб.

Мtr=Ftr(hh-hв)=

=кН ·см

кН/см2<R=31,5 кН/см2;

Максимальная поперечная сила в траверсе с учётом усилия от крана возникает при комбинации усилий 1,2,3,4*,5*.

Qtr=N· hв /hн2-M/hн+Dmax·к·0,9/2 =

7. Расчет узлов

Лист

22

=48,4·264,93/100·2-20498,5/100+1,2·0,9·227,59/2=392 кН;

- где к=1,2 – коэффициент учитывающий неравномерность передачу учсилий Dmax.

τ=Qtr/htrttr=392/0,6·60=10,9 кН/см2<Rсp=18 кН/см2

Расчет сопряжения фермы с колонной

Конструкция опорных узлов ферм зависит от способа сопряжения фермы с колонной. В данном случае ферма примыкает к колонне сбоку.

Опорное давление Fф=235,4 кН передается на опорный столик. Опорный столик делают из листа t=30 мм при небольшом опорном давлении (Fф≤ 250 кН). Учитывая возможный эксцентриситет передачи нагрузки, возникающий из-за неплотного опирания фланца и его перекоса в своей плоскости, угловые швы крепления столика рассчитывают на усилие F=1,2Fф=1,2·235,4=282,5 кН. lтр,ш===

=14 см

Принимаю lтр,ш= 20 см.

Определяем высоту опорного столика:

hст= + 1= + 1=11 см.

Горизонтальные усилия от опорного момента воспринимаются узлами крепления верхнего и нижнего поясов:

H1=M1/hоп,

где hоп – расстояние между осями поясов, hоп=3,15 м,  M1=224,89 кН·м.

H1=224,89/3,15=71,4 кН.

Нижний пояс также воспринимает усилие от распора рамы Hp=42,8 кН. Сила H=H1+Hp=71,4+42,8=114,2 кН отрывает фланец от колонны.

Проверяют прочность соединения по металлу шва:

τш= ≤  Rwyγwy γc

τшF=Fф/2кfβzlш=282,5/2·0,8·0,85·20=10,4 кН/см2,

τшН=Н/2кfβzlш=27,7/2·0,8·0,85·20=1,02 кН/см2,

τшМ=М/Wш=6Н·е/2кfβzlш2=6·114,2·8/2·0,8·0,85·202=10 кН/см2

τш==15,15 кН/см2 < 25,5 кН/см2

Проверка выполняется.

В узле крепления верхнего пояса сила Н1 стремится оторвать фланец от колонны и вызывает его изгиб. Момент при изгибе фланца определяют как в защемленной балке пролетом b, равным расстоянию между болтами, b=25 см.

7. Расчет узлов

Лист

23

Мфл=H1b/8=71,4·25/8=223 кН·см.

Напряжение во фланце:

σ=Мфл/W=H1b/8:2/3·at2= 3H1b/4at2 ≤ Ry=33,5 кН/см2,

где а=50 см – длина фланца, t = 2 см – толщина фланца.

σ=3·71,4·25/4·50·22=0,3 кН/см2 < 31,5 кН/см2.

Шов крепления фланца к фасонке работает на срез, и его высоту определяют по формуле:

kш ≥ H1/2a·(β·Rw·γw)min·γ,

kш ≥71,4/2·52·21,5·0,9=0,03 см,

принимаем высоту шва kш =6 мм.

  1.  Расчет базы колонны

Ширина нижней части колонны составляет 1 м, поэтому проектируем базу раздельного типа.  

Расчетные комбинации усилий в нижнем сечении  колонны:

  1.  M=472,57   кН·м,  N= 571,254  кН (для расчета наружной ветви);
  2.  M= -153,37кН·м,  N= 469,19 кН (для расчета внутренней ветви).

Усилия в ветвях колонны определяем

Nв1==334,31 кН,

Nв2==848,14 кН,

База наружной ветви

Требуемая площадь плиты:

Апл. тр.=Nв2/Rф=848,14/0,84=1009,7 см2,

где Rф=γ·Rб=1,2·0,7=0,84 кН/см2; Rб =0,7 кН/см2.

По конструктивным соображениям свес плиты с2 должен быть не менее 4 см. Тогда В≥bk+2c2=30+2·4=38 см, принимаем В=40 см, с=5см.

Lпл. тр./В=1009,7/40=25,3 см, принимаем L=28 см.

Афакт=28·40=1120 см2тр=1009,7 см2

Среднее напряжение в бетоне под плитой

9. Расчет базы колонны

Лист

24

σф=Nв2пл.факт.=848,14/1120=0,76 кН/см2<0,84 кН/см2

Из условия симметричного расположения траверс относительно центра тяжести ветви расстояние между траверсами в свету равно:

2(bпл+tстz0)=2·(12+1,4-3,6)=19,6 см;

при толщине траверсы 12 мм, с1=(28–19,6–1,2)/2=3,6 см.

Определяя изгибающий момент на отдельных участках плиты.

Участок 1. (консольный свес с=с1=3,6 см)

М1фС12/2=0,76·3,62/2=3,42  кН·см

Участок 2. (консольный свес с=с2=5см)

М2==0,76·52/2=9,5 кН·см

Участок 3

(плита, опертая на 4 стороны b/а = 27,2/12=2,27 > 2, α = 0,125)

М3=ασф·а2=0,125·0,76·122=13,68 кН·см

Участок 4

(плита, опертая на 4 стороны b/а=27,2/6,2=4,38 > 2, α = 0,125)

М4=0,125·0,76·6,22=3,65 кН·см

Примем для расчета Мmax=13,68 кН·см

                                                           

 Требуемая толщина плиты tпл=см

Принимаем tпл=1,8 см (2 мм на фрезеровку)

 Требуемая длина шва

lтр,ш===20 см,

lтр,ш=20 см< 85 кfβz=85·0,9·0,7 = 54 см, принимаем ;

Проверка прочности траверсы.

<;

База подкрановой ветви

Требуемая площадь плиты:

Апл. тр.=Nв2/Rф=334,31/0,84=398 см2,

где Rф=γ·Rб=1,2· 0,7=0,84 кН/см2; Rб =0,7 кН/см2.

По конструктивным соображениям свес плиты с2=5.

Тогда В≥bk+2c2=14+2· 7=28 см, принимаем В=28 см.

Lтрпл. тр./В=398/34=12 см, по конструктивным соображениям принимаем L=h+2c=30+2·5=40 см.

Афакт=40·28=1120 см2тр=398 см2

Среднее напряжение в бетоне под плитой

σф=Nв1пл.факт.=334,31/1120=0,29 кН/см2<0,76 кН/см2.

Принимаем толщину траверсы 10 мм.

Определяем изгибающий момент на отдельных участках плиты.

9. Расчет базы колонны

Лист

25

Участок 1. (опертый на 4 канта  b/a=280/67=4,2>2, α = 0,125).

М1=ασф·а2=0,125·0,2·6,72=1,12  кН·см

Участок 2. (консольный, b/a=280/50=5,6>2, α = 0,125).

М2==0,2·0,5·52=12,5 кН·см

Участок 3 (консольный, b/a=400/60=6,6>2, α = 0,125).

М3==0,2·0,5·62=3,6 кН·см

Примем для расчета Мmax=3,6 кНсм.

                                                           

 Требуемая толщина плиты tпл=

Принимаем tпл=1,8 см, hтр=40 см.

Прикрепление траверсы к колонне выполняем полуавтоматической сваркой в углекислом газе  СВ-08Г2С d=1…2мм, кш=5 мм; βш=0,9; βс=1,05;; <;

<;lтр,ш=40-2=38 см< 85 кfβz= =85·0,9·0,5 = 38,25  см,

Проверка прочности траверсы.

<;

Приварку торца колонны осуществляем конструктивным швом 0,7 см. Швы удовлетворяют требуемой прочности. При вычислении суммарной длины швов с каждой стороны не учитывалось по 1 см на не провар.

Приварку торца колонны выполняют конструктивными швами кш=5 мм, так как эти швы в расчёте не учавствуют.

9. Защита конструкций от коррозии

Металлическая поверхность, подготовленная к производству антикоррозионных работ, не должна иметь заусенцев, острых кромок, сварочных брызг, наплывов, прожогов, остатков флюса, дефектов, возникающих при прокатке и литье в виде неметаллических макровключений, раковин, трещин, неровностей, а также солей, жиров и загрязнений.

Перед нанесением защитных покрытий поверхности стальных строительных конструкций, аппаратов, газоходов и трубопроводов следует очистить от оксидов струйным способом с применением дробеструйных установок, механическими щетками или преобразователями ржавчины. Способы очистки поверхности указывают в технической документации.

Поверхности стальных строительных конструкций, предусмотренных к обработке преобразователями (модификаторами) ржавчины, должны очищаться только от отслаивающихся пленок ржавчины или окалины.

9. Защита конструкций от коррозии

Лист

26

Допускаемая для модификации толщина продуктов коррозии, как правило, составляет не более 100 мкм.

Нанесение лакокрасочных защитных материалов должно выполняться в следующей технологической последовательности:

нанесение и сушка грунтовок;

нанесение и сушка шпатлевок (при необходимости);

нанесение и сушка покрывных слоев; выдержка или термическая обработка покрытия.

Устройство мастичных, шпатлевочных и наливных защитных покрытий должно выполняться в следующей технологической последовательности:

наклейка стеклоткани в местах сопряжения защищаемых поверхностей для последующего устройства наливных покрытий;

нанесение и сушка грунтовок;

нанесение мастичных, шпатлевочных или наливных покрытий и их сушка.

9. Защита конструкций от коррозии

Лист

27

10. Библиографический список

1. СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования - М.: Стройиздат.

2. СНиП II-23-81* Стальные конструкции. Нормы проектирования - М.: Стройиздат

3. Горев В.В. Металлические конструкции: 1 том. – М.: Высш. шк. 2001.

4. Горев В.В. Металлические конструкции: 2 том. – М.: Высш. шк. 2001.

5. Горев В.В. Металлические конструкции: 3 том. – М.: Высш. шк. 2001.

6. Металлические конструкции. Общий курс: Учебник для вузов/ Е.И. Беленя, В.А.Балдин, Г.С. Ведеников и др.; Под общей ред. Е.И. Беленя. – 6-е изд., перераб. И доп. –М: Стройиздат, 1986.

7. А. П. Мандриков. Примеры расчета металлических конструкций: Учеб. пособ. для тех. - 2-е изд., перераб. и доп.-М.: Стройиздат , 1991. - 431с.

8. Методические указания  к курсовому проекту по металлическим конструкциям «Стальной каркас одноэтажного производственного здания»: НИИ, - Норильск, 1999.

10. Библиографический список

Лист

28

Dmax на левой колонне:  

Dmax на правой колонне:

Т на левую колонну:     

Т на правую колонну:     

3. Статический расчет рамы.

Лист

9

Ветровая слева:

Ветровая справа:

4. Расчет и конструирование стропильной фермы.

При статическом расчете ферм предполагается, что в узлах системы идеальные шарниры. Оси всех элементов прямолинейны, находятся в одной плоскости и пересекаются в узле в одной точке. Стержни такой системы работают только на осевые усилия.

Усилия в ферме рассчитываем на ЭВМ. После определения усилий определяем расчетные значения усилий, которые сводятся в таблице 2.

Схема нумерации элементов фермы: 

Таблица 2

Наим. элем-ента

№ элемента

Усилия от постоянной нагрузки

Усилия от снега

Расчетные усилия

На весь пролет

На половину пролета

+

-

Верхний пояс

7

0

0

0

0

8

-195,74

-328,77

-230,12

524,51

9

-195,82

-328,91

-230,21

524,73

10

-313,39

-526,37

-328,99

839,76

11

-313,44

-526,45

-329,01

839,89

4. Расчет и конструирование стропильной фермы.

Лист

10

11. Приложение

Таблица результатов расчёта рамы:

 

 

Усилия

 

 

 

№ элем

№ сечен

N
(тс)

My
(тс*м)

Qz
(тс)

№ загруж

Постоянная

1

1

-26.484

-10.420

1.347

1

1

2

-16.287

6.708

1.347

1

3

1

-16.287

10.837

1.347

1

3

2

-12.226

15.535

1.347

1

Снеговая

1

1

-11.340

-9.937

1.312

2

1

2

-11.340

6.745

1.312

2

3

1

-11.340

9.864

1.312

2

3

2

-11.340

14.439

1.312

2

Крановая  Дmax  Л

1

1

-22.706

-1.610

0.767

3

1

2

-22.706

8.144

0.767

3

3

1

0.052

-3.249

0.767

3

3

2

0.052

-0.573

0.767

3

Крановая  Дmax П

1

1

-9.926

-5.049

0.767

4

1

2

-9.926

4.706

0.767

4

3

1

-0.052

-1.365

0.767

4

3

2

-0.052

1.311

0.767

4

Крановая Гор Л

1

1

0.083

6.961

-0.666

5

1

2

0.083

-1.507

-0.666

5

3

1

0.083

-1.530

-0.666

5

3

2

0.083

-0.862

0.484

5

Крановая Гор П

1

1

-0.083

-5.736

0.483

6

1

2

-0.083

0.410

0.483

6

3

1

-0.083

0.433

0.483

6

3

2

-0.083

2.119

0.483

6

Ветровая Л

1

1

0.316

23.268

-2.901

7

1

2

0.316

-2.782

-1.079

7

3

1

0.316

-2.869

-1.079

7

3

2

0.316

-5.506

-0.423

7

Ветровая П

1

1

-0.318

-22.422

2.611

8

1

2

-0.318

2.502

1.190

8

3

1

-0.318

2.590

1.190

8

3

2

-0.318

5.892

0.696

8

11. Приложение

Лист

29

Таблица результатов расчёта фермы:

№ элем

№ сечен

N
(тс)

Постоянная Fg

N
(тс)

Снеговая СЛЕВА

N
(тс)

Снеговая на ВЕСЬ ПРОЛЁТ

1

1

10.801

1

13.192

2

18.141

4

1

2

10.801

1

13.192

2

18.141

4

2

1

26.486

1

29.653

2

44.486

4

2

2

26.486

1

29.653

2

44.486

4

3

1

34.312

1

32.920

2

57.630

4

3

2

34.312

1

32.920

2

57.630

4

4

1

34.312

1

24.710

2

57.630

4

4

2

34.312

1

24.710

2

57.630

4

5

1

26.486

1

14.832

2

44.486

4

5

2

26.486

1

14.832

2

44.486

4

6

1

10.801

1

4.949

2

18.141

4

6

2

10.801

1

4.949

2

18.141

4

7

1

-0.006

1

-0.007

2

-0.010

4

7

2

-0.006

1

-0.007

2

-0.010

4

8

1

-19.574

1

-23.012

2

-32.877

4

8

2

-19.574

1

-23.012

2

-32.877

4

9

1

-19.582

1

-23.021

2

-32.891

4

9

2

-19.582

1

-23.021

2

-32.891

4

10

1

-31.339

1

-32.899

2

-52.637

4

10

2

-31.339

1

-32.899

2

-52.637

4

11

1

-31.344

1

-32.901

2

-52.645

4

11

2

-31.344

1

-32.901

2

-52.645

4

12

1

-35.273

1

-29.627

2

-59.246

4

12

2

-35.273

1

-29.627

2

-59.246

4

13

1

-35.273

1

-29.618

2

-59.246

4

13

2

-35.273

1

-29.618

2

-59.246

4

14

1

-31.344

1

-19.744

2

-52.645

4

14

2

-31.344

1

-19.744

2

-52.645

4

15

1

-31.339

1

-19.739

2

-52.637

4

15

2

-31.339

1

-19.739

2

-52.637

4

16

1

-19.582

1

-9.870

2

-32.891

4

16

2

-19.582

1

-9.870

2

-32.891

4

17

1

-19.574

1

-9.865

2

-32.877

4

17

2

-19.574

1

-9.865

2

-32.877

4

18

1

-0.006

1

-0.003

2

-0.010

4

18

2

-0.006

1

-0.003

2

-0.010

4

19

1

-1.028

1

-1.728

2

-1.726

4

19

2

-1.028

1

-1.728

2

-1.726

4

20

1

-1.983

1

-3.368

2

-3.330

4

20

2

-1.983

1

-3.368

2

-3.330

4

21

1

-1.982

1

-3.386

2

-3.329

4

21

2

-1.982

1

-3.386

2

-3.329

4

22

1

-2.022

1

-1.698

2

-3.396

4

11. Приложение

Лист

30

22

2

-2.022

1

-1.698

2

-3.396

4

23

1

-1.982

1

0.057

2

-3.329

4

23

2

-1.982

1

0.057

2

-3.329

4

24

1

-1.983

1

0.037

2

-3.330

4

24

2

-1.983

1

0.037

2

-3.330

4

25

1

-1.028

1

0.001

2

-1.726

4

25

2

-1.028

1

0.001

2

-1.726

4

26

1

-15.641

1

-19.105

2

-26.271

4

26

2

-15.641

1

-19.105

2

-26.271

4

27

1

12.720

1

14.237

2

21.365

4

27

2

12.720

1

14.237

2

21.365

4

28

1

-10.001

1

-9.610

2

-16.798

4

28

2

-10.001

1

-9.610

2

-16.798

4

29

1

7.037

1

4.706

2

11.819

4

29

2

7.037

1

4.706

2

11.819

4

30

1

-4.303

1

-0.033

2

-7.228

4

30

2

-4.303

1

-0.033

2

-7.228

4

31

1

1.394

1

-4.774

2

2.341

4

31

2

1.394

1

-4.774

2

2.341

4

32

1

1.394

1

7.116

2

2.341

4

32

2

1.394

1

7.116

2

2.341

4

33

1

-4.303

1

-7.195

2

-7.228

4

33

2

-4.303

1

-7.195

2

-7.228

4

34

1

7.037

1

7.113

2

11.819

4

34

2

7.037

1

7.113

2

11.819

4

35

1

-10.001

1

-7.188

2

-16.798

4

35

2

-10.001

1

-7.188

2

-16.798

4

36

1

12.720

1

7.128

2

21.365

4

36

2

12.720

1

7.128

2

21.365

4

37

1

-15.641

1

-7.165

2

-26.271

4

37

2

-15.641

1

-7.165

2

-26.271

4

11. Приложение

Лист

31


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

3140. Специфика грамматической организации языков и перевод 116 KB
  Специфика грамматической организации языков и перевод Факторы, обусловленные грамматической организацией языков Грамматика - формальный строй языка, образующий вместе с фонетикой и лексикой целостную языковую структуру. Воспроизведение грамматически...
3141. Биоэтические аспекты использования животных в биомедицине 407.96 KB
  Биоэтические аспекты использования животных в биомедицине Цель работы Сегодня, когда Украина является членом Совета Европы, когда принимаются решительные шаги на пути к интеграции с европейским сообществом, осуществляются меры по реализации положени..
3142. Металлургия стали 1.75 MB
  Курс лекций по дисциплине «Металлургия стали» предназначен для самостоятельного изучения и закрепления теоретических знаний студентами на начальном этапе обучения по специальностям металлургического направления. Подробно изложены все основные раздел...
3143. Практика применения Арбитражного процессуального кодекса Российской Федерации 734.28 KB
  Практика применения Арбитражного процессуального кодекса Российской Федерации В книге собраны наиболее часто встречающиеся на практике вопросы применения Арбитражного процессуального кодекса РФ. Работа написана в форме вопросов и ответов, что позвол...
3144. Задачи пожарно-технической экспертизы и методы их решения 1001.5 KB
  Введение В современных условиях борьбы с преступностью возрастает роль доказательственной информации, получаемой в процессе проведения судебных экспертиз. Особенно актуально это положение для расследования уголовных дел, сопряженных с пожарами, поск...
3145. Формирование стратегии и сценарный анализ в условиях неопределенности 293.34 KB
  Предисловие В разрабатываемом нами алгоритме последовательность формирования стратегического поведения к следующим четырем блокам (см. рис. 1). 1) «анализ» (оценка внешнего и внутреннего окружения, определение миссии, формулировка целей). 2) «планир...
3146. Педагогическая психология и ее особенности 1.15 MB
  В электронном учебнике представлены основные проблемы педагогической психологии: психологические особенности процесса обучения и образовательной деятельности человека, психологические особенности педагогов и обучающихся, психологические особенности ...
3147. Принципы уголовного законодательства: понятие, система, проблемы законодательной регламентации 800 KB
  Принципы уголовного законодательства: понятие, система, проблемы законодательной регламентации Предисловие До Уголовного кодекса РФ (далее - УК РФ) 1996 года ни один уголовно-правовой акт не содержал норм, закрепляющих принципы уголовного законодате...
3148. Реструктуризация и санация предприятия 1.38 MB
  В учебном пособии рассмотрены основные аспекты комплексной программы реструктуризации и санации, сущность и задачи санационной возможности, причины возникновения финансовой несостоятельности и банкротства предприятий. Последовательно раскрываются...