95056

Проектирование механизма подачи буровой установки Б68КП

Курсовая

География, геология и геодезия

Предназначена для бурения по углю восстающих скважин на высоту этажа и последующего их расширения сверху вниз в крутых пластах, в том числе опасных по внезапным выбросам угля и газа, из подготовительных выработок с дистанционным управлением и механизированным наращиванием и демонтажом бурового става.

Русский

2015-09-19

758.5 KB

0 чел.

Министерство общего и профессионального образования

Российской Федерации

Санкт-Петербургский государственный горный институт имени Г.В Плеханова

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

По дисциплине: Гидропривод горных машин

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

Тема: проектирование механизма подачи буровой установки Б68КП

 

     

      Автор: студент гр. ЭР-97-2                                                  Ушивец Е.Н.

      ОЦЕНКА:

      Дата:

      ПРОВЕРИЛ: доц.                                                                  Ластов В.С.

Санкт-Петербург

1999

Оглавление.

  1.  Общая часть……………………………………………………………………………..  5
  2.  Специальная часть………………………………………………………………………  8

2.1.  Выбор гидромотора…………………………………………………………….…  8

2.2.  Выбор распределительных и вспомогательных устройств гидропривода……   9

2.3.  Расчет трубопроводов…………………………………………………………….. 11

2.4.  Выбор насоса и электродвигателя………………………………………………... 13

2.5.  Расчет статических характеристик……………………………………………….. 16

2.6.  Расчет динамических характеристик……………………………………………...19

3.   Список используемой литературы……………………………………………………... 27


Буровая установка  Б 68 КП

Предназначена для бурения по углю восстающих скважин на высоту этажа и последующего их расширения сверху вниз в крутых пластах, в том числе опасных по внезапным выбросам угля и газа, из подготовительных выработок с дистанционным управлением и механизированным наращиванием и демонтажом бурового става. Установка обеспечивает бурение породных прослоек с f<8. Выпускается в двух исполнениях: с пневмоприводом (Б 68 КП) и электроприводом (Б 68 КП-01).

Установка Б 68 КП состоит из бурового станка, насосной станции, бурового инструмента, пневмопогрузчика, монтажного гидроцилиндоа, подьемника, системы пылеподавления.

Буровой станок состоит из редуктора с двигателем, вращателя, гидроцилиндров подачи, платформы, гидроцилиндров опорных и распора, питателя.

Редуктор осуществляет передачу вращения шлицевому ходовому валу, в то время как два гидроцилиндра подачи создают возвратно-поступательное движение вращателя.

Для удержания бурового става, находящегося в скважине, и стопорении штанг при их развинчивании предназначен специальный гидравлический захват. Для направления штанги при забуривании скважин предотвращения увода бурового става и центрирования става при его извлечении предусмотрен люнет.

Платформа служит основанием бурового станка, а также для его установки на требуемый угол бурения гидроцилиндром подьема. В задней части станка крепятся два опорных гидроцилиндра, в передней части  - один гидроцилиндр распора, которые обеспечивают раскрепление бурового станка в штреке. Питатель закреплен на направляющей станка и предназначен для подачи буровой штанги на ось бурения и удержания ее до свинчивания с буровым ставом.

Установка, раскрепление машины и подача бурового инструмента осуществляется с помощью гидросистемы, работающей от насосной станции; дистанционное управление – с пульта, расположенного на насосной станции (при электроприводе) на расстоянии 20 метров от буровой машины (при пневмоприводе пульт управления устанавливается отдельно от насосной станции), погрузка выбуренной массы в шахтные вагонетки – пневмопогрузчиком, монтажно-демонтажные работы в горной выработке – монтажным цилиндром, механизация установки буровых штанг на лотке питателя и подъем буровых коронок на буровой став – специальным канатным подъемником, пылеподавление – орошением форсунками устья скважины или подачей воды к забою скважины по буровому ставу при бурении с промывкой скважины.

Буровая установка Б 68 КП серийно устанавливается Ново-Горловским машиностроительным заводом.  

1. ОБЩАЯ ЧАСТЬ.

Ориентировочная средняя мощность привода (при =0,8):

Так как N<3кВт, то используем дроссель-регулятор с ручным управлением (=0.68).

Схема циркуляцию жидкости – разомкнутая. Основные достоинства такой схемы – простота, удобство наблюдения за состоянием рабочей жидкости, хорошие условия для охлаждения и отстоя. Недостатки – вакуум во всасывающей линии является причиной проникновения воздуха в гидросистему, что приводит к нарушению плавности движения рабочих органов, уменьшается подача насоса, возникает вибрация, интенсивно окисляется рабочая жидкость.                                 

Элементы схемы (рис.1) и их назначение:

1. Насос.

Нерегулируемый по направлению и производительности насос обеспечивает заданные параметры для успешной работы гидроцилиндра.

2. Дроссель-регулятор.

Регулятор расхода представляет собой комбинацию гидродросселя и редукционного гидроклапана, который поддерживает постоянный перепад давления на дросселирующей щели, благодаря чему поток масла, проходящего через гидродроссель, не зависит от давления на входе и выходе из него. Регулятор расхода предназначен для поддержания установленной скорости перемещения рабочего органа установки.

3. Трехпозиционный реверсивный золотник. 

C соедененным сливом и нагнетательной линией и с запертыми полостями (с ручным управлением). Служит для фиксации гидроцилиндра в определенном положении, а так же для реверсирования направления движения штоков.

4. Гидромотор поступательного действия - гидроцилиндр.

Непосредственно выполняет функцию по перемещению бурового оборудования.

5. Предохранительный клапан.

Применяется  для защиты гидросистемы от перегрузок

6. Фильтр тонкой очистки.

Обеспечивает необходимую очистку масла гидросистемы для нормальной работы ее элементов.

7. Маслобак.

8. Подпорный клапан.

Предназначен для предотвращения слива масла из системы при ее остановке и для исключения случаев попадания воздуха в гидросистему.

9. Электродвигатель.

ПОРЯДОК РАБОТЫ:

Дроссель-регулятор  открыт, золотник  в среднем положении.

Включается насос.

Дроссель-регулятор  устанавливается на нужный параметр регулирования.

Выдвижение штока произойдет при перемещении золотника  в нижнее положение.

В обратном положении золотника  будет происходить втягивание штока.

При завершении работ золотник  перемещается в среднее положение.

Выключаем насос.

Проверку фильтра проводить каждые полгода и по мере засорения производить очистку керосином 

2. СПЕЦИАЛЬНАЯ ЧАСТЬ.

2.1. Выбор оборудования  для гидропривода.

2.1.1. Расчет максимальной нагрузки на штоке гидроцилиндра.

Вычислим инерционную нагрузку на штоках  гидроцилиндров, полагая, что в период разгона ускорение поршней постоянно.

Суммарная пиковая нагрузка в период разгона исполнительного органа составит:

2.1.2. Выбор гидроцилиндра: 

Задавшись по ГОСТу 12445-80 предельным давлением в гидросиcтеме pм=25 МПа и давлением на сливе pсл=1 МПа, найдем диаметр гидроцилиндра: 

Примем по каталогу гидромотор поступательного действия - гидроцилиндр плунжерный  типа КП 28-112-160125500. Диаметр поршня - DП=160мм; диаметр штока - dшт=55 мм; наибольший ход поршня l=500 мм; номинальное давление – 32 МПа; максимальное давление – 40 МПа; теоретическое толкающее усилие – 640 кН; теоретическое втягивающее усилие – 251 кН; кпд механический и общий – 96%; скорость поршня номинальная – 0,4 м/с; скорость поршня максимальная – 0,5 м/с; масса – 272 кг.

Шифр манжеты для уплотнения поршня: МКП-160, DП=160 мм, bП=18,7 мм.

Шифр манжеты для уплотнения штока: МК1-125, dшт=125 мм, bш=12,5 мм.

Примем коэффициент трения при обильной смазке резиновых манжет f=0.03; давление на контактную поверхность для резиновых манжет .

2.1.3 Вычислим номинальное и максимальное давления перед гидроцилиндром в функции нагрузки

где а и b постоянные величины.

Рассмотрим режим рабочего хода, т.е. выдвижение штока.

;

2.1.4. Определим расход рабочей жидкости при выталкивании

где -объемный КПД гидроцилиндра.

2.2.  Выбор распределительной и вспомогательной аппаратуры гидропривода.

2.2.1. Выбор распределителя.

В качестве распределителя 3 выбирается распределитель типоразмера Г72-32.

Номинальный расход: Q3k=18 л/мин

Номинальное давление: р3k = 20 МПа

Потеря давления: р3 =0,3 МПа

Суммарные утечки: Q3 =0,2 л/мин

Давление управления: рупр=0.8 МПа

2.2.2. Выбор предохранительного клапана.

Предохранительный клапан 5 обеспечивает защиту привода при перегрузках гидромотора и должен быть настроен на давление p5=pmax=20,6 МПа; Q5=Qмах=6,3 л/мин.

Клапан 5: типоразмер Г52-13

Расход Q5=3-35 л/мин

Пределы регулирования давления Р=5-25 МПа

2.2.3. Выбор подпорного клапана.

Клапан 8: типоразмер КДП-15

Наибольший расход Q8=35 л/мин

Пределы регулирования давления Р=3-25 МПа

2.2.4. Выбор фильтра.

Фильтр 6типоразмер ФП7-16-10/200 (Г43-53)

Номинальный расход Q6к = 18л/мин

Номинальное давление р6к = 25 МПа

Потери давления р6к = 0.15 МПа

2.2.5. Выбор регулятора расхода.

Регулятор расхода 2: типоразмер МПГ55-22М

Расход рабочей жидкости Q2к=0,04-32 л/мин

Давление на входе р2к = 0,5-22 МПа

Потеря давления: р2 =0,2 МПа

Суммарные утечки Q2k=0,5л/мин

2.2.6.Выбор маслобака.

Объем маслобака 7 определяется, исходя из трехминутной производительности насоса:

W=3Qн=36,3=18,9 л

Выбираем из ряда стандартных баков по ГОСТу 12448-80 СТ СЭВ 524-77:

W7=25 л

2.3. Расчет трубопровода.

 Принимаются круглые металлические трубы.

2.3.1. Задаются предельными скоростями течения в гидролиниях:

-нагнетательной - 4 м/с;

-сливной -2 м/с;

-всасывающей -1.2 м/c.

2.3.2. Определяются диаметры нагнетательного, сливного и всасывающего трубопроводов:

Уточняем расчетные диаметры трубопроводов по ГОСТу 16516-80 (ближайшее большее к расчетному значение). Диаметр нагнетательного трубопровода принимаем равным Dн=8мм, сливного трубопровода – Dсл=8мм, всасывающего - Dтвс=10 мм. Рабочая жидкость - гидравлическое масло МГ-30 (ТУ38-10150-79), =890 кг/м3.

2.3.3. Фактические скорости:

2.3.3.1. Числа Рейнольдса и коэффициенты гидравлического трения для   =30 мм2/с=310-5 м2

2.3.3.2. Определим потери давления:

в нагнетательной и в сливной гидролинии:

во всасывающей гидролинии:

2.3.4.Максимальные скорости:

2.3.4.1.Числа Рейнольдса и коэффициенты гидравлического трения

2.3.4.2.Определим максимальные потери давления в гидролиниях:

в нагнетательной и в сливной гидролинии:

во всасывающей гидролинии:

2.4. Выбор насоса и электродвигателя.

            Давление и подачу на выходе из насоса определим по формулам для средней  нагрузки и скорости:

pнм. + p2 + p3+ p6 + pтн =15,6 + 0,2 + 0,3 + 0,05 + 0,31= 16,46 МПа

Qн=Qм +Q2+Q5+Q6.

Считая, что утечки в предохранительном клапане отсутствуют, т.е.

Q5=0, получим:

Qн=Qм + Q2+Q6=5,22+0,05+0,2=5,47 л/мин=9,110-5м3/с.

Давление и подачу на выходе из насоса определим по формулам для максимальной  нагрузки и скорости:

pн мах= 20,6 + 0,2 + 0,3 + 0,05 + 0,38= 21,5 МПа

Qн=6,3+0,05+0,2=6,55 л/мин=1,110-4м3/с.

Сравнение различных типов насосов показывает, что по условиям загрузки наиболее приемлем насос Н400У – насос радиально-поршневой (эксцентриковый), предназначенный для общемашиностроительного применения в гидроприводах, где давление не превышает 25 МПа и поток рабочей жидкости нерегулируем по величине и постоянен по направлению, что соответствует выбранной нами гидравлической схеме привода станка.

Основные характеристики насоса: рабочий объем qнк=4 см3/об; номинальный расход Qн =

=5,5 л/мин=9,110-5м3/с; номинальное   давление pнк = 20 МПа; максимальное давление         pн к мах= 25 МПа; объемный КПД = 0,91; общий КПД = 0,8; номинальная частота nномк=     =1500 об/мин = 157 с-1.

Угловая скорость из учета:

Определим объемный КПД для подачи Qн и Qн мах:

 

Полный КПД для средней и максимальной нагрузки:

Определим мощность на валу насоса при средней и максимальной нагрузке и скорости подачи с учетом, что

pнр=pн + pтвс=16,46 + 0,035=16,5 МПа

pнр мах=pн мах + pтвс мах=21,5 + 0,046=21,55 МПа

Отсюда мощность на валу насоса:

Момент на валу насоса при средней и максимальной нагрузке без учета скольжения асинхронного электродвигателя:            

таблица 1

Тип электродвигателя

Nkэ,кВт

n, об/мин

Sk , %

Sкр , %

Jэ , кг. м2

4А90L4У3

2.2

1500

2.4

5.1

33.0

0.0056

4А100L4У3

4.0

1500

2.4

4.6

31.5

0.011

4А112M4У3

5.5

1500

2.2

3.6

25.0

0.017

Сравнение параметров электродвигателей (табл.1) показывает, что нашим условиям удовлетворяет электродвигатель асинхронный типоразмера 4А90L4У3.

Скольжение при средней нагрузке определяем по формуле:

Угловая скорость насоса при средней нагрузке

н=эс·(1S)=157(10,0424)=150,3 рад/с

2.5. Расчет статических характеристик гидропривода.

Полный КПД

2.5.1. МЕХАНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА.

Механическая характеристика привода представляет собой прямую линию. Поэтому, для ее построения достаточно иметь две точки, одна из них соответствует режиму средней нагрузки, а другая режиму холостого хода.

Первая точка характеристики Fср =300000 Н;     Vc = 4,17·10-3 м/с

Определим утечки в системе:

;;  

Определим параметр регулирования дросселя:

Для определения второй точки, рассмотрим режим холостого хода привода при F = 0.

Вторая точка прямой F = 0;  V = 4,3·10-3 м/с

На основании полученных данных строим механическую характеристику (рис.2).

2.5.2. СКОРОСТНАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА.

Для построения скоростной характеристики при постоянной нагрузке F=Fср необходимо две

точки.

Первая точка при = 0

Вторая точка при Vт. = 0

равная от 0,949 до 1 зона нечувствительности. Смотри скоростную характеристику (рис.3).


2.6. Динамический расчет гидропривода.

Динамический расчет проведем при постоянном значении параметра регулирования и изменении нагрузки на гидроцилиндр, которая в данном случае зависит от скорости V0 и коэффициента kс, характеризующего сопротивляемость породы  и являющегося внешним возмущением. За исходный режим принимаем работу привода при средней нагрузке:

Fср=300 кН и V0=0,25 м/мин.

Пренебрегая распределенностью параметров, примем pн(t)=pм((t).

Уравнение динамической характеристики асинхронного двигателя с учетом э(t)=н(t) примет вид:

где - статическая жесткость механической характеристики асинхронного электродвигателя; эс=157 рад/с –синхронная угловая скорость электродвигателя.

Уравнение нагрузки электродвигателя

Момент на валу насоса

,

где рн(t)=рн(t)-рвс.

Отсюда уравнение нагрузки электродвигателя приводится к виду

;

Уравнение нагрузки гидромотора поступательного действия

;

Перепишем вышеприведенные уравнения в безразмерном виде:

Mэ(t)=MэМЭ(t), где Мэн.

н(t)=нн(t);  рн(t)=рнрн(t); V(t)=VV(t);  Fc(t)=Fc0Fc(t).

Чертой обозначены отношения переменных величин к их установившимся значениям.

Для постоянных значений параметра регулирования найдем:

где

Уравнение нагрузки электродвигателя после деления всех членов на коэффициент при Мэ(t):

где  

Уравнение нагрузки гидромотора поступательного действия после деления на коэффициент при рн(t):

где

Уравнение движения жидкости после деления на коэффициент при рн(t):

где Еп- приведенный модуль упругости жидкости; Еж- модуль упругости жидкости; Ет- модуль упругости материала трубопровода; - толщина стенки трубопровода.

Объем гидролинии между двумя элементами привода

 После вычисления постоянных коэффициентов система уравнений примет вид:

Учитывая, что в статике производные равны нулю, определим начальные при t=0 и подставим полученные выражения в уравнение движения жидкости:

Мэ(t)=р(t);

Найдем оставшиеся неизвестные:

Для получения переходного процесса по условиям курсового проекта задано ступенчатое изменение нагрузки: кс=1 при t<0 и кс=1,3 при t≥0 (кс – параметр, характеризующий сопротивляемость пород). Решение системы уравнений получим на ЭВМ.

Результаты расчетов представлены в табл. 2 и 3, а характер переходных процессов - на графике (рис.4).


Таблица 2

t, c

Мэ(t)

Ωн(t)

Vм(t)

p(t)

0

0,984

0,957

1,045

0,984

0,01

0,981

0,955

0,848

1,04

0,02

1,021

0,952

0,885

1,083

0,03

1,077

0,95

0,913

1,116

0,04

1,124

0,948

0,934

1,141

0,05

1,153

0,948

0,95

1,16

0,06

1,169

0,947

0,963

1,175

0,07

1,179

0,947

0,972

1,186

0,08

1,188

0,947

0,98

1,195

0,09

1,196

0,946

0,985

1,202

0,1

1,203

0,946

0,99

1,207

0,11

1,208

0,946

0,993

1,21

0,12

1,212

0,946

0,996

1,213

0,13

1,214

0,946

0,997

1,216

0,14

1,216

0,946

0,999

1,217

0,15

1,218

0,946

1

1,219

0,16

1,219

0,946

1,001

1,22

0,17

1,22

0,945

1,002

1,221

0,18

1,221

0,945

1,002

1,221

0,19

1,221

0,945

1,002

1,222

0,2

1,222

0,945

1,003

1,222

0,21

1,222

0,945

1,003

1,222

0,22

1,222

0,945

1,003

1,222

0,23

1,222

0,945

1,003

1,223

0,24

1,223

0,945

1,003

1,223

0,25

1,223

0,945

1,003

1,223

0,26

1,223

0,945

1,004

1,223

0,27

1,223

0,945

1,004

1,223

0,28

1,223

0,945

1,004

1,223

0,29

1,223

0,945

1,004

1,223

0,3

1,223

0,945

1,004

1,223


Таблица 3

t, c

Мэ(t)

Ωн(t)

Vм(t)

p(t)

0

1

1

1

1

0,01

1,015

0,998

0,812

1,057

0,02

1,038

0,995

0,847

1,101

0,03

1,1

0,993

0,874

1,134

0,04

1,142

0,991

0,894

1,16

0,05

1,172

0,991

0,909

1,179

0,06

1,188

0,99

0,922

1,194

0,07

1,198

0,99

0,93

1,205

0,08

1,207

0,99

0,938

1,214

0,09

1,216

0,989

0,943

1,222

0,1

1,223

0,989

0,947

1,227

0,11

1,228

0,989

0,95

1,23

0,12

1,232

0,989

0,953

1,233

0,13

1,234

0,989

0,954

1,236

0,14

1,236

0,989

0,956

1,237

0,15

1,238

0,989

0,957

1,239

0,16

1,239

0,989

0,958

1,24

0,17

1,24

0,988

0,959

1,241

0,18

1,241

0,988

0,959

1,241

0,19

1,241

0,988

0,959

1,242

0,2

1,242

0,988

0,96

1,242

0,21

1,242

0,988

0,96

1,242

0,22

1,242

0,988

0,96

1,242

0,23

1,242

0,988

0,96

1,243

0,24

1,243

0,988

0,96

1,243

0,25

1,243

0,988

0,96

1,243

0,26

1,243

0,988

0,961

1,243

0,27

1,243

0,988

0,961

1,243

0,28

1,243

0,988

0,961

1,243

0,29

1,243

0,988

0,961

1,243

0,3

1,243

0,988

0,961

1,243

Из полученных результатов следует:

  1.  Время перехода на новый установившийся режим составляет 0,26 с, что меньше заданного времени разгона равного 0,3 с.
  2.  При скачкообразном увеличении нагрузки на 30 % угловая скорость электродвигателя изменяется незначительно (на 1,3 %)
  3.  Вид переходного процесса по каналам pн(t)-kc(t), mэ(t)-kc(t), vм(t)- kc(t) – апериодический без перерегулирования.
  4.  При новом установившемся режиме (через τп=0,26 с после подачи возмущения) параметры привода принимают значения (табл.2): Мэ=1,223; ωн=0,945; Vм=1,004; рн=1,223; кс=1,3. Подставив эти значения в уравнения динамики привода, вычислим производные:

Равенство нулю производных показывает, что новый режим установился, а спроектированный гидропривод удовлетворяют заданию.

3.Список используемой литературы:

  1.  “Гидропривод горных машин”. Методические указания к курсовой работе. СПб., 1993.
  2.  Ковалевский В.Ф., Железняков И.Т., Бейлин Ю.Е. Справочник по гидроприводам горных машин. М., Недра, 1974.
  3.  Абрамов Е.И., Колесниченко К.А., Маслов В.Г. Элементы гидропивода. Киев, Техника, 1977.
  4.  Башта Т.М. и др. Гидравлика, гидромашины, и гидроприводы. М., Машиностроение, 1983.
  5.  Маховиков Б.С. Курс лекций.
  6.  Маховиков Б.С., Кабанов О.В., Классен В.В., Касаткин В.В. Проектирование объемного гидропривода горных машин. Л., 1989.


Рис.1 Схема проектируемого гидропривода механизма подачи буровой установки Б68КП.

EMBED Equation.3  

EMBED Equation.3  

EMBED Equation.3  

Рис.2 Механическая характеристика гидропривода

Рис.3 Скоростная характеристика гидропривода.

F·10-3, Н

EMBED PBrush  


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

67857. Особенности авиационных геоинформационных комплексов как объекта проектирования. Проблемы построения АСУ на базе ГИС-технологий 296.5 KB
  АГК это целый класс программного обеспечения такого же уровня как системы управления базами данных или языки программирования. Плюс к этому к каждому графическому элементу должна быть привязана информация в формате обычной базы данных для сведений по любому объекту.
67859. Методы проектирования авиационных геоинформационных комплексов на основе информационно-структурного подхода 203 KB
  Системный подход В.М.Глушкова является достаточно хорошей основой для создания компонентов ИГК РВ, работающих в статике. Однако основной чертой таких комплексов, какими являются ИГК РВ, является их работа в динамике. Они должны успевать отображать в реальном времени быстротечные процессы...
67860. ПЕРЕХОДНЫЕ ПРОЦЕССЫ И ОСНОВЫ СИНТЕЗА ЛИНЕЙНЫХ РАДИОТЕХНИЧЕСКИХ ЦЕПЕЙ 614.5 KB
  Современные радиотехнические системы часто включают в себя комплекс достаточно сложных электрических цепей среди которых разнообразные линейные цепи. Поэтому необходимо иметь ясное представление о таких процессах и уметь рассчитывать их для определенной цепи при заданном воздействии.
67861. Релігія як феномен духовної культури 73.5 KB
  Деномінація (лат. denominatio – наділення спеціальним ім’ям) – релігійне об’єднання, що перебуває в стадії організаційного оформлення; перехідний тип організації, яка має характеристики церкви( централізація, ієрархічні принципи управління, відмова від ізоляціонізму) та секти (визнання своєї виключності...
67862. Первісні вірування, ранні та пізні національні релігії 68.5 KB
  Особливості ранніх національних релігій об’єктами поклоніння були вже не духи, а боги, які, мали антропоморфний і деколи зооморфний характер; послідовний політеїзм (poly-багато, teoc – Бог), виникають ієрархії богів, на їх чолі стоять, як правило, боги Сонця чи Неба, або ж боги-деміурги...
67863. Буддизм. Організаційна структура буддизму 48.5 KB
  Буддизм є особливою світовою релігією: не знає Богатворця не визнає існування Бога у вигляді персоніфікованої могутньої особи; стверджує що матеріальний світ ілюзорний постійне коливання ідеальних частинок – дхарм із яких комбінуються існуючі речі; вважає що людина позбавлена душі; тісно пов’язаний...
67864. Християнство: витоки, еволюція і сучасний стан 90.5 KB
  Засновник: ІCУС ХРИСТОС. Священні книги: Біблія, Священний переказ. Географічне поширення: країни Європи, Північно-Східної Євразії, Північної та Південної Америки, Австралії, Африки на південь від Сахари. Виникнення християнства звичайно пов’язується із початком нашої ери.
67865. Іслам – наймолодша світова релігія 45 KB
  Особливості релігійно – культурних традицій ісламу: злиття духовного і світського початків, політичної адміністрації і релігійної влади; в жодній мусульманській державі не існувало організованої церкви, яка б до того ж протистояла державі; це сприяло абсолютизації релігійного...