95104

Расчет посадок, удовлетворяющих необходимой технологичности и удовлетворяющих качеству изделий

Курсовая

Производство и промышленные технологии

В курсовой работе проведен расчет посадок для заданных соединений, расчет исполнительных размеров калибров, размерных цепей. Проведен выбор и расчет контрольных параметров. Для вала разработаны схемы контроля технических требований.

Русский

2015-09-20

809.5 KB

0 чел.

Министерство общего и профессионального образования

Российской Федерации

Южно-Уральский государственный университет

Кафедра «Технология машиностроения »

Пояснительная записка к курсовой работе по курсу

«Взаимозаменяемость, стандартизация и технические измерения»

АК-304.12.02.00.00.ПЗ

Нормоконтролер Руководитель

______________________ Выбойщик В.Н.

«__»_____________2006 г. «___»_____________2008г.

Автор работы

    студент группы АК-304    

                                                                                            Лисин А.С.

Работа защищена

с оценкой

__________________

«__»______________2008 г.

Челябинск

2008

Аннотация

  

ГусевК.В Курсовая работа по взаимозаменяемости, стандартизации и техническим измерениям. – Челябинск: ЮУрГУ, 2008. – 26с.,  илл., библиография литературы – 7 наименований,   листа чертежей ф. А4,  2 листов чертежей ф. А3.

 

В курсовой работе проведен расчет посадок для заданных соединений, расчет исполнительных размеров калибров, размерных цепей. Проведен выбор и расчет контрольных параметров. Для вала разработаны схемы контроля технических требований.

В итоге выбраны посадки для всех сопрягаемых размеров узла.

 


Содержание

Введение ……………………………………………………………………4                                                                                                      

1.   Расчет и выбор посадок…………………………………………………....5

    1.1    Расчет посадки с натягом…………………………………………….5

    1.2  Расчет переходной посадки …………………………………………..11

    1.3    Расчет посадки подшипника качения……………………………….15

2.   Расчет калибров……………………………………………………………17

     2.1    Калибр вала…………………………………………………………..17

     2.2    Калибр отверстия ……………………………………………………19  

3.   Схема расположения полей допусков резьбового соединения…………20

4.   Расчет исполнительных размеров резьбовых калибров ………………...20

      4.1    Расчет ПР калибра-пробки  ……...………………………………....23   

      4.2    Расчет НЕ калибра-пробки………………………………………….24

5.    Расчет размерной цепи Б…………………………………………………26

6.    Схемы контроля технических требований для вала ……………………28

     Список использованной литературы……………………………………..30

                                                                                                


ВВедение

Задачами данной курсовой работы является выбор посадок, удовлетворяющих необходимой технологичности и удовлетворяющих качеству изделий. Исходя из условий работы и назначения детали, или соединения деталей выбираются, различные посадки и назначаются различные поля допусков для сопрягаемых размеров.

Для того чтобы определить годность изделия, изготовленного по заданным размерам необходимо разработать различные методы контроля деталей. Для контроля гладких отверстий используются гладкие предельные калибры – пробки.

Для контроля допусков расположения и формы поверхности используют различные методы контроля технических требований, которые осуществляются при помощи приборов.

Для контроля правильного соотношения взаимосвязанных размеров используется теория размерных цепей. Расчетом размерных цепей позволяет: определить количественную связь между размерами деталей машины; уточнить номинальные значения и допуски взаимосвязанных размеров, исходя из эксплутационных требований и экономической точности обработки деталей и сборки машины; определить наиболее рентабельный вид взаимозаменяемости; добиться наиболее правильной простановки размеров на рабочих чертежах; определить операционные допуски и перечислить конструктивные размеры на технологические.

 


  1.  расчет и выбор посадок

1.1.Посадка с натягом

          Рисунок 1- Посадка с натягом

                      Минимальный функциональный натяг Nmin ф, мм:

                                                ,                              (1.1)

где Мкр– крутящий момент, Нм;

L – длина соединения, м;

f - коэффициент трения при запрессовке, =0,12 [ таблица 2];

ED и Ed –  модули упругости материалов втулки и вала, соответственно, ED=21011 Па, Ed=0,91011 Па [задание]

СD и Сd – коэффициенты жесткости конструкции,

                                                                                       (1.2)

где D и d – коэффициенты Пуассона, D=0,3 и d =0,33 [задание];

dН – номинальный диаметр, мм;

d1 – внутренний диаметр вала, мм;

d2 – наружный диаметр втулки, мм;

мкм.

Максимальный функциональный натяг Nmax ф, мкм:

                                                                              (1.3)

где рдоп – наибольшее допускаемое давление на контактной поверхности, при котором отсутствуют пластические деформации:

а) для отверстия

                                         ;                                     (1.4)

б) для вала

                                         ,                                     (1.5)

где ТD и Тd – предел текучести материалов втулки и вала при растяжении,

ТD =  Тd =[таблица 4]

                               Па;

Па.


Па;

мкм.

Функциональный допуск посадки ТNф, мкм:

                                                    ,                                            (1.6)

                                       откуда ,                                             (1.7)

где TNф – функциональный допуск посадки, мкм;

ТNк – конструкторский допуск посадки, мкм;

                                                    ;                                     (1.8)

мкм;

                                             ,                                            (1.9)

где ITD – табличный допуск отверстия;

IТd – табличный допуск вала.

Из ГОСТа 25346-82 допуски для dН=40 мм: IT6=16мкм, IT7=25 мкм, IT8=39 мкм. Возможно несколько вариантов:

при TNк=IT7+IT6=25+16=41 мкм

Tэ=68-41=27 мкм, это 40%TNф;

при TNк=IT7+IT7=25+25=50 мкм

Tэ=68-50=18 мкм, это 26%TNф;

при TNк=IT8+IT7=39+25=64 мкм

Tэ=68-64= мкм, это 6%TNф.

    Только два варианта дают удовлетворительный результат (эксплуатационный допуск посадки должен быть не менее 20 %).

Учитывая предпочтительность посадок по ГОСТ 25347-82 , примем для отверстия- допуск IT7, для вала - IT6 .

     Для учета конкретных условий эксплуатации, вводят поправки:

                                          ;                                            (1.10)

                                         ,                                            (1.11)

где u - поправка, учитывающая смятие неровностей контактных

поверхностей соединяемых деталей, мкм:   

                            ,                                                              (1.12)

где RaD, Rad  - среднее арифметическое отклонение профиля соответственно отверстия и вала

                                     

-по ряду стандартных значений принимаем Ra=0,63мкм.

мкм;

мкм;

мкм.

   Для обеспечения работоспособности стандартной посадки необходимо выполнить следующие условия:

  1.  ;
  2.  ;
  3.  э>сб,

где сб – запас на сборку

                                          ;                                     (1.13)

э – запас на эксплуатацию

                                           .                                       (1.14)

Проверим посадки с натягом из числа рекомендуемым ГОСТом 25347-82 в системе отверстия.

                     

Рисунок 2 - Схема расположения полей допусков посадки с натягом

Проанализируем эти посадки.

Посадка

59

18

54,4

5,2

68

18

45,4

5,2

70

29

43,4

16,2

95

45

18,4

32,2

Из рассмотренных посадок условиям пп. а, б и в удовлетворяет только посадка Ø.

Соблюдаются все условия:

а) Nmax табл = 95 < Nmax ф расч = 113,4

б) Nmin табл = 45 > Nmin ф расч = 12,8

в) э=32,2> ∆сб=18,4 

Следовательно, посадка работоспособна.

          1.2. Переходная посадка

         Для соединения 8-10 подобрать стандартную посадку. Предельный зазор Smax, мкм:

                                                          ,                                              (1.15)

где Fr – радиальное биение, которое определяется по[4] для dн=15мм с степенью точности 8   Fr =45 мкм.

kT – коэффициент запаса точности, kT=2…5

мкм.

В системе основного отверстия из рекомендуемых стандартных полей допусков по ГОСТу 25347-82 подбираем оптимальную посадку  так, чтобы  был равен или меньше на 20%  .

  1.  15.
  2.  15.
  3.  15.
  4.  15.
  5.  15

Выбираем посадку 15.

Средний размер отверстия Dc, мм:

мм.

Средний размер вала dc, мм:

мм.

 

  Вероятное предельное значение  должно быть меньше . При-нимаем, что рассеяние размеров отверстия вала, а также зазора и натяга подчиняются закону нормального распределения и допуск равен величине поля рассеяния.

                                                        ;                                             (1.16)

;

Среднеквадратическое отклонение для распределения зазоров и натягов в соединении N,S, мкм:

                                                  ;                                          (1.17)

.

При средних размерах отверстия и вала средний зазор SС, мм:

                                                    ;                                                   (1.18)

мм.

 

Предел интегрирования      ;                                                              (1.19)

.

Функция вероятности  Ф(0,72)=0,2642 [2, приложение 6].

-диапазон рассеивания зазоров и натягов.

 Процент получения зазоров PS:

                                                   ;                                                (1.20)

, или 76%.

Вероятность получения натягов PN:

, или 24%.

Предельные значения натягов  и зазоров , мкм:

                                                                   (1.21)

  

               Рисунок 3- Кривая вероятностей натягов и зазоров посадки

     1.3.Посадки подшипников качения

  Выбор посадок зависит от вида нагружения колец подшипника.  По условиям работы узла наружное кольцо подшипника имеет циркуляционное нагружение, внутреннее – местное. Присоединительные размеры подшипника заданы на чертеже узла: d = 40 мм, D = 80 мм. Класс точности и номер серии подшипника принимается произвольно. Принимаем класс точности 0 и среднюю серию по которой в зависимости от диаметра по ГОСТ 8338 – 75 определим ширину кольца В =18  и  r = 2,0.

1) Для циркуляционно нагруженного кольца подшипника посадку выбираем по интенсивности радиальной нагрузки на посадочной поверхности:

 где    R=4000Н – приведённая радиальная реакция опоры на подшипник   [задание]

      b – рабочая ширина посадочной поверхности кольца подшипник за вычетом фасок:

       Kп – динамический коэффициент, зависящий от характера нагрузки. При перегрузках до 150%, умеренных толчках и вибрации Kп =1.

     F – коэффициент, учитывающий степень ослабления посадочного натяга при полом вале или тонкостенном корпусе; F = 1

       FА – коэффициент неравномерности распределения радиальной нагрузки между рядами тел качения в двухрядных подшипниках FА = 1.

По [1, Таблица 6] определяем рекомендуемое основное отклонение для корпуса: К. Номер квалитета зависит от класса точности подшипника. При посадке в корпус, если подшипник 0, 6 класса, то вал IT 6. При посадке в корпус – IT7. Для нашего примера будет   40 k6. При посадке в корпус основное отклонение Н7


Рисунок 4Схема поля допуска подшипника качения


                                     2.  расчет калибров

     2.1.Расчет исполнительных размеров гладкого калибра-скобы

Контроль детали 11 по размеру 40u7 осуществляется с помощью предельных калибров-скоб. Наибольший предельный размер вала dmax , мм:

                                                          ,                                         (2.1)

где es=0,085 – верхнее отклонение вала, мм;

мм.

Наименьший предельный размер вала dmin, мм:

                                                          ,                                         (2.2)

где ei=0,060 – нижнее отклонение вала, мм;

мм.

По таблице 2 ГОСТа 24853-81:

Z1=3,5 мкм – отклонение середины поля допуска на изготовление проходного калибра для вала относительно наибольшего предельного размера вала;

H1=4 мкм – допуск на изготовление калибров для вала;

Y1=3 мкм – допустимый вход размера изношенного проходного калибра для вала за границу поля допуска изделия.

По схеме расположения полей допусков вала (рисунок 5), проходного и непроходного калибра-скобы определяем исполнительные размеры калибров.

Наименьший предельный размер проходной стороны калибра-скобы dminПР, мм:

                                            ;                                       (2.3)

мм.

Наименьший предельный размер не проходной стороны калибра-скобы dminНЕ, мм:

                                                 ;                                           (2.4)

мм.

Исполнительный размер проходной стороны калибра-скобы - . Исполнительный размер не проходной стороны калибра-скобы равен . (рис 5).

                          Рисунок 5-Расположение полей допусков вала

     2.2.Расчет исполнительных размеров гладкого калибра-пробки

Контроль отверстия детали 9 по размеру 40H7 осуществляется с помощью предельных калибров-пробок. Наибольший предельный размер отверстия Dmax , мм:

                                                          ,                                      (2.5)

где ES – верхнее отклонение отверстия, мм;

мм.

Наименьший предельный размер отверстия Dmin, мм:

                                                          ,                                       (2.6)

где EI – нижнее отклонение отверстия, мм;

мм.

По таблице 2 ГОСТа 24853-81:

Z=3,5 мкм – отклонение середины поля допуска на изготовление проходного калибра для отверстия относительно наименьшего предельного размера отверстия;

H=4 мкм – допуск на изготовление калибров для отверстия;

Y=3 мкм – допустимый вход размера изношенного проходного калибра для отверстия за границу поля допуска изделия.

     Наименьший предельный размер проходной стороны калибра-пробки dmaxПР, мм:

                                            ;                                       (2.7)

мм.

Наименьший предельный размер не проходной стороны калибра-пробки dmaxНЕ, мм:

                                                 ;                                          (2.8)

мм.

Исполнительный размер проходной стороны калибра-пробки - . Исполнительный размер непроходной стороны калибра-пробки равен .  (рис 6).

                          Рисунок 6-Расположение полей допусков отверстия

    

3.Схема расположения полей допусков резьбового  соединения

Для резьбового соединения -   построим схему расположения полей допусков.

По ГОСТу 24507-81определим основные размеры резьбы : Наружный диаметр        D=d=4мм;

Средний диаметр   мм;                                                          Внутренний диаметр мм;

Точность резьбового  соединения: ;

По ГОСТ 16093-81 находим предельные отклонения гайки:

  •  нижние отклонения
    •  верхнее отклонение
      •  верхнее отклонение

По ГОСТ 16093-81 находим предельные отклонения болта:

  •  верхнее отклонения
    •  нижнее отклонение      
      •  нижнее отклонение     

Рисунок 7– Схема расположения полей допусков резьбового соединения

4.Расчет исполнительных размеров резьбовых калибров-колец.

Контроль наружной резьбы М4-6h (рисунок 8) осуществляется при помощи резьбовых калибров-колец. По ГОСТу 24705-81 наружный диаметр d=4 мм; средний диаметр d2=3,546 мм; внутренний диаметр d1=3,242 мм. По ГОСТу 16093-81 предельные отклонения диаметров резьбы: верхнее отклонения ; нижние отклонения eid2=-90 мкм,      eid1=-140 мкм.

Строим схему расположения полей допусков резьбовых калибров-пробок. По ГОСТ 24997-81  определяем отклонения и допуски калибров и наносим их на схему (рисунок 7).

             Рисунок 8- Схема отклонений и допусков калибров

TR=14 мкм – допуск внутреннего и среднего диаметров резьбового проходно

го и непроходного калибров-колец;

WGO=16 мкм – величина среднедопустимого износа резьбовых проходных калибров-пробок и калибров-колец;

 WNG=12 мкм – величина среднедопустимого износа резьбовых непроходных калибров-пробок и калибров-колец;

ZR=2 мкм – расстояние от середины поля допуска TR резьбового проходного калибра-кольца до проходного (верхнего) предела диаметра наружной резьбы.

Определяем наибольшие предельные диаметры резьбы калибра. Верхнее отклонение диаметров резьбы калибра при этом будет равно нулю, а нижнее – отрицательное и равно по величине допуску на изготовление калибра.

4.1   Расчет ПР калибра-кольца  

       Для ПР резьбового калибра – кольца:

наименьший предельный наружный диаметр

                 ;       (4.1)

наименьший предельный средний диаметр

              ;  (4.2)

      наименьший предельный внутренний диаметр

                             (4.3)

    Определим допуски на изготовление калибра. Допуск среднего диаметра ПР резьбового калибра – кольца:

                                         .                          (4.5)

Допуск внутреннего диаметра ПР резьбового калибра – кольца:

                                          .                                   (4.6)

Исполнительные размеры ПР резьбового калибра – кольца:

наружный диаметр 4,0644 по канавке или радиусу;

средний диаметр ;

внутренний диаметр .

Размер изношенного резьбового калибра – кольца  по среднему диаметру:

          (2.14)

4.2   Расчет НЕ калибра-кольца  

Для НЕ резьбового калибра – кольца:

наименьший предельный наружный диаметр

                ;      (2.15)

наименьший предельный средний диаметр

             ;               (2.16)

наименьший предельный внутренний диаметр

(2.17)

Допуск среднего диаметра НЕ резьбового калибра – кольца:

                                         .                             (2.18)

Допуск внутреннего диаметра НЕ резьбового калибра – кольца:

                                                  .                            (2.19)                           

Исполнительные размеры НЕ резьбового калибра – кольца:

наружный диаметр 4,0644 по канавке или радиусу;

средний диаметр ;

внутренний диаметр .

Размер изношенного резьбового калибра – кольца  по среднему диаметру:

           (2.20)

5. Расчет размерной цепи.

Рмсунок 9- Размерная цепь

   По схеме размерной цепи определяем увеличивающие (A2,) и уменьшающие (A3, А4, А5,A1 ) размеры.

Уравнение размерной цепи:

                               ;                            (4.1)      

мм.         

 

Составим уравнения размерной цепи

                                мм.                    (4.2)

                                мм.                           (4.3)

   Таким образом получим

А

6.Схемы контроля технических требований для вала

 Точность формы цилиндрической поверхности определяется точностью контура в поперечном и продольном сечении.

Каждую цилиндрическую поверхность надо проконтролировать в трех сечениях, в каждом сечении замеры сделать во взаимно перпендикулярных плоскостях.

Такой метод контроля позволит такие параметры неточности изготовления как овальности, огранка, бочкообразность, седлообразность, конусообразность, изогнутость.

  1.  проверяемая деталь;
  2.  измерительная головка

Контроль внешней резьбы M16-8g произведем ПР и НЕ  резьбовым калибром-кольцом.

Список использованной литературы

  1.  Взаимозаменяемость, стандартизация и технические измерения. Учебное пособие для выполнения курсовой работы с применением ЭВМ серии СМ для расчета посадок с натягом. \Бойков Ф.И., Борблик  Н. Л., Серадская И.В., Переверзев П.П., Гончарук Р.В., Кувшинова В.А. – Челябинск: ЧПИ , 1985 – 92с.
  2.  Допуски и посадки : Справочник в 2-х ч. Ч.1 /Под. Ред. В. Д. Мягкова, - 5-е изд., перераб. и доп. – Л. : Машиностроение, Ленинград. отд-ние, 1979 – 544с.
  3.  ГОСТ 16093-2004 Резьба метрическая. Допуски. Посадки с зазором. – М.: Стандартинформ, 2005. – 38 с. УДК 621.882.082.1:006.354. Группа Г13.
  4.  ГОСТ 24705-2004 Резьба метрическая. Основные размеры. – М.: Стандартинформ, 2005. – 15 с. УДК 621.882.082.1:006.354. Группа Г13.
  5.  ГОСТ 1643-81 Передачи зубчатые цилиндрические. Допуски. – Введ. 21.04.1981. – М.: Издательство стандартов, 1981. – 69 с. УДК 621.833.1:621.753.1:006.354. Группа Г15.
  6.  ГОСТ 2.403-75 Правила выполнения чертежей цилиндрических зубчатых колес. – М.: Издательство стандартов, 1990 – 24 с. УДК 744.43:621.833:006.354. Группа Т52.  
  7.  ГОСТ 2015-84 Калибры гладкие нерегулируемые. Технические требования. – Введ. 01.01.85. – М.: Издательство стандартов, 1992. – 6 с. УДК 621.753.3:006.354. Группа Г28.


3

Ëèñò

Äàòà

Ïîäïèñü

¹ äîêóì.

Ëèñò

Èçì.

ÞÓðÃÓ

Êàôåäðà ÒÌ

Ëèñòîâ

Ëèò.

Êóðñîâàÿ ðàáîòà ïî âçàèìîçàìåíÿåìîñòè, ñòàíäàðòèçàöèè è òåõíè÷åñêèì èçìåðåíèÿì

 Óòâåðä.

 Í. Êîíòð.

 

Âûáîéùèê Â.Í.

Ïðîâåð.

Ëèñèí À.Ñ.

 Ðàçðàá.

ÀÊ304.12.02.00.00.ÏÇ

Äàòà

Ïîäïèñü

¹ äîêóì.

Ëèñò

çì.

ê

ÀÊ303.32.02.00.00.ÏÇ

ÀÊ304.12.02.00.00.ÏÇ

4

Ëèñò

Äàòà

Ïîäïèñü

¹ äîêóì.

Ëèñò

Èçì.

ÀÊ304.12.02.00.00.ÏÇ

2

Ëèñò

Äàòà

Ïîäïèñü

¹ äîêóì.

Ëèñò

Èçì.

Ëèñò

5

ÀÊ303.32.02.00.00.ÏÇ

Èçì.

Ëèñò

¹ äîêóì.

Ïîäïèñü

Äàòà

Ëèñò

7

ÀÊ303.32.02.00.00.ÏÇ

ÀÊ304.12.02.00.00.ÏÇ

30

Ëèñò

Äàòà

Ïîäïèñü

¹ äîêóì.

Ëèñò

Èçì.

Èçì.

Ëèñò

¹ äîêóì.

Ïîäïèñü

Äàòà

Ëèñò

11

ÀÊ303.32.02.00.00.ÏÇ

ÀÊ303.32.02.00.00.ÏÇ

24

Ëèñò

Äàòà

Ïîäïèñü

¹ äîêóì.

Ëèñò

ÀÊ303.32.02.00.00.ÏÇ

17

Ëèñò

Äàòà

Ïîäïèñü

¹ äîêóì.

Ëèñò

Èçì.

Èçì.

Ëèñò

¹ äîêóì.

Ïîäïèñü

Äàòà

Ëèñò

16

ÀÊ303.32.02.00.00.ÏÇ

Èçì.

Ëèñò

¹ äîêóì.

Ïîäïèñü

Äàòà

Ëèñò

18

ÀÊ303.32.02.00.00.ÏÇ

Èçì.

ÀÊ303.32.02.00.00.ÏÇ

22

Ëèñò

Äàòà

Ïîäïèñü

¹ äîêóì.

Ëèñò

20

Ëèñò

Äàòà

Ïîäïèñü

¹ äîêóì.

Ëèñò

Èçì.

ÀÊ303.32.02.00.00.ÏÇ

ÀÊ303.32.02.00.00.ÏÇ

10

Ëèñò

Äàòà

Ïîäïèñü

¹ äîêóì.

Ëèñò

Èçì.

13

Ëèñò

Äàòà

Ïîäïèñü

¹ äîêóì.

Ëèñò

Èçì.

ÀÊ303.32.02.00.00.ÏÇ

9

Ëèñò

Äàòà

Ïîäïèñü

¹ äîêóì.

Ëèñò

Èçì.

ÀÊ303.32.02.00.00.ÏÇ

8

Ëèñò

Äàòà

Ïîäïèñü

¹ äîêóì.

Ëèñò

Èçì.

14

Ëèñò

Äàòà

Ïîäïèñü

¹ äîêóì.

Ëèñò

Èçì.

ÀÊ303.32.02.00.00.ÏÇ

ÀÊ303.32.02.00.00.ÏÇ

19

Ëèñò

Äàòà

Ïîäïèñü

¹ äîêóì.

Ëèñò

Èçì.

Èçì.

ÀÊ303.32.02.00.00.ÏÇ

25

Ëèñò

Äàòà

Ïîäïèñü

¹ äîêóì.

Ëèñò

ÀÊ303.32.02.00.00.ÏÇ

12

Ëèñò

Äàòà

Ïîäïèñü

¹ äîêóì.

Ëèñò

ÀÊ303.32.02.00.00.ÏÇ

15

Ëèñò

Äàòà

Ïîäïèñü

¹ äîêóì.

Ëèñò

Èçì.

ÀÊ303.32.02.00.00.ÏÇ

6

Ëèñò

Äàòà

Ïîäïèñü

¹ äîêóì.

Ëèñò

Èçì.

Èçì.

ÀÊ303.32.02.00.00.ÏÇ

23

Ëèñò

Äàòà

Ïîäïèñü

¹ äîêóì.

Ëèñò

Èçì.

ÀÊ303.32.02.00.00.ÏÇ

21

Ëèñò

Äàòà

Ïîäïèñü

¹ äîêóì.

Ëèñò

Èçì.

Èçì.


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

74337. Статические характеристики электрических нагрузок 75 KB
  Зависимости показывающие изменение активной и реактивной мощности и от частоты f и подведенного напряжения U при медленных изменениях менее 1 сек этих параметров называют статическими характеристиками нагрузки СХН. Полученные при этом СХН называются естественными. Примерный состав нагрузки соответствующий типовым СХН Асинхронные двигатели...
74338. Представление генераторов при расчете установившихся режимов эл.передач ЭЭС. 105 KB
  В расчетах установившихся режимов электрических сетей и систем как правило не учитываются и а генератор представляется источником подключенным к шинам генераторного напряжения. Обычно для генерирующих узлов при фиксированных и не известны модуль и фаза напряжения узла и либо активные и реактивные составляющие напряжения и . Постоянные активная мощность и модуль напряжения В этом случае переменными являются как правило реактивная мощность и фаза напряжения. Задание постоянного модуля напряжения при соответствует реальным...
74339. Моделирование (представление) линии эл.передачи 0,38-220 кВ. характерные данные и основные соотношения между параметрами схем замещения ЛЭП 210.5 KB
  Характерные данные и основные соотношения между параметрами схем замещения ЛЭП. Выше приведена характеристика отдельных элементов схем замещения линий. При расчете симметричных установившихся режимов ЭС схему замещения составляют для одной фазы
74340. Особенности моделирования воздушных линий электропередачи со стальными проводами 116.5 KB
  Особенности моделирования воздушных линий электропередачи со стальными проводами. Поэтому стальные провода применяют при выполнении больших переходов через естественные препятствия широкие реки горные ущелья и т.
74341. Моделирование протяженных линий эл.передачи напряжением 330-750 кВ 38 KB
  Линии электропередачи с номинальным напряжением 330 500 750 кВ разделяют посредством переключательных пунктов на участки в 250 350 км что локализует и уменьшает влияние поврежденных участков на изменение параметров режима и устойчивость работы сети рис. Такое построение линии а также включение промежуточных подстанций разбивает электропередачу на участки и ее удобно моделировать цепочной схемой замещения. Протяженные линии в режиме минимальных нагрузок имеют избыток реактивной мощности генерируемой линией. Для компенсации этой...
74342. Режим передачи активной мощности для идеализированной электропередачи. Условия передачи активной мощности 319.5 KB
  Отложим вектор фазного напряжения U1ф в начале линии по вещественной оси. Под углом φ к нему построим вектор тока I в линии. В результате получим падение напряжения ΔU и вектор фазного напряжения U2ф в конце линии. Линия без потерь: а схема замещения; б векторная диаграмма; в угловая характеристика мощности Тогда активная мощность в начале линии 10.
74343. Режимные и технические мероприятия повышения пропускной способности электропередачи 31 KB
  Причем с увеличением длины линий второй фактор устойчивость определяет предел передаваемой мощности. Известно что передаваемая по линии без потерь активная мощность АМ и потребляемая по ее концам реактивная мощность РМ в зависимости от угла передачи d определяются как: Ограничения передаваемой мощности Р0 вызваны необходимостью обеспечить статическую устойчивость в нормальном режиме с коэффициентом запаса по передаваемой мощности: где предельная мощность Также нужно обеспечить динамическую устойчивость в аварийном режиме и передачу...
74344. ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ЗАДАЧИ РАСЧЕТА И АНАЛИЗА УСТАНОВИВШИХСЯ РЕЖИМОВ. ЦЕЛЬ РАСЧЕТОВ. ОСНОВНЫЕ ДОПУЩЕНИЯ ПРИ РАСЧЕТЕ РЕЖИМОВ 95.5 KB
  Естественно такая электрическая цепь обязательно включает в себя ИП и ЭП как составные части и в едином смысле понятие электрической сети формально совпадает с понятием ЭЭС как электрической цепи. При решении ряда задач эксплуатации развития и проектирования электрических сетей необходимо оценить условия в которых будут работать потребители и оборудование электрической сети. Также эти оценки дают возможность установить допустимость анализируемого режима при передаче по сети данных мощностей при подключении новых и отключении...
74345. РАСЧЕТ И АНАЛИЗ УСТАНОВИВШЕГОСЯ РЕЖИМА УЧАСТКА ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ СЕТИ 1.09 MB
  В качестве участка может рассматриваться любой элемент трехфазной электрической сети (линия электропередачи, трансформатор и т.д.), в дальнейшем именуемый также общим термином — электропередача. Предварительно рассмотрим участок — электропередачу, схема замещения которого состоит из одной продольной ветви с сопротивлением