95142

Проектирование гидротурбины

Курсовая

Производство и промышленные технологии

Выбираем систему и тип турбины, номинальный диаметр рабочего колеса D1 и частоту вращения n таким образом, чтобы при наименьших размерах турбины и генератора и при возможно больших значениях КПД обеспечить получение заданной номинальной мощности.

Русский

2015-09-20

1.75 MB

10 чел.

Министерство образования Российской Федерации

Саяно-Шушенский  Филиал

Сибирского федерального университета

 

 Кафедра «Гидроэнергетики,

гидроэлектростанций, электроэнергетических

систем и электрических сетей»

Записка к курсовому проекту

по дисциплине «Гидромашины»

Проектирование гидротурбины

                                                                                  Выполнил:

Проверил:

Черёмушки  2007г

 

ОГЛАВЛЕНИЕ

  1.  Выбор гидротурбины 4

2.  Расчет и построение рабочих характеристик гидротурбины 19

3.  Построение эксплуатационной характеристики турбины 24

4.  Расчет и построение бетонной спиральной камеры 30

5.  Подбор и контрольный расчет отсасывающей трубы 34

6.  Формулирование требований к гидрогенератору 37

7.  Разработка схемы установки 38

9.  Приложение 41

10.  Литература 42

  1.  ЗАДАНИЕ № 10

На курсовой проект по курсу «ГИДРОМАШИНЫ».

Для ГЭС с расчетным напором  Нр =  50,0 м:

1. Выбрать систему и тип гидротурбины, обеспечивающую мощность N  =    

    77 000 кВт при высоте отсасывания Нs = - 8,8 м.

Характерные отметки бьефов принять из таблицы:

расчетная

максимальная

минимальная

ВУ

150,0

159,0

137,0

НУ

100,0

102,0

99,0

2. Рассчитать и построить рабочие характеристики для 4 напоров.

3. Построить эксплуатационную характеристику.

4. Рассчитать и построить бетонную спиральную камеру.

5. Построить и провести контрольный расчет отсасывающей трубы.

6. Сформулировать требования к гидрогенератору.

7. Разработать эскиз гидроагрегата.

1. ВЫБОР ГИДРОТУРБИНЫ

Выбираем систему и тип турбины, номинальный диаметр рабочего колеса D1 и частоту вращения n таким образом, чтобы при наименьших размерах турбины и генератора и при возможно больших значениях КПД обеспечить получение заданной номинальной мощности. При этом требуемая высота отсасывания Нs  для данной турбины должна соответствовать заданной величине (с точностью 0,5 м).

  1.  ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАБОЧИХ НАПОРОВ ГИДРОТУРБИНЫ

  

где - отметки горизонтов верхнего и нижнего бьефов;

При расчете условно не учитываются потери энергии в водоподводящих сооружениях ГЭС, что вносит определенную погрешность в значения действующих напоров.

  1.  ВЫБОР СИСТЕМЫ И ТИПА ГИДРОТУРБИНЫ

Производится по величине максимального напора так, чтобы значение Hmax было близко к предельному напору Hпред выбранного типа, но не превышало его.

Как видно из таблицы, где приведены основные параметры турбин, на одни и те же заданные условия можно выбрать несколько различных типов турбин.

Для полученного максимального напора Нмах = 60,0м выбираем

  •  ПЛ60-В
  •  ПЛ70-В
  •  ПЛД60-В60О
  •  ПЛД70-В60О
  •  РО75-В

Основные параметры модельных реактивных гидротурбин

Таблица 1

Марка

ПЛ60-В

ПЛ70-В

ПЛД60-В60О

ПЛД70- В60О

РО75-В

Нпред,м

60

70

60

70

75

Нmin/Hmax

0,50

0,50

0,50

0,50

0,60

n1opt,об/м

116

106

111

107

83

Q1opt,л/с

1080

860

1130

1020

1020

ηм opt

0,913

0,902

0,906

0,907

0,920

Q1’max,л/с

1500

1400

1600

1600

1200

σ(Q1max)

0,55

0,55

0,65

0,60

0,13

D1m

0,460

0,460

0,460

0,345

0,460

Нмод,м

12

4

12

6

4

tмод,0С

20

4

20

7

20

  1.  ОПРЕДЕЛЕНИЕ НОМИНАЛЬНОГО ДИАМЕТРА РАБОЧЕГО КОЛЕСА

Предварительное определение номинального диаметра рабочего колеса для выбранных типов турбин:

  

Значения Q1’, м3/с и КПД модельной турбины ηм принимаются в «расчетной точке» ее универсальной характеристики. «Расчетная точка» выбирается в области значений максимального приведенного расхода Q1max на линии, соответствующей оптимальной приведенной частоте вращения n1opt. 

Для более полного анализа возможных вариантов применения турбин на заданные параметры целесообразно принимать для дальнейшего рассмотрения оба значения D1 – большее и меньшее.

  •  Для ПЛ60-В:

  ηм = 0,889 при n1opt=116 об/м, Q1max=1500л/с

  

  •  Для ПЛ70-В:

 ηм = 0,874 при n1opt=106 об/м, Q1max=1340л/с

 

  •  Для ПЛД60-В60О:

  ηм = 0,892 при n1opt=111 об/м, Q1max=1560л/с

 

  •  Для ПЛД70- В60О:

  ηм = 0,885 при n1opt=107 об/м, Q1max=1580л/с

  

  •  Для РО75-В:

 ηм = 0,89 при n1opt=83 об/м, Q1max=1160л/с

  1.  ОПРЕДЕЛЕНИЕ МАКСИМАЛЬНОГО ЗНАЧЕНИЯ КПД НАТУРНОЙ МАШИНЫ

 

«н» - относится к натурной турбине

«м» - к модельной

Re – число Рейнольдса:

 

- коэффициент кинематической вязкости воды – 1,14*106, м2/с.

Средняя температура воды для натурной турбины назначается в зависимости от предполагаемого места расположения ГЭС. По согласованию с консультантом принимаем  t = 15 оС.

  •  Для ПЛ60-В-400:

;

.

  •  Для ПЛ60-В-425:

;

.

  •  Для ПЛ70-В-425:

;

.

  •  Для ПЛ70-В-450:

;

.

  •  Для ПЛД60-В60О-375:

;

.

  •  Для ПЛД60-В60О-400:

;

.

  •  Для ПЛД70-В60О-375:

;

.

  •  Для ПЛД70-В60О, D1=4000мм:

;

.

  •  Для ПЛД70-В60О, D1=4250мм:

;

.

  •  Для РО75-В, D1=4500мм:

;

.

  •  Для РО75-В, D1=4750мм:

;

.

  1.  ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОПРАВКИ КПД

Определение поправки КПД за счет масштабного эффекта и отношения КПД натурной и модельной турбин в оптимальном режиме.

 

  •  Для ПЛ60-В-400:

  Δ = 0,942 – 0,913 = 0,029;

m = 0,942/0,913 = 1,032.

  •  Для ПЛ60-В-425:

Δ = 0,941 – 0,913 = 0,028;

m = 0,941/0,913 = 1,031.

  •  Для ПЛ70-В-425:

Δ = 0,94 – 0,902 = 0,038;

m = 0,94/0,902 = 1,042.

  •  Для ПЛ70-В-450:

Δ = 0,942 – 0,902 = 0,04;

m = 0,94/0,902 = 1,044.

  •  Для ПЛД60-В60О-375:

Δ = 0,936 – 0,906 = 0,03;

m = 0,936/0,906 = 1,033.

  •  Для ПЛД60-В60О-400:

Δ = 0,936 – 0,906 = 0,03;

m = 0,936/0,906 = 1,033.

  •  Для ПЛД70-В60О-375:

Δ = 0,943 – 0,907 = 0,036;

m = 0,944/0,907 = 1,04.

  •  Для ПЛД70-В60О-400:

Δ = 0,944 – 0,907 = 0,037;

m = 0,944/0,907 = 1,041.

  •  Для ПЛД70-В60О-425:

Δ = 0,944 – 0,907 = 0,037;

m = 0,944/0,907 = 1,041.

  •  Для РО75-В-450:

Δ = 0,951 – 0,92 = 0,031;

m = 0,951/0,92 = 1,034.

  •  Для РО75-В-475:

Δ = 0,952 – 0,92 = 0,032;

m = 0,952/0,92 = 1,035.

  1.  ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЧАСТОТЫ ВРАЩЕНИЯ ТУРБИНЫ

 

n1p’, об/мин – расчетное значение приведенной частоты вращения

Предварительно принимаем n1p’= n1opt’.

Полученное значение округляется до ближайшего синхронного значения частоты вращения, определяемого по формуле:

  •  Для ПЛ60-В-400:

  •  Для ПЛ60-В-425:

  •  Для ПЛ70-В-425:

  •  Для ПЛ70-В-450:

  •  Для ПЛД60-В60О-375:

  •  Для ПЛД60-В60О-400:

  •  Для ПЛД70-В60О-375:

  •  Для ПЛД70-В60О-400:

  •  Для ПЛД70-В60О425:

  •  Для РО75-В-450:

  •  Для РО75-В-475:

  1.  УТОЧНЕНИЕ РАСЧЕТНОЙ ПРИВЕДЕННОЙ ЧАСТОТЫ ВРАЩЕНИЯ

.                                             

  •  Для ПЛ60-В-400:

  •  Для ПЛ60-В-425:

  •  Для ПЛ70-В-425:

  •  Для ПЛ70-В-450:

  •  Для ПЛД60-В60О-375:

  •  Для ПЛД60-В60О-400:

  •  Для ПЛД70-В60О-375:

  •  Для ПЛД70-В60О-400:

  •  Для ПЛД70-В60О-425:

  •  Для РО75-В-450:

  •  Для РО75-В-475:

1.8 ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАБОЧЕЙ ЗОНЫ ТУРБИНЫ НА УНИВЕРСАЛЬНОЙ ХАРАКТЕРИСТИКЕ

                                

                                                    

  •  Для ПЛ60-400:

  •  Для ПЛ60-В-425:

  •  Для ПЛ70-В-425:

  •  Для ПЛ70-В-450:

  •  Для ПЛД60-В60О-375:

  •  Для ПЛД60-В60О-400:

  •  Для ПЛД70-В60О-375:

  •  Для ПЛД70-В60О-400:

  •  Для ПЛД70-В60О-425:

  •  Для РО75-В-450:

  •  Для РО75-В-475:

               

1.9. ОПРЕДЕЛЕНИЕ «РАСЧЕТНОЙ ТОЧКИ» ТУРБИНЫ НА

УНИВЕРСАЛЬНОЙ ХАРАКТЕРИСТИКЕ

                                                                      

  •  Для ПЛ60-В-400:

  

  •  Для ПЛ60-В-425:

  

  •  Для ПЛ70-В-425:

  

  •  Для ПЛ70-В-450:

  

  •  Для ПЛД60-В60О-375:

  

  •  Для ПЛД60-В60О-400:

  •  Для ПЛД70-В60О-375:

  •  Для ПЛД70-В60О-400:

  •  Для ПЛД70-В60О-425:

  •  Для РО75-В-450:

  •  Для РО75-В-475:

Далее определяем в какой точке УХ, расположенной на линии nI'p= Const, произведение QI'   и КПД модели отвечает условиям, определенным выше. Поиск ведется методом последовательных приближений.

Для найденной «расчетной точки» выписываем значения QI' , м и коэффициента кавитации :

  •  Для ПЛ60-В-400:

QI' = 1,480 (м3/с), м= 0,892,  =0,575;

  •  Для ПЛ60-В-425:

QI' = 1,295 (м3/с), м= 0,905,  =0,44;

  •  Для ПЛ70-В-425:

QI' = 1,32 (м3/с), м= 0,879,  =0,467;

  •  Для ПЛ70-В-450:

QI' = 1,153 (м3/с), м= 0,893,  =0,34;

  •  Для ПЛД60-В60О-375:

Расчетная точка выходит за область значений приведенного расхода, работа машины в данном режиме невозможна;

  •  Для ПЛД60-В60О-400:

QI' = 1,470 (м3/с), м= 0,898,  =0,54;

  •  Для ПЛД70-В60О-375:

Расчетная точка выходит за область значений приведенного расхода, работа машины в данном режиме невозможна;

  •  Для ПЛД70-В60О-400:

QI' = 1,470 (м3/с), м= 0,891,  =0,49;

  •  Для ПЛД70-В60О-425:

QI' = 1,289 (м3/с), м= 0,9,  =0,37;

  •  Для РО75-В-450:

QI' = 1,160 (м3/с), м= 0,896,  =0,173;

  •  Для РО75-В-475:

QI' = 1,033 (м3/с), м= 0,91,  =0,155;

1.10 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДОПУСТИМОЙ ВЫСОТЫ ОТСАСЫВАНИЯ

 

  

где   - отметка расположения рабочего колеса турбины, принимаемая предварительно равной НУр;

ΔНs = 1,5 м – дополнительное заглубление рабочего колеса, учитывающие неточности определения s  при модельных испытаниях, масштабный эффект и антикавитационный запас;

ΔZх.пл – разность отметок характерных плоскостей модельной и натурной турбин, которая определяется следующим образом:

  •  для осевых вертикальных турбин (ПЛ):

ΔZх.пл = 0;

  •  для вертикальных диагональных и радиально-осевых турбин (ПЛД и РО) ΔZх.пл = -B/2, где B – высота направляющего аппарата натурной турбины, которая пересчитывается с модели:

   

  •  Для ПЛ60-В-400:

  •  Для ПЛ60-В-425:

  •  Для ПЛ70-В-400:

  •  Для ПЛ70-В-425:

  •  Для ПЛД60-В60О-400:

  •  Для ПЛД70-В60О-400:

  •  Для ПЛД70-В60О-425:

  •  Для РО75-В-450:

  •  Для РО75-В-475:

1.11 СОПОСТАВЛЕНИЕ ТУРБИН И ВЫБОР ОПТИМАЛЬНОГО ВАРИАНТА

 

Сведём данные расчетов по всем рассматриваемым вариантам турбин в таблицу.

При определении КПД hн р.т. в «расчетной точке» учитывать поправку на масштабный эффект:

  hн р.т  = hм + Δh ,

где Δh - поправка, определенная ранее.

  •  Для ПЛ60-В-400: hн р.т=0,892+0,029=0,921;

  •  Для ПЛ60-В-425: hн р.т=0,905+0,028=0,933;

  •  Для ПЛ70-В-400: hн р.т=0,879+0,038=0,917;

  •  Для ПЛ70-В-425: hн р.т=0,893+0,04=0,933;

  •  Для ПЛД60-В60О-400: hн р.т=0,898+0,03=0,928;

  •  Для ПЛД70-В60О-400: hн р.т=0,891+0,037=0,928;

  •  Для ПЛД70-В60О-425: hн р.т=0,9+0,037=0,937;

  •  Для РО75-В-450: hн р.т=0,896+0,031=0,927;

  •  Для РО75-В-475: hн р.т=0,91+0,032=0,942;

ПОКАЗАТЕЛИ НАТУРНЫХ ГИДРОТУРБИН

Таблица 2

Марка турбины

D1

п, об/мин

Hдопs

 hн о 

hн р.т 

n’p, об/мин 

 n’о, об/мин 

Всп

1

ПЛ60-В-400

4

214,3

-20,36

0,942

0,921

119,3

116

11,71

2

ПЛ60-В-425

4,25

200

-13,6

0,941

0,933

118,4

116

12,44

3

ПЛ70-В-400

4

187,5

-14,96

0,94

0,917

110,4

106

12,78

4

ПЛ70-В-425

4,25

166,7

-8,61

0,942

0,933

103,8

106

13,58

5

ПЛД60-В60О-400

4

200

-17,9

0,936

0,928

119,3

111

11,67

6

ПЛД70-В60О-400

4

187,5

-15,35

0,944

0,928

104

107

16,76

7

ПЛД70-В60О-425

4,25

187,5

-9,3

0,944

0,937

110,4

107

17,81

8

РО75-В-450

4,5

130,4

0,53

0,951

0,927

81,6

83

16,5

9

РО75-В-475

4,75

125

-1,5

0,952

0,942

82,5

83

17,42

При сравнении вариантов видно, что гидротурбина ПЛ70-В-425 наиболее подходит для работы в заданном режиме.

Поэтому дальнейший расчёт ведём для гидротурбины ПЛ70-В-425, приняв этот вариант в качестве окончательного решения.

2. РАСЧЕТ И ПОСТРОЕНИЕ РАБОЧИХ ХАРАКТЕРИСТИК ГИДРОТУРБИНЫ

Для выбранной турбины рассчитаем и построим зависимости h = f1(N), Ндопs = f2(N) и  Q = f3(N) при синхронной частоте вращения n синх  для четырех значений напора (Hmax, Hср, Hp, Hmin).

Среднее значение напора Нср  (с округлением до 0,5 м) определяется следующим образом:

Расчет производим на основании универсальной характеристики выбранной модели. Результаты расчёта представим в табличной форме.

2.1 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЗНАЧЕНИЯ ПРИВЕДЕННОЙ ЧАСТОТЫ ВРАЩЕНИЯ

Расчет выполняем для каждого напора. Каждому напору соответствует определенное значение приведенной частоты вращения, определяемое по формуле:

                                              ,                                               

где = 187,5 (об/мин) - синхронная частота вращения (см. п.2);

 = 4,25 (м) - диаметр рабочего колеса (см. п.2);

  = 1,042 - отношение КПД натурной и модельной турбин в оптимальном режиме.

  •  Для Нmin = 35 (м):

(об/мин).

  •  Для Нср = 42,5 (м):

(об/мин).

  •  Для Нр = 50 (м):

(об/мин).

  •  Для Нmax = 60 (м):

(об/мин).

3.2. В графы 2 и 3 таблицы записываем значения КПД модели и приведённого расхода, определяемые по УХ в точках пересечения линии nI' = Const с изолиниями КПД. Кроме того, пересчитаем и режимы с наибольшим значением КПД модели при каждом nI' , которые определяются по УХ в середине между точками пересечения nI' = Const с центральной изолинией КПД.

3.3. В графы 4, 5 и 6 таблицы записываем значения коэффициента кавитации σ, КПД модели и приведенного расхода, определяемые по УХ в точках пересечения линий nI' = Const с изолиниями σ. При этом значения КПД модели определяем путем линейной интерполяции.

3.4. В графу 7 таблицы записываем значения КПД натурной турбины, вычисленные по формуле:

                                   hн = hм + Δh ,

где Δh - поправка на масштабный эффект, вычисленная для оптимального режима, и условно принимаемая постоянной для всей рабочей зоны турбины;

       hм - КПД модели.

В графу 8 таблицы записываем значения расхода натурной турбины, вычисленные по формуле:

        

В графу 9 таблицы записываем значения мощности натурной турбины, вычисленные по формуле:

                                               

  •  Для Нmin = 35 (м):

kQ = 4,252 ∙ (1,042 ∙ 35)0,5 = 109,08;

kN = 9,81∙ 4,252 ∙ (1,042 ∙ 35)1,5 = 39025,7.

  •  Для Нср = 42,5 (м):

kQ = 4,252 ∙ (1,042 ∙ 42,5)0,5 = 120,2;

kN = 9,81∙ 4,252 ∙ (1,042 ∙ 42,5)1,5 = 52219,4.

  •  Для Нр = 50 (м):

kQ = 4,252 ∙ (1,042 ∙ 50)0,5 = 130,38;

kN = 9,81∙ 4,252 ∙ (1,042 ∙ 50)1,5 = 66635,2.

  •  Для Нmax = 60 (м):

kQ = 4,252 ∙ (1,042 ∙ 60)0,5 = 142,82;

kN = 9,81∙ 4,252 ∙ (1,042 ∙ 60)1,5 = 87594,2.

3.5. В графах 10 и 11 таблицы записываем значения допустимой высоты отсасывания для рассчитываемого значения напора, и соответствующие им значения мощности натурной турбины:

                                              Nσ = kNQI'hм,σ,              

Составляем сводные таблицы для четырех напоров.

Таблица 3-1

 

Модель    

Натура

Н=35м; kQ=109,08; kN=39025,7

№ точек

ηм

 

σ 

ηм σ 

 

 ηн

 

 N, кВт

НдопS,м 

Nσ, кВт 

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

1

0,8

0,43

0,05

0,799

0,424

0,838

46,9044

13424,84

6,638889

13220,97

2

0,81

0,455

0,1

0,857

0,61

0,848

49,6314

14382,92

4,888889

20401,47

3

0,82

0,48

0,15

0,87

0,735

0,858

52,3584

15360,52

3,138889

24954,98

4

0,83

0,505

0,2

0,875

0,835

0,868

55,0854

16357,62

1,388889

28513,15

5

0,84

0,53

0,25

0,877

0,94

0,878

57,8124

17374,24

-0,36111

32172,01

6

0,85

0,565

0,3

0,878

1,025

0,888

61,6302

18742,09

-2,11111

35121,18

7

0,86

0,63

0,35

0,877

1,1

0,898

68,7204

21144,12

-3,86111

37648,09

8

0,87

0,72

0,4

0,876

1,18

0,908

78,5376

24445,7

-5,61111

40340,09

9

0,87

1,3

0,45

0,873

1,26

0,908

141,804

44138,07

-7,36111

42927,49

10

0,86

1,41

0,5

0,868

1,32

0,898

153,8028

47322,56

-9,11111

44714,09

11

0,85

1,485

0,55

0,863

1,385

0,888

161,9838

49260,19

-10,8611

46645,66

12

0,84

1,545

0,6

0,855

1,45

0,878

168,5286

50647,55

-12,6111

48382,11

13

 

 

0,65

0,848

1,5

 

 

 

-14,3611

49640,69

14

 

 

0,7

0,84

1,545

 

 

 

-16,1111

50647,55

Таблица 3-2

 

Модель  

Натура

Н=42,5м; kQ=120,2; kN=52219,4

№ точек

ηм

 

σ 

ηм σ 

 

 ηн

 

 N, кВт

НдопS,м 

Nσ, кВт 

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

1

0,82

0,366

0,05

0,833

0,39

0,858

43,9932

15672,09

6,263889

16964,52

2

0,83

0,38

0,1

0,881

0,585

0,868

45,676

16470

4,138889

26913,1

3

0,84

0,41

0,15

0,891

0,71

0,878

49,282

17984,36

2,013889

33034,51

4

0,85

0,438

0,2

0,894

0,819

0,888

52,6476

19441,28

-0,11111

38234,31

5

0,86

0,473

0,25

0,895

0,94

0,898

56,8546

21241,81

-2,23611

43932,18

6

0,87

0,51

0,3

0,894

1,039

0,908

61,302

23169,75

-4,36111

48504,83

7

0,88

0,575

0,35

0,892

1,13

0,918

69,115

26423,02

-6,48611

52635,07

8

0,89

0,695

0,4

0,886

1,215

0,928

83,539

32300,31

-8,61111

56213,66

9

0,89

1,169

0,45

0,882

1,29

0,928

140,5138

54329,59

-10,7361

59414,19

10

0,88

1,305

0,5

0,875

1,344

0,918

156,861

59968,76

-12,8611

61410,01

11

0,87

1,388

0,55

0,868

1,347

0,908

166,8376

63058,06

-14,9861

61054,71

12

0,86

1,46

0,6

0,87

1,46

0,898

175,492

65566,68

-17,1111

66329,08

Таблица 3-3

 

Модель  

Натура

Н=50м; kQ=130,38; kN= 66635,2

№ точек

ηм

 

σ 

ηм σ 

 

 ηн

 

 N, кВт

НдопS,м 

Nσ, кВт 

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

1

0,82

0,31

0,05

0,845

0,365

0,858

40,4178

16938,67

5,888889

20551,96

2

0,83

0,325

0,1

0,89

0,56

0,868

42,3735

17974,85

3,388889

33210,98

3

0,84

0,35

0,15

0,899

0,715

0,878

45,633

19590,75

0,888889

42832,11

4

0,85

0,379

0,2

0,9007

0,83

0,888

49,41402

21466,53

-1,61111

49815,21

5

0,86

0,409

0,25

0,9008

0,955

0,898

53,32542

23438,27

-4,11111

57323,86

6

0,87

0,425

0,3

0,9002

1,06

0,908

55,4115

24638,37

-6,61111

63584,11

7

0,88

0,49

0,35

0,895

1,155

0,918

63,8862

28733,1

-9,11111

68882,47

8

0,89

0,55

0,4

0,889

1,205

0,928

71,709

32617,93

-11,6111

71382,62

9

0,9

0,72

0,45

0,882

1,295

0,938

93,8736

43179,61

-14,1111

76110,06

10

0,9

1,087

0,5

0,874

1,355

0,938

141,7231

65189,22

-16,6111

78914,07

11

0,89

1,22

 

 

 

0,928

159,0636

72352,5

 

 

12

0,88

1,315

 

 

 

0,918

171,4497

77110,25

 

 

13

0,87

1,38

 

 

 

0,908

179,9244

80002,22

 

 

Таблица 3-4

 

Модель     

Натура

H=60; kQ=142,82; kN= 87594,2

№ точек

 ηм

  

σ 

ηм σ  

 

ηн 

 

  N, кВт

 НдопS,м 

Nσ, кВт  

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

1

0,83

0,28

0,05

0,854

0,345

0,868

39,9896

20356,89

5,388889

25807,88

2

0,84

0,31

0,1

0,894

0,55

0,878

44,2742

22809,53

2,388889

43070,07

3

0,85

0,335

0,15

0,9006

0,72

0,888

47,8447

24942,45

-0,61111

56798,88

4

0,86

0,365

0,2

0,901

0,85

0,898

52,1293

27495,82

-3,61111

67084,02

5

0,87

0,4

0,25

0,9002

0,98

0,908

57,128

30482,78

-6,61111

77275,25

6

0,88

0,44

0,3

0,895

1,095

0,918

62,8408

33916,47

-9,61111

85844,51

7

0,89

0,495

0,35

0,888

1,165

0,928

70,6959

38589,62

-12,6111

90617,95

8

0,9

0,634

0,4

0,882

1,23

0,938

90,54788

49981,25

-15,6111

95027,44

9

0,9

1,007

0,45

0,872

1,3

0,938

143,8197

79386,62

-18,6111

99296,79

10

0,89

1,145

 

 

 

0,928

163,5289

89262,87

 

 

11

0,88

1,245

 

 

 

0,918

177,8109

95968,21

 

 

3.6. По данным таблиц строим рабочие характеристики турбины для четырех напоров:

 Q  = f1(N);

 η = f2(N);       

Ндопs = f3(N);

Рис 1. Рабочая характеристика Q  = f1(N)

Рис 2. Рабочая характеристика η = f2(N)

Рис 3. Рабочая характеристика Ндопs = f3(N)

3. ПОСТРОЕНИЕ ЭКСПЛУАТАЦИОННОЙ ХАРАКТЕРИСТИКИ ТУРБИНЫ

Построим эксплуатационную напорно-мощностную характеристику турбины, используя для этого построенные рабочие характеристики, а также вспомогательные зависимости открытий направляющего аппарата  ao = f4(N) и углов установки лопастей рабочего колеса поворотно-лопастных турбин  φ = f5 (N).

3.1. Расчет зависимостей ao = f4 (N) и φ = f5 (N) проводим на основании УХ турбины для четырех напоров. Данные расчетов сведём в таблицы.

3.2. В графы 2, 3 и 4 записываем значения открытий модели aoм, КПД модели и приведенного расхода в точках пересечения горизонталей  nI' = Const с изолиниями aoм  на УХ (значения  hм  определяем интерполяцией).

3.3. В графу 5 записываем значения aoн натурной турбины, рассчитываемые по формуле:

                                          ,                                 

где D = 1,21 D1 (м) = 0,77 и z = 24 – диаметр окружности расположения осей лопаток направляющего аппарата и число этих лопаток (указаны на УХ);  

D и z – то же для натурной турбины.

    Для ПЛ турбин:

D =  1,2 · D1.

 D = 1,2 · 4,25 = 5,1 (м);

Так как D < 7 (м), то число лопаток  направляющего аппарата: z = 20.

3.4. В графу 1 второй таблицы записываем значения угла установки лопасти модели, обозначенные на УХ. Эти же значения угла φ принимаем и для натурной турбины.

3.5. В графы 2 и 3 записываем значения КПД модели и приведенного расхода, определяемые на УХ в точках пересечения горизонталей  nI' = Const с линиями угла установки φ (значения hм определяем интерполяцией).

Составляем сводные таблицы для четырех напоров.

Таблица 4-1

Модель

nI'  = 131,95 (об/мин)

Натура

Н = 35 м; k N = 39025,7

№ точек

а0 м, мм

ηм

QI', м3

aoн, мм

N, кВт

1

2

3

4

5

6

1

24

0,86

0,63

190,75

21144,12

2

28

0,872

0,755

222,54

25692,96

3

32

0,876

0,89

254,34

30426

4

36

0,878

1,05

286,13

35977,79

5

40

0,873

1,245

317,92

42416,45

6

44

0,854

1,455

349,71

48492,16

φ

Модель

Натура

ηм

QI', м3

N, кВт

1

2

3

4

0

0,863

0,58

19533,92

5

0,874

0,805

27457,31

10

0,879

1,045

35847,25

15

0,868

1,325

44883,46

Таблица 4-2

Модель

nI'  = 119,75 (об/мин)

Натура

Н = 42,5 м; k N = 52219,4

№ точек

а0 м, мм

ηм

QI', м3

aoн, мм

N, кВт

1

2

3

4

5

6

1

20

0,873

0,53

158,96

24161,39

2

24

0,887

0,665

190,75

30801,87

3

28

0,893

0,795

222,54

37072,38

4

32

0,895

0,92

254,34

42997,45

5

36

0,893

1,105

286,13

51528,28

6

40

0,88

1,3

317,92

59738,99

φ

Модель

Натура

ηм

QI', м3

N, кВт

1

2

3

4

0

0,876

0,53

24244,42

5

0,892

0,745

34701,88

10

0,894

0,98

45750,46

15

0,877

1,215

55642,64

20

0,855

1,49

66524,9

Таблица 4-3

 

Модель

nI'  = 110,4 (об/мин)

Натура

Н = 50 м; k N = 66635,2

№ точек

а0 м, мм

ηм

QI', м3

aoн, мм

N, кВт

1

2

3

4

5

6

1

16

0,87

0,444

127,17

25739,85

2

20

0,89

0,56

158,96

33210,98

3

24

0,888

0,69

190,75

40828,72

4

28

0,9007

0,83

222,54

49815,21

5

32

0,9006

0,99

254,34

59411,54

6

36

0,895

1,16

286,13

69180,66

7

40

0,875

1,36

317,92

79295,89

φ

Модель

Натура

ηм

QI', м3

N, кВт

1

2

3

4

0

0,881

0,49

28765,75

5

0,899

0,69

41334,48

10

0,901

0,9

54034,48

15

0,896

1,135

67765,33

20

0,87

1,395

80871,81

 

Таблица 4-4

 

Модель

 nI'  = 100,78 (об/мин)

Натура

Н = 60 м; k N = 87594,2

№ точек

а0 м, мм

ηм

QI', м3

aoн, мм

N, кВт

1

2

3

4

5

6

1

16

0,885

0,47

127,17

36434,81

2

20

0,896

0,59

158,96

46305,8

3

24

0,9007

0,725

190,75

57199,67

4

28

0,901

0,87

222,54

68662,47

5

32

0,898

1,04

254,34

81805,98

6

36

0,873

1,22

286,13

93293,08

φ

Модель

Натура

ηм

QI', м3

N, кВт

1

2

3

4

0

0,884

0,465

36006,6

5

0,9001

0,645

50854,26

10

0,9011

0,84

66302,38

15

0,897

1,06

83286,6

20

0,874

1,3

99524,87

 

3.7. Строим  зависимости ao = f4 (N) и φ = f5 (N) для четырех напоров.

Рис 4. Зависимость ao = f4 (N)

Рис 5. Зависимость φ = f5 (N)

3.8. В координатах NH наносим изолинии КПД турбины (через 0,5 - 1%), линии равных допустимых высот отсасывания Ндопs, линии равных открытий направляющего аппарата aoн и линии равных углов установки лопастей φ. Для этой цели полученные графики соответствующих зависимостей рассекаем горизонтальными линиями и точки их пересечения переносим на поле NH (по значениям мощности при данном напоре). Соединяя точки равных значений соответствующих параметров получаем эксплуатационную характеристику.

3.9. На эксплуатационную характеристику нанесём линию ограничения  мощности, причем:

а) на участке от Hmax до Hp линия ограничения соответствует номинальной мощности турбины (ограничение по генератору).

б) на участке от Hp до Hmin линия ограничения является наклонной линией и соответствует постоянству  aoн = Const (ограничение по aoн max).

При этом ограничивающее значение aoн соответствует его значению в «рабочей» точке и определяется из построенного графика ao = f4 (N) для расчётного напора и заданной номинальной мощности (см. Рис. 4).

aoн = 317,9 (мм).

Там же определяем и мощность N*, которая соответствует линии ограничения при Н min.

N* = 40700 (кВт).



 

4. РАСЧЕТ И ПОСТРОЕНИЕ БЕТОННОЙ СПИРАЛЬНОЙ КАМЕРЫ

В основу гидромеханического расчёта спиральной камеры заложены три условия, которым должен подчиняться поток протекающей в ней жидкости:

  1.  Равномерное распределение расхода по окружности направляющего аппарата. Это условие обеспечивается, если в любом радиальном сечении будут одинаковы радиальные составляющие скорости υr.
  2.  Одинаковая закрутка потока (постоянство момента скорости) перед направляющим аппаратом, т.е. υur = const, где υu – окружная составляющая скорости в любой точке потока; r – радиус расположения точки.
  3.  Размеры радиальных сечений спиральной камеры должны быть такими, чтобы средние скорости потока в них не превосходили предельных значений, определяемых уровнем допустимых потерь.

Исходными данными для расчета являются:

  1.  Угол охвата спиральной камеры

 φсп = 2700

2.  Наружный радиус входного сечения:

Rвх = 1,75·D1;     

R = Rвх  = 1,75·4,25 = 7,44 (м).

3.  Диаметр расположения входных кромок статора:

Dнар = 1,63·D1;

ra = Rнар = 1,63·4,25/2 = 3,46 (м).

4.  Диаметр расположения выходных кромок статора:

Dвн = 1,38·D1;    

rb= Rвн = 1,38·4,25/2 = 2,93 (м).

5.  Высота статора:

Bст = B0 + 0,0033·D1;       

Bст = 0,35ּ 4,25 + 0,0033· 4,25 = 1,50 (м);

6.  Для упрощения расчетов форму входного сечения принимаем развитой вниз (с плоским потолком)..

7.  Закон изменения положения вершин сечений – линейный.

8. Рекомендованное отношение  (для спиральных камер с плоским потолком).

9.  γ=150;

Все размеры входного сечения спиральной камеры указаны на Рис:

  1.  Определяем расход через турбину:

,  

3/с).

  1.  Расход через входное сечение:

.  

3/с).

  1.  По зависимости допустимых скоростей во входном сечении для бетонных СК от расчетного напора определим

υвх =6 (м/с),

следовательно площадь входного сечения спирального канала:

.

2).

  1.  Составляем выражение для вычисления  у принятой формы сечения:

  1.  Определяем остальные геометрические параметры входного сечения:

  

  1.  Разобьем входное сечение на три элемента простой формы и найдем для каждого элемента геометрический параметр J:

,

,

 

  1.  Определим момент скорости K (постоянную спирали) во входном сечении:

                                         ,

2/с).

  1.  Задаём величину остальных радиальных сечений спирали, расположенных в промежутке от входного сечения до зуба спирали, и определяем для них Ji .

Закон изменения боковой части камеры (обозначенного параметром «m») выглядит следующим образом:

, где Ri – радиус соответствующего сечения, определяемого путем уменьшения каждого предыдущего сечения на величину, равную 0,4м.

Определяем расходы в i-х сечениях:

         .

Находим углы φi  расположения заданных сечений в плане спиральной камеры по формуле:                                                   

Площадь каждого из сечений и скорость потока в них находим, используя следующие выражения:

Результаты расчётов сведём в таблицу 5-1

Таблица 5

 

Ri,м

m, м

J1, м

J2, м

J3, м

J, м

Qi, м3/с

φi

Fi, м2

vi, м2/с

1 (вход)

7,08

5,01

1,59

2,69

3,59

7,87

126,20

270

21,03

6,00

2

6,68

4,46

0,99

2,48

2,93

6,39

117,14

251

17,31

6,77

3

6,28

3,90

0,89

2,24

2,33

5,46

100,11

214

13,99

7,16

4

5,88

3,35

0,80

1,99

1,78

4,56

83,62

179

11,03

7,58

5

5,48

2,80

0,69

1,72

1,29

3,70

67,73

145

8,42

8,04

6

5,08

2,24

0,58

1,43

0,86

2,87

52,50

112

6,18

8,49

7

4,68

1,69

0,45

1,11

0,51

2,08

38,04

81

4,30

8,84

8

4,28

1,13

0,32

0,77

0,24

1,33

24,45

52

2,78

8,79

9

3,88

0,58

0,17

0,41

0,07

0,65

11,89

25

1,62

7,32

10 (выход)

3,46

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0

0,80

0,00

Построим график зависимости φсп = f (Ri):

Рис 6.

Разобьем угол охвата спиральной камеры на интервалы с Δφсп = 180  и построим план спирали (см. приложение).

Таблица 6

φ0

0

18

36

54

72

90

108

126

144

162

180

198

216

234

257

270

R, м

3,46

3,75

4,06

4,34

4,54

4,8

5,03

5,25

5,45

5,69

5,9

6,08

6,3

6,5

6,8

7,08

Поперечные размеры подводящей части, пересчитываемые с УХ, должны обеспечивать применение стандартизованных щитовых затворов (с шириной, кратной 0,5 м). Так как полученная ширина подвода В =2,867D=12.2м, то необходима установка промежуточного бычка, толщину которого назначаем из выражения:

                                               ,     

где (м3/с) – максимальный расход воды через турбину

(м).

Внутренний размер подводящей части увеличиваем на толщину бычка (В = 12,2 + 1,42 = 13,62 м).

5. ПОДБОР И КОНТРОЛЬНЫЙ РАСЧЕТ ОТСАСЫВАЮЩЕЙ ТРУБЫ

В проекте применяем изогнутую отсасывающую трубу, геометрически подобную модельной турбине.

Основные размеры отсасывающей трубы пересчитываем по отношению диаметров модели и натуры.

В связи с тем что ширина диффузора на выходе В = 11,68 м, необходима установка промежуточного бычка, толщина которого равна толщине бычка, установленного на подводе спиральной камеры. Ширину диффузора на выходе увеличиваем на толщину бычка (В = 13,1 м).

В качестве узловых точек принимаем следующие сечения: входное сечение конуса, входное сечение колена, выходное сечение колена, сечение начала промежуточного бычка,  выходное сечение диффузора.

Площади соответствующих сечений

Рассчитаем средние скорости и среднюю удельную кинетическую энергию потока при Нр для оптимального режима и при Нmin для режима максимального расхода.

1. Входное сечение конуса

 

2. Входное сечение колена

 

3. Выходное сечение колена

4. Сечение начала промежуточного бычка

5. Выходное сечение диффузора

 

Определим длины участков отсасывающей трубы:

 

Построим графики изменения средней меридианной скорости и средней удельной кинетической энергии потока для оптимального режима при Нр и режима максимального расхода:

Рис 7.

Численное значение удельной скоростной энергии на выходе из трубы  (E = 0,48 %) выходит из пределов (4 … 0,65) %. Следовательно, размеры отсасывающей трубы следует уменьшить, но так как проект является учебным и не требует абсолютной точности, оставляем размеры, полученные путем пересчета с модели на натуру.

6. ФОРМУЛИРОВАНИЕ ТРЕБОВАНИЙ К ГИДРОГЕНЕРАТОРУ

6.1. НОМИНАЛЬНАЯ ЧАСТОТА ВРАЩЕНИЯ ГЕНЕРАТОРА

Номинальную частоту вращения генератора принимаем равной назначенной частоте вращения турбины

 nсинх = 187,5 (об/мин),

поскольку для крупных агрегатов не предусматривается установка редуктора или мультипликатора между турбиной и генератором.

Разгонная частота вращения, определяющая расчётные по прочности нагрузки генератора, задается соотношением:

             nразг = k разг  · nсинх ,                                        

где - kразг  принимается 2,2 для ПЛ турбин.

 nразг = 2,2· 187,5 = 412,5 (об/мин).

6.2. НОМИНАЛЬНАЯ АКТИВНАЯ МОЩНОСТЬ ГЕНЕРАТОРА

Номинальная активная мощность генератора определяется в виде:

                     Nген = Nт· hген =77000 · 0.98 = 75460 (кВт),                     

где  hген  = 0,98 – КПД генератора;

Полную мощность генератора рассчитываем по формуле:

 Sген=Nгенosφ = 94325   (кВ·А)   

                                    

6.3. ВЕС РОТОРА ГЕНЕРАТОРА И МАХОВОЙ МОМЕНТ

Определяем диаметр расточки статора:

                  Dвн. статора  = 2,6 · (Sген) 0,25 · (nсинх) –0,33.                        

Dвн. статора  = 2,6 · 943250,25 · 187,5-0,33 = 8,1 (м).

Определяем вес ротора генератора:

                  Gрот  = 0,8 · (Dвн. статора  – 1).                                 

 Gрот  = 0,8 · (8,1 – 1) = 5,68 (МН).

Маховой момент инерции ротора генератора:

                  GD2 = 10 · (Sген) 0,8 · (nсинх) –1,2.                              

GD2 = 10 · 94325 0,8· 187,5 –1,2 = 178,69 (МН·м2).

6.4. ОСЕВОЕ УСИЛИЕ

Осевое усилие на подпятник агрегата складывается из трех основных составляющих: веса ротора генератора Gрот, веса рабочего колеса и вала турбины Gт  и осевого гидравлического усилия на рабочем колесе Pоcгидр.

Вес рабочего колеса с валом турбины оценим по эмпирической зависимости в виде:

                  Gт = kG · (D1)α · (Нmax)β,                                      

где kG = 0,0025;      α = 2,5; β = 0,5   - для ПЛ турбин.

 Gт = 0,0025· 4,252,5 · 60 0,5 = 0,72 (МН).

Находим гидравлическое осевое усилие на рабочем колесе:

                  Pоcгидр = kос ·(D12  - dвт 2 Нmax,    

где    kос = 0,0071 для ПЛ70 турбин;

       dвт = 0,55 · D1 – диаметр втулки рабочего колеса.  

 dвт = 0,55 · 4,25 = 2,34 (м)

 Pоcгидр = 0,0071 · [4,252 – 2,342] · 60 = 5,36 (МН).

Определяем осевое усилие на подпятник агрегата:

                  Pос = Gрот + Gт + Pоcгидр                

Pос = 5,68 + 0,72 + 5,36 = 11,76 (МН).

 

7. РАЗРАБОТКА СХЕМЫ УСТАНОВКИ

7.1 КОНСТРУКТИВНАЯ СХЕМА КОМПОНОВКИ ГИДРОТУРБИНЫ

Конструктивная схема компоновки гидротурбины в здании ГЭС должна выбираться в соответствии с ОСТ 108.023.105-84.

Тип генератора

Номинальные значения D1

Расположение подпятника генератора

Расположение подшипников генератора

Схема компоновки (номер чертежа)

верхнего

нижнего

Зонтичный

от 1800

до 5000

включительно

на нижней крестовине

в верхней крестовине

-

1

-

на нижней крестовине

2

в верхней крестовине

на нижней крестовине

3

от 5000

до 10600

включительно

на опоре подпятника, установленной на крышке гидротурбины

в верхней крестовине

-

4

-

совместно с подпятником

5

в верхней крестовине

совместно с подпятником

6

Подвесной

от 1800

до 10600

включительно

на верхней крестовине

в верхней крестовине

-

7

в верхней крестовине

в нижней крестовине

8

Выбираем схему компоновки с номером чертежа 7.

7.2. ВЫБОР ОТМЕТКИ РАСПОЛОЖЕНИЯ РАБОЧЕГО КОЛЕСА

Выбор отметки расположения рабочего колеса, т.е. отметки характерной плоскости турбины (оси поворота лопастей рабочего колеса) производим из условия обеспечения безкавитационной работы турбины во всех режимах.

                                                   НsНдопs,                                                

Где  Нs – фактическая,

 Ндопs – допустимая высоты отсасывания в данном режиме работы турбины.

Значение Ндопs можно определить по эксплуатационной или рабочей характеристике в любом режиме в пределах рабочей зоны, а фактическая Нs  будет изменяться в связи с колебаниями нижнего бьефа.

Для выполнения условия определяем отметки характерной плоскости для трех режимов работы:

а) для расчетного напора Нр   и номинальной мощности:

б) для максимального напора Нmax   и номинальной мощности:

 

в) для минимального напора Нmin  и соответствующей ему мощности N* на линии ограничения (см. пункт 4.9):

где ÑНУmax,ÑНУр , ÑНУmin – отметки нижнего уровня по заданию;

(Ндопs)Нр – минимальное значение допустимой высоты отсасывания при Нр (берется из рабочей характеристики Ндопs = f(N) при Нр и номинальной мощности N, см. рис. 3.2);

(Ндопs)Нmax – минимальное значение допустимой высоты отсасывания при Нmax (берется из рабочей характеристики Ндопs = f(N) при Нmax и номинальной мощности N, см. рис. 3.2);

(Ндопs)Нmin – минимальное значение допустимой высоты отсасывания при Нmin (берется из рабочей характеристики Ндопs = f(N) при Нmin и мощности N*, см. рис. 3.2);

Отметку расположения РК принимаем как наименьшее из трех полученных значений ÑХ.ПЛ. = 84 (м).

7.3. РАСЧЕТ ВАЛА НА ПРОЧНОСТЬ

Вал гидроагрегата предназначен для передачи крутящего момента от рабочего колеса к ротору генератора. Расчет вала на прочность необходимо производить с учетом совместного действия скручивающих, изгибающих и растягивающих усилий.

Предварительно рассчитаем наружный диаметр вала:

где  [τдоп] = 30 ÷ 35 МПа, а крутящий момент Mкр определяют по формуле:

Полученное значение диаметра округляем до стандартизованного:

Dв = 0,9 (м).

7.4. РАСЧЕТ ПОДШИПНИКА

Направляющий подшипник турбины предназначен для восприятия радиальных нагрузок. В проекте применяем подшипник сегментного типа на водяной смазке.

Расчет подшипника сводится к определению его размера и проверке по критерию работоспособности.

Радиальная сила на рабочем колесе определяется по эмпирической зависимости:

Предварительно выбираем высоту и число сегментов по таблице 7 в приложении:

hп = 0,4 (м); Zсегм = 8.

Определим усилие на наиболее нагруженный сегмент:

где α – центральный угол расположения сегментов, равный:

Рассчитываем удельную нагрузку на сегмент:

где lсегм  – длина сегмента в окружном направлении, причём:

где dп – диаметр вала под подшипником с учётом облицовки, принимаемый на 15 – 20 мм больше Dв:

dп = 0,9 + 0,02 = 0,92 м

Для сегментных подшипников экспериментально получено, что допускаемое [руд] равно:

[руд] = 50 · U,  

где  U = π · nсинх · dп / 30.

 U = 3,14 · 187,5 · 0,92 / 30 = 18,055 (м/с).

[руд] =  50 · 18,055 = 902,75 (кПа).

Так как руд < [руд], то выбранный сегментный подшипник способен воспринять все радиальные нагрузки в процессе работы гидроагрегата.

9. Литература

1. Методические указания к курсовому проекту по курсу     Гидравлические машины. 2004г.

 

ПРИЛОЖЕНИЕ

1. Ряд стандартных диаметров рабочего колеса (D1, мм)

1000

1250

1400

1600

1800

1900

2120

2240

2360

2500

2650

2800

3000

3350

3550

3750

4000

4250

4500

4750

5000

5600

6000

6300

6700

7100

7500

8000

8500

9500

10000

10600

2. Зависимость коэффициента кинематической вязкости воды от температуры

0

5

10

15

20

25

30

35

1,79

1,51

1,3

1,14

1,01

0,9

0,81

0,74

3. Коэффициенты для определения веса рабочего колеса с валом турбины

В

ПЛ

0,0025

2,5

0,5

ДПЛ

0,003

2,5

0,5

РО

0,018

2,3

0,1

4. Коэффициент осевого усилия

Тип турбины

ПЛ10-ПЛ30

ПЛ40-ПЛ70

ПЛД50-ПЛД70

ПЛД90-ПЛД170

РО45-РО500

koc

0,0067

0,0071

0,0056

0,0048

0,003 - 0,001

5. Число и высота сегментов для сегментного подшипника

Dв, мм

500 - 800

850 - 1100

1200 - 1600

1700 - 2200

hп, мм

300

400

500

600

Zсегм

8

8

10

12

ЛИТЕРАТУРА

  1.  Методические указания к курсовому проекту по курсу гидравлические машины. Саяногорск, СШФКГТУ, 2004.
  2.  Бусырев А. И., Долгополов В. А.  Выбор основных параметров  и основы проектирования вертикальных реактивных гидротурбин: Учеб. пособие. – Л.: изд. ЛПИ, 1988. – 96 с.


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

82127. О.Буцень «Чи є зима?» 54.5 KB
  Мета: вчити дітей правильного і виразного читання; розширювати кругозір учнів; розвивати пізнавальні інтереси, усне мовлення, уяву, спостережливість; вдосконалювати техніку читання; виховувати любов до зимової пори, відчуття краси і неповторної зимової природи.
82128. Как зимуют птицы и звери. Забота людей о птицах и зверях зимой 429 KB
  Цель: учить устанавливать взаимосвязь между изменениями в неживой природе жизнью растений и жизнью животных; продолжить формировать умения сравнивать животных по их существенным признакам классифицировать их; обобщать полученную информацию; закреплять навыки работы в в группах...
82129. Конкурсно-розважальна програма для перших класів 45.5 KB
  Їжте діти апельсин Будете здорові як мій син Думаю що вам теж не завадять вітаміни які є у апельсині. То ж пограємо у гру Передай апельсин Апельсин тримаємо підборіддям передаємо наступним гравцям команди руками не допомагаємо. У кого падає апельсин той покидає гру.
82130. КАК ЗИМУЮТ ЗВЕРИ И ПТИЦЫ 56 KB
  Оборудование: видеофильм Как зимуют звери и птицы картина Зимний пейзаж музыка Сказочная волшебная зимняярисунки птиц фотоальбом Животные Украины опорные схемы проектор компьютер маски животных карточки для самостоятельной работы учащихся карта Двуречанского района выставка книг.
82131. Літературна вітальня, присвячена творчості Максима Рильського для учнів 7–8-х класів 74.5 KB
  У глибині сцени вміщено портрет М.Т.Рильського на панно із зображенням грон винограду та троянд, під ним цифри 1895 –1965. По центру сцени підставка, на якій лежить рушник, відкрита книга М.Рильського, підсвічник із запаленими свічками.
82132. Це мова моя, це мова моєї країни! 53.5 KB
  Щоб почистити нашу першу криницю потрібно дібрати якнайбільше 1 спільнокореневих слів з коренем добр доброта доброчинність доброякісний 2 синонімів до слова доброта людяність. Бліцо-питування на швидкість кожній команді Сукупність слів її словниковий склад називається Слова близькі за лексичним значенням...
82133. Екологічна казка на новий лад «Золота рибка» 36 KB
  Ведучий. Пливуть хмаринками роки, В історії ідуть роки. Та казка завжди серед нас Нагадує про себе повсякчас. Ведуча. Коли і хто її складав, А потім нам розповідав – Не скажемо тепер ми вам, Ніхто про це не знає сам. Ведучий. Казка – вигадка, проте, Щось в ній, браття, не пусте.
82134. ПОДОРОЖ ДО ЗООПАРКУ 56 KB
  Будують клітки для звірів та інші споруди зоопарку оздоблюють територію. Працівники радіовузла: Кореспонденти ведуть репортаж з місця подій редактор готує передачі в яких виступають: науковий співробітник медпрацівник бригадир будівельників директор зоопарку; транслюється концерт за заявками...
82135. До перлин зоряного неба! 51 KB
  Мета: ознайомити учнів з історією освоєння космічного простору; розкрити роль вітчизняної науки та українських вчених у створенні теоретичних основ космонавтики; показати визначальну роль астрономії у формуванні наукового світогляду людини, співробітництво України з іншими країнами...