95547

РАСЧЕТ ВЫБРОСОВ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ В АТМОСФЕРУ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИМИ УЧАСТКАМИ

Практическая работа

Экология и защита окружающей среды

На аккумуляторном участке (источник выброса №3) производится зарядка двух типов аккумуляторных батарей: 32ТН-450 и СТ-140. Количество зарядок при этом соответственно 180 и 48. Количество одновременно заряжаемых батарей первого типа – 3, второго типа – 1.

Русский

2015-09-24

404 KB

3 чел.

1 РАСЧЕТ ВЫБРОСОВ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ В

АТМОСФЕРУ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИМИ УЧАСТКАМИ

  1.  Cварочный участок

На сварочном участке (источник выброса №2) работает один человек. Трудоемкость сварочных работ – 750 чел.∙ч/год. Расход сварочного материала составляет 1800 кг/год. Расход электродов марок МР-1 и АНО-1 составляет 25 % и 75 % от годового расхода соответственно.

Валовые выбросы вредных веществ, т/год, при сварочных работах

                                     ,                                                           (1)

где   qi – удельные выделения загрязняющих веществ при сварке, г/кг (см. таблицу 1);

       В – расход электродов за год, кг.

Таблица 1 – Удельные выделения загрязняющих веществ при сварке, г/кг

Загрязняющие вещества

МР-1

АНО-1

Железа оксид

9,72

6,67

Марганца оксид

1,08

0,43

Фториды газообразные

-

2,13

Расход электрода  МР-1 в год

В = 0,25 ∙ 1800 = 450 кг/год.

Расход электрода АНО-1 в год

В = 0,75 ∙ 1800 = 1350 кг/год.

Выделение оксида железа

П = 9,72 ∙ 450 ∙ 10-6 = 0,0043 т/год – (МР-1);

П = 6,67 ∙ 1350 ∙ 10-6 = 0,009  т/год – (АНО-1);

П = 0,0043 + 0,009 = 0,0133  т/год – (общее).

Выделение оксида марганца

П = 1,08 ∙ 450 ∙ 10-6 = 0,00048 т/год – (МР-1);

П = 0,43 ∙ 1350 ∙ 10-6 = 0,00058 т/год – (АНО-1);

П = 0,00048 + 0,00058 = 0,00106 т/год – (общее).

Выделение фторидов газообразных

П = 2,13 ∙ 450∙ 10-6 = 0,00095 т/год – (ОНО-1).

Массовые выбросы, г/с, загрязняющих веществ при постоянной интенсивности расхода электродов на сварочном посту определяется по формуле:

,                                                               (2)

где   t – трудоемкость выполнения сварочных работ за год, чел.∙ч/год;

    m – количество сварщиков, одновременно работающих на посту.

Так как на сварочном посту используются электроды различных марок, то М определяется отдельно для каждой марки электрода.

Для оксида железа

 г/с – (МР-1);

г/с – (АНО-1).

Принимаем для оксида железа М = 0,0064  г/с.

Для оксида железа, если сварщики работают на разных постах

 г/с – (МР-1);

г/с – (АНО-7);

Принимаем для оксида марганца М = 0,00072  г/с.

Для фторидов газообразных

г/с – (АНО-1).

Максимальная концентрация примеси в ГВС, мг/м3, определяется по формуле:

,                                                         (3)

где  – расход ГВС через сечение, где определена концентрация загрязняющих веществ, м3/с.

Для оксида железа

 мг/м3.

Все результаты расчетов валовых и массовых выбросов вредных веществ приведены в таблице 2.

  1.  Аккумуляторный участок

На аккумуляторном участке (источник выброса №3) производится зарядка двух типов аккумуляторных батарей: 32ТН-450 и СТ-140. Количество зарядок при этом соответственно 180 и 48. Количество одновременно заряжаемых батарей первого типа – 3, второго типа – 1.

Валовый выброс серной кислоты, т/год

,                                            (4)

где  q – удельное выделение серной кислоты, мг/(А·ч); q = 0,9 мг/(А·ч) [1];

      k – количество типов заряжаемых батарей;

     Qj – номинальная емкость j-го типа аккумуляторной батареи, А·ч; Q1 = 450 А·ч, Q2  = 140 А·ч;

nj – количество зарядок батареи j-го типа за год.

Массовые выбросы, г/с

                                       (5)

где qm – удельное выделение серной кислоты, qm = 0,25 мг/(кА·с) [1];

k – количество типов наиболее емких батарей, заряжаемых в отделении одновременно, k=3;

 Im – ток зарядки наиболее емких батарей, заряжаемых в отделении одновременно, A; Im = Q/10 A;

      Nm – количество одновременно заряжаемых батарей наибольшей емкости.

т/год,

г/с.

Максимальная концентрация примеси в ГСВ

мг/м3.

  1.  Моечный участок

На моечном участке (источник выброса №4) используют ванну размерами

2,2 × 1,5 м. Моющее средство – керосин. Продолжительность работы участка – 3650 ч/год. Температура моечного раствора – 18С.

При мойке деталей керосином в ванне массовый выброс загрязняющих веществ

, (6)

, (7)

где g – удельное выделение керосина, г/(ч∙м3); при температуре моечного раствора 18 оС  g = 0,0433 г/(ч∙м2) [1, таблица 1];

F площадь зеркала моющего раствора, м2; F = 1,5 м2;

  – продолжительность работы, ч/год.

т/год,

г/с.

Максимальная концентрация примеси в ГСВ

 мг/м3.

  1.  Кузнечный участок

На кузнечном участке производится нагрев металла под ковку в нагревательных печах и кузнечных горнах, придание металлу определенных свойств путем закалки, цианирования, отпуска и нормализации. На данном участке находится кузнечный горн, который работает на дровах. Расход топлива за год – 4,9 тыс. м3. Длительность работы горна – 480 ч/год. Температура газов – 70 °С. Технологический процесс закалка проходит в масляной ванне. Масса обработанных деталей составляет 56 т.

Максимальный расход топлива, л/с

,                                                      (8)

где В – расход топлива, м3;

     N – продолжительность работы печи, ч/год;

л/с.

1.4.1 Выброс твердых частиц

Количество твердых частиц летучей золы и недогоревшего топлива, выбрасываемых с дымовыми газами в единицу времени,

,

где В – расход топлива, т/год, г/с;

     АТ  зольность топлива, %, принимается по таблице А1 [1]; АТ =0,6 %;

χ – доля золы и недогоревшего топлива в уносе; χ = 0,0050 по таблице А2 [1];

     ηv – доля ванадия, осаждающегося на поверхностях нагрева котлов при сжигании мазута; при очистке в остановленном состоянии поверхности нагрева котлов ηv = 0;

    ηТдоля твердых частиц, улавливаемых пылегазоуловительными установками (ПГУ); ηТ = 0,97 по таблице А4 [1].

т/год;

г/с.

1.4.2 Выброс диоксида серы

Диоксид серы не выделяется.

1.4.3 Выброс оксида углерода

Выбросы оксида углерода, тыс. м3/год, л/с

,              (9)

где q – потери теплоты вследствие химической неполноты сгорания топлива,

q= 2 % [1];

    Q – низшая теплота сгорания топлива, для газопровода Брянск – Москва

Q= 10,24 МДж/кг [1];

R – коэффициент, учитывающий потери теплоты вследствие химической неполноты сгорания топлива, обусловленной наличием в продуктах сгора-

ния оксида углерода; для газа R = 1;

     q – потери теплоты вследствие механической неполноты сгорания топлива, q= 2 %.

тыс. м3/год;

л/с.

1.4.4 Выбросы оксида азота

Выбросы оксида азота, т/год, г/с

,                                  (10)

где К – коэффициент, характеризующий количество оксидов азота, образующееся на единицу тепла, г/МДж;

       – коэффициент, зависящий от степени снижения выбросов диоксида азота в результате применения технических решений.

Для газа и жидкого топлива

,                             (11)

где Р – мощность установки, кВт

,                                                 (12)

где – КПД топливосжигающей установки; для КВТ-0,3, работающего на дровах, принимаем = 0,84 по таблице А7 [1].

;

 г/МДж;

тыс. м3/год;

1.4.5 Количество дымовых газов, выбрасываемых при работе

топливосжигающих установок.

Объем дымовых газов, м3/с, выбрасываемых топливосжигающей установкой

                                                (13)

где α – коэффициент избытка воздуха в топке котла (установки); α = 1,4;

     V0необходимый объем воздуха для сжигания топлива, V0 = 1,36 м33;

       VГобъем продуктов сгорания при α = 1,4,  VГ = 2,16  м3/ м3;

 t – температура газов на выходе трубы, 0С,  t = 70 0С.   

Максимальная концентрация оксида углерода в ГСВ

Валовый выброс минерального масла при обработке металлических слитков и заготовок

                                             (14)

где В – количество обработанного металла за год, кг;

      q – удельное выделение загрязняющего вещества, г/кг; принимаем из табл. 2 [1].

Максимальный выброс минерального масла

                                                  (15)

где В20 – максимальная масса металла, обрабатываемая за двадцатиминутный интервал, кг;

,                                                         (16)

Все результаты расчетов валовых и массовых выбросов вредных веществ приведены в таблице 2.

1.5 Склад топлива

На участке хранения нефтепродуктов (источник выброса №8) установлено 1 резервуара объемом по 1000 м, в котором находится печное топливо. В течение года в резервуар  закачивается 2,5 тыс. т нефтепродукта. Из них 30 % закачивается в осенне-зимний период. Производительность закачивающего насоса 120 м/ч. Средства сокращения выброса – резервуары наземные вертикальные.

При хранении печного топлива выбросы загрязняющих веществ в атмосферу идентифицируются как углеводороды предельные С12 - С19.

Массовые выбросы углеводородов предельных, г/с,

, (17)

где С1 – концентрация паров нефтепродуктов в резервуаре, принимается в зависимости от нефтепродукта по таблице А.42 [1], С1=3,24 г/м;

Кm – коэффициент, характеризующий эксплуатационные особенности резервуара, принимается из таблицы А.43 [1] для режима Б, Кm=0,88;

Qч – максимальный объем газовоздушной смеси, вытесняемый из резервуара во время закачки нефтепродукта, принимается равным производительности перекачивающего насоса, Qч =120 м3/ч;

Валовые выбросы, т/год

, (18)

где Y1, Y2 – средние удельные выбросы из резервуара соответственно в осенне-зимний и весенне-летний период, принимаем из табл. А.42 [1], Y,=1,9 т/год, Y2=2,6 т/год;

Вз, Вл – количество нефтепродукта, закачиваемое в резервуар соответственно в осенне-зимний и весенне-летний период, т;

ПБгодовой выброс вредных веществ в атмосферу из одного резервуара при условии хранения в нем бензина, принимаются по таблице А.44 [1], ПБ =1,49 т;

– отношение выброса вредных веществ в атмосферу при хранении в резервуаре нефтепродукта, для которого выполняется расчет, к выбросу вредных веществ при хранении бензина в том же резервуаре; принимаются по таблице А.42 [1], =0,0029;

N – количество резервуаров, N =1шт.

 т/год.

Таблица 2 – Параметры выбросов веществ в атмосферу для расчета ПДВ

Цех, участок

Источник

выделения

выброса

наименование

кол-во

наименование

кол-во

номер

высо-та, м

диаметр устья, м

1

2

3

4

5

6

7

8

Сварочный

Пост сварки

1

Неорганизованный выброс

1

2

2

0,5

Аккумуляторный

Батарея

2

Труба

1

3

4,5

0,2 × 0,2

Моечный

Ванна

1

Вентилятор

1

4

8,5

0,45

Кузнечный

Горн

1

Труба

1

7

9,5

0,32

Склад топлива

Резервуар

1

Дыхательный клапан

1

8

13

0,1

Продолжение таблицы 1

Цех, участок

Номер ИЗА

Параметры ГВС на входе из источника выброса

Число часов работы за год

Координаты на карте-схеме

скорость, м/с

объем, м/с

температура, С

точечного источника или одного конца линейного источника

второго конца

линейного источника

X1

Y1

X2

Y2

1

6

9

10

11

12

13

14

15

16

Сварочный

2

1,5

0,294

26

1900

-360

105

Аккумуляторный

3

3,5

0,14

25

445

235

Моечный

4

6,1

0,967

26

3650

375

75

Кузнечный

7

0,54

0,0027

70

480

445

240

Склад топлива

8

25

-260

295

-250

345

Продолжение таблицы 2

Цех, участок

Номер ИЗА

Наименование ГОУ

Степень, %

Наименование

вещества

обеспеченности газоочисткой

очистки средняя эксплутационная

1

6

17

18

19

20

Сварочный

2

Железа оксид

Марганца оксид

Фториды газообразные

Аккумулят.

3

Кислота серная

Моечный

4

Керосин

Кузнечный

7

Оксид углерода

Твердые частицы

Оксид азота

Масло минеральное

Склад топл.

8

Углеводороды С1219

Продолжение таблицы 2

Цех, участок

Номер ИЗА

Выбросы загрязняющих веществ

Год

достижения ПДВ

СП

П

г/с

мг/м3

т/год

г/с

мг/м3

т/год

1

6

21

22

23

24

25

26

27

Сварочный

2

0,0068

23,1

0,0178

0,0068

23,1

0,0178

2011

0,00076

2,6

0,00142

0,00076

2,6

0,00142

0,0005

1,7

0,00128

0,0005

1,7

0,00128

Аккумулят.

3

0,000034

0,24

0,000079

0,000034

0,24

0,000079

2011

Моечный

4

0,00125

1,29

0,0164

0,00125

1,29

0,0164

2011

Кузнечный

7

0,0256

610,5

0,0046

0,0256

610,5

0,0046

2011

0,0085

195,8

0,0146

0,0085

195,8

0,0146

0,0029

66,8

0,005

0,0029

66,8

0,005

Склад топл.

8

0,0303

0,0033

0,0303

0,0033

2011


2 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЫБРОСОВ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ В

 АТМОСФЕРУ ПО РЕЗУЛЬТАТАМ ИЗМЕРЕНИЙ

Для кузнечного участка по результатам инструментальных измерений рассчитывается выброс в атмосферу одного твердого загрязняющего вещества, содержащегося в выбросах. До установки пылегазоочистки: размеры сечения воздуховода – 0,30 0,30 м, скорость – 6,4 м/с, концентрация средняя – 288 мг/нм3, концентрация максимальная – 297 мг/нм3. После установки пылегазоочистки: диаметр воздуховода – 0,55 м, скорость – 2,2 м/с, концентрация средняя – 95 мг/м3, концентрация максимальная – 98 мг/м3. Температура газов – 70 ºС.

Массовый разовый выброс, г/с,

,                                                        (19)

где   см – максимальная концентрация примеси в газо-воздушной смеси, полученная в результате измерений, мг/м3;

L – расход ГВС через сечение, где определена концентрация загрязняющих веществ, м/с.

Расход ГВС через сечение, где определена концентрация ЗВ,

, (20)

где V – скорость потока в сечении м/с;

 F – площадь сечения, м2; до установки пылегазоочистки, Fбез = 0,09 м2, после установки пылегазоочистки Fс = 0,237 м2.

Приведем расход ГВС L к нормальным условиям.

, (21)

где t – температура газов в устье ИЗА, t = 70 оС.

.

Приведем концентрацию выбросов ЗВ в атмосферу после установки ПГУ к нормальным условиям:

                                                 (22)

                                                                                            (23)

Валовой выброс

, (24)

где сср – средняя концентрация примеси в ГВС, полученная в результате из-мерений, мг/м3;

  t – длительность действия ИЗА в течении года, t = 2800 ч.

Степень очистки воздуха η определяем по следующей формуле:

, (25)

где – выброс загрязняющего вещества до и после ГОУ соответственно, г/с.

Определяем соотношение расхода ГВС до и после ГОУ

Все результаты расчетов приведены в таблице 3.

Таблица 3 – Исходные и вычисленные величины расчёта выбросов ЗВ в атмосферу по результатам инструментальных измерений для пескосушилки

Измерения

Скорость, м/с

Площадь сечения, м2

Концентрация ЗВ

Расход ГВСн.у., м3

Выбросы ЗВ

Степень очистки

средняя, мг/м3

макси-мальная, мг/м3

т/год

г/с

До ПГУ

6,4

0,09

288

297

0,576

1,672

0,171

0,81

После ПГУ

2,2

0,237

95

98

0,415

0,316

0,032

Для значения фактической степени очистки соответствуют аппараты и установки сухой очистки: групповой циклон ЦН-15.

Заключение об эффективности работы ПГУ:

         1 Найденное значение КПД не соответствует КПД ПГУ (η = 0,85…0,90).

2 Соотношение расхода ГВС до и после ПГУ равно 28 %, что превышает 10%.

3 Санитарные нормы по предельной концентрации твердых веществ [3] в устье ИЗА соблюдаются:  = 78 мг/м3, что не превышает 100 мг/м3.

На основании выше приведенных расчетов делаем вывод, что ПГУ работает не эффективно.


3 ОПРЕДЕЛЕНИЕ КАТЕГОРИИ ОПАСНОСТИ ПРЕДПРИЯТИЯ

По результатам пункта 1 определяем значение Ко предприятия.

,         (26)

где n – количество ЗВ, выбрасываемых в атмосферу;

    Пi – валовый выброс ЗВ, т/год;

     Si – санитарно-гигиенический норматив i-го ЗВ, мг/м3;

      ε – коэффициент, учитывающий степень вредности j-го класса опасности вещества по отношению к третьему классу; ε принимается из таблицы 3 [2].

Налог за ущерб, наносимый воздушному бассейну, тыс. р.

                                                  (27)

где kсн – коэффициент снижения платы за выброс, kсн = 1,0 [2];

 n – количество вредных веществ, выбрасываемых предприятием;

Пj – валовый выброс j-го вредного вещества, т/год;

pi – ставка налога за выброс в атмосферу вещества i-го класса опасности, р./т; pi принимается из таблицы 3 [2].

Результаты расчетов коэффициента Ко и экологического налога представлены в таблице 4.

Таблица 4 – Результаты расчетов коэффициента Ко и экологического налога

Наименование

вещества

Класс опас-ности

ПДК, мг/м3

ε

П, т/год

Ко

р, тыс. р./т

Ф, тыс. р.

для расчета норм ПДВ

для расчета Kо

Железа оксид

3

0,4

0,0400

1

0,0133

0,3325

429,03

5,7061

Марганца оксид

2

0,01

0,0010

1,3

0,00106

1,0787

1297,8

1,3757

Фториды газообразные

2

0,02

0,0050

1,3

0,00095

0,1154

1297,8

1,2329

Кислота серная

2

0,3

0,10

1,3

0,000079

0,00009

1297,8

0,1025

Керосин

Сажа

4

3

1,2

0,15

1,2

0,05

0,9

1

0,00024

0,0044

0,0005

0,0880

429,03

429,03

0,1029

1,8877

Углерода оксид

4

5

3,0

0,9

0,0980

0,0459

429,03

42,045

Азота оксид

3

0,4

0,06

1

0,0057

0,0950

429,03

2,4455

Масло минеральное

3

0,05

0,05

1

0,0060

0,1200

429,03

2,5742

Углеводороды

предельные С12-С19

4

25

25

0,9

0,0569

0,0332

429,03

24,412

Итого

0,1866

1,9093

81,88

Заключение:

Коэффициент Ко данного предприятия равен 1,91, что меньше 1000, следовательно, предприятие относится к 4-ой категории опасности.

Объем предъявляемых требований со стороны органов Минприроды:

– Инвентаризация выбросов ЗВ в атмосферу (1 раз в 5 лет);

– Периодичность контроля атмосфероохранной деятельности предприятия территориальными органами Минприроды выборочно 1 раз в 5 лет.


4 РАЗРАБОТКА ПЛАНА-ГРАФИКА КОНТРОЛЯ ЗА ВЫБРОСАМИ      

ВРЕДНЫХ ВЕЩЕСТВ В АТМОСФЕРУ ПРЕДПРИЯТИЕМ

Вещества, подлежащие контролю, определим используя неравенство

,  (28)

где  М – максимальный выброс вредного вещества из источника,  г/с;

    – максимальная разовая предельно допустимая концентрация,  мг/м3;

        Н  высота источника выброса; для кузнечного участка Н = 9,5 м. Так как высота источника выброса Н < 10 м, то принимается Н = 10 м.

Подставляя численные данные для оксида азота, получаем

Контролю подлежат источники, для которых коэффициент К составляет не менее 0,01. Это значит, оксид азота не подлежит контролю.

К первой категории относятся  источники, для которых  выполняется неравенство

                                       ,                                                (29)

где сmi – максимальная приземная концентрация вредного вещества, создаваемая выбросами из i-го источника без учета фонового загрязнения, мг/м3.

Это значит, что данный источник относится к первой категории.

Определение категории источников выбросов выполняют с использованием результатов расчета приземных концентраций по методике ОНД-86. Используют также программы автоматизированной разработки «ПДВ/Эколог».

Аналогично проводим расчеты для оставшихся загрязняющих веществ, и результаты заносим в таблицу Б.2.

Таблица Б.2 – Результаты разработки плана-графика контроля за выбросами вредных веществ в атмосферу предприятием

№ ИЗА

Наимено-вание вещества

WМР, мг/м3

М, г/с

Сm, мг/м3

H, м

Cm/WМР

Кате-гория ИЗА

Периодичность контроля, раз/год

7

Азота    оксид

0,4

0,0085

0,37

9,5

0,0022

0,925

-

-

Углерода оксид

5

0,0256

0,20

0,0005

0,04

-

-

Масло

минеральное

0,05

0,0029

0,08

0,0058

1,6

-

-


СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

1 Овчинников В. М. Охрана окружающей среды: Пособие к дипломному проектированию для студентов механических специальностей / В. М. Овчинников, В. И. Киселев, В. А. Халиманчик. – Гомель: БелГУТ, 2001. – 103 с.

2 Халиманчик В. А. Контроль выбросов в атмосферу загрязняющих веществ: Пособие для выполнения расчетно-графической работы по дисциплине «Отраслевая экология и охрана окружающей среды» / В. А. Халиманчик, И. П. Журова. – Гомель: БелГУТ, 2003. – 24 с.


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

46315. Особенности проектирования приспособлений для станков-автоматов, агрегатных станков и автоматических линий, состоящих из этих станков 58 KB
  Особенности проектирования приспособлений для станковавтоматов агрегатных станков и автоматических линий состоящих из этих станков При полной автоматизации цикла обработки необходима автоматизация приспособления. Требования к автоматическим приспособлениям: особое внимание должно быть обращено на удаление стружки.1 приведена схема пневматического приспособления для сверления отверстия в цилиндрических заготовках с подачей их из магазина. На автоматических линиях применяют два типа приспособлений: стационарные и приспособления – спутники.
46316. Особенности проектирования приспособлений для станков с ЧПУ, обрабатывающих центров и гибких производственных систем 128 KB
  Особенности проектирования приспособлений для станков с ЧПУ обрабатывающих центров и гибких производственных систем К станочным приспособлениям применяемых на станках с ЧПУ предъявляются следующие требования: а высокая точность и жесткость обеспечивающая требуемую точность обработки и максимальное использование мощности станка; б полное базирование как заготовки так и приспособления относительно начала координат станка; в возможность подхода инструмента ко всем обрабатываемым поверхностям; г возможность смены заготовки вне рабочей...
46317. Прочность деталей приспособлений 84.5 KB
  Прочность деталей приспособлений Прочность одно из основных требований предъявляемых к деталям и приспособлениям в целом. Прочность деталей может рассматриваться по коэффициентам запаса или по номинальным допускаемым напряжениям. С помощью расчета деталей элементов приспособлений на прочность можно решать две задачи: а проверку на прочность уже существующих деталей с определенными размерами сечений путем сравнения фактических напряжений моментов сил с допускаемыми проверочный расчет; б определение размеров сечений деталей ...
46318. Экономическая эффективность приспособлений 85.5 KB
  Процессы проектирования станочных приспособлений представляют собой одну из разновидностей информационных процессов, имеющих место в машиностроительном производстве. Они в разной степени проявляются при разработке универсальных, универсально-переналаживаемых и специальных приспособлений
46319. Разработка схемы базирования заготовки. Выбор установочных элементов 199.5 KB
  Анализ исходных данных и формулирование служебного назначения приспособления В качестве исходных данных конструктор приспособления должен иметь: чертеж заготовки и детали с техническими требованиями их приемки; операционные чертежи на предшествующую и выполняемую операции; операционные карты технологического процесса обработки данной детали. Служебное назначение приспособления – это максимально уточненная и четко сформулированная задача для решения которой оно предназначено. Классификация технологической оснастки По целевому назначению...
46320. Расчет точности базирования заготовок деталей 94 KB
  Погрешность базирования при установке вала на призму Рис. Схема для определения погрешностей базирования при установки вала уста на призму. При обработке вала в призме могут быть могут быть следующие измерительные базы для размера h. Измерительные базы при обработке вала в призме.
46321. Зажимные элементы приспособлений 224.5 KB
  При обработке партии таких деталей требуется получить высокую концентричность наружных и внутренних поверхностей и заданную перпендикулярность торцов к оси детали. При зажиме обрабатываемой детали на оправке осевая сила Q на штоке механизированного привода вызывает между торцами шайбы 4 уступом оправки и обрабатываемой деталью 3 момент от силы трения больший чем момент Мрез от силы резания Рz. Где: коэффициент запаса; Рz вертикальная составляющая сила резания Н кгс; D наружный диаметр поверхности обрабатываемой детали мм; D1 ...
46322. Разработка компоновки приспособления 117.5 KB
  Разработка компоновки приспособления Разработку общего вида приспособления начинают с нанесения на лист контуров заготовки. В зависимости от сложности приспособления вычерчивают несколько проекций заготовки. Разработку общего вида ведут методом последовательного нанесения отдельных элементов приспособления вокруг контуров заготовки. Более этого вычерчивают корпус приспособления который объединяет все перечисленные выше элементы.
46323. Составление расчетной схемы и исходного управления для расчета зажимного усилия Рз 202 KB
  Составление расчетной схемы и исходного управления для расчета зажимного усилия Рз Закрепление заготовки производится с помощью зажимных устройств различных конструкций. Принцип действия и конструкцию зажимного устройства конструктор выбирает исходя из конкретных условий выполнения операций: типа производства величин сил резания действующих на заготовку при выполнении операций конструктивных особенностей заготовки типа станка. Выбор коэффициента трения f заготовки с опорными и зажимными элементами. Выбор коэффициента трения заготовки с...