95586

ТЕПЛОТЕХНИКА И ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКОЕ ОБОРУДОВАНИЕ

Курсовая

Энергетика

Расчет сопротивления теплопередаче вертикальных и горизонтальных ограждающих конструкций Расчет температурного поля в многослойной конструкции Определение сопротивления паропроницанию вертикальных и горизонтальных ограждающих конструкций Расчет сопротивления воздухопроницанию...

Русский

2015-09-24

1.17 MB

1 чел.

Министерство Образования Республики Беларусь

УО «Белорусский Государственный Университет Транспорта»

Кафедра «Экология и РИВР»

Курсовая работа

по дисциплине:

 «ТЕПЛОТЕХНИКА И ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКОЕ ОБОРУДОВАНИЕ»

  Выполнил:                                                              Проверил:

  студент гр. ПК-31                                                  преподаватель

  Хулуп С. Н.                                                             Колдаева С.Н.

Гомель 2015

Содержание:

1. Расчет сопротивления теплопередаче вертикальных и горизонтальных ограждающих конструкций…………………………………………………..3

2. Расчет температурного поля в многослойной конструкции……………13

3. Определение сопротивления паропроницанию вертикальных и горизонтальных ограждающих конструкций………………………………………………….19

4. Расчет сопротивления воздухопроницанию………………………..……21

5. Список используемой литературы………………………………………..23

1.1Расчёт сопротивления теплопередаче  вертикальной наружной стены их штучных материалов.

Исходные данные:

Тип здания – общественное

Могилевская  область,

Расчетная температура внутреннего воздуха ,

Относительная влажность 50%,

Режим помещения – сухой,

Условия эксплуатации ограждающих конструкций – Б по таблице 4.2[1].

Конструктивное решение стены приведено на рисунке 1

Рисунок 1.1 – Наружная стена здания.

Расчетные значения коэффициентов теплопроводности λ и теплоусвоение S материалов принимаем по таблице. A. 1[1] для условий эксплуатации ограждений «Б»:  

- Кирпич керамический плотностью 1300кг/куб.м(брутто)

 λ 1 = 0,69 Вт/( м ∙°С); S1 = 7,58 Вт/(м2 ∙°С);

- пенополиуретан

λ 2 = 0,05 Вт/( м ∙°С); S2 = 0,70 Вт/(м2 ∙°С);

Нормативное сопротивление теплопередаче для наружных стен из штучных материалов согласно таблице 5.1 [1] Rнорм = 3,2(м2∙°С)/Вт.

Для определения тепловой инерции стены находим термическое сопротивление отдельных слоев конструкции по формуле:

где  δ  – толщина рассматриваемого слоя, м ;

       λ –  коэффициент теплопроводности данного слоя, Вт/(м∙°С).

Следовательно, термическое сопротивление отдельных слоев:

- для  плотного силикатного бетона

2 ∙ ºС)/Вт;   

Термическое сопротивление пенополиуретана R2 находим из формулы:

где   αв  – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности, выбираем по      табл.5.4[1],   αв=8,7 Вт/(м2∙°С);

    αн  – коэффициент теплоотдачи наружной поверхности, выбираем по табл. 5.7[1],  αн=23 Вт/(м2∙°С);

      – термическое сопротивление ограждающей конструкции

Тогда:

2∙°С)/Вт

Отсюда следует что, термическое сопротивление слоя плиты минераловатной  на синтетическом связующем находится по формуле:

.

Вычисляем тепловую инерцию по формуле:

где   Si  – расчетный коэффициент теплоусвоения слоя материала конструкции в условиях эксплуатации согласно таблице 4.2[1], принимаем по таблице A.1[1], Вт/(м2∙°С).

D=R1S1+ R2S2,

D=0,362∙7,58+2,68·0,70=4,62

По таблице 5.2 [1] для ограждающей конструкции с тепловой инерцией 1,5-4,0 (стены средней инерционности) за расчетную зимнюю температуру наружного воздуха следует принять среднюю температуру наиболее холодных суток обеспеченностью 0,92 , которая для Могилевской области составляет:  (таблица 4.3[1]).

Определяем требуемое сопротивление теплопередаче стены по формуле:

,

Где n- коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху и принимаемый по таблице 5,3[1];

– расчетные температуры внутреннего и наружного воздуха , ;

- расчетный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, принимаемый по таблице 5.5[1],

;

Находим экономически целесообразное сопротивление теплопередаче

, ()/Вт, по формуле (5.1)

=0,5*+;

=0,453()/Вт

где См стоимость материала бел.руб/м3. См=500000 бел.руб/м3

Сведения взяты с сайта: Тамирострой.

Ссылка: http://tamirastroi.pulscen.by/goods/30389682-teploizo..

где - стоимость тепловой энергии, руб/ГДж;

—продолжительность отопительного периода согласно таблице 4.4, сут;

– средняя за отопительный период температура наружного воздуха, принимаемая по таблице 4.4, С;

- коэффициент теплопроводности материала однослойной или теплоизоляционного слоя многослойной ограждающей конструкции в условиях эксплуатации,(1, таблица А.1) в зависимости от расчётной температуры и относительной влажности внутреннего воздуха, ()/Вт

Толщина теплоизоляционного слоя из пенополиуретана

Вывод: Теплоизоляционный слой из плит  минераловатных  на синтетическом связующем 0,13 м обеспечивает нормативные требования, предъявляемые к сопротивлению теплопередаче ограждающих конструкций.

Проверяем соответствие требованию:

0,772 < 3,2 – условие выполнятся, следовательно, данный утеплитель удовлетворяет требованиям TKP 45-2.04-43-2006.

1.2Расчёт термического сопротивления горизонтальной ограждающей конструкции.

Найти термическое сопротивление перекрытия с кровлей из рулонных материалов.

Конструктивное решение представлено на рисунке 1.2.

Рисунок 1.2. Перекрытие здания.

Рисунок 1.2- схема конструкции горизонтального перекрытия

Расчетные значения коэффициентов теплопроводности λ и теплоусвоения S материалов принимаем по таблице А.1[1] для условий эксплуатации ограждений «Б»:

- Вспученный перлит на битумном связующем

 λ 1 = 0,13 Вт/( м ∙°С); S1 = 2,26 Вт/(м2 ∙°С);

- Плотный силикатный бетон

λ 2 = 1,16 Вт/( м ∙°С); S2 = 10,90 Вт/(м2 ∙°С);

Плоскостями, параллельными направлению теплового потока, ограждающую конструкцию (или часть ее) условно разрезают на участки, из которых одни могут быть однородными — из одного материала, а другие — неоднородными — из слоев различных материалов, и определяют термическое сопротивление Ra, м2 · ºС/Вт, конструкции по формуле (7) СНБ 2.01,01



где F
1, F2, .... , Fn — площади отдельных участков конструкции, м2,

R
1, R2,...., Rn — термические сопротивления отдельных участков конструкции, определяемые по формуле (4) для однородных участков и по формуле (6) — для неоднородных участков.

Термическое сопротивление однослойной однородной ограждающей конструкции, а также однородного слоя многослойной конструкции определяют по формуле (4) СНБ 2.01.01




где δ — толщина однослойной однородной конструкции или слоя многослойной конструкции, м.

Термическое сопротивление многослойной ограждающей конструкции с однородными слоями определяют по формуле (6) СНБ 2.01.01

                                                  r
к = R1 + R2 + ...... + Rn,

где R
1, R2,.....,Rn — термическое сопротивление отдельных слоев конструкции, определяемые по формуле (4) СНБ 2.01.01, и замкнутых воздушных прослоек, принимаемых по таблице Б.1 СНБ 2.01.01.

Слои конструкции, расположенные между воздушной прослойкой, вентилируемой наружным воздухом, и наружной поверхностью ограждающей конструкции, в расчете не учитываются.

Разделим конструкцию на повторяющиеся элементы, приняв, что данные элементы имеют правильную геометрическую форму прямоугольника со сторонами 0,1х0,1.

Определим термическое сопротивление элементов при условии деления их плоскостями, параллельными тепловому потоку. Конструктивное решение представлено на рисунке 1.2.1.

Рисунок1.2.1(1) Элемент перекрытия 1

Рисунок1.2.1(2) Элемент перекрытия 2

Определяем площади элементов:

м2;

м2;

Термическое сопротивление элемента при условии деления его плоскостями,

Параллельными тепловому потоку:

Находим термическое сопротивление при условном делении его плоскостями, перпендикулярными тепловому потоку. Конструктивное решение представлено на рисунке 1.2.2

Рисунок 1.2.2 Конструкция перекрытия при условии деления его плоскостями, перпендикулярными тепловому потоку

2· 0С)/Вт;

2· 0С)/Вт;

2· 0С)/Вт;

Тогда,

Итак, получили: 2∙°С)/Вт.   (м2∙°С)/Вт.

Так как термическое сопротивление не превышает величину более чем на 25%, то термический расчет конструкции выполняют согласно формуле:

2∙°С)/Вт.

Вывод: данная конструкция перекрытия не удовлетворяет требованиям [1] по теплопроводности, так как нормативное сопротивление конструкции

Rнорм = 6,0(м2∙°С)/Вт., что больше расчетного сопротивления R=1,57(м2∙°С)/Вт, для того, что бы расчетное сопротивление было больше нормативного увеличим толщину теплоизоляционного слоя и повторим расчет.

Рисунок1.2.1(1) Элемент перекрытия 1

Рисунок1.2.1(2) Элемент перекрытия 2

Определяем площади элементов:

м2;

м2;

Термическое сопротивление элемента при условии деления его плоскостями,

Параллельными тепловому потоку:

Находим термическое сопротивление при условном делении его плоскостями, перпендикулярными тепловому потоку. Конструктивное решение представлено на рисунке 1.2.2

Рисунок 1.2.2 Конструкция перекрытия при условии деления его плоскостями, перпендикулярными тепловому потоку

2· 0С)/Вт;

2· 0С)/Вт;

2· 0С)/Вт;

Тогда,

Итак, получили: 2∙°С)/Вт.   (м2∙°С)/Вт.

Так как термическое сопротивление не превышает величину более чем на 25%, то термический расчет конструкции выполняют согласно формуле:

2∙°С)/Вт.

Вывод: данная конструкция перекрытия удовлетворяет требованиям [1] по теплопроводности, так как нормативное сопротивление конструкции

Rнорм = 6,0(м2∙°С)/Вт., что меньше расчетного сопротивления R=6,19(м2∙°С)/Вт,

   

2 Расчет температурного поля в многослойной конструкции

Определим температуры на границах слоёв многослойной конструкции наружной стены, тепловой поток и глубина промерзания при следующих данных:

Рисунок 2.1 – Наружная стена здания

- Кирпич керамический плотностью 1300кг/куб.м(брутто)

 λ 1 = 0,69 Вт/( м ∙°С); S1 = 7,58 Вт/(м2 ∙°С);

- пенополиуретан

λ 2 = 0,05 Вт/( м ∙°С); S2 = 0,70 Вт/(м2 ∙°С);

Рисунок 2.2 – Изменение температуры в наружной стене

Определяем термическое сопротивление каждого слоя материала:

Для определения тепловой инерции стены находим термическое сопротивление отдельных слоев конструкции по формуле:

,

где  δ  – толщина рассматриваемого слоя, м ;

       λ –  коэффициент теплопроводности данного слоя, Вт/(м∙°С).

Вычислим термическое сопротивление отдельных слоев:

- Кирпич керамический плотностью 1300кг/куб.м(брутто)

2 ∙ ºС)/Вт;

- пенополиуретан

2 ∙ ºС)/Вт;

=0,362 + 2,6 = 2,962 2 ∙ ºС)/Вт.

Определим тепловой поток через двуслойную конструкцию при разности температур двух сред:

Вт/м2,

где  tв - температура внутреннего воздуха, °С;

  tн - температура наружного воздуха, °С .

Определяем температуры на границах слоев конструкции по формуле:

,

где   tx - температура в любой точке конструкции, °С;

Rx - часть термического сопротивления, находящегося между плоскостями c температурами t1 и tx, (м2 ∙ ºС)/Вт.

ºС;

ºС;

ºС;

Граница промерзания находится в слое кирпичной кладки

Определяем глубину промерзания в теплоизоляционном слое и составляем пропорцию:

;

Отсюда х=0,033 м;

Общая глубина промерзания в этом случае составит:

δпр = х+0,25=0,283м.

Рисунок 2.2 – Глубина промерзания в теплоизоляционном слое

Рассмотрим данную задачу в случае, когда температура наружнегои внутреннего воздуха поменяны друг с другом .

Рисунок 2.3 - Изменение температуры в наружной стене

Значение термического сопротивления всей конструкции и теплового потока в этом случае останется прежним:

=0,362 + 2,6 = 2,962 2 ∙ ºС)/В

Вт/м2.

Определяем температуры на границах слоев конструкции по формуле:

,

где   tx - температура в любой точке конструкции, °С;

Rx - часть термического сопротивления, находящегося между плоскостями c температурами t1 и tx,2 ∙ ºС)/Вт.

ºС;

ºС;

ºС;

Граница промерзания находится в слое пенополиуретана

Определяем глубину промерзания в теплоизоляционном слое и составляем пропорцию:

;

Отсюда х=0,058 м

Общая глубина промерзания в этом случае составит:

δпр =0,13- х =0,072м.

Рисунок 2.4 – Глубина промерзания в теплоизоляционном слое

Вывод: Глубина промерзания, в первом случае (теплоизоляция ближе к внутренней стороне здания) составляет 283 мм, во втором случае (теплоизоляция ближе к внешней стороне здания) 72 мм. Экономически целесообразнее делать теплоизоляцию ближе к наружной стороне здания, при этом точка росы переносится в теплоизоляционный слой и стена незначительно промерзает в отличие от теплоизоляции, ближе к внутренней стороне здания. При наружной теплоизоляции ограждающая конструкция аккумулирует тепло, потери тепла минимальны.

3. Определение сопротивления паропроницанию вертикальных ограждающих конструкций

3.1 Расчет наружной стены из штучных материалов

Исходные данные(таблица 4.1)[1]

  •  Температура внутреннего воздуха -  tB =18 °С.
  •  Относительная влажность - φотн = 50 %.
  •  Влажностной режим - сухой,
  •  Условия эксплуатации ограждающих конструкций – «Б»
  •  Город Могилев.

Рисунок 3.1 - Конструкция наружной стены здания

Расчетные значения коэффициентов теплопроводности λ, теплоусвоения S и паропроницаемости μ материалов принимаем по таблице А.1[1] для условий эксплуатации ограждений «Б»:

- Кирпич керамический плотностью 1300кг/куб.м(брутто)

 λ 1 = 0,69 Вт/( м ∙°С); S1 = 7,58 Вт/(м2 ∙°С); µ1 =0,16 мг/(м ∙ ч ∙ Па);

- пенополиуретан

λ 2 = 0,05 Вт/( м ∙°С); S2 = 0,70 Вт/(м2 ∙°С); µ1 =0,05 мг/(м ∙ ч ∙ Па);

Расчетные параметры наружного воздуха для расчета сопротивления паропроницанию – среднее значение температуры и относительная влажность за отопительный период:

Для Могилёвской области средняя температура наружного воздуха за относительный период tнот = -1,9 °С ,таблица 4,4 [1]; средняя относительная влажность наружного воздуха за относительный период φнот = 83% .

Парциальные давления водяного пара внутреннего и наружного воздуха при расчетных значениях температуры и относительной влажности составляют:

ен=444Па,

ев = 0,01 φв ∙Ев,

где   φв – расчетная относительная влажность внутреннего воздуха, принимаемая по таблице 4.1 [1],50  %;

Ев  - максимальное парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха, [Па]; при расчетной температуре воздуха, принимаемая по таблице Е1 [1]  tв = 18 °С ,

Ев = 2064 Па.

Тогда:  ев= 0,01∙50∙2064 =1032 Па.

Положение плоскости возможной конденсации в данной конструкции находится на границах пенополиуретана – их у него 2.

Определяем температуру в плоскости возможной конденсации по формуле:

где   RT - сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, (м ∙°С)/Вт

- расчётная температура наружного воздуха для определения сопротивления паропроницанию, в качестве которой принимается средняя температура наружного воздуха за отопительный период по таблице 4.4 [1]

RT - термические сопротивления слоев многослойной конструкции или части однослойной конструкции, расположенных в пределах внутренней поверхности конструкции до плоскости возможной конденсации, (м∙°С)/Вт.

°С.

Максимальное парциальное давление водяного пара в плоскости возможной конденсации при tK = -0,18°С составляет:   Ек = 602 Па.

Сопротивление паропроницанию от плоскости возможной конденсации до наружной поверхности стены составляет:

2 ∙ ч ∙ Па) /мг.

Определяем требуемое сопротивление паропроницанию стены от её внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации:

 2 ∙ ч ∙ Па) /мг.

Сопротивление паропроницанию рассчитываемой конструкции стены в пределах от её внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации составляет:

  (м2 ∙ ч ∙ Па) /мг.

 

Вывод: Данная конструкция наружной стены соответствует требованиям СНБ 2.04.01-97 по сопротивлению паропроницанию, так как Rпв=4,163>0= Rnн.тр2 ∙ ч ∙ Па) /мг

3.2 Определение сопротивления паропроницанию горизонтальных ограждающих конструкций

Исходные данные:

  •  Температура внутреннего воздуха -  tB =18 °С.
  •  Относительная влажность - φотн = 50 %.
  •  Влажностной режим - cухой,
  •  Мигилевская  область.

Рисунок 3.2 – Конструкция чердачного перекрытия с холодным чердаком

Расчетные значения коэффициентов теплопроводности λ, теплоусвоения S и паропроницаемости μ  материалов принимаем по таблице А.1[1] для условий эксплуатации ограждений «Б»:

- Вспученный перлит на битумном связующем

 λ 1 = 0,13 Вт/( м ∙°С); S1 = 2,26 Вт/(м2 ∙°С); μ 2=0,04 мг/(м ∙ ч ∙ Па);

- Плотный силикатный бетон

λ 2 = 1,16 Вт/( м ∙°С); S2 = 10,90 Вт/(м2 ∙°С); μ 2=0,11мг/(м ∙ ч ∙ Па);

Расчетные параметры наружного воздуха для расчета сопротивления паропроницанию – среднее значение температуры и относительная влажность за отопительный период:

Для Могилевской  области средняя температура наружного воздуха за относительный период tнот = -1,9 °С , средняя относительная влажность наружного воздуха за относительный период φнот = 83% .

Парциальные давления водяного пара внутреннего и наружного воздуха при расчетных значениях температуры и относительной влажности составляют:

ен=444Па,

ев = 0,01 φв ∙Ев,

где   φв – расчетная относительная влажность внутреннего воздуха, принимаемая по таблице 4.1 [1],50  %;

Ев  - максимальное парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха, [Па]; при расчетной температуре воздуха, принимаемая по таблице Е1 [1]  tв = 18 °С ,

Ев = 2064 Па.

Тогда:  ев= 0,01∙50∙2064 =1032Па.

Положение плоскости возможной конденсации в данной конструкции находится на границах слоя битума нефтяного и плотного силикатного бетона – это заявление не соответствует расчету.

Определяем температуру в плоскости возможной конденсации по формуле:

где RT - сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции,
(м ∙°С)/Вт

     RTi - термические сопротивления, слоев многослойной конструкции или части однослойной конструкции, расположенных в пределах внутренней поверхности конструкции до плоскости возможной конденсации, (м∙°С)/Вт.

 °С.

Максимальное парциальное давление водяного пара в плоскости возможной конденсации при tK = 5,78 °С составляет:

                                      Ек = 923Па.

Сопротивление паропроницанию от плоскости возможной конденсации до наружной поверхности перекрытия составляет:

2 ∙ ч ∙ Па) /мг.

Определяем требуемое сопротивление паропроницанию перекрытия от её внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации:

2 ∙ ч ∙ Па) /мг.

Сопротивление паропроницанию рассчитываемой конструкции перекрытия в пределах от её внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации составляет:

  (м2 ∙ ч ∙ Па) /мг.  

Вывод: Данная конструкция горизонтального  перекрытия жилого здания  отвечает требованиям СНБ 2.04.01-97 по сопротивлению паропроницанию, так как Rпв=8,75>Rnн.тр=0,853(м2 ∙ ч ∙ Па) /мг.

4 Определение сопротивления воздухопроницания

Исходные данные:

Н = 20 м

Физические свойства материалов слоёв:

Конструктивное решение рассчитываемой схемы приведём на рисунке 4.1

Рисунок 4.1– Наружная стена здания

Определяем требуемое сопротивление воздухопроницанию

Где      – расчетная разность давленний на наружной и внутренней поверхности здания , определяемая по формуле :

Н – высота здания , м;

 – удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха, Н/м³, определенный по формуле:

t – температура воздуха,

 – максимальная из средних скоростей ветра за январь, постоянность которых составляет 16% и более, принимаем по таблице 4,5[1],м/с;

– нормальная воздухопроницаемость ограждающей конструкций, выбираем по таблице 8.1 [1], кг/().

;

.

.

Вывод: согласно расчету сопротивление воздухопроницанию наружной стены должно составлять RТр = 70,82 (м2 ∙ ч ∙ Па) /кг

5  Список используемой литературы

1 TKП 45-2.04-43-2006 Строительная теплотехника. Минск, 1994.

2 СНиП 2.04.05-91 Отопление, вентиляция и кондиционирование. Госстрой СССР. – М., 1992.

3 Исаченко В.П., Осипова В.А., Сукомел А.С. Теплопередача. – М.: Энергоиздат, 1981.

4 ГОСТ 2.105-95 Общие требования к текстовым документам. Изд. Стандартов, 1996.


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

42683. Основные приемы работы в СУБД Microsoft Access 292 KB
  Основные приемы работы в СУБД Microsoft ccess Приложение ccess является программой входящий в пакет Microsoft Office и предназначено для работы с базами данных. База данных. В общем смысле термин база данных можно применить к любой совокупности связанной информации объединенной вместе по определенному признаку организованных по определенным правилам предусматривающим общие принципы описании хранения и манипулирования данными которые относятся к определенной предметной области. Система управления базами данных СУБД прикладное...
42684. Аппаратное обеспечение персональних ЭВМ 43.5 KB
  Харьков 2010 Лабораторная работа №1 Аппаратное обеспечение персональних ЭВМ Цель работы: Ознакомление с составом и структурой ПЭВМ. Порядок выполнения работы: Визуально ознакомится с составом ПЭВМ. Определить составные части ПЭВМ и...
42685. Операционная система Windows XP/2000, основные элементы 78 KB
  С помощью проводника WinE создали на диске С: каталог Группа АП10Б. В каталоге группы на двух членов бригады создали файл с помощью редактора Notepd. В файле записали: Стерлик Дмитро Кунченко Алексей Созданный файл открыли с помощью редактора WordPd и отредактировали его. С помощью графического редактора Pint нарисовали картинку размножили ее по экрану и сохранили в каталоге Группа АП10Б.
42686. Работа в операционной системе Windows XP2000 79 KB
  С помощью проводника WinE создали на диске С: каталог Группа АП10Б. В каталоге группы на двух членов бригады создали файл с помощью редактора Notepd. В файле записали: Стерлик Дмитро Александрович Алексей Кунченко Михайлович Созданный файл открыли с помощью редактора WordPd и отредактировали его. С помощью графического редактора Pint нарисовали картинку размножили ее по экрану и сохранили в каталоге Группа АП10Б.
42687. ИССЛЕДОВАНИЕ ОДНОПОЛУПЕРИОДНОГО И ДВУХПОЛУПЕРИОДНОГО ВЫПРЯМИТЕЛЕЙ С ПРИМЕНЕНИЕМ СИСТЕМЫ СХЕМОТЕХНИЧЕСКОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ «ELECTRONICS WORKBENCH» 159 KB
  Краткие теоретические сведения Среднее значение выходного напряжения постоянная составляющая в схеме однополупериодного выпрямителя рисунок 2. Среднее значение выходного напряжения постоянная составляющая мостового выпрямителя рис.3 Частота выходного сигнала для схемы с однополупериодным или двухполупериодным выпрямителем а так же для схемы с двухполупериодным мостовым выпрямителем вычисляется как величина обратная периоду выходного сигнала: . Если на выход любого из выше рассмотренных выпрямителей включить конденсатор то...
42688. Meeting people for the first time. Talking about what you do. Opening a meeting 150.5 KB
  When a person has been introduced to you, Pleased to meet you /Nice to meet you are both semi-formal responses. They sound natural and are useful for most situations. Less formal responses include Good to meet you / Great to meet you. The most formal response is How do you do? This is used less in modern business. When introducing two people, it is helpful to say a little about what they do, e.g. This is Jane, she s organising training courses for our Singapore branch. The information should be brief but include enough detail to encourage conversation between the two people being introduced.
42689. Getting through to the right person. Taking / Leaving a message. Checking information. 74.5 KB
  Mаking telephone clls in nother lnguge cn mke some Ss nervous t this level becuse of the lck of visul clues tht usully help with context nd understnding. Hve ll documents nd informtion tht you need t close hnd s well s prepred list of ny useful phrses. When exchnging informtion check nd clrify tht you hve understood been understood correctly. If someone clls you nd you re unprepred sy tht you re busy t the moment nd will cll them bck.
42690. Greeting visitors. Making polite offers and requests. Making small talk 63.5 KB
  Greeting someone for the first time Very good thnks. Thnksfor meeting me. Greeting someone you know It's good to see you too Yn Very well thnks nd you I'm fine thnks. Thnks for meeting me.
42691. Showing appreciation. Taling about likes and dislikes. Describing products and giving opinions 177.5 KB
  Choose word or phrse in itlics to mke sentences tht re true in your country. However it is importnt to remember tht it is still business. If you re visiting people in nother country do some reserch to check on wht behviour is expected for exmple: Is it OK to discuss business during the mel Will your host hostess be offended if you refuse food or drink If you visit your host hostess t home should you tke gift It is good ide to order dish tht is not difficult to et. You cn concentrte on the people tht you re hving lunch with insted of...