9597

Проектирование судовых вспомогательных энергетических установок

Контрольная

Энергетика

Проектирование судовых вспомогательных энергетических установок Методика определения главных параметров и комплектования судовой вспомогательной котельной установки. Проектирование утилизационного комплекса. Типоразмерные ряды ВК, УК, котлов-инсенир...

Русский

2013-03-13

3.03 MB

67 чел.

Проектирование судовых вспомогательных энергетических установок

Методика определения главных параметров и комплектования судовой вспомогательной котельной установки. Проектирование утилизационного комплекса. Типоразмерные ряды ВК, УК, котлов-инсенираторов. Типовая методика определения главных параметров и правила комплектования судовой электростанции. Типоразмерные ряды ДГ, ВГ, УГТ и УТГ. Определение потребностей в пресной воде и выбор утилизационной опреснительной установки из типоразмерных рядов.

4.1. Проектирование вспомогательной котельной установки

Типовые схемы комплектации ВКУ. Параметры рабочего тела ВКУ

Вспомогательная котельная установка обеспечивает потребности судна в тепловой энергии, необходимой для обогрева помещений и балласта в холодное время года, обеспечения бытовых потребителей (бани, прачечные, душевые, сушильные камеры, подогреватели воды), подогрева топлива, сжигаемого в двигателях, для снижения его вязкости и более качественного распыливания, разогрева механизмов при запуске, подогрева и разогрева груза на танкере, разгрузки насосами с паротурбинным приводном, мойки танков после сдачи груза для приема груза другого сорта.

На сухогрузных судах обычно устанавливают один вспомогательный котел, работающий на топливе и на стояночных режимах обеспечивающий потребности судна в паре, а также один утилизационный котел, работающий на ходу и использующий теплоту выхлопных газов главного двигателя. Обычно энергии выхлопных газов СОД достаточно для обеспечения всех потребностей судна в тепловой энергии на длительном ходовом режиме. В этом случае на ходу вспомогательный котел на топливе не работает.

На танкере потребность в тепловой энергии значительно больше, чем на сухогрузе, из-за необходимости подогрева перевозимого груза во избежание потери его текучести. По Правилам Регистра РФ на танкере должны быть установлены два вспомогательных котла. Каждый должен обеспечивать минимально необходимый  подогрев груза во избежание его застывания.

Температура выхлопных газов МОД недостаточна для выработки необходимого количества пара на длительном ходовом режиме. ВК и УК в этом случае работают параллельно. Предложена [16] схема обеспечения судна паром, обеспечивающая полное удовлетворение потребностей в паре на ходовом режиме за счет утилизации даже на танкере, перевозящим тяжелые нефтепродукты. Эта схема, исключающая работу вспомогательного котла на топливе на длительных ходовых режимах эксплуатации, представлена на рис. 4.1.

Эта схема предусматривает выработку пара или горячей воды с различными температурами необходимыми для подогрева различных потребителей.

Температура генерируемого в котлах пара должна быть достаточной  для подогрева топлива до температуры, необходимой для подачи топлива к двигателю.

Таблица 4.1

           Температура  топлива  при  обработке  и  использовании, оС

Марки  топлива

Перед

перекачкой

Перед

сепарацией

Перед

форсунками

Моторное  ДТ

5 – 10

40 – 60

65 – 75

Флотский мазут  Ф–8

5 – 10

40 – 60

65 – 75

Флотский мазут  Ф–12

10 – 25

55 – 80

90 – 95

Дизельный мазут  ДМ

35 – 50

80 – 95

100 – 110

Топочный мазут М–40

60 – 70

110 – 120

130 – 135

Топочный мазут М–100

80 – 90

130 – 140

150 – 155

Температуры различных марок топлива при обработке и использовании приведена в табл. 4.1. Температура пара должна быть на 25-30 оС выше указанной в табл. 4.1 для обеспечения достаточного температурного напора и подогрева при умеренной поверхности теплообменников.

В последние годы двигателестроительные фирмы отработали применение тяжелого топочного мазута М–100 на длительных режимах эксплуатации в двигателях всех типов – МОД, СОД и ВОД. Для подогрева этого мазута до рабочей температуры требуется пар с температурой 155+25=180 оС. Пар насыщенный и этой температуре соответствует давление насыщения 1 МПа.

Такого пара для подогрева топлива, сжигаемого в главных и вспомогательных двигателях и вспомогательных котлах на судне нужно немного не более 3% общей потребности танкера в паре. Прочие потребители нуждаются в значительно более низкой температуре подогрева и греющего пара соответственно. В табл.4.2 приведены характерные температуры нефтегрузов.

Таблица 4.1

  Характерные температуры высоковязких грузов

Марки

мазутов

Температура,   оС

застывания,

не ниже

остывания,

не ниже

перед

откачкой

в конце

разогрева

вспышки

20

5

10

20

40

60

40

10

15

30

50

80

60

15

20

40

55

90

80

20

25

50

60

100

100

25

30

60

65

105

Наличие различных требований к параметрам греющей среды делает не обязательным генерирование всего пара с температурой 180 оС и позволяет утилизировать вторичные энергоресурсы с температурой ниже 200 оС.

Определение потребности судна в тепловой энергии

Расход тепла на обогрев помещений можно оценить так [11]:

    (1.29)

где:   F и V наружная поверхность и объем обогреваемых помещений, соответственно м и м3;  tп и tнв  температуры отапливаемого помещения и наружного воздуха, оС. Температуру наружного воздуха в расчетах принимают равной 5 оС. Температура в помещениях зависит от их категории и назначения. Её принимают равной: в каютах +18 оС, в душевых +25 оС, в сушилках 40 оС, в помещениях машинных отделений от +8 до +10 оС; kоб  общий коэффициент теплопередачи стенки, зависящий от её конструкции, толщины и числа слоев, качества материалов. Для многослойной стенки его ориентировочно можно принять равным 1,16 Вт/м2 град.

Расход тепла на прочие бытовые нужды – на бани, прачечные, душевые, работу кипятильников воды, кДж/ч:

      (1.30)

где:       Z - число людей на судне.

Расход теплоты на подогрев топлива при его использовании:

,       (1.31)

где:       be - удельный расход топлива на главный двигатель, кг/кВт ч; Ne - мощность главного двигателя, кВт. Произведение be Ne  представляет из себя часовой расход топлива на главный двигатель на длительном эксплуатационном режиме, кг/час; cт - теплоемкость топлива, кДж/кг град; t1 и t2 - начальная и конечная температура топлива.

Расход пара на подогрев перевозимого груза на морских танкерах в зимний период, кг/час, может быть найден с использованием следующей аппроксимирующей зависимости [12] в функции переменной части водоизмещения судна – дедвейта DW, т:

     (1.32)

Для речных танкеров в холодное время навигации расход теплоты на подогрев перевозимого груза в функции грузоподъемности Gp, т:

.        (1.33)

Расход теплоты на разогрев перевозимого груза для успешной выгрузки, начинаемый за t = 3 – 4 суток до прибытия в порт выгрузки:

  Qразог =

где  cт – теплоемкость перевозимого груза, кДж/кг оС; t1и t2 – температуры в начале и конце разогрева, оС. См. табл. 4.1.

Расход теплоты на подогрев забортной воды для мытья танков от +4 оС до +70 оС:

       (1.34)

где:      расход воды для мытья танков , м3/ч;  k = 9-10.

В случае применения более безопасного парового привода грузовых насосов их турбины потребляют следующее количество пара, кг/ч:

                (1.35)

где:       Ha – адиабатный перепад энтальпии в приводной турбине насоса;   hет – эффективный КПД турбины насоса. Он может быть принят в диапазоне 0,35 – 0,45 в зависимости от мощности турбины; Nтн – суммарная мощность приводных турбин, кВт, может быть определена в функции дедвейта в диапазоне последнего (20 – 200 тыс.т) и мощности главной энергетической установки Ne, кВт:

.        (1.36)

Расчетное значение расхода тепла Qрас определяется суммированием потребителей, работающих параллельно на наиболее энергоемком режиме с коэффициентом потерь в сети, равным 1,1. Это,  например, режим разгрузки при работе пароприводных насосов. Кроме расхода на них теплота расходуется на подогрев разгружаемого груза и совокупность бытовых потребителей. В случае электрического привода грузовых насосов, наиболее энергоемким по расходу теплоты становится либо ходовой режим с разогревом груза, либо режим мойки танков во время балластного пробега.

Расчетная паропроизводительность вспомогательной котельной установки, кг/ч, определяется делением расчетного расхода теплоты на количество теплоты, отдаваемое единицей количества пара:

       (1.37)

где:       iп и iкон – энтальпии греющего пара и его конденсата, кДж/кг.

Определение параметров вторичных энергоресурсов

Проспекты фирм-производителей двигателей [17,18] содержат данные по температуре и расходу выхлопных газов, продувочного воздуха и пресной воды на режиме номинальной МДМ и методики пересчета этих данных на режим длительной эксплуатационной мощности. Для двигателей типа МС фирмы MAN эти расходы и температуры в обобщенном виде приведены в разделе 5 настоящего пособия.

Методика пересчета параметров режима НМДМ на режим ДЭМ для типоразмерного ряда МС изложена ниже. К номинальным параметрам выхлопных газов вносятся поправки на соответствующие конкретные условия и конструкцию двигателя с использованием следующих зависимостей:

Mотр = Mн  Nо/Nн Mа10-2  (1+dMб/100) (1+dMв/100) Nр/Nо  (1+dMг/100);

Tотр = Tн + dTа + dTб + dTв + dTг, град.С,

где:        Mотр, Тотр,  Nр – расход, кг/ч, температура отработавших газов, оС, и эффективная мощность, кВт, на основном расчетном длительном эксплуатационном режиме; Мн, Tн, Nн – то же на режиме L1 (МДМ); Nо – эффективная мощность на спецификационном режиме настройки агрегата МОД на номинальные характеристики, кВт; Mа – коэффициент влияния на массу газов отклонения спецификационного режима от режима L1 (МДМ), %; dTа – поправка к температуре на отклонения спецификационного режима от режима НМДМ; dMб,dTб – поправки на отклонение начальных параметров от стандарта ИСО; dMв,dTв – поправки на отклонение длительного режима эксплуатации от спецификационного режима; dMг,dTг – поправки на наличие утилизационной газовой турбины.

Поправки на отклонение спецификационного режима от режима номинальной МДМ представлены на рис.5.4.

Графики, приведенные на рис.5.4, могут быть описаны следующими зависимостями, принятыми в соответствии с проспектом фирмы MAN:

Mа = 100 – 14,9388 * ( Ln(n) – Ln(N) );

dTа = 35,5195 * Ln(n) + 14,9410 * Ln(N) – 232,3792,

где  n, N – отношение частоты(n) и мощности(N) на спецификационном режиме к параметрам точки L1 – режима номинальной МДМ, %.

Напомним одновременно, что увлекаться снижением спецификационного режима по сравнению с режимом НМДМ не следует. Хотя проектировщику фирмой представлена определенная свобода в выборе режима оптимизации, но масса, габариты и стоимость определяются точкой L1. Использовать же режим номинальной МДМ после оптимизации двигателя на режиме пониженной мощности будет невозможно.

Согласно ИСО стандартные параметры окружающей среды составляют: температуры воздуха Tв и забортной воды Tзв – 27 оС, давление воздуха – 0,1 МПа, противодавление на выхлопе – 0,003 МПа. Поправки к расходу и температуре газов на выходе из газотурбонагнетателя  в зависимости от отклонения фактических параметров от их стандартных значений представлены в табл.5.1.

                                                   Таблица 5.1

       Поправки к параметрам выхлопных газов ДВС типа МС  

Параметры среды

Увеличение параметров среды на каждые       

Поправки к параметрам газа на

выходе из газотурбонагнетателя

к расходу,  %

к температуре, оС

Температура воздуха

10 0С

–4,1%   

+16 оС

Температура забортной воды

10 0С     

+1,9%   

+1 оС

Давление воздуха   

10 кПа  

–0,3%   

+0,1 оС

Противодавление выхлопа

1 кПа     

–1,1%   

+5 оС

Аппроксимируя данные табл.5.4 можно получить общую зависимость для поправок на отклонение параметров окружающей среды от стандарта ИСО:

dMб =–0,41(Tмо–27) –0,3(Pб–0,1)+0,19(Tзв–27) –1100(DP–0,003);

dTб = 1,6(Tмо–27) –100(Pб–0,1)+0,1(Tзв–27)-5000(DP –0,003);

где:  Tмо, Pб, Tзв, DP – фактические значения параметров окружающей среды - температуры в МКО, давления воздуха, температуры забортной воды и противодавления газовыхлопного тракта.

Поправки на отклонение длительного режима эксплуатации от спецификационного режима представлены на рис.5.5. Они могут быть описаны следующими зависимостями, приведенными в  проспекте фирмы:
для винта фиксированного шага:

dMв = 0,0055 Nр2 – 1,15 Nр + 60;

dTв = 0,005 Nр2 – 0,72 Nр + 22;

для винта регулируемого шага:

dMв = 0,0055 Nр2 – 1,22 Nр + 67;

dTв = 0,0043 Nр2 – 0,63 Nр + 20,

где  Nр – эффективная мощность на основном длительном эксплуатационном режиме в процентах от мощности на режиме оптимизации, %.

Наличие ТКС снижает массу газа приблизительно на  8% и увеличивает температуру ориентировочно на 30 град.С.

Номинальное количество теплоты, отводимой от двигателя с охлаждением продувочного воздуха, пресной водой, охлаждающей рубашки и крышки цилиндров, и с маслом может быть определено по таблице раздела 5 настоящего пособия, где они обозначены Qvoz, Qhol, Qm и заданы в кВт на каждый цилиндр данного типоразмера. Изменение этих величин при отклонении режима от номинального представлено на рис. 5.6 а, б, в.

Эти графики могут быть аппроксимированы следующими зависимостями в соответствии с рекомендациями фирмы:

q воз = exp(0,1045 – 0,8548 Ln(n) + 1,8321 Ln(N));

q пр  = exp(1,2614 – 0,0811 Ln(n) + 0,8072 Ln(N));

q м = 67,3009 Ln(n) + 7,6304 Ln(N) – 245,0714;

В результате применения рассмотренной методики и таблиц материальных и энергетических балансов на режиме НМДМ получаем расходы и температуры выхлопных газов, продувочного воздуха, охлаждающей пресной воды и циркуляционного масла на режиме ДЭМ. Эти вторичные энергоресурсы направляем в систему утилизации тепловых потерь – выхлопные газы для получения пара в утилизационном котле, продувочный воздух на высокотемпературную секцию охлаждения для получения пара или горячей воды, пресную воду на утилизационную опреснительную установку. Теплота циркуляционного масла используется редко ввиду низкой температуры масла на выходе из малооборотного двигателя – 50 – 52 оС.

Выбор оборудования ВКУ из типоразмерных рядов

и определение фактической производительности

Комплектующее оборудование ВКУ – вспомогательные и утилизационные котлы выбираются из типоразмерных рядов фирм-производителей этого оборудования. Выше приведены зависимости для определения общей потребности судна в тепловой энергии и соответствующей производительности  генераторов пара или горячей воды на спектре характерных режимов эксплуатации. В качестве расчетного режима, параметры которого принимаются для выбора состава комплектующего оборудования, рассматривается наиболее ответственный режим, являющийся лимитирующим по потребностям в тепловой энергии. Это не обязательно максимальный режим. Например, режим мойки танков в балластном пробеге – наибольший по потребностям в тепловой энергии, так как здесь суммируются потребности для хода и для мойки танков, однако этот не частый режим или можно продлить, или отмыться в порту после сдачи груза. В качестве лимитирующего выбирают ходовой режим с подогревом груза – режим с меньшей потребностью в паре. Так как здесь кроме общесудовых потребностей, нужд СЭУ и расхода на подогрев груза, следует также учесть требования Правил Регистра РФ о двух аварийных вспомогательных котлах, каждый из которых должен предотвратить застывание груза при отказе второго ВК и выключении системы утилизации вторичных энергоресурсов.

Утилизационные котлы выбираются из типоразмерных рядов, однако, расчет их производительности затруднен необходимостью применить экспериментальные данные для анализа теплопередачи при переменных температурах и расходе газов. Обычно такие данные для зарубежных типоразмерных рядов отсутствуют. Применение же общего уравнения теплопередачи не обеспечивает необходимой достоверности результатов:

Q = F K Dtср          (4.38)

где  F – поверхность теплообмена, м2; K – коэффициент теплопередачи, кДж/м2 ч оС; Dtср – средний температурный напор, оС.

Коэффициент теплопередачи в основном определяется скоростью движения газов на поверхности теплообмена. Эта скорость неизвестна, так как сечение газоходов в типоразмерном ряду не приводится. Средний температурный напор зависит не только от начальной температуры газов, но и от конечной, зависящей в свою очередь от количества отведенной теплоты Q. То есть аргумент зависит от функции.

В табл. 4.33 приведены данные по утилизационным котлам типа КУП, выпускаемым на отечественных предприятиях в соответствии с ОСТ 5.4265-78.

Таблица 4.33

Котлы утилизационные паровые односекционные

Марка

F

B

L

H

Gс

Gр

Wmax

К

КУП20СИ

19

1,65

1,915

3,705

1,95

2,05

0,65

1

КУП20С

19

1,65

1,915

2,83

1,70

1,80

0,65

1

КУП40СИ

40

2,06

2,306

3,88

3,30

3,50

1,35

1

КУП40С

40

2,06

2,306

2,98

2,90

3,10

1,35

1

КУП80СИ

76

2,06

2,48

3,98

4,00

4,40

1,7

1

КУП80С

76

2,06

2,48

3,53

3,75

4,15

1,7

1

КУП90СИ

89

2,73

2,705

4,77

8,00

8,50

2,5

2

КУП90С

89

2,73

2,518

3,59

7,20

7,70

2,5

2

КУП150СИ

150

3,08

2,83

4,89

8,95

9,70

3,3

2

КУП150С

150

3,08

2,64

4,075

8,05

8,80

3,3

2

КУП160СИ

162

3,36

3,6

4,95

12,50

13,40

4,5

3

КУП160С

162

3,36

3,4

3,55

10,75

11,65

4,5

3

КУП250СИ

242

3,36

3,6

5,3

14,60

15,80

5,4

3

КУП250С

242

3,36

3,4

3,9

12,60

13,80

5,4

3

Отметим особенности, связанные со спецификой оборудования: марка котла в табл. 4.33  указывает на наличие в составе его конструкции сухого искрогасителя (И), тип КУП – котел утилизационный паровой, соответствие стандарту (С) и номинальную испарителную поверхность (м2). Котлы типа КУП выпускаются только с испарительной поверхностью и, поэтому, способны генерировать лишь насыщенный пар. Wmax показывает наибольшее значение паропроизводительности котла. В графе с обозначением К указаны признаки, характеризующие компоновку котла:  1 – цилиндрический;  2 – прямоугольный  с боковым подводом газов;  3 – прямоугольный с нижним подводом газов.

ОСТ 5.4265-78 содержит опытные характеристики утилизационных котлов на переменных режимах – зависимости паропроизводительности от температуры и количества выхлопных газов, поступающих в котел. Ввиду важности этих характеристик, показывающих результат работы котла с разными двигателями и при их работе на разных режимах, для выбора котлов они аппроксимированы аналитическими зависимостями. Производительность парогенератора D может быть описана линейной зависимостью в функции расхода Gг с коэффициентами в виде зависимостей второй степени в функции температуры Tг газа:

D = A * Gг + B <= Dmax;    (4.39) 

A = F1 (Tг);

B = F2 (Tг).

Вид аппроксимирующих зависимостей и значения коэффициентов аппроксимации зависят от типоразмера парогенератора и приведены ниже. Для коэффициента А в уравнении для D могут быть предложены выражения, приведенные в табл. 4.34.

Таблица 4.34

 Зависимости для коэффициента при неизвестном в первой степени

Тип парогенератора

Зависимости для А 

КУП20

КУП40

КУП80

КУП90

КУП150

КУП160

КУП250

Аппроксимации для свободного члена B в уравнении D приведены в табл. 4.35.

Таблица 4.35

             Зависимости для свободного члена в уравнении для D

Тип парогенератора

Зависимости для B

КУП20

КУП40

КУП80

КУП90

КУП150

КУП160

КУП250

Высокотемпературная секция охлаждения продувочного воздуха проектируется под выбранный главный двигатель и на его режим длительной эксплуатационной мощности. Поэтому, приведенная выше зависимость  для количества отведенной теплоты (4.38) может быть использована при определении производительности ВТС.

В табл.4.36 приведены данные типоразмерного ряда вспомогательных котлов фирмы Аалборг.

Таблица 4.36

    Характеристики вспомогательных котлов фирмы Аaлборг (Швеция)

Т/р ВПГ

Wп, т/ч

Dк, м

H, м

 Dтр, м

Gc, т

Gв, м3

CHB 750

0,75

1,4

2,945

0,2

3,25

1,5

CHB 1000

1

1,4

3,465

0,2

3,86

1,6

CHB 1500

1,5

1,6

3,56

0,25

5,1

2,1

CHB 2000

2

1,7

3,985

0,3

6

2,5

CHB 2500

2,5

1,9

4,15

0,3

7,7

3,8

CHB 3000

3

2

4,42

0,3

9

4,4

CHB 4000

4

2,2

4,67

0,35

10,4

5,6

CHB 5000

5

2,3

5,15

0,4

12,65

6,2

CHB 6000

6

2,3

5,3

0,4

15,9

6,6

CHB 8000

8

2,7

5,92

0,5

17

6,7

CHB 10000

10

2,8

6,76

0,5

25,3

8,4

CHB 12000

12

3

7,18

0,6

26,5

10

CHB 15000

15

3

7,8

0,7

27,5

10,5

В табл. 4.36 указаны следующие характеристики котлов типа CHB:  Wп – паропроизводительность, т/ч;  Dк и H – диаметр и высота барабана котла, м;  Dт – диаметр газоотводной трубы, м; ;  Gс– сухая масса котла, т; ;  Gв– масса воды в котле, т. Коэффициент полезного действия котлов типа CHB составляет ок. 85%. Давление генерируемого пара может регулироваться в диапазоне от 10 до18 бар.

Выбор вспомогательных котлов производится по требуемой производительности.

4.2. Проектирование судовой электростанции

Определение главных параметров СЭС

Определение нагрузки судовой электростанции (СЭС или СЭЭУ) и выбор ее комплектующего оборудования производится на этапе эскизного проектирования судна, когда большая часть потребителей еще окончательно не определены. Это исключает применение табличных методов определения нагрузки и приводит к необходимости применения корреляционных методов. Последние связывают составляющие нагрузки с влияющими факторами – главными параметрами судна и СЭУ и с особенностями организации производственных процессов на судне. Стандарт [19] со ссылкой на работу [20] рекомендует следующую методику определения нагрузки СЭС на спектре режимов эксплуатации судна. В основе методики – корреляционные зависимости для определения параметров распределения суммарной потребляемой мощности на основных расчетных режимах – режимах хода и стоянки без грузовых операций. Эти режимы считаются основными, так как на значительной части грузовых судов занимают по продолжительности до 90% эксплуатационного времени. Основные режимы анализируются при работе судна в умеренной климатической зоне. Прочие режимы работы СЭС являются производными от основных и нагрузка на них определяется путем внесения поправок к нагрузкам на основных режимах.   Зависимости представлены в табл.1.4 в функции от установленной мощности главных двигателей Ne, МВт и полного водоизмещения судна D, тыс.т.

Таблица 1.4

Корреляционные зависимости для Pср и s, кВт в зависимости

Тип судна

Ходовой режим

Стояночный режим

Pср

s

Pср

s

Суда с МОД и СОД c Ne до 9 МВт

49 Ne

Суда с МОД и СОД c Ne свыше 9 МВт

17Ne+315

Суда с МОД типа «Зульцер»

59 Ne0,8

Суда с D до 16 тыс.т включительно

1,7 D

4,2D0,5

Суда с D свыше 16 тыс.т

0,11D+25

Суда с D до 11 тыс.т включительно

10D

Суда с D свыше 11 тыс.т

0,8D+117

Необходимая мощность основных генераторов морских транспортных судов с дизельными установками может быть представлена в таком виде:

Pген = Pmax+SDP;                                         (1.27)

Pmax = Pср +3s         (1.28)

где   Pmax – максимальная интегральная мощность стандартных потребителей электроэнергии качественно одинаковых для любого типа судна с дизельной энергетической установкой, в том числе: механизмы постоянно работающие при работе главных двигателей, компрессоры пускового воздуха, сепараторы топлива и масла, перекачивающие насосы всех назначений, испарительная установка, вентиляция МКО, вентиляция жилых и служебных помещений,  вентиляция грузовых помещений кроме помещений предназначенных для перевозки техники с топливом в баках, рулевые машины, рефрижераторная установка провизионных камер, общесудовые насосы в обычных режимах использования, валоповоротные устройства и тельферы, палубные механизмы, вспомогательные грузоподъемные устройства в кратковременном режиме,  средства радиосвязи и автоматизации; Pср, s – математическое  ожидание и среднее квадратичное отклонение нагрузки СЭС на наиболее энергоемком режиме в соответствии с табл.1.4; SDP – сумма добавочных мощностей, связанных со спецификой судна. Добавочные мощности рекомендовано определять по данным технического задания на проектирование судна.

Таблица 1.5

Корреляционные зависимости для добавочных мощностей

Добавочные мощности, связанные со спецификой судна

Обозначение

Зависимость

Для эксплуатации в тропической зоне

DP(01)

18D0,5

Вентиляция МКО в умеренной зоне

DP(02)

6,25N0,6

Вентиляция МКО в тропической зоне

DP’(02)

12,5 N0,6

Подруливающие устройства наливных судов

DP(03)

43 D0,7

Подруливающие устройства паромов

DP(03)

163 D0,5

Подруливающие устройства прочих судов

DP(03)

40 D0,9

Балластные насосы на танкерах, балкерах и газовозах в режиме стоянки с грузовыми операциями

DP(05)

61 D0,4

Управление ВРШ

DP(015)

8,5 N0,4

Навешенные на ГД насосы масла  (со знаком минус)

DP(017)

– 6,3 N 

Навешенные на ГД насосы охлаждающей забортной воды

DP(018)

– 4,6 N

Навешенные на ГД насосы охлаждающей пресной воды

DP(019)

– 7,8 N0,6

Вентиляция грузовых трюмов при 20-кратном обмене в час

DP(041)

3,6 Vгп0,4

Вентиляция грузовых трюмов на режимах хода, стоянки

DP(041)

1,1 Vгп0,4

Освещение грузовых помещений и накатных палуб

DP(042)

2,25 Vгп0,8

Перевозка n рефрижераторных контейнеров с мощностью Pрк 6 кВт в умеренной климатической зоне

DP(044)

Pрк n 0,5

Перевозка рефрижераторных контейнеров в тропической зоне

DP(044)

Pрк n 0,6

Холодильной установки на рефрижераторных судах в режиме максимального использования

DP(081)

30,6 Vгп1,7

Холодильной установки на рефрижераторных судах в режиме ходовом и стоянки

DP(081)

22,9 Vгп1,7

Электропривод грузовых насосов на танкере

DP(091)

36,8 D0,9

Увеличение мощности насосов котла при паровом приводе

DP(091)

4,6 D0,9

Электропривод системы инертных газов

DP(092)

D0,9

Электропривод грузовой системы на газовозе

DP(101)

Задано в ТЗ

Электропривод системы сжижения газов на газовозе

DP(102)

Задано в ТЗ

Электропривод системы инертных газов на газовозе

DP(103)

Задано в ТЗ

При отсутствии таких в ТЗ – по данным  судов – прототипов. При отсутствии данных по судам – прототипам возможно использование корреляционных зависимостей, представленных в табл.1.5.

Расчетная мощность на основных режимах в умеренной климатической зоне и в тропических условиях определяется суммированием Pmax  (зависимость 1.28) и соответствующих добавочных мощностей из табл.1.5 в зависимости от типа судна. Слагаемые перечислены в табл.1.6. Производные режимы образуются из основных путем изменения состава дополнительных потребителей электроэнергии. Слагаемые производных режимов приведены в табл.1.7 и 1.8.

Для наливных судов, вместо режима стоянки с грузовыми операциями, рассматриваются существенно различные по потреблению электроэнергии режимы погрузки и разгрузки. На первом из них налив производится береговыми средствами и собственная электростанция для этих целей не используется.

Таблица 1.6

Слагаемые добавочных мощностей СЭС на основных режимах эксплуатации

Типы судов

Климатическая

зона

Ходовой режим

Стояночный режим

Ролкеры и

многоцелевые

Умеренная

DP(041), DP (042)

DP (02), DP (041), DP (042)

Тропическая

DP(01), DP(041), DP(042)

DP(01), DP’(02),

DP(041), DP(042)

Контейнеровозы

Умеренная

DP (044)

DP (02), DP (044)

Тропическая

DP (02), DP’(044)

DP (01), DP’(02), DP’(044)

Рефрижераторы

Умеренная

DP(081)

DP (02), DP(081)

Тропическая

DP(01), DP(081)

DP(01), DP’(02), DP(081)

Газовозы

Умеренная

DP(102)

DP(02), DP(102)

Тропическая

DP(01), DP(102)

DP(01), DP’(02), DP(102)

Прочие суда

Умеренная

DP(02)

Тропическая

DP(01)

DP (01), DP’(02)

 

На втором могут быть предусмотрены электроприводные грузовые насосы большой мощности, и даже в случае парового привода грузовых насосов увеличивается нагрузка электроприводных механизмов ВКУ. Слагаемые добавочных мощностей для этих режимов приведены в табл.1.8.

Таблица 1.7

Слагаемые добавочных мощностей СЭС на производных режимах эксплуатации

Типы судов

Климатическая

зона

Маневры

Стояночный режим с грузовыми операциями

Ролкеры,

Умеренная

DP(03), DP(09)

DP(02),DP(011),DP(041),

DP(042),DP(043)

Тропическая

DP(03), DP(09)

DP(01), DP(02), DP(011), DP(041),DP(042), DP(043)

Контейнеровозы и навалочники

Умеренная

DP(03), DP(09)

Тропическая

DP(03), DP(09)

Рефрижераторы

Умеренная

DP(03), DP(09), DP(081)

DP(02), DP(011), DP(081)/2

Тропическая

DP(01), DP(03), DP(09), DP(081)

DP(01),DP’(02),DP(011), 

DP(081)/2

Железнодорожные

Умеренная

DP(03), DP(09)

DP(011), DP(121)

паромы

Тропическая

DP(03), DP(09)

DP(011), DP(121)

Для перевозки тяжеловесных грузов

Умеренная

DP(03), DP(09)

DP(011), DP(013)

Тропическая

DP(03), DP(09)

DP(011), DP(013)

Многоцелевые

Умеренная

DP(03), DP(09)

DP(02),DP(011), DP(041), DP(042)

Тропическая

DP(03), DP(09)

DP(01), DP’(02), DP(011), DP(041), DP(042)

Лихтеровозы

Умеренная

DP(03), DP(09)

DP(011), DP(021)

Тропическая

DP(03), DP(09)

DP(011), DP(021)

Универсальные сухогрузы и лесовозы

Умеренная

DP(03), DP(09)

DP(011)

Тропическая

DP(03), DP(09)

DP(011)

Таблица 1.8

Слагаемые добавочных мощностей СЭС на производных режимах эксплуатации для танкеров, балкеров и газовозов

Производные

режимы

Климатическая

Зона

Наливные и нефтенавалочные суда

Газовозы

Погрузка

Умеренная

DP(05)

DP(05), DP(102)

Тропическая

DP(05)

DP(01), DP(05), DP(102)

Разгрузка

Умеренная

DP(05), DP(091), DP(092)

 DP(05), DP(101), DP(102), DP(103)

Тропическая

DP(05), DP(091), DP(092)

DP(01), DP(05), DP(101), DP(102), DP(103),

Определение мощности утилизационного парового турбогенератора и

утилизационной газовой турбины (ТКС)

Применение утилизационной паровой турбины для вращения генератора электрической энергии актуально в случае применения СОД в качестве главного судового двигателя, так как у этого типа двигателей относительно высокая температура выхлопных газов, что позволяет получать достаточное количество слабо перегретого пара, необходимого для привода паровой турбины.

         Таблица1.9

  Турбогенераторы утилизационные по ОН479-40.001

Марка ТГ

Ne эл

Gп

P0

L

B

H

Gсух

Gраб

1

ТД50/100-2

70

1220

0,55

2500

1815

1720

4,5

5,2

2

ТД50/100-3

70

1230

0,35

2500

1815

1720

4,5

5,2

3

ТД100/200-2

140

2270

0,55

2620

1770

1700

5,7

6,6

4

ТД100/200-3

140

2350

0,35

2620

1770

1700

5,7

6,6

5

ТД200/320-1

244

3450

0,85

3825

2300

2215

9,8

11

6

ТД200/320-2

244

3750

0,55

3825

2300

2215

9,8

11

7

ТД200/320-3

244

4100

0,35

3825

2300

2215

9,8

11

8

ТД300/500-1

350

5100

0,85

4100

2300

2215

11,5

13

9

ТД300/500-2

350

5500

0,55

4100

2300

2215

11,5

13

10

ТД300/500-3

350

6000

0,35

4100

2300

2215

11,5

13

В табл.1.9  приведены следующие характеристики утилизационных турбогенераторов:  Марка ТГ – буквенный и цифровой код, в том числе ТД – турбодинамо, далее через слеш номинальная электрическая мощность и мощность приводной турбины, кВт, в конце – модификация;  Ne эл – фактическая электрическая мощность, кВт; Gп – расход пара на турбину, кг/час; P0 – давление пара перед соплами турбины, МПа; L – длина агрегата, м; B – ширина агрегата, м; H – высота агрегата, м; Gсух – сухая масса, т; Gраб – масса агрегата, приготовленного к действию, т.

Примечания (для всех типоразмеров): давление в конденсаторе 0,006 МПа; начальная температура пара перед турбиной 250 оС; масса эжектора, кг, 350 сухая/ 400 рабочая не включена в массу ТГ; эжектор один на весь ряд. Расход пара165кг/ч; расход пара на эжектор отсоса от уплотнений 85кг/ч; расход пара на уплотнения: типоразмеры1– 4 125, кг/ч; типоразмеры 5 –10  95, кг/ч.

Таким образом, для получения пара для привода УТГ необходим утилизационный котел в секцией перегрева пара.

Возможность применения утилизационной газовой турбины (УГТ) определяется избытком выхлопных газов над тем количеством, которое необходимо для работы газотурбонагнетателя продувочного воздуха. До 1/3 выхлопных газов для работы ГТН не нужны и отводятся в выхлопную трубу минуя ГТН. Выхлопные газы, помимо тепловой энергии, обладают еще потенциальной энергией давления, и эта энергия может полезно использоваться, как это показано на рис.4.7.

 

На рис. 4.8 приведена графическая зависимость мощности УГТ от нагрузки главного двигателя на режиме ДЭМ. Параметры газовой турбины и главного двигателя отнесены к значениям их мощностей на режиме номинальной МДМ.

 

Представленную на рис.4.8 зависимость можно аппроксимировать следующей формулой:

NeУГТ=0,4026 10-5 NeДЭМ2 NeНМДМ, кВт.

В случае, если для судна характерны длительные эксплуатационные режимы с нагрузкой близкой к номинальной, целесообразно использовать избыточные выхлопные газы полезно. Рассматриваются различные схемы использования мощности утилизационной газовой турбины. Например, можно передавать эту мощность на коленчатый вал и снижать удельный расход топлива.

На большом числе транспортных судов нагрузка на эксплуатационном режиме составляет 85 – 90% от НМДМ. Согласно зависимости на рис.4.8 в этом случае можно получить от утилизационной газовой турбины около 3% от мощности двигателя и на эту же величину уменьшить удельный расход топлива на двигатель.

Это существенное достижение по значимости сравнимое с применением утилизационного котла, однако, реализовать его не просто. Для согласования высокооборотной УГТ с частотой несколько сот тысяч оборотов в минуту с малооборотным двигателем с частотой порядка ста об/мин требуется редуктор с передаточным отношением до 1/1000. Это сложный, по всей видимости, трехступенчатый редуктор. Его стоимость может снизить эффективность применения УГТ для подвода мощности к коленчатому валу. Возможно, более эффективно применение УГТ в системах генерации электричества или в комплексных системах утилизации энергии.

В случае, если на длительном эксплуатационном режиме мощность значительно меньше номинальной МДМ или для судна характерны различные относительно кратковременные режимы, то мощность УГТ невелика, её трудно использовать и целесообразность применения требует дополнительного анализа.

Типоразмерные ряды УГТ поставляются большим количеством фирм-производителей. В качестве УГТ может быть использована турбина турбонаддувочного агрегата. Типоразмерные ряды ТНА рассмотрены в работе [21]. Потребуется некоторая доработка, состоящая в отключении нагнетателя и присоединение понижающего редуктора. Как было сказано выше редуктор сложный. Поэтому УГТ обычно применяются при наличии валогенератора, который приводится от главного двигателя через мультипликатор – повышающий редуктор с передаточным отношением ок. 15 . Наличие этого редуктора облегчает подключение УГТ к главному двигателю.

Если УТГ и УГТ используются в системах генерации электроэнергии, их нужно учесть при комплектовании СЭС.

Типовые схемы комплектования СЭС. Выбор источников электроэнергии

Определение расчетной мощности судовой электростанции в соответствии с рекомендациями источников позволяет перейти к формированию состава основного оборудования СЭС – комплектованию СЭС генераторными агрегатами.

В работах [19, 20] приведены рекомендации по выбору альтернативных вариантов комплектования СЭС и выбору из их состава оптимального варианта.  Среди прочих следует выделить следующие рекомендации:

– рекомендовано применение ДГ с приводом от двигателей с частотой 750 – 1000 об/мин и не рекомендовано применение ДГ с приводом от двигателей с повышенной оборотностью 1500об/мин. Эта рекомендация обосновывается повышением надежности и в частности ресурса приводных двигателей;

– на длительных эксплуатационных режимах целесообразно использовать один ДГ. Дробление мощности и включение на длительных режимах нескольких ДГ увеличивает среднегодовую наработку и ускоряет выработку ресурса СЭС;

– эксплуатация ДГ, спроектированных на температуру 27 0С в соответствии со стандартом ИСО, в тропической зоне требует снижения допускаемой нагрузки на 10–15 %;

– нагрузка ГА, работающих параллельно, не должна превышать 90% от номинальной мощности в связи с неравномерностью распределения нагрузок, равной 10%;

–  на судах, обладающих большими коэффициентами ходового времени, рекомендуется применение валогенераторов с номинальной мощностью, полностью обеспечивающей ходовой режим, как в умеренных климатических условиях, так и в тропической зоне. Для двухвинтовых судов целесообразно применять два ВГ одинаковой мощности, равной потребности судна в электроэнергии на ходовом режиме, для поочередного использования. При наличии на судне ПУ мощность ВГ должна быть достаточной для пуска и работы ПУ только от ВГ;

–  типовыми вариантами комплектации СЭС являются:

вариант 1 –   применение трех одинаковых ДГ;

вариант 2 –   применение двух одинаковых ДГ и одного «стояночного» ДГ меньшей мощности;

вариант 3 –   применение четырех одинаковых ДГ;

вариант 4 –   применение двух одинаковых ДГ и ВГ;

вариант 5 –   применение трех одинаковых ДГ и ВГ.

В случае применения трех одинаковых ДГ (вариант 1)  номинальная мощность каждого должна быть достаточной для обеспечения расчетной нагрузки ходового режима в любой климатической зоне. Если при этом на стояночном режиме имеет место недопустимо малый коэффициент загрузки генератора, то номинальная мощность ДГ может выбираться для обеспечения ходового режима только в умеренной климатической зоне. Два ДГ эксплуатируются на наиболее энергоемких режимах – обычно это маневры и стояночный режим с грузовыми операциями. Третий дизель-генератор на этих режимах является резервным, а на ходовых и стояночных режимах без грузовых операций используется один генератор с приемлемым значением коэффициента загрузки, а два остальных находятся в резерве. Различия между дизель-генераторами отсутствуют, так как они выбраны из стандартных типоразмерных рядов и являются одинаковыми. Использование этих источников электроэнергии в качестве основных или резервных является произвольным с учетом равномерного расходования их ресурса и с учетом планируемых сроков заводских ремонтов, пригодных для замены или восстановления ресурса дизель-генераторов.

Вариант 2 применяется для судов с большим временем стоянки в случае, если вариант 1 обеспечивает неприемлемо малые значения коэффициента загрузки основного генератора на стояночном режиме. Номинальная мощность каждого из основных ДГ должна быть достаточной для обеспечения ходового режима и стояночного режима с грузовыми операциями в любой климатической зоне.

Третий вариант комплектации СЭС применяется при наличии на ходовых режимах мощных потребителей, требующих включения нескольких ДГ.

В случае применения варианта 4 номинальная мощность каждого ДГ и ВГ  рекомендуется выбирать достаточной для полного обеспечения расчетной нагрузки на ходовом режиме для любой климатической зоны. Номинальную мощность ДГ допускается выбирать меньше номинальной мощности ВГ для обеспечения достаточно высокого коэффициента загрузки ДГ на стояночном режиме.

В случае применения варианта 5 номинальная мощность ВГ должна обеспечивать ходовой режим в любой климатической зоне. Номинальную мощность ДГ рекомендуется выбирать меньше номинальной мощности ВГ для обеспечения достаточно высокого коэффициента загрузки ДГ на стояночном режиме и обеспечения ходового режима одним или двумя ДГ в зависимости от климатической зоны и мощности включенных потребителей.

Во всех вариантах режим стоянки должен обеспечиваться одним ДГ – основным или стояночным.

Варианты использования ГА для обеспечения режима маневров и стоянки с грузовыми операциями приведены в табл.1.9.

Таблица 1.9

Использование ГА на производных режимах СЭС

Варианты

комплектации СЭС

Режим маневров

Режим стоянки

с грузовыми операциями

1

2 ДГ

2 ДГ

2

2 ДГ

1 ДГ

3

3 ДГ

3 ДГ

4

ВГ и 2 ДГ

1 ДГ

5

ВГ и 2 ДГ

2 ДГ

При наличии на судне особо мощных потребителей на режиме стоянки с грузовыми операциями допускается работа всех ДГ.

Типоразмерные ряды дизель-генераторов выпускаются большим числом фирм – производителей и лицензиатов. Практически все  фирмы, производящие средне- и высокооборотные дизеля, выпускают на их базе и дизель-генераторы. Фирма MAN B&W выпускает дизель-генераторы на базе среднеоборотных и высокооборотных дизелей. В табл.2 представлен мощностной ряд дизель-генераторов  на базе среднеоборотных дизелей этой фирмы.

Таблица 1.10

  Характеристики дизель-генераторов на базе рядных СОД

 фирмы MAN B&W

Т/р цилиндра

Zцил

Ne

Nэл

Gраб

Lдг

Bфр

Bм/а

Hгаб

16/24

5

450

430

9,5

4151

1000

1800

2226

6

540

515

10,5

4616

1000

1800

2226

7

630

600

11,4

4886

1000

1800

2226

8

720

680

12,4

5256

1000

1800

2226

9

810

770

13,1

5631

1000

1800

2226

23/30H

5

675

645

18

5624

1600

2250

2383

6

810

770

19,7

6004

1600

2250

2383

7

945

900

21,4

6604

1600

2250

2815

8

1080

1025

23,5

6959

1600

2250

2815

21/31

5

1000

950

21,3

5860

1750

2600

3060

6

1200

1140

24,3

6200

1750

2600

3100

7

1400

1330

27,3

6760

1750

2600

3100

8

1600

1520

30,3

7210

1750

2600

3100

9

1800

1710

33,3

7660

1750

2600

3250

28/32 MCR

5

1100

1045

24,95

6410

1500

2100

3184

6

1320

1255

27,75

7020

1500

2100

3374

7

1540

1465

30,45

7515

1800

2100

3374

8

1760

1670

33,95

8235

1800

2100

3374

9

1980

1880

37,85

8605

1800

2100

3534

В табл. 1.10 представлены следующие характеристики дизель-генераторов: Т/р цилиндра – L – диаметр цилиндра и ход поршня, см., модификации, расположение цилиндров рядное; Zцил – число одноименных цилиндров в составе приводного двигателя;   Ne – мощность приводного двигателя, кВт; Nэл – мощность на клеммах электрогенератора, кВт; Gраб – масса дизель-генератора, приготовленного к действию, т;  Lдг – габаритная длина дизель-генератора, мм;  Bфр  – ширина по лапам фундаментной рамы, мм; Bм/а – минимальное расстояние между дизель-генераторами, установленными параллельно, мм;  Hгаб – габаритная высота, мм.

В табл.1.10 представлены дизель-генераторы с мощностью не более 2 МВт. Кроме указанных здесь фирма MAN B&W производит дизель-генераторы на базе среднеоборотных двигателей L27/38 с мощностью от 1520 до 2735 кВт и L32/40 с мощностью от 2750 до 4125 кВт. Очевидно, что такие мощности превышают вспомогательные нужды анализируемых нами грузовых судов.

В табл.1.11 представлены дизель-генераторы на базе высокооборотных двигателей типа D фирмы MAN.

Таблица 1.11

       Дизель-генераторы фирмы MAN B&W 

J

Марка

N

be

Gр

L

B

H

1

D 0226 ME

40

224

1,22

2100

1000

1140

2

D 0226 MTE

76

215

1,4

2200

950

1200

3

D 0226 MLE

95

210

1,43

2200

950

1200

4

D 2866 E  

112

208

2,05

2550

1050

1350

5

D 2866 TE

160

200

2,35

2800

1050

1430

6

D 2866 TES

177

200

2,35

2800

1050

1430

7

D 2866 LE

210

197

2,55

2800

1050

1500

8

D 2848 LE

250

205

2,84

2800

1300

1300

9

D 2840 LE

302

195

3,14

2900

1270

1480

10

D 2842 LE

375

198

3,4

3070

1300

1480

В табл.1.11 представлены следующие характеристики дизель-генераторов: – J – индекс типоразмера; – Марка – марка типоразмера, включающая буквенный и числовой коды, отражающие типоразмер и модификацию применяемого приводного двигателя; – N – номинальная (максимальная длительная) мощность, отдаваемая во внешнюю сеть, кВт;  – bе – удельный расход топлива на режиме МДМ, г/кВт ч; – Gр  – масса агрегата, приготовленного к действию, т; – L – длина агрегата, мм; – B – ширина по фундаментной раме, мм; – H – вертикальный ремонтный габарит, мм.

В табл.1.12 представлены характеристики дизель-генераторов, поставляемых рядом отечественных производителей.

Таблица 1.12

Характеристики дизель-генераторов переменного тока

J

Марка ДГ

N

bт

bм

G

L

B

H

1

2

3

4

5

6

7

8

9

1

ДГР 25/1500-II

25

248

2,05

1,28

-

-

-

2

ДГР 25/1500

25

240

2,05

1,47

-

-

-

3

ДГ 50 1-1

50

240

1,64

2,30

-

-

-

4

ДГР 50М1/1500

50

240

1,64

2,15

-

-

-

5

ДГР 50 М2/1500

50

240

1,64

1,95

-

-

-

6

ДГА-50М1-9

50

240

1,64

2,18

-

-

-

7

ДГР 75М1/1500

75

236

1,64

2,55

-

-

-

8

ДГР 75М1/1500-1

75

236

1,64

2,4

-

-

-

9

ДГР 75М2/1500-1

75

236

1,64

2,2

2565

820

1600

10

ДГР 1А 100/750-1

100

222

2,40

5,58

-

-

-

11

ДГР 1А 150/750-1

150

222

2,40

6,45

-

-

-

12

ДГРА 150/750

150

209

1,22

6,05

3635

1040

1890

13

ДГР 200/500-3

200

211

2,40

15,6

-

-

-

14

ДГРА 200/1500

200

223

1,80

3.70

-

-

-

15

ДГРА 200/750

200

206

1,36

6,97

3700

1040

1890

16

ДГР 224/750

224

222

2,40

9,9

4520

1460

2250

17

ДГР 2А 300/750

300

219

2,40

11,3

5120

1460

2250

18

ДГР 2А 300/1000

300

222

2,40

10,6

4550

1460

2565

19

ДГР 1А 320/500

320

212

1,36

16,9

5495

1750

2925

20

ДГР 2А 400/500-2

400

212

1,36

20,5

6255

1900

2925

21

ДГР 2А 500/500

500

212

1,36

21,3

6350

1900

2925

22

6ДГ 50М/600

600

224

4,10

24,6

6650

1580

2520

23

5ДГ 50М

690

224

4,20

24,6

5802

1645

2520

24

ДГР 1000/750

1000

217

2,70

28,6

-

-

-

25

ДГА-50М1-9Р

50

274

2,70

  -

-

-

-

26

АДГФ 100/1500

100

269

1,85

3,40

3100

1150

1650

27

АДГР 200/1500

200

260

1,80

4,10

3400

1230

1740

28

ДГР2А 800/750

800

223

1,45

   -

5980

2070

3160

В табл. 1.12 представлены следующие характеристики дизель-генераторов, обеспечивающих выработку трехфазного переменного тока в соответствии с европейским стандартом параметров (380в,50Гц):  J – индекс типоразмера;  Марка ДГ – марка типоразмера, включающая буквенный и числовой коды. Последний представляет собой электрическую мощность и через символ синхронную частоту вращения генератора;  N – номинальная (максимальная длительная) мощность, отдаваемая во внешнюю сеть, кВт;  bт – удельный расход топлива на режиме МДМ, г/кВт ч;  bм – удельный расход масла на режиме МДМ, г/кВт ч;  Gр  – масса агрегата, приготовленного к действию, т;  L– длина агрегата, мм;  B – ширина по фундаментной раме, мм;  H – ремонтный габарит, мм.

Широкий спектр дизель-генераторов на базе среднеоборотных двигателей с мощностями от 520 кВт и выше поставляет объединение Wartsila. Известны дизель-генераторы и других фирм - производителей. Фактически на любую требуемую мощность можно найти несколько близких по характеристикам дизель-генераторов.

4.3. Проектирование опреснительной установки

Требования к пресной воде

Для  судов любого типа характерно значительное потребление пресной воды. Характеристики пресной воды, используемой для различных целей представлены в табл.1.38.

Таблица 1.38

Назначение  воды

Содержание хлоридов мг/л

Общая жесткость

мг экв/л

Мытьевая

200

130

Питьевая

500

7

Пресная в системе охлаждения ДВС

100

7

Питательная для водотрубных котлов с давлением  пара до 2 МПа

10

3

Пресная вода требуемых параметров приготовляется на морских судах и судах типа река – море путем опреснения забортной воды имеющей различную степень солености в зависимости от бассейна эксплуатации судна. Средние значения для мирового океана составляют 20 г/л хлоридов и общая

жесткость 130 мг экв/л. В принципе используются различные методы опреснения забортной воды, но наиболее широко распространена дистилляция путем испарения и последующей конденсации паров воды. Такие установки наиболее энергетически эффективны, так как на судах встраиваются в системы утилизации тепловых потерь СЭУ. В процессе испарения большая часть солей остается в растворе, а небольшая часть, уносимая вместе с паром в капельках влаги отделяется как в результате оседания капель в паровом объеме испарителя, так и при прохождении жалюзийного сепаратора, см. рис. 1.8. 

В результате одноступенчатой дистилляции могут быть сразу получены самые жесткие нормы солесодержания, указанные в табл. 1.38. В случае использования в качестве греющей среды пресной воды, охлаждающей главный двигатель и имеющей температуру 80 – 85 град.С, испарение и конденсация происходят при давлении ниже атмосферного и требуется как поддержание вакуума в конденсаторе путем отсоса паровоздушной смеси при помощи эжектора или вакуумного насоса, так и отвод дистиллята в атмосферную цистерну при помощи насоса. На это расходуется электрическая энергия.

Для получения дистиллятов с более низким солесодержанием, необходимых в специальных парогенераторных установках с повышенным давлением пара, возможно применение промывки пара, получаемого в опреснительной установки, дистиллятом, распыляемым в паровом объеме, с последующей сепарацией до минимального значения влажности. Конденсация такого пара позволяет получить дистиллят с более низким солесодержанием. Другой способ получения дистиллята с низким солесодержанием – двукратная  последовательная дистилляция, представленная на рис. 1.9.

Суда внутреннего плавания имеют возможность получать пресную воду из-за борта. Безусловно, эта вода также нуждается в очистке, но в этот раз не от солей, а от различных загрязнений, содержащихся в речной и озерной воде. Очистка происходит путем фильтрации через слои речного песка и гравия различной степени дисперсности. Эта очистка происходит в комплексных установках кондиционирования воды [18], включающей кроме устройств  очистки различного типа также и устройства обеззараживания воды с помощью ультрафиолетового облучения или озонирования, см. рис. 1.10.

 Как видно из табл. 1.38 наиболее жесткие требования по общему солесодержанию и особенно по содержанию жестких солей предъявляются к питательной воде вспомогательных котлов, работающих на топливе и имеющих в топке температуру факела, превышающую 1500 град. С. Именно такая вода получается в опреснительной установке. Она может быть использована в условиях с менее жесткими требованиями, однако для приготовления пищи и питья она не годится. Вода, лишенная солей и растворенного кислорода и воздуха, содержащая с определенной вероятностью болезнетворные бактерии, не только не вкусна, но и возможно опасна. Приготовление питьевой воды из воды, полученной в опреснительной установке, достаточно трудоемкая процедура, требующая насыщения воды солями и кислородом, а так же её обеззараживания. Именно поэтому для относительно небольших по длительности рейсов в пределах 1-2 месяцев возможен прием питьевой воды в запас. Такая вода должна защищаться от возможной порчи путем серебрения – электролитического растворения серебра. Для судов с большими длительностями плавания питьевая вода готовится на судне из опресненной воды с применением всех указанных процедур. Отечественная промышленность производит оборудование для кондиционирования воды полученной в вакуумных опреснительных установках до состояния питьевой. Производятся солевые таблетки, сатураторы для насыщения газами, обеззараживатели на основе  УФО или озонирования. Учитывая относительно небольшой объем потребления питьевой воды, в дальнейшем мы будем рассматривать лишь проблемы опреснения воды в сочетании с технологиями утилизации тепловых потерь.

Определение потребности судна в технической пресной воде

На морских судах широко применяются утилизационные опреснительно-испарительные установки (ОУ). За счет использования теплоты пресной воды, охлаждающей двигатели, которую всё равно нужно охлаждать после прохода через рубашки и крышки цилиндров, утилизационные ОУ позволяют не только полностью обеспечить судно пресной водой по цене на порядок дешевле поставляемой с берега, но и сократить массу запасов рабочих тел, увеличить провозоспособность и эффективность судов.

Для определения необходимой производительности ОУ следует учесть все регулярные потери пресной воды на судне, в том числе:

- потери воды в системе охлаждения пресной водой главных и вспомогательных двигателей, по данным [7] эту составляющую на эксплуатационном режиме можно оценить ориентировочно 270 л/сут на каждую 1000 кВт мощности;

- расход пресной воды на технологические нужды судна. Например, на каждую тонну замороженной рыбы на судах-рефрижераторах расходуется до 100 кг пресной воды для целей глазирования. Ещё больше расход пресной воды на обрабатывающих судах -  рыбопромысловых базах;

- утечки пара и конденсата в системах парогенераторов, продувание котлов. Они определяются расчетной производительностью котлов и составляют до 1,5 - 3% от последней;

- расходы пресной (питьевой и мытьевой) воды на экипаж и пассажиров судов. По санитарным нормам эта величина составляет от 180 до 240 литров в сутки на человека. На судах повышенной комфортности эта норма увеличивается до 500 л/сут.

В целом суточная потребность в пресной воде может достигать 100 и более тонн в сутки в зависимости от размеров, категории и  назначения судна. Требуемая производительность Wоу, т, определяется с использованием зависимостей для рассмотренных выше статей расходования воды на судне:

Wоу = kз·10-3·(Dн·Zл + Dдв·Nе/1000 + Dпг·Wпг · 0.24 + Dт·Iт), т/сут,     (1.39)

где   kз – коэффициент запаса производительности равный 1,25 – 1,5; Dн – санитарная норма расходования воды; Zл – число людей на судне, включая команду и пассажиров; Dдв – коэффициент потерь воды из систем охлаждения двигателей; Nе  – суммарная мощность двигателей, работающих на длительном эксплуатационном режиме; Dпг – коэффициент потерь пресной воды из систем вспомогательного парогенератора; Wпг  –  паропроизводительность вспомогательного парогенератора; Dт  –  нормативы расходования пресной воды на технологические нужды судна, литров на единицу измерителя; Iт  –  измеритель расходования пресной воды на технологические нужды судна, ед.изм/сут.

Выбор ОУ из типоразмерных рядов и определение ее производительности

Расчетная потребность судна в опресненной воде обеспечивается выбором ОУ из типоразмерных рядов, выпускаемых большим числом фирм-производителей этого вида оборудования. Отечественная промышленность в соответствии с ОСТ 5.5165-84 выпускает опреснительно-испарительные установки трех типов: Д, П и М. Опреснительная установка типа Д является одноступенчатой,  поверхностной и предназначена для работы в составе дизельной установки на пресной воде, охлаждающей рубашки и крышки цилиндров ДВС. Характеристики типоразмерного ряда ОУ типа Д представлены в табл. 1.39.

Таблица 1.39

Характеристики опреснительных установок типа Д

Nпп

Марка

Q *)

Wгр

L

B

H

Gр

1

Д-1

2,5

10

0,95

1,25

1,6

2

Д-2

5

20

1,05

1,35

1,9

1

3

Д-3

8,5

35

1,2

1,37

2,28

1,25

4

Д-4

15

55

1,45

1,8

2,55

1,36

5

Д-5

28

90

1,8

2,1

3,2

2,92

*) Примечание: производительность задана при температуре греющей воды на входе в ОУ 800С и расходе Wгр.

В табл.1.39 представлены следующие характеристики ОУ типа Д: Q – максимальная производительность, т/сут, при заданных параметрах греющей среды. При снижении температуры или расхода воды производительность снижается пропорционально уменьшению произведения температурного напора и расхода греющей воды. При увеличении того и другого включается регулятор, поддерживающий постоянную производительность ОУ; Wгр – номинальная подача греющей воды, м3/ч; L – длина ОУ, м; B – ширина ОУ, м; H – высота ОУ, м; Gр  – масса установки приготовленной к действию, т.       

Опреснительные установки типа П конструктивно подобны рассмотренным выше установкам типа Д, однако предназначены для работы на греющем паре с давлением несколько выше атмосферного: 100 – 120 кПа и  имеют следующий ряд производительностей: 5; 10; 20; 50; 75 т/сут. Опреснительная установка мгновенного вскипания типа М предназначена для работы на насыщенном паре пониженных параметров. Предусмотрен выпуск пяти типоразмеров ОУ типа М производительностью 15, 30, 60, 120 и 240 м3/сут. На рис. 1.11 представлена принципиальная схема ОУ типа М.

В составе ОУ типа М могут быть от 1  до 6   секций, обозначенных на рис.1.11 цифрой 10. Давление греющего пара от 64 до 84 кПа, а расход пара на подогрев и работу пароструйного эжектора составляет от 500 до 4600 кг/час. Разделение во времени и пространстве нагрева и испарения забортной воды обеспечивает надежную и долговечную работу ОУ этого типа – до двух лет без чистки поверхностей нагрева от отложений.

Одним из традиционных поставщиков опреснительных установок является датская фирма ATLAS. Она производит одноступенчатые и двухступенчатые установки поверхностного типа. На рис.1.12 представлена схема одноступенчатой ОУ фирмы ATLAS. Собственно опреснительная установка представлена в правой части рисунка. Конструктивно испаритель и конденсатор объединены в моноблочный агрегат. В нижней части агрегата расположен барабан испарителя с греющими змеевиками, через которые прокачивается пресная вода, охлаждающая цилиндры двигателя.

Образующийся в барабане испарителя пар кипящей забортной воды поднимается вверх, проходит сепаратор и поступает на трубки конденсатора, охлаждаемые забортной водой, которая одновременно является рабочим телом водоструйного эжектора, который отсасывает из конденсатора воздушную смесь и удаляет излишек забортной воды – рассол. Дистиллят, образующийся на трубках конденсатора, удаляется в цистерну дистиллята.

В левой части представлена схема охлаждения двигателя. Она включает циркуляционные насосы пресной и забортной воды,  трубопроводы и несколько теплообменников. Первый после НЗВ – главный маслоохладитель, далее расположен охладитель масла распределительного вала и последний – охладитель пресной воды. Пресная вода поступает в нижнюю часть рубашек цилиндров, охлаждает их, поднимаясь вверх, переходит в полость крышек цилиндров, охлаждает их и собирается в сборном коллекторе, который виден над главным двигателем. Нагретая пресная вода поступает к циркуляционному насосу пресной воды и подается на охлаждение. Система клапанов позволяет направить пресную воду в змеевики опреснительной установки, или, если надобность в этом отсутствует, то прямо на охлаждение в ОПВ.

Испарение воды на поверхностях змеевиков приводит к определенным отложениям на этих поверхностях и требует чистки поверхностей приблизительно раз в два месяца.

На рис.1.13 представлена схема двухступенчатой  опреснительной установки фирмы ATLAS. Она позволяет при том же количестве теплоты пресной воды получить приблизительно в два раза больше дистиллята, чем в одноступенчатой опреснительной установке.

Опреснитель первой ступени, расположенный между двигателем и ОУ второй ступени, не имеет собственного конденсатора. Образующийся в нем пар поступает во вторую ступень, расположенную справа. В корпусе испарителя пар первой ступени конденсируется, обеспечивая испарение воды второй ступени. Пар второй ступени поднимается вверх и конденсируется на трубках конденсатора. Конденсат обеих ступеней объединяется и отводится в цистерну дистиллята. Безусловно, двухступенчатая ОУ приблизительно вдвое больше одноступенчатой, но она также производит приблизительно вдвое больше дистиллята при тех же затратах теплоты, т.е. её энергетическая эффективность вдвое выше. При небольшой мощности главных двигателях и повышенных требованиях к количеству пресной воде двухступенчатые установки могут оправдать себя.

В таблице 1.40 приведены характеристики типоразмерного ряда опреснительных установок фирмы ATLAS.

Таблица 1.40

   Опреснительные установки фирмы ATLAS         

J

Марка 

Wоу

W1

T1

W2

T2

Pэл

L

B

H

Gр

1

AFGU1-E1.5

1,5

 6

70

  2

85

 5  

0,75

0,6

1,15

290

2

AFGU1-E3  

3   

 15

64

  5

77

 5  

0,85

0,75

1,35

480

3

AFGU1-E7  

7  

 28

68

 12

81

 6,5

1,1

0,9

1,45

930

4

AFGU1-S10

10  

 58

63

 31

70

 8,5

1,86

1,07

1,67

1550

5

AFGU1-E10

10  

 58

63

 31

70

 8,5

1,5

1,05

1,7

1600

6

AFGU1-S15

15  

 58

75

 31

86

 6,5

1,86

1,07

1,67

1600

7

AFGU1-E18

18  

 87

67

 50

74

 8,5

1,9

1,3

1,9

2200

8

AFGU1-S25

25  

 87

73

 48

83

 8,5

2,31

1,3

1,9

2300

9

AFGU1-S36

36  

131

76

 78

85

 8,5

2,13

1,45

1,97

3000

10

AFGU1-S50

50  

166

75

 90

87

 8,5

2,85

1,6

2,1

4000

11

AFGU1-S72

72  

370

64

195

68

15,5

3,5

2,3

2,65

7400

12

AFGU1-S100

100  

415

63

220

68

21  

3,7

2,5

2,65

10250

13

AFGU2-S31

34  

 87

78

 50

83

10  

4,1

1,5

2,05

4000

14

AFGU2-S41

48  

131

78

 78

82

10  

4,5

1,8

2,25

6100

15

AFGU2-S51

68  

166

78

 90

85

13  

5,2

2   

2,3

8000

16

AFGU2-S61

95  

195

78

105

83

18  

5,6

2,1

2,6

12350

17

AFGU2-S71

135  

370

76

195

81

23  

5,6

2,6

2,8

15300

18

AFGU2-S81

190  

415

76

220

83  

28  

6,2

3   

2,8

18000

19

AFGU2-S91

265  

473

77

251

85

33  

6,7

3,2

2,8

20000

В табл.1.40 представлены следующие характеристики опреснительных установок: Jиндексы типоразмеров ОУ. Здесь представлены 19 типоразмеров ОУ поверхностного типа  - одноступенчатых (AFGU1) и двухступенчатых (AFGU2); Wоу номинальная производительность, т/сут. Она гарантируется при расходе и температуре греющей воды не ниже указанных в четырех следующих столбцах табл.1.40. Больший расход греющей воды направлять на ОУ нецелесообразно ввиду увеличения гидравлических потерь. При превышении расчетной температуры греющей воды производительность остается неизменной вследствие регулирования. При снижении температуры греющей воды производительность ОУ уменьшается прямо пропорционально изменению T; W1,  T1  – наибольший расход греющей воды и соответствующая ему температура при которых гарантируется номинальная производительность, м3/ч, 0С; W2,  T2  – наименьший расход греющей воды и соответствующая ему температура при которых гарантируется номинальная производительность ОУ, м3/ч, 0С; Pэлрасход электроэнергии на работу установки, кВт; L, B, H – габаритные размеры ОУ, м; Gр – рабочая масса установки, кг.

Выбор опреснительной установки происходит по основному расчетному параметру - расходу греющей воды W в системе охлаждения двигателя. Далее из табл.1.40 подбирается типоразмер опреснительной установки, у которого минимально допустимый расход греющей воды W2 не больше расхода воды W в системе охлаждения главного двигателя и ближе всего к нему. Диапазоны допустимых расходов греющей воды у типоразмеров, ранжированных по производительности, перекрываются. Это позволяет всегда найти типоразмер ОУ, у которого W принадлежит диапазону допустимых расходов. Такой типоразмер считается допустимым.

На рис.1.14 приведены графики выбора типоразмера ОУ из типоразмерного ряда. На рисунке нанесены области допустимых режимов использования типоразмеров опреснительных установок типа АФГУ. По шкале абсцисс отложена температура пресной воды, поступающей на ОУ. По шкале ординат отложена производительность установок, т/сут. Для каждого типоразмера заштрихованная область показывает изменение производительности при изменении температуры и расхода греющей воды. Верхняя граница соответствует наибольшему расходу греющей воды, а нижняя – наименьшему расходу, указанному в табл.1.40. Горизонтальные линии, образующиеся в правой части каждой из диаграмм на рис.1.14, соответствуют выходу на ограничительное регулирование – обводу части греющей воды помимо опреснителя при превышении наибольшей её температуры.

Выбор опреснителя с использованием рис.1.14 затруднен необходимостью определения расхода и температуры пресной воды на длительном эксплуатационном режиме. Зависимости для определения отвода теплоты с пресной водой приведены в разделе анализа ресурсов утилизации. Расход пресной воды задан в таблице раздела 5 посвященного проектированию систем. Эти два параметра позволяют определить температуру воды на длительном эксплуатационном режиме после смешения воды за двигателем.

Таким образом мы знаем расход Wпр и температуру Tпр пресной воды поступающей после охлаждения двигателя на утилизационную опреснительную установку. В табл. 1.40 для каждого типоразмера ОУ приведены две пары чисел W1, T1 и W2, T2. Каждая пара соответствует одной из наклонных линий в заштрихованной диаграмме на рис.1.14.

Опреснительная установка выбирается из условия   W1> Wпр> W2. Фактическая производительность по температуре Tпр:

– при условии T1< Tпр < T2  и Tпр > T2 она равна номинальной производительности ОУ WОУ;

– при условии Tпр < T1 она определяется пересечением изотермы Tпр и линии проводимой внутри заштрихованной области в постоянной пропорции между изолиниями W1 и W2. Эта линия проводится через две точки – на линии номинальной производительности и на изотерме T = 60 оС. Отрезки изолиний, относящиеся к выбранной ОУ делятся пропорционально расходу пресной воды в системе охлаждения главного двигателя.


EMBED Visio.Drawing.6  

Рис. 4.1. 1,6  циркуляционные насосы УК и ВТС; 2  – утилизационный котел (УК); 3 –  сепаратор пара УК; 4 – сепаратор пара ВТС; 5 – высокотемпературная секция охлаждения продувочного воздуха (ВТС) ; 7 – вспомогательный котел (ВК); 8  – воздухопровод; 9 – воздушные заслонки; 10 – котельный вентилятор; 11 – отстойно-расходная топливная цистерна;    12, 15  – фильтры холодного  и горячего  топлива; 13 –  топливный насос; 14 – топливоподогреватель; 16 – форсунки; 17 – питательный насос ВК;  18 – питательный насос ВТС;  19 – питательный насос УК; 20 – теплый ящик.

EMBED Visio.Drawing.6  

Рис.4.4. Изменение количества (а) и температуры (б) выхлопных газов двигателей

типа МС при отклонении режима  оптимизации (СМДМ) от режима L1 (НМДМ).

EMBED Visio.Drawing.6  

Рис. 4.5. Поправки к массе (а) и температуре (б) выхлопных газов на отклонение  эксплуатационного режима от режима оптимизации.

EMBED Visio.Drawing.6  

Рис 4.6. Поправки для пересчета на режим

ДЭМ количества теплоты, отводимого от

МОД типа МС на режиме НМДМ  рабочими

телами: а –  продувочным воздухом;  б –  

пресной водой; в –  циркуляционным  маслом

EMBED Visio.Drawing.6  

Рис. 4.7. Конструктивная схема малооборотной дизельной установки с комплексной выработкой механической и электрической энергии.

EMBED Visio.Drawing.6  

Рис.4.8. Влияние нагрузки двигателя на располагаемую  мощность утилизационной газовой турбины.

EMBED Visio.Drawing.6  

Рис. 1.8. Схема одноступенчатой опреснительной установки: 1 –  корпус  испарителя; 2  – подвод и отвод греющей среды; 3  – нагревательная батарея; 4  – жалюзийный сепаратор; 5  – отвод вторичного пара; 6  – регулирование уровня воды в испарителе;

7  – конденсатор; 8 – подвод забортной воды; 9 – отвод дистиллята;  10 – отвод охлаждающей забортной воды;  11 – продувание рассола.

Рис. 1.9. Схема двухступенчатой опреснительной установки: 1 –  испаритель первой ступени; 2  – испаритель второй ступени; 3  – подвод греющей среды;  4  – отвод греющей среды; 5  – отвод охлаждающей забортной воды; 6  – конденсатор первой ступени; 7 – регулирование уровня в испарителе 2 ступени; 8 – питательный насос испарителя второй ступени; 9 – подвод забортной воды; 10 – насос дистиллята; 11 – сборник дистиллята; 12 – регулирование уровня в испарителе первой ступени; 13 – рассольный насос; 14 – конденсатор второй ступени

EMBED Visio.Drawing.6  

EMBED Visio.Drawing.6  

ис. 1.10. Схема установки кондиционирования забортной речной воды : 1 – расширитель 2-й  ступени очистки воды; 2  –  песчано-гравийный фильтр первой ступени (грубой) очистки воды; 3  – дроссельный клапан;  4  – подвод забортной воды от санитарного насоса; 5  – пневмоцистерна; 6  – в систему мытьевой воды и на вторую ступень (тонкой) очистки; 7 – отвод воды из 2-й ступени очистки; 8 –  электрокоагулятор мелко дисперсных загрязнений; 9 – песчано-антрацитовый фильтр второй ступени; 10 – вода в систему обеззараживания; 11 – ультрафиолетовые облучатели; 12 – отвод очищенной и обеззараженной вода; 13 – вода к потребителям; 14 – напорно-расходная цистерна кондиционированной воды.

EMBED Visio.Drawing.6  

Рис.1.11. Принципиальная схема опреснительной установки типа М: 1 – подвод пара; 2 – отсос паровоздушной смеси; 3 – насос забортной воды; 4 – подвод забортной воды; 5 – отвод дистиллята; 6 – отвод рассола; 7 – рассольный насос; 8 – дистиллятный насос; 9 – сборник дистиллята; 10 – секции испарителя; 11 – нагреватель забортной воды; 12 – отвод конденсата греющего пара; 13 – отвод воздуха; 14 – секции конденсатора эжектора; 15 – ступени пароструйного эжектора.

EMBED Visio.Drawing.6  

Рис. 1.12. Схема одноступенчатой опреснительной установки фирмы ATLAS. Обозначения элементов нанесены на рисунок.

EMBED Visio.Drawing.6  

Рис. 1.13. Схема двухступенчатой опреснительной установки фирмы ATLAS. Обозначения элементов см. на рис.1.13.

EMBED Visio.Drawing.6  

Рис.1.14. Диаграмма допустимых режимов опреснительных установок типа АФГУ.


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

56367. «Мартин Иден» Д. ЛОНДОНА 16.02 KB
  Лондон продолжил критику буржуазного общества в романе «Мартин Иден» (1909). В лице главного героя Лондон показал трагедию художника в капиталистической Америке. Примером развития характера может служить Мартин Иден
56368. Перестановка слагаемых 67.5 KB
  Тип урока: предъявление нового знания Результаты деятельности: П осуществлять поиск необходимой информации в учебнике и рабочей тетради для выполнения учебных заданий проводить сравнение обобщать устанавливать причинно-следственные связи...
56369. «Сестра Керри» Т. Драйзера. 22.15 KB
  В центре романа — история юной провинциалки, которая прибыла в Чикаго в поисках работы. Керри — девушка, преисполненная неуверенных желаний, без четких моральных принципов. Пройдя этап поисков работы и испытав неудовлетворение самой работы
56370. Общие основы проектирования в производственной деятельности человека. Виды проектов 77 KB
  Цель: обобщить и систематизировать знания учащихся об основах проектирования в сфере производств; формировать практические умения и навыки обоснования основных признаков проектной деятельности и анализов проектов по различным признакам. Мотивация учебной деятельности...
56371. Технологии проектирования урока изобразительного искусства 208.5 KB
  Зарождение идеи технологизации обучения связано прежде всего с внедрением достижений технического прогресса в различные области теоретической и практической деятельности.
56372. Економічне обґрунтування проекту 82.5 KB
  Актуалізація опорних знань та життєвого досвіду учнів Мотивація навчальнотрудової діяльності Перед виготовленням запланованого виробу необхідно зясувати чи є даний проект економічно вигідним...
56373. Створення умов для розвитку ключових компетентностей учнів через впровадження інноваційних освітніх та інформаційно- комп'ютерних технологій в навчально-виховний процес 384 KB
  Використання презентацій на уроці при викладанні нового матеріалу: Наперед створена презентація заміняє класну дошку при пояснюванні нового матеріалу а також зосереджують увагу учнів на будь яких ілюстраціях даних висновках тощо.
56374. Does television play a positive or negative role in modern society? 71 KB
  During the lesson you’ll be able to deepen and widen your knowledge about the most famous invention of the 20th century. You will work in small groups and than share your researched information with each other. The second part of the lesson will be dedicated to a Talk Show...
56375. Є. Гуцало «Перебите крило» 64 KB
  Однією із головних задач сучасної школи є виховання відповідальної особистості, яка здатна до самоосвіти й саморозвитку, вміє творчо застосовувати набуті знання