96088

Котёл типа ДКВР-10-13

Курсовая

Энергетика

Котлы типа ДКВР применяются при работе как на жидком, газообразном, так и на различных видах твердого топлива. Вид используемых топочных устройств вносит определенные коррективы в компоновочные решения. Для работы на каменных и бурых углях, грохочёных антрацитах марок АС и АМ применяются полумеханические топкитипа...

Русский

2015-10-02

2.5 MB

41 чел.

ВВЕДЕНИЕ

Условное обозначение парового котла ДКВР означает - двухбарабанный котел, водотрубный, реконструированный. Первая цифра после наименования котла обозначает паропроизводительность, т/ч, вторая - избыточное давление пара на выходе из котла, кгс/см2 - (для котлов с пароперегревателями давление пара за пароперегревателем),третья - температуру перегретого пара, °С.

Стационарные паровые котлы ДКВР разработаны ЦКТИ им. Ползунова совместно с Бийским котельным заводом. Котлы были разработаны в 40-х годах, а с 50-го года начался их поточно-серийный выпуск под маркой ДКВ. Впоследствии, в процессе изготовления и эксплуатации, эти котлы подверглись некоторым изменениям (сокращена длина топки, уменьшены шаги труб кипятильного пучка и т. п.) и с 1958 г. выпускаются под паркой ДКВР.

Котлы типа ДКВР применяются при работе как на жидком, газообразном, так и на различных видах твердого топлива. Вид используемых топочных устройств вносит определенные коррективы в компоновочные решения. Для работы на каменных и бурых углях, грохочёных антрацитах марок АС и АМ применяются полумеханические топкитипа ПМЗ-РПК топки с пневмомеханическими забрасывателями и решеткой с поворотными колосниками; механические топки типа НМЗ-ЛРЦ, ПМЗ-ЧЦР и ЧЦР — топки с пневмомеханическими забрасывателями с обратным ходом колосникового полотна ленточного и чешуйчатого типов. Для работы на древесных отходах котлы комплектуются топками системы Померанцева. Работа котлов на фрезерном топливе обеспечивается предтопками системы Шершнера. Кусковой торф сжигается в котлах, оборудованных шахтными топками или топками с решетками типа РПК (решетками с поворотным колосником) .

Конструктивная схема котлов типа ДКВР паропроизводительнотью 2,5, 4,

6,5 и 10 т/ч одинакова независимо от используемого топлива и применяемого топочного устройства (рисунок 1).

Рисунок 1- Продольный разрез котла ДКВР 10-13

1- топочная камера, 2-кипятильный пучок, 3- кирпичная стенка, 4- камера догорания, 5-шамотная перегородка, 6- чугунная перегородка, 7-кипятильные трубы, 8- линии поступления питательной воды, 9- котельный пучок, 10- опускные трубы, 11- сепаратор влаги, 12- опорная рама, 13- паровые обдувочные аппараты, 14- устройство для возврата из газоходов на горящий слой недогоревшего угля, 15- питательные трубы, 16- предохранительный клапан, 17- труба для периодической продувки котла.

Перед котельным пучком котлов производительностью до 10 т/ч расположена топочная камера, которая для уменьшения потерь с уносом и химическим недожогом делится кирпичной шамотной перегородкой на две части: собственно топку и камеру догорания. Между первым и вторым рядами труб котельного пучка устанавливается шамотная перегородка, отделяющая кипятильный пучок от камеры догорания. Таким образом, первый ряд труб котельного пучка – задний экран камеры догорания. Внутри котельного пучка чугунная перегородка делит его на первый и второй газоходы. Выход газов из камеры догорания и из котла асимметричен. При наличии пароперегревателя часть кипятильных труб не устанавливается, пароперегреватель размещается в первом газоходе после второго и третьего ряда кипятильных труб. Вода в трубы фронтовых экранов котлов производительностью до 10 т/чпоступает одновременно из верхнего и нижнего барабанов. В котлах с короткими верхними барабанами применено двухступенчатое испарение и установлены выносные циклоны.

Питание боковых экранов водой осуществляется из нижних коллекторов, куда вода поступает по опускным трубам из верхнего барабана и одновременно по соединительным трубам из нижнего барабана. Такая схема подвода воды в коллекторы повышает надежность работы котла при пониженном уровне воды и способствует уменьшению отложений шлама в верхнем барабане.

В котлах без пароперегревателей при отсутствии особых требований к качеству пара и содержании котловой воды до 3000мг/л, а также в котлах с пароперегревателем при солесодержании котловой воды до 1500мг/л применяется сепарационное устройство, состоящее из жалюзи и дырчатых листов.

Барабаны котлов типа ДКВР на 1,3 и 2,3 МПа изготавливаются из низколегированной стали 16 ГС и имеют одинаковые диаметры 1000 мм, толщина стенки барабанов котлов с рабочим давлением 1,3МПа – 13мм, котлов с рабочим давлением 2,3МПа – 20мм. Бараны котлов оснащены лазовыми затворами, расположенными на задних днищах барабанов.

На котлах паропроизводительностью6,5 и 10 т/ч с одноступенчатым испарением, работающих с давлением 1,3 и 2,3 МПа, лазовые затворы устанавливаются также и на передних днищах верхних барабанов.

По нижней образующей верхних барабанов всех котлов устанавливаются две легкоплавкие пробки, предназначенные для предупреждения перегрева стенок барабана под давлением. Сплав металла, которым заливают пробки, начинает плавиться при спуске воды из барабана и повышении температур его стенки до 280—320°С. Шум пароводяной смеси, выходящей через образующееся в пробке отверстие при расплавлении сплава, является сигналом персоналу для принятия экстренных мер к остановке котла. Завод-изготовитель применяет в легкоплавких пробках сплав следующего состава: свинец С2 или СЗ по ГОСТ 3778-56 – 90%: олово О1 или О2 по ГОС'Т860–60 – 10%. Колебания температуры плавления сплава допускается в пределах 240 – 310С.

Ввод питательной воды выполнен в верхний барабан, в водяном пространстве которого, она распределяется по питательной трубе. Для непрерывной продувки на верхнем барабане устанавливается штуцер, на котором смонтирована регулирующая и запорная арматура. В нижнем барабане устанавливаются перфорированная труба для периодической продувки и трубы для прогрева котла паром при растопке.

Гибы труб экранов и конвективного пучка выполнены с радиусом 400мм, при котором механическая очистка внутренней поверхности шарошками не представляет затруднений. Механическая очистка труб конвективного пучка и экранов производится из верхнего барабана. Камеры экранов очищаются через торцевые лючки, устанавливаемые на каждой камере.

Камеры котлов типа ДКВР изготавливаются из труб диаметром 219х8мм для котлов с рабочим давлением 1,3МПа. Конвективные пучки выполняются с коридорным расположением труб. Камеры, экранные и конвективные трубы котлов типа ДКВР изготавливаются из углеродистой стали марок 10 и 20.

Пароперегреватели котловунифицированы по профилю и отличаются друг от друга для котлов разной производительности числом параллельных змеевиков. Располагают пароперегреватели в первом газоходе. Для изготовления пароперегревателей применяются трубы диаметром 32х3мм из стали 10. Камеры пароперегревателей выполняются из труб диаметром 133х5 мм для котлов с рабочим давлением 1,3 и 2,3 МПа. Входные концы труб пароперегревателя раздела крепятся в верхнем барабане вальцовкой, выходные концы труб приваривают к камере (коллектору) перегретого пара. При рабочем давлении 1,3 и 2,3 МПа пароперегреватели выполняются одноходовыми по пару без пароохладителя. Температура перегрева пара при сжигании различных топлив может колебаться не выше 25 ˚С.

Очистка наружных поверхностей нагрела от загрязнений в котлах осуществляется обдувкой насыщенным или перегретым паром с давлением перед соплами 0,7-1,7 МПа, допускается применять для этих целей сжатый воздух. Для обдувки применяют стационарные обдувочные приборы и переносные, используемые для отчистки экранов и пучков труб от золовых отложений через обдувочные лючки.

Котлы ДКВР-10-13 высокой компоновки опорной рамы не имеют. Температурные перемещения элементов котла относительно неподвижной опоры, которой является передняя опора нижнего барабана, обеспечиваются подвижными опорами камер боковых экранов и нижнего барабана.

В котлах паропроизводительностью 10 т/ч камеры фронтового и заднего экранов крепятся кронштейнами к обвязочному каркасу, камеры боковых экранов крепятся к специальным опорам. Во всех котлах верхние барабаны не имеют специальных опор, нагрузка от них через трубы конвективного пучка и экранов воспринимается опорами нижнею барабана и коллекторов.

Котлы типа ДКВР не имеют силового каркаса, в них применяется обвязочный каркас, который в котлах с облегчённой обмуровкой используется для крепления обшивки.

В блочно – транспортабельных котлах паропроизводительностью 10 т/ч на давление 1,3, 2,3, 3,9 МПа с короткими верхними барабанами применимо двухступенчатое испарение с установкой во второй ступени выносных циклов. Применение циклов позволяет уменьшить процент продувки и улучшить качество пара при работе на питательной воде с повышенным солесодержанием. В конвективный пучок вода поступает из верхнего барабана через обогреваемые трубы последних рядов труб самого пучка и через нижний барабан. Вода из выносных циклов поступает в нижние коллекторы экранов, а пар – в верхний барабан, где очищается вместе с паром первой ступени испарения, проходя через жалюзи и (дырчатый) перфорированный лист. Устойчивость работы циркуляционных контуров боковых экранов обеспечивается применением рециркуляционных труб диаметром 51мм.

Этикотлы предназначены не только для отопительпо-производственных целей и при давлении 39 атм.могут быть использованы в небольших энергетических установках.

Для всей серии котлов экраны и котельные пучки выполняются из стальных бесшовных труб диаметром 51 мми толщиной стенки 2,5 мм. Боковые экраны выполнены с шагом 80 мм, в котлах с фронтовым и задним экраном шаг труб принят 130 мм.  В кипятильных пучках трубы расположены в коридорном порядке с шагом 100 ммвдоль оси и 110 ммпоперек оси котлов.

Ширина конвективного пучка котлов производительностью 2,5 и 4 т/ч— 2180 ммпроизводительностью 6,5 и 10 т/ч— 2810 мм.

При сжигании мазута и газа значительно меньше избытка воздуха, чем при сжигании твердого топлива, поэтому уменьшаются объемы продуктов сгорания, проходящих через котел, что позволяет повысить паропроизводительность котлов на 40—50%. Однако при этом должны быть выполнены условия, препятствующие повышению температуры стенки барабанов. В частности, необходимо обеспечивать тщательную подготовку питательной воды (для снижения накипеобразования) и надежно изолировать обогреваемую поверхность верхних барабанов в топке и камере догорания.

Последнее мероприятие в условиях высоких температур часто желательного эффекта не дает. Поэтому сокращение длины барабана, а гласное, то, что его стали размещать вне топочной камеры в сочетании с выносными циклонами, сделало работу котлов более надежной; появились котлы с укороченными барабанами и полностью экранированными топочными устройствами. На рисунке 2 показана циркуляционная схема котла ДКВР-10 с укороченным верхним барабаном (в низкой компоновке), выносными циклонами, экранными поверхностями и включением их в общую систему циркуляции котла.

Рисунок 2- Общая схема циркуляции котла ДКВР – 10-13

Верхний барабан 1 в области топочной камеры заменен двумя коллекторами 2экранов 3. Во II ступень испарении  выделены передние части обоих боковых экранов путем установки в верхних 2 и нижних коллекторах 4 перегородок 5. Питание экранов II ступени испарения осуществляется из двух выносных циклонов 6 через опускные трубы 7, соединенные с нижними коллекторами 4 экранов 3. Подпитка циклонов ведется из нижнего барабана 8 по трубам 9. Пароводяная смесь из труб экранов поступает в переднюю часть верхних коллекторов 2, откуда по трубам 10 направляется в выносные циклоны 6. После отделения воды пар отводится по трубам 11 в барабан 1, а вода идет в опускные грубы циклонов. Питание экранов 1 ступени испарения происходит через трубы 12, приваренные к нижнему барабану и нижним коллекторам экранов. Пароводяная смесь из экранов этой ступени испарения отводится по трубам 13 в верхний барабан. Из-за небольшой высоты контуров у всех экранов обеих ступеней испарения имеются рециркуляционные трубы 14.

Питательными трубами кипятильного пучка 15служат последние обогреваемые ряды. Пар отбирается через штуцер 16. Питательная вода поступает в барабан по трубам 17. Непрерывная продувка котла осуществляется только из циклонов; периодическая же – из верхнего и нижнего барабанов, сборных экранных коллекторов и из низа выносных циклонов.

1 ВЫБОР КОЭФФИЦИЕНТА ИЗБЫТКА ВОЗДУХА

Грамотеинский угольный бассейн

 
          

 

                               (1.1)

Низшая теплота сгорания рабочей массы жидкого топлива рассчитывается по формуле Д. И. Менделеева:

Коэффициент избытка воздуха по мере движения продуктов сгорания по газоходам котельного агрегата увеличивается. Это обусловлено тем, что давление в газоходах меньше давления окружающего воздуха и через неплотности в обмуровке происходят присосы атмосферного воздуха в газовый тракт агрегата. Обычно при расчётах температуру воздуха принимают равной 30˚С. При тепловом расчёте котлоагрегата присосы воздуха принимаются по нормативным данным таблица 1.

Таблица 1 - Присосов воздуха

Топочные камеры и газоходы

Присос воздуха

Топочные камеры слоевых механических и полумеханических топок

0,1

Первый котельный пучок конвективной поверхности нагрева

0,05

Продолжение таблицы 1 - Присосов воздуха

Топочные камеры и газоходы

Присос воздуха

Второй котельный пучок конвективной поверхности нагрева

0,1

Чугунный водяной экономайзер

0,1

Пароперегреватель

0,03

Воздухоподогреватель

0,1

Коэффициент избытка воздуха αi за каждой поверхностью нагрева после топочной камеры рассчитывается по формуле:

где   - номер поверхности нагрева после топки по ходу продуктов сгорания;

     - коэффициент избытка воздуха на выходе из топки (топка с

            пневмомеханическимзабрасывателем и неподвижной колосниковой

            решеткой)

Коэффициент избытка воздуха за топкой

Коэффициент избытка воздуха за 1 – м котельным пучком

Коэффициент избытка воздуха за пароперегревателем

Коэффициент избытка воздуха за  2 – м котельным пучком

Коэффициент избытка воздуха за  экономайзером

Коэффициент избытка воздуха за воздухоподогревателем

2  ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕОРЕТИЧЕСКОГО ОБЪЕМА ВОЗДУХА, МАССЫ И ПЛОТНОСТИ ПРОДУКТОВ ГОРЕНИЯ

Теоретический объем воздуха V03/кг, необходимый для полного горения определяем по формуле:

Теоретический объем продуктов сгорания VN2, VRO2,V0H2O33,  определяем по формуле:

Определяем средний коэффициент избытка воздуха в газоходе αср, для каждой поверхности нагрева определяем по формуле:

где - коэффициент избытка воздуха перед газоходом;

     - коэффициент избытка воздуха после газохода.

для топки:

где  - коэффициент избытка воздуха перед топкой.

для 1 – ого конвективного пучка:

для пароперегревателя:      

для 2 – ого конвективного пучка:

для экономайзера:

для воздухоподогревателя:

Избыточное количество воздуха для каждого газохода Vвизб, м3/кг, определяем по формуле:

для топки:

для 1 – ого конвективного пучка:

для пароперегревателя:

для 2 – ого конвективного пучка:

для экономайзера:

Действительный объем водяных паров VдH2O, м3/кг, определяем по формуле:

для топки:

для 1 – ого конвективного пучка:

для 2 – ого конвективного пучка:

для экономайзера:

Определяем действительный суммарный объем продуктов сгорания VΣ, м3/кг, по формуле:

для топки:

для 1 – ого конвективного пучка:

для 2 – ого конвективного пучка:

для экономайзера:

Объемные доли трехатомных газов и водяных паров, а также суммарную объемную долю rRO2, rH2O, rn, м3/кг, определяем по формуле:

для топки:

для 1 – ого конвективного пучка:

для 2 – ого конвективного пучка:

для экономайзера:

Результаты расчета сводим в таблицу 2.

Таблица 2 - Объемы продуктов сгорания, объемные доли трехатомных газов

Величина

Расчетная формула

Теоретические объемы:

V0=6,319 м3/кг; V0N2=5 м3/кг;

VRO2=1,16 м3/кг; V0H2O=0,73 м3/кг.

Газоход

Топка

1 – й конвективный пучок

2 – й конвективный пучок

Экономайзер

Коэффициент избытка воздуха после поверхности нагрева

(1.3)

1,4

1,45

1,58

1,68

Средний коэффициент избытка воздуха в газоходе поверхности нагрева

(2.5)

1,35

1,425

1,502

1,63

Избыточное количество воздуха, м3/кг

(2.6)

2,211

2,55

3,012

3,89

Объем водяных паров, м3/кг

(2.7)

0,748

0,754

0,762

0,774

Полный объем продуктов сгорания, м3/кг

(2.8)

8,715

9,173

9,642

10,423

Объемная доля трехатомных газов

(2.9)

0,128

0,121

0,1157

0,107

Объемная доля водяных паров

(2.10)

0,0858

0,0822

0,079

0,0742

Суммарная объемная доля

(2.11)

0,214

0,2038

0,194

0,1812

3 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЭНТАЛЬПИЙ ВОЗДУХА И ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ

Энтальпию теоретического объема воздуха для всего выбранного диапазона температур I0в, кДж/кг, определяем по формуле:

где  - энтальпия 1 м3 воздуха, кДж/м3 (принимается для каждой выбранной               температуры по приложению 1);

         - теоретический объем воздуха, необходимый для горения (см. таблицу       2).

Энтальпию теоретического объема продуктов сгорания для всего выбранного диапазона температур I0г, кДж/кг, определяем  по формуле:

где , ,  - энтальпии 1 м3 трехатомных газов, теоретического         объема азота, теоретического объема водяных паров (принимаются по приложению 1 );

 , ,  - объемы трехатомных газов, теоретический объем азота и водяного пара (см. таблицу 2).

Энтальпию избыточного количества воздуха для всего выбранного диапазона температур I0изб, кДж/кг, определяем по формуле:

Энтальпию золы Iзл определяем по формуле:

                           (3.4)

где  величина уноса золы с газами,

  энтальпия золы, МДж/кг.

Энтальпию продуктов сгорания I, кДж/кг, при коэффициенте избытка воздуха , определяем по формуле:

Результаты расчета энтальпии продуктов сгорания по газоходам сводят в таблицу 3.

Таблица 3 - Энтальпия продуктов сгорания, кДж/кг

Поверхность нагрева

Температура после поверхности нагрева, ˚С

Верх топочной камеры

2000

1800

1600

1400

1200

1000

800

18444

16428

14466

12498

10560

8640

6804

22356

19882,14

17440,58

15036,24

12648,5

10340,96

8070

7377,6

6571,2

5786.4

4999,2

4224

3456

2721,6

3526,4

3331,84

2859,12

2412,24

1837,68

1500,24

1168,88

33260,84

29785,18

26086,1

22447,68

18710,18

15297,2

11960,48

Первый конвективный пучок

900

800

700

600

500

400

300

7710

6804

5892

4992

4116

3252

2424

9198,97

8070

6965,62

5889,3

4847,44

3820,17

2824,12

3469,5

3061,8

2651,4

2246,4

1852,2

1463,4

1090,8

1334,56

1168,88

1009,28

854,24

699,2

548,72

401,28

14003,03

12300,68

10626,3

8989,94

7398,84

5832,29

4316,2

Второй конвективный пучок

700

600

500

400

300

200

5892

4992

4116

3252

2424

1598,4

6965,62

5889,3

4847,44

3820,17

2824,12

1849,48

3417,36

2895,36

2387,28

1886,16

1405,92

927,07

1009,28

854,24

699,2

548,72

401,28

257,03

11392,26

9638,9

7933,92

6255,05

4631,32

3033,58

Водяной экономайзер

400

300

200

100

3252

2424

1598,4

794,4

3820,17

2824,12

1849,48

912,42

2211,36

1648,32

1086,912

540,192

548,72

401,28

257,03

122,82

6580,25

4873,72

3193,42

1575,432

4  СОСТАВЛЕНИЕ БАЛАНСА КОТЛОАГРЕГАТА С ОПРЕДЕЛЕНИЕМ ТЕПЛОВЫХ ПОТЕРЬ, КПД И РАСХОДА ТОПЛИВА

Расчет потерь теплоты

При работе парового или водогрейного котла вся поступившая в него теплота расходуется на выработку полезной теплоты, содержащейся в паре или горячей воде, и на покрытие различных потерь теплоты. Суммарное количество теплоты, поступившее в котельный агрегат, называют располагаемой теплотой. Между теплотой, поступившей в котельный агрегат и покинувшей его, должно существовать равенство. Теплота, покинувшая котельный агрегат, представляет собой сумму полезной теплоты и потерь теплоты, связанных с технологическим процессом выработки пара или горячей воды. Следовательно, тепловой баланс котла для 1 кг сжигаемого твердого и жидкого топлива или 1 м3 газа при нормальных условиях имеет следующий вид.

,

где                   - располагаемая теплота, кДж/кг;

                        - полезная теплота, содержащаяся в паре, кДж/кг;

     - потери теплоты с уходящими газами, от химической

                                неполноты сгорания, от механической неполноты сгорания, от

                               наружного охлаждения, от физической теплоты, содержащейся

                             в удаляемом шлаке, плюс потери на охлаждение панелей и

                             балок, не включённый в циркуляционный контур котла,

                             кДж/кг.

Тепловой баланс котла составляется применительно к установившемуся тепловому режиму, а потери теплоты выражаются в процентах располагаемой теплоты.

Потеря теплоты с уходящими газами (q2) обусловлена тем, что температура продуктов сгорания, покидающих котельный агрегат, значительно выше температуры окружающего атмосферного воздуха. Потеря теплоты с уходящими газами зависит от вида сжигаемого топлива, коэффициента избытка воздуха в уходящих газах, температуры уходящих газов, чистоты наружных и внутренних поверхностей нагрева, температуры воздуха, забираемого дутьевым вентилятором определяется по формуле:

где - энтальпия уходящих газов, определяется по таблице 3 при соответствующих значениях  и выбранной температуре уходящих газов  кДж/кг;

      - энтальпия теоретического объема холодного воздуха, определяется   

              при tв=30°С, кДж/кг;

,- коэффициент избытка воздуха в уходящих газах, принимается по   таблице 2 в сечении газохода после последней поверхности нагрева, =;

    - потеря теплоты от механической неполноты горения (для угля q4 =

           6 % ).

    (4.3)

   

Потеря теплоты от химической неполноты сгорания (q3)обусловлена появлением в уходящих газах горючих газов СО, Н2, СН4. Потеря теплоты от химической неполноты горения зависит от вида топлива и содержания в нем летучих, способа сжигания топлива и конструкции топки, коэффициента избытка воздуха в топке, от уровня и распределения температуры в топочной камере, организации смесеобразовательных процессов в топке (горелке и топочной камере).

 

Потеря теплоты от механической неполноты горения (q4) наблюдается только при сжигании твердого топлива и обусловлена наличием в очаговых остатках твердых горючих частиц. Очаговые остатки в основном состоят из золы, содержащейся в топливе, и твердых горючих частиц, не вступивших в процессы газификации и горения. Считается, что твердые горючие частицы представляют собой чистый углерод.

Потеря теплоты от механической неполноты горения зависит от вида сжигаемого топлива и его фракционного состава, форсировки колосниковой решетки и топочного объема, способа сжигания топлива и конструкции топки, коэффициента избытка воздуха.

 

Потеря теплоты от наружного охлаждения (q5)обусловлена передачей теплоты от обмуровки агрегата наружному воздуху, имеющему более низкую температуру. Потеря теплоты от наружного охлаждения зависит от теплопроводности обмуровки, ее толщины, поверхности стен, приходящейся на единицу паропроизводительности.

где  потери тепла от наружного охлаждения при номинальной нагрузке парового котла, ;

 номинальная нагрузка парового котла, т/ч;

- расчётная нагрузка парового котла, т/ч.

Потери с физической теплотой удаляемых шлаков , возрастают с увеличением . Эти условия учитываются при слоевом, а также при камерном  сжигании многозольных топлив определяем по формуле:

                        (4.7)

где – энтальпия шлака, при твердом шлакоудалении при, кДж/кг;

Доля золы топлива в шлаке и провале αшл, определяем по формуле:  

               

                       (4.8)

Коэффициентом полезного действия (КПД) парового или водогрейного котла называют отношение полезной теплоты к располагаемой теплоте. Не вся полезная теплота, выработанная агрегатом, направляется к потребителю. Часть выработанной теплоты в виде пара и электрической энергии расходуется на собственные нужды. Так, например, на собственные нужды расходуется пар для привода питательных насосов, на обдувку поверхностей нагрева и т.д., а электрическая энергия — для привода дымососа, вентилятора, питателей топлива, мельниц системы пылеприготовления и т. д. Под расходом на собственные нужды понимаютрасход всех видов энергии, затраченной на производство пара или горячей воды. Поэтому различают КПД агрегата брутто и нетто. Если КПД агрегата определяется по выработанной теплоте, то его называют брутто, а если по отпущенной теплоте — нетто.

По уравнению обратного баланса находим КПД брутто ηбр,%, по формуле:

Из уравнения прямого теплового баланса находим расход топлива Впг, кг/с, подаваемого в топку (равному расчетному расходу топлива) по формуле:

где - полезная мощность котла, кВт;

где - расход выработанного перегретого пара, кг/с;

- энтальпия перегретого пара при Р=1,37МПа и 250С, кДж/кг;

- энтальпия питательной воды при 100,кДж/кг;

-энтальпия кипящей воды в барабане котла при Р=1,3Мпа, кДж/кг;

- непрерывная продувка парового котла, .

Расчетный расход топлива с учетом потери тепла от механической неполноты горения Вр, кг/с, определяем по формуле:

Коэффициент сохранения теплоты определяем по формуле:

5 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ КОНСТРУКТИВНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ТОПКИ И ТЕМПЕРАТУРЫ НА ВЫХОДЕ

Определение геометрических характеристик топок

При поверочном расчете топки по чертежам необходимо определить: объем топочной камеры, степень ее экранирования, площадь поверхности стен и площадь лучевоспринимающих поверхностей нагрева, а также конструктивные характеристики труб экранов (диаметр труб, расстояние между осями труб).

Для определения геометрических характеристик топки составляется ее эскиз. Активный объем топочной камеры складывается из объема верхней, средней (призматической) и нижней частей топки. Для определения активного объема топки ее следует разбить на ряд элементарных геометрических фигур. Верхняя часть объема топки ограничивается потолочным перекрытием и выходным окном, перекрытым фестоном или первым рядом труб конвективной поверхности нагрева. При определении объема верхней части топки за его границы принимают потолочное перекрытие и плоскость, проходящую через оси первого ряда труб фестона или конвективной поверхности нагрева в выходном окне топки.

Нижняя часть камерных топок ограничивается подом или холодной воронкой, а слоевых — колосниковой решеткой со слоем топлива. За границы нижней части объема камерных топок принимается под или условная горизонтальная плоскость, проходящая посередине высоты холодной воронки.

Полная площадь поверхности стен топки (FCT) вычисляется по размерам поверхностей, ограничивающих объем топочной камеры. Для этого все поверхности, ограничивающие объем топки, разбиваются на элементарные геометрические фигуры.Площадь поверхности стен двухсветных экранов и ширм определяется как удвоенное произведение расстояния между осями крайних труб этих экранов и освещенной длины труб.

Определение площади ограждающих поверхностей топки

В соответствии с типовой обмуровкой топки котла ДКВР-10-13, которая показана на рисунке 4, подсчитаем площади ограждающих её поверхностей,

включая поворотную камеру. Внутренняя ширина котла равна 2810 мм .

Рисунок 4- Схема топки котла ДКВР-10 и её основные размеры

где - расстояние между осями крайних труб данного экрана, м;

      - освещенная длина экранных труб, м.

Боковые стены

Передняя стена

Задняя стена

Две стены поворотной камеры

Потолок

Под топки и поворотной камеры

Общая площадь ограждающих поверхностей определяется по формуле:

Определение лучевоспринимающей поверхности нагрева топки

Таблица 4-Основные данные по определению лучевоспринимающей поверхности нагрева

Экраны

Освещенная длина труб экрана l, мм

Расстояние между осями крайних труб экрана b, мм

Площадь стены покрытая экраном, Fпл, м2

Диаметр экранных труб  d, мм

Шаг экранных труб  S, мм

Расстояние от оси трубы до стены е, мм

Относительный шаг экранных труб  S/d

Относительное расстояние от оси трубы до стены e/d

Угловой коэффициент экрана

Лучевоспринимающая поверхность нагрева  Нл, м2

Боковые.........

Передние.......

Задние...........

Первый ряд котельного пучка.............

4800

2400

4600

2400

2600х2

2470

2470

1900

25

5,95

11,3

4,55

51

51

51

51

130

130

130

110

40

40

40

30

2,55

2,55

2,55

2,17

0,79

0,79

0,79

0,59

0,78

0,78

0,78

0,79

19,5

4,65

8,8

3,6

Общую лучевоспринимающую поверхность нагрева топки Нл, м2, определяют как сумму отдельных составляющих по формуле:

Расчёт теплообмена в топке

Расчет теплообмена в топках паровых и водогрейных котлов основывается на приложении теории подобия к топочным процессам. Для расчета теплообмена в однокамерных и полуоткрытых топках рекомендуется формула, связывающая безразмерную температуру продуктов сгорания на выходе из топки () с критерием Больцмана (Во), степенью черноты топки () и параметром (),учитывающим характер распределения температур по высоте топки:

Безразмерная температура продуктов сгорания на выходе из топки  ()  представляет собой отношение действительной   абсолютной, температуры на выходе из топки ()кабсолютной теоретической температуре продуктов сгорания (). Под теоретической температурой продуктов сгорания (адиабатной температурой) понимают максимальную температуру при сжигании топлива с расчетным коэффициентом избытка воздуха, которую могли бы иметь продукты сгорания, если бы в топке отсутствовал теплообмен с экранными поверхностями нагрева.

Критерий Больцмана представляет собой характеристическое число, контролирующее соотношение между конвективным переносом теплоты и излучением абсолютно черного тела при температуре рассматриваемого элементарного объема.

Критерий Больцмана В0, вычисляется по формуле:

где       — коэффициент сохранения теплоты;

          — расчетный расход топлива, кг/с;

         — площадь поверхности стен топки, м2;

         — среднее значение коэффициента тепловой эффективности экранов;

         — средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания 1 кг топлива в    

                   интервале температур  — , кДж/(кг·К);

 5,67·10-8— коэффициент излучения абсолютно черного тела, Вт/(м2·К4);

           — абсолютная теоретическая температура продуктов сгорания, К.

Степенью черноты топки () называют отношение излучательной способности действительной топки к излучательной способности абсолютно черного тела. Степень черноты топки зависит от излучательной способности пламени факела (слоя горящего топлива), конструкции тепловоспринимающих

поверхностей нагрева и степени их загрязнения.

Коэффициент пропорциональности (), определяющий относительное изменение интенсивности луча в поглощающем слое единичной толщины, называют коэффициентом ослабления луча. Он определяет интенсивность ослабления лучей в поглощающей среде и, следовательно, характеризует полную поглощательную способность среды, определяемую как поглощением, так и рассеянием.

В топочной камере основными газами, способными поглощать тепловые лучи, являются трехатомные газы, состоящие из RO2 и водяных паров Н2О. Поглощательная способность RO2 при постоянном давлении и температуре однозначно определяется произведением его парциального давления () и толщины слоя (s). Поглощательная способность водяного пара при заданной температуре зависит от двух величин: 1) от произведения парциального давления водяного пара и толщины слоя () и 2) от толщины слоя (s) либо от парциального давления ().

Коэффициент ослабления лучей — это основная характеристика любой мутной среды, определяющая, ее излучательную, рассеивающую и поглощательную способности. Поэтому применительно к топкам котельных агрегатов задача сводится к определению коэффициента ослабления лучей в зависимости от характера пламени.

При расчете несветящихся пламен необходимо определить коэффициент ослабления лучей только трехатомными газами, полусветящихсяпламен — дополнительно коэффициенты ослабления лучей частицами золы и кокса, а светящихся — частицами сажи.

Параметр М учитывает распределение температуры по высоте топочной камеры и характеризует влияние максимума температуры пламени на эффект суммарного теплообмена. Он зависит от вида топлива, способа его сжигания, типа горелок, их расположения на стенах топки и функционально связан с относительным уровнем расположения горелок по высоте топочной камеры.

Угловым коэффициентом()называется отношение количества энергии, посылаемой на облучаемую поверхность, к энергии излучения всей полусферической излучающей поверхности. Угловой коэффициент показывает, какая часть полусферического лучистого потока, испускаемого одной поверхностью, падает на другую поверхность и зависит от формы и взаимного расположения тел, находящихся в лучистом теплообмене. Значение х определяется из рисунка 8.

Коэффициент  учитывает снижение тепловосприятия экранных поверхностей нагрева вследствие их загрязнения наружными отложениями или закрытия огнеупорной массой. Если стены топки покрыты экранами с разными угловыми коэффициентами или частично покрыты огнеупорной массой (огнеупорным кирпичом), то определяется среднее значение коэффициента тепловой эффективности. При этом для неэкранированных участков топки коэффициент тепловой эффективности принимается равным нулю. При определении среднего коэффициента тепловой эффективности суммирование распространяется на все участки топочных стен. Для этого стены топочной камеры должны быть разбиты на отдельные участки, в которых угловой коэффициент и коэффициент загрязнения неизменны.

Предварительно задаёмся температурой продуктов сгорания на выходе из топочной камеры

 

Для выбранной температуры определяем энтальпию продуктов сгорания  I"х, кДж/кг на выходе из топки по таблице 3, по формуле:

Полезное тепловыделение в топке QT, кДж/кг, определяется по формуле:

где - теплота, вносимая в топку воздухом, кДж/кг;

где энтальпия теоретически необходимого горячего воздуха , кДж/кг ,(см. (4.3), (4.4))

Коэффициент тепловой эффективности экранов ѱ, находим по формуле:

где: – угловой коэффициент, ,[приложение 1, рисунок 9];

      – коэффициент загрязнения учитывает снижение тепловосприятия экранных поверхностей нагрева в следствие их загрязнения внешними отложениями или закрытия огнеупорной массой, .

Эффективная толщина излучающего слоя s, м определяется по формуле:

где - объем топочной камеры, м3.

    - площадь поверхности стен топки, .

Коэффициент ослабления лучей определяется по формуле:

где - суммарная объемная доля трёхатомных газов (таблица 2);

- коэффициент ослабления лучей трехатомными газами, (м·МПа)-1;

- коэффициент ослабления лучей частицами кокса, , (м·МПа)-1;

    - коэффициент ослабления лучей частицами летучей золы [приложение 1, рис.13],  , (м·МПа)-1 ;

- средняя массовая концентрация золы.

где  - парциальное давление трёхатомных газов, ,МПа (для агрегатов, работающих без наддува ).

где  – полный объем продуктов сгорания (таблица 2), м/кг;

Суммарная оптическая толщина среды:

Степень черноты среды заполняющей топку

Эту величину можно определить графически или по формуле:

Площадь зеркала горения (активной части колосниковой решетки) R,

К установке принимается топка с площадью зеркала горения

где - удельная нагрузка зеркала горения, принимается в зависимости  от конструкции топки, .

Степень черноты топки ɑч.т, определяется по формуле:

Параметр М в зависимости от относительного положения максимума температуры пламени по высоте топки () определяется по формуле:

где - относительное положение максимума температуры для слоевых топок при сжигании в тонком слое (топки с пневмомеханическими забрасывателями), .

Средняя суммарная теплоёмкость продуктов сгорания на 1 кг топлива при нормальных условиях Vcср, кДж/кг·К определяется по формуле:

где - теоретическая температура горения, определяется из таблицы 3 по значению (см. п.3).

Действительная температура на выходе из топки ϑ"т, 0С определяется по формуле:

Составляем сводную таблицу.

Таблица 5-Теплотехнические характеристики топочной камеры

Наименование величин

Услов. Обоз-начение

Расчётные формулы

Результаты

Общая площадь ограждающих поверхностей, м2

Fст

(5.2)

89

Лучевоспринимающая поверхность нагрева, м2

Hл

(5.3)

36,6

Предварительная температура продуктов сгорания, ˚С

Т"Т

(5.6)

1150

Энтальпия продуктов сгорания на выходе из топки, кДж/кг

I"T

(5.7)

17856,69

Полезное тепловыделение в топке, кДж/кг

QT

(5.8)

22963

Коэффициент тепловой эффективности экранов

Ψ

(5.10)

0,3375

Объем топочной камеры, м3

VT

(5.12)

43

Эффективная толщина излучающего слоя, м

s

(5.11)

1,739

Коэффициент ослабления лучей, (м·МПа)-1

k

(5.13)

1,979

Таблица 5-Теплотехнические характеристики топочной камеры

Наименование величин

Услов. Обоз-начение

Расчётные формулы

Результаты

Суммарная оптическая толщина среды

(5.16)

0,34

Степень черноты среду заполняющей топку

(5.17)

0,29

Степень черноты топки

(5.19)

0,255

Расчётный коэффициент

М

(5.20)

0,59

Средняя суммарная теплоёмкость продуктов сгорания на 1 кг топлива, кДж/кг·К

VCcp

(5.21)

18,37

Теоретическая температура горения, ˚С

Ta

(5.22)

1428

Действительная температура на выходе из топки, ˚С

(5.23)

1164,79

6  ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ПЕРВОГО КОНВЕКТИВНОГО ПУЧКА

Конвективные поверхности нагрева паровых и водогрейных котлов играют важную роль в процессе получения пара или горячей воды, а также использования теплоты продуктов сгорания, покидающих топочную камеру. Эффективность работы конвективных поверхностей нагрева в значительной мере зависит от интенсивности передачи теплоты продуктами сгорания воде и пару.

При расчете конвективных поверхностей нагрева используется уравнение теплопередачи и уравнение теплового баланса.

Уравнение теплопередачи Qт, определяем по формуле:

Уравнение теплового баланса Q, определяем по формуле:

где К— коэффициент теплопередачи, отнесенный к расчетной поверхности нагрева, Вт/(м2·К);

     — температурный напор, °С;

      Вр— расчетный расход топлива, кг/с;

     Н — расчетная поверхность нагрева, м2;

— коэффициент сохранения теплоты, учитывающий потери теплоты от наружного охлаждения;

  I', I" — энтальпии продуктов сгорания на входе в поверхность нагрева и на выходе из нее, кДж/кг;

    — количество теплоты, вносимое присасываемым в газоход воздухом, кДж/кг.

Коэффициент теплопередачи (К) является расчетной характеристикой процесса и всецело определяется явлениями конвекции, теплопроводности и теплового излучения.

Из уравнения теплопередачи ясно, что количество теплоты, переданное

через заданную поверхность нагрева, тем больше, чем больше коэффициент теплопередачи и разность температур продуктов сгорания и нагреваемой жидкости. Очевидно, что поверхности нагрева, расположенные в непосредственной близости от топочной камеры, работают при большей разности температуры продуктов сгорания и температуры воспринимающей теплоту среды. По мере движения продуктов сгорания по газовому тракту температура их уменьшается и хвостовые поверхности нагрева работают при меньшем перепаде температур продуктов сгорания и нагреваемой среды. Поэтому чем дальше расположена конвективная поверхность нагрева от топочной камеры, тем большие размеры должна она иметь и тем больше металла расходуется на ее изготовление.

Уравнение теплового баланса показывает, какое количество теплоты отдают продукты сгорания воде или пару через конвективную поверхность нагрева.

Количество теплоты (Qб), отданное продуктами сгорания приравнивается к теплоте, воспринятой водой или паром. Для расчета задаются температурой продуктов сгорания после рассчитываемой поверхности нагрева и затем уточняют ее путем последовательных приближений. В связи с этим расчет ведут для двух значении температуры продуктов сгорания после рассчитываемого газохода.

По чертежу определяются конструктивные характеристики рассчитываемого  конвективного  газохода:   площадь  поверхности нагрева, шаг труб и рядов (расстояния между осями труб), диаметр труб, число труб в ряду, число рядов труб и площадь живого сечения для  прохода  продуктов сгорания. Для данной конструкции котла ширина газохода а=1,6 м, а высота b=2,1 м.

Таблица 6-Конструктивные характеристики первого газохода

Наименование величин

Условные обозначения

Результаты

Поверхность нагрева, м2

Н

134

Число рядов труб:

вдоль оси котла

поперек оси котла

z1

z2

16

22

Продолжение таблицы  6-Конструктивные характеристики первого газохода

Наименование величин

Условные обозначения

Результаты

Диаметр труб,мм

51х2,5

Расчётные шаги труб в мм.

продольный

поперечный

S1

S2

100

110

Площадь живого сечения для прохода продуктов сгорания F2 определяется по формуле:

Предварительно принимаем два значения температуры продуктов сгорания после рассчитанного газохода

Тепло, отданное продуктами сгорания (6.2) Qб, кДж/кг, определяем по формуле:

где  - коэффициент сохранения теплоты (4.12);

- энтальпия продуктов сгорания перед поверхностью нагрева, определяется по таблице.3 при температуре и коэффициенте избытка воздуха после поверхности нагрева, предшествующей рассчитываемой поверхности (5.7),кДж/кг;

     - энтальпия продуктов сгорания после рассчитываемой поверхности нагрева, определяется по таблице 3 при двух предварительно принятых температурах после конвективной поверхности нагрева, кДж/кг;

  - присос воздуха в конвективную поверхность нагрева, определяется как разность коэффициентов избытка воздуха на входе и выходе из неё (таблица 1);

  - энтальпия присосанного в конвективную поверхность нагрева воздуха,

   при температуре воздуха 30˚С (4.4).

для температуры 300˚С после конвективной поверхности нагрева:

для температуры 600˚С после конвективной поверхности нагрева:

Расчётную температуру потока продуктов сгорания ϑ,0С, в конвективном газоходе, определяем по формуле:

где - температура продуктов сгорания на входе в поверхность и на выходе из неё.

для температуры 300˚С после конвективной поверхности нагрева:

для температуры 600˚С после конвективной поверхности нагрева:

Определяем температурный напор ∆t, по формуле:

где tк– температура охлаждающей среды (температура кипения воды при давлении в котле).

для температуры 300˚С после конвективной поверхности нагрева:

для температуры 600˚С после конвективной поверхности нагрева:

Среднюю скорость продуктов сгорания в поверхности нагрева ωг, м/с, определяем по формуле:

где   Вррасчётный расход топлива (4.10), кг/с;

         F– площадь живого сечения для прохода продуктов сгорания (6.3);

       VГ – объем продуктов сгорания на 1 кг топлива (таблица 2);

        - средняя расчётная температура продуктов сгорания (6.5), ˚С.

для температуры 300˚С после конвективной поверхности нагрева:

для температуры 600˚С после конвективной поверхности нагрева:

Коэффициент теплоотдачи конвекцией от продуктов сгорания к поверхности нагрева αк, Вт/м2·К, определяем по формуле:

где - коэффициент теплоотдачи (приложение 1,рисунок 10);

      - поправка на число рядов труб по ходу продуктов сгорания (приложение 1, рисунок 10);

      - поправка на компоновку пучка (приложение 1, рисунок 10);

     - коэффициент, учитывающий влияние изменения физических параметров потока (приложение 1, рисунок 10);

для температуры 300˚С после конвективной поверхности нагрева:

для температуры 600˚С после конвективной поверхности нагрева:

Степень черноты газового потока kps, м-аmа, определяем по формуле:

где – коэффициент ослабления лучей трехатомными газами (5.14), (м·МПа)-1;

      р – давление в газоходе, МПа;

 s – толщина излучающего слоя, м.

для температуры 300˚С после конвективной поверхности нагрева:

для температуры 600˚С после конвективной поверхности нагрева:

Коэффициент теплоотдачи, учитывающий передачу теплоты излучением в конвективных поверхностях нагрева αл,, Вт/м2·К, определяем по формуле:

где - коэффициент теплоотдачи (приложение 1, рисунок 11 б), Вт/м2·К;

      а – степень черноты, Вт/м;

Для определения  вычисляется температура загрязненной стенки t3 по формуле:

где t – средняя температура окружающей среды (температура насыщения при

           давлении в котле Р=1,3 МПа), ˚С;

˚С - при сжигании твердых топлив.

для температуры 300˚С после конвективной поверхности нагрева:

для температуры 600˚С после конвективной поверхности нагрева:

Суммарный коэффициент теплоотдачи от продуктов сгорания к поверхности нагрева α1, Вт/м2·К, определяем по формуле:

где   - коэффициент использования, учитывающий уменьшение тепловосприятия поверхности нагрева вследствие неравномерного омывания её продуктами сгорания, частичного протекания продуктов сгорания мимо неё и образования застойных зон; для поперечного омывания пучков принимается .

для температуры 300˚С после конвективной поверхности нагрева:

для температуры 600˚С после конвективной поверхности нагрева:

Коэффициент теплопередачи К, Вт/м2·К, определяем по формуле:

где  - коэффициент тепловой эффективности.

для температуры 300˚С после конвективной поверхности нагрева:

для температуры 600˚С после конвективной поверхности нагрева:

Количество теплоты Qт, кДж/кг, воспринятое поверхностью нагрева, на 1 кг топлива (6.1), определяем по формуле:

для температуры 300˚С после конвективной поверхности нагрева:

для температуры 600˚С после конвективной поверхности нагрева:

 

По принятым двум значениям температуры  и полученным двум значениям Qб и QТ производится графическая интерполяция для определения температуры продуктов сгорания после поверхности нагрева.

Рисунок 5- Графическое определение расчётной температуры

не более чем на 50˚С меньше или больше предварительно выбранной, поэтому определяем только , кДж/кг, сохранив прежний коэффициент теплоотдачи по формуле:

Составляем сводную таблицу.

Таблица 7-Теплотехнические характеристики первого газохода

Наименование величины

Условныеобозначения

Расчётная формула

Результаты при

300˚С

600˚С

1

Температура дымовых газов перед 1-м газоходом, ˚С

(5.23)

1072

1072

2

Теплосодержание дымовых газов перед 1-м газоходом, кДж/кг

(5.7)

18109

18109

3

Температура дымовых газов за первым газоходом, ˚С

рис. 5

300

600

4

Теплосодержание дымовых газов за   1-м газоходом, кДж/кг

Таб. 3,

(5.7)

4316,2

8989,94

5

Теплота, отданная продуктам сгорания, кДж/кг

Qб

(6.2)

13504,6

8924,36

6

Расчётная температура потока продуктов сгорания в конвективном газоходе, ˚С

(6.5)

732

882

7

Температурный напор, ˚С

Δt

(6.6)

540

690

8

Средняя скорость продуктов сгорания в поверхности нагрева, м/с

(6.6)

7,16

8,23

9

Коэффициент теплоотдачи конвекцией от продуктов сгорания к поверхности нагрева, Вт/м2·К

(6.9)

48,15

51

10

Толщина излучающего слоя, м

s

(6.10)

0,201

0,201

11

Коэффициент ослабления лучей трёхатомными газами, (м·МПа)-1

кГ

(5.14)

32,16

29,89

12

Суммарная сила поглощения газовым потоком, м-ата

крs

(5.16)

0,131

0,122

Продолжение таблицы 7-Теплотехнические характеристики первого газохода

Наименование величины

Условныеобозначения

Расчётная формула

Результаты при

300˚С

600˚С

13

Степень черноты газового потока

a

Прил.1

0,123

0,117

14

Коэффициент теплоотдачи излучением не запыленного потока, Вт/м2·К

(5.17)

4,059

8,058

15

Температура загрязненной стенки, ˚С

tз

(6.12)

217

217

16

Суммарный коэффициент теплоотдачи от продуктов сгорания к поверхности нагрева, Вт/м2·К

(6.13)

52,1

59,658

17

Коэффициент теплопередачи, Вт/м2·К

К

(6.14)

33,94

38,78

18

Температурный напор, ˚С

Δt

(6.16)

393,8

652,2

19

Количество теплоты, воспринятое поверхностью нагрева, кДж/кг

QТ

(6.15)

5121,5

9691,65


 
7  ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ВТОРОГО КОНВЕКТИВНОГО ПУЧКА

По чертежу определяются конструктивные характеристики второго конвективного  газохода:   площадь  поверхности нагрева, шаг труб и рядов (расстояния между осями труб), диаметр труб, число труб в ряду, число рядов труб и площадь живого сечения для  прохода  продуктов сгорания (таблица 8). Для данной конструкции котла ширина газохода а=1,075 м, а высота b=2,1 м.

Таблица 8-Конструктивные характеристики второго газохода

Наименование величин

Условные обозначения

Результаты

Поверхность нагрева, м2

Н

93

Число рядов труб:

вдоль оси котла

поперек оси котла

z1

z2

11

22

Диаметр труб,мм

dн

51х2,5

Расчётные шаги труб в мм.

продольный

поперечный

S1

S2

100

110

Площадь живого сечения F, м2, для прохода продуктов сгорания определяем по формуле (6.3):

Предварительно принимаем два значения температуры продуктов сгорания после рассчитанного газохода  и .

Тепло, отданное продуктам сгорания(6.2), Qб, кДж/кг, определяем по формуле:

для температуры 200˚С после конвективной поверхности нагрева:

для температуры 400˚С после конвективной поверхности нагрева:

Расчётную температуру потока продуктов сгорания в конвективном газоходе (6.5), определяем по формуле:

для температуры 200˚С после конвективной поверхности нагрева:

для температуры 400˚С после конвективной поверхности нагрева:

Температурный напор ∆t,0C, определяем по формуле:

для температуры 200˚С после конвективной поверхности нагрева:

для температуры 400˚С после конвективной поверхности нагрева:

Среднюю скорость продуктов сгорания в поверхности нагрева (6.7) ωг, м/с, определяем по формуле:

для температуры 200˚С после конвективной поверхности нагрева:

для температуры 400˚С после конвективной поверхности нагрева:

Коэффициент теплоотдачи конвекцией от продуктов сгорания к поверхности нагрева определяем к по формуле (6.8):

для температуры 200˚С после конвективной поверхности нагрева:

для температуры 400˚С после конвективной поверхности нагрева:

Степень черноты газового потока (6.9), определяем по формуле:

для температуры 200˚С после конвективной поверхности нагрева:

для температуры 400˚С после конвективной поверхности нагрева:

Коэффициент теплоотдачи, учитывающий передачу теплоты излучением в конвективных поверхностях нагрева (6.11), (6.12) определяем к по формуле:

для температуры 200˚С после конвективной поверхности нагрева:

для температуры 400˚С после конвективной поверхности нагрева:

Суммарный коэффициент теплоотдачи от продуктов сгорания к поверхности нагрев (6.13) определяем по формуле:

для температуры 200˚С после конвективной поверхности нагрева:

для температуры 400˚С после конвективной поверхности нагрева:

Коэффициент теплопередачи (6.14) определяем к по формуле:

где - коэффициент тепловой эффективности для конвективных поверхностей нагрева при сжигании каменного угля, .

для температуры 200˚С после конвективной поверхности нагрева:

для температуры 400˚С после конвективной поверхности нагрева:

Количество теплоты, воспринятое поверхностью нагрева, на 1 кг топлива (6.15), (6.16) определяем по формуле:

для температуры 200˚С после конвективной поверхности нагрева:

для температуры 400˚С после конвективной поверхности нагрева:

По принятым двум значениям температуры  и полученным двум значениям Qб и QТ производится графическая интерполяция для определения температуры продуктов сгорания после поверхности нагрева.

Так как  (отличается отменее чем на 50˚С), то QT, сохранив прежним коэффициент теплопередачи (6.15), (6.16) определяем по формуле:

Рисунок 6 - Графическое определение расчётной температуры

Составляем сводную таблицу.

Таблица 9 - Теплотехнические характеристики второго газохода

Наименование величины

Условное обозначение

Расчётная формула

Результаты при

200˚С

400˚С

1

2

3

4

5

Температура дымовых газов перед 1-м газоходом, ˚С

(5.23)

570

570

Теплосодержание дымовых газов перед 1-м газоходом, кДж/кг

(5.7)

9127,4

9127,4

Температура дымовых газов за первым газоходом, ˚С

200

400

Теплосодержание дымовых газов за   1-м газоходом, кДж/кг

Таб. 3

3033,58

6255,05

Теплота, отданная продуктам сгорания, кДж/кг

Qб

(6.2)

5947,4

2790,3

Расчётная температура потока продуктов сгорания в конвективном газоходе, ˚С

(6.5)

385

485

Температурный напор, ˚С

Δt

(6.6)

193

293

Средняя скорость продуктов сгорания в поверхности нагрева, м/с

(6.7)

7,53

8,68

Коэффициент теплоотдачи конвекцией от продуктов сгорания к поверхности нагрева, Вт/м2·К

(6.8)

58,3

62,54

Толщина излучающего слоя, м

s

(6.10)

0,201

0,201

Коэффициент ослабления лучей трёхатомными газами, (м·МПа)-1

кГ

(5.14)

38,46

36,799

Суммарная сила поглощения газовым потоком, м-ата

крs

(6.9)

0,151

0,144

Степень черноты газового потока

a

Прил.1

0,142

0,133

Коэффициент теплоотдачи излучением не запыленного потока, Вт/м2·К

(6.11)

3,83

4,389

Температура загрязненной стенки, ˚С

tз

(6.12)

217

217

Суммарный коэффициент теплоотдачи от продуктов сгорания к поверхности нагрева, Вт/м2·К

(6.13)

62,13

66,929

Коэффициент теплопередачи, Вт/м2·К

К

(6.14)

40,38

43,51

Температурный напор, ˚С

Δt

(6.16)

96

285

Количество теплоты, воспринятое поверхностью нагрева, кДж/кг

QТ

(6.15)

1030,9

3297,78

8  ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ЭКОНОМАЙЗЕРА

В промышленных паровых котлах, работающих при давлении пара до 2,5 МПа, чаще всего применяются чугунные водяные экономайзеры, а при большем давлении — стальные. При этом в котельных агрегатах горизонтальной ориентации производительностью до 25 т/ч, имеющих развитые конвективные поверхности, часто ограничиваются установкой только водяного экономайзера. В котельных агрегатах паропроизводительностью более 25 т/ч вертикальной ориентации с пылеугольными топками после водяного экономайзера всегда устанавливается воздухоподогреватель. При сжигании высоковлажных топлив в пылеугольных топках применяется двухступенчатая установка водяного экономайзера и воздухоподогревателя.

По уравнению теплового баланса определить количество теплоты, которое должны отдать продукты сгорания при принятой температуре уходящих газов (6.2), по формуле:

где  - коэффициент сохранения теплоты (4.12);

- энтальпия продуктов сгорания на входе в экономайзер, определяется по таблице 3 при температуре и коэффициенте избытка воздуха после поверхности нагрева, предшествующей рассчитываемой поверхности (5.7);

- энтальпия продуктов сгорания после рассчитываемой поверхности нагрева, определяется по таблице 3 при принятой в начале расчёта температуре уходящих газов равной 160[эстеркин] (5.7);

  - присос воздуха в экономайзер, принимается по таблице 1;

   - энтальпия присосанного в конвективную поверхность нагрева воздуха, при температуре воздуха 30˚С (4.3).

Энтальпию воды после водяного экономайзера i"эк, кДж/кг, определяем по формуле:

где - энтальпия воды на входе в экономайзер, кДж/кг;

     D – паропроизводительность котла, кг/с;

   Dпр – расход продувочной воды, кг/с.

Температура воды после экономайзера

Температурный напор ∆t, 0С, определяем по формуле:

где ,- большая и меньшая разности температуры продуктов сгорания и температуры нагреваемой жидкости.

Выбираем конструктивные характеристики принятого к установке экономайзера (таблица 10).

Таблица 10 - Конструктивные характеристики труб чугунных экономайзеров

Характеристика одной трубы

Экономайзер ВТИ

Длина, мм

2000

Площадь поверхности нагрева с газовой стороны, м2

2,95

Площадь живого сечения для прохода продуктов сгорания, м2

0,12

Число параллельно включенных змеевиков в пакете n1, определяем по формуле:

где D – расход воды через экономайзер, кг/с;

   - массовая скорость воды на входе в экономайзер (принимается равной 600кг/(м2·с));

   dвн – внутренний диаметр трубы (рисунок 12), мм.

Действительную скорость продуктов сгорания в экономайзере ωг, м/с, определяем по формуле:

где - расчётный расход топлива (4.10), кг/с;

    VГ – объем продуктов сгорания при среднем коэффициенте избытка воздуха (таблица 2);

- среднеарифметическая температура продуктов сгорания в экономайзере, ˚С;

    Fэк – площадь живого сечения для прохода продуктов сгорания, м2.

где Fтр - площадь живого сечения для прохода продуктов сгорания одной трубы (таблица 10);

        z1 – число труб в ряду (принимается равным 10).

где и - температура продуктов сгорания на входе и выходе из экономайзера, ˚С.

Коэффициент теплопередачи К, Вт/м2·К, определяем по формуле:

где  и - коэффициенты определяются с помощью монограммы  (приложение 1, рисунок 12).

Площадь поверхности нагрева водяного экономайзера Н, м2, определяем по формуле:

Окончательно устанавливаем конструктивные характеристики экономайзера

Общее число труб n определяем по формуле:

где - площадь поверхности нагрева одной трубы (таблица 10), м2.

Число рядов m определяем по формуле:

Составляем сводную таблицу.

Таблица 11 -Теплотехнические и конструктивные характеристики экономайзера

Наименование величины

Условное обозначение

Расчётная формула

Результат

Температура дымовых газов перед экономайзером, ˚С

рисунок 6

360

Теплосодержание дымовых газов перед экономайзером, кДж/кг

(5.7)

5897,64

Температура дымовых газов после экономайзера, ˚С

принято

160

Теплосодержание дымовых газов после экономайзера, кДж/кг

(5.7)

2546,2

Тепловосприятие в водяном экономайзере, кДж/кг

Qб

(6.2)

3307,7

Температура питательной воды перед экономайзером, ˚С

из условия

100

Температура питательной воды после экономайзера, ˚С

[4]

183

Энтальпия питательной воды перед экономайзером, кДж/кг

[4]

419,1

Энтальпия питательной воды после экономайзера, кДж/кг

(8.1)

823,117

Температурный напор, ˚С

Δt

(6.16)

133

Действительная скорость продуктов сгорания в экономайзере, м/с

(8.6)

5,93

Площадь живого сечения для прохода продуктов сгорания, м2

Fэк

(8.7)

1,2

Таблица 11 -Теплотехнические и конструктивные характеристики экономайзера

Наименование величины

Условное обозначение

Расчётная формула

Результат

Среднеарифметическая температура продуктов сгорания,0С

(8.8)

260

Число труб в ряду

z1

принято

10

Коэффициент теплопередачи, Вт/(м2·К)

K

(8.9)

16,97

Площадь поверхности нагрева водяного экономайзера, м2

Hэк

(8.10)

512,5

Общее число труб

n

(8.11)

174

Число рядов

m

(8.12)

17,4

9  ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНОЙ НЕВЯЗКИ ТЕПЛОВОГО БАЛАНСА КОТЛОАГРЕГАТА

где Qл, Q, Q, Qэк  – количество теплоты, воспринятое лучевоспринимающими поверхностями топки, котельными пучками, экономайзером, кДж/кг.

  

где:

 

где:

  

      

 

где:

 

 

 

где:

 

Невязка теплового баланса δQ,%  составляет:

Приложение 1

Рисунок 9- Угловой коэффициент однорядного гладкотрубного экрана

1 – при расстоянии от стенки ; 2 – при ; 3 – при ; 4 – при ; 5 – без учёта излучения обмуровки при

Рисунок 10-Коэффициент теплоотдачи конвекцией при поперечном омывании коридорных гладкотрубных пучков

Рисунок 11- а) Степень черноты продуктов сгорания a в зависимости от суммарной оптической толщины среды kps; б) Коэффициент теплоотдачи излучением

Рисунок 12- Коэффициент теплопередачи для чугунных экономайзеров

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1.Шахунянц Г.М. «Железнодорожные пути» - М.: Транспорт, 1987;

2.«Типовые технологические обоснованные нормы времени на работе по ремонту верхнего строения пути» - М.: Транспорт


(1.2)

(1.3)

(2.1)

(2.3)

(2.2)

(2.4)

(2.5)

(2.6)

(2.7)

(2.8)

 (2.9)

(2.10)

(2.11)

(3.1)

(3.2)

(3.3)

(3.5)

(4.1)

(4.2)

(4.4)

(4.5)

(4.6)

(4.9)

(4.10)

(4.11)

(4.12)

(5.1)

(5.2)

(5.3)

(5.4)

(5.5)

(5.6)

(5.7)

(5.8)

(5.9)

(5.10)

(5.11)

(5.12)

(5.13)

(5.14)

(5.15)

(5.16)

(5.17)

(5.18)

(5.19)

(5.20)

(5.21)

(5.22)

(5.23)

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

27

Котёл типа ДКВР-10-13

(6.1)

(6.2)

(6.3)

(6.4)

(6.5)

(6.6)

(6.7)

(6.8)

(6.9)

(6.10)

(6.11)

(6.12)

(6.13)

(6.14)

(6.15)

(6.16)

(8.1)

(8.2)

(8.3)

(8.4)

(8.5)

(8.6)

(8.7)

8.8)

(8.9)

(8.10)

(8.11)

(8.12)

(9.1)


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

13589. Конкуренцию никак нельзя соединить с планированием, не ослабляя ее как фактор организации производства 13.98 KB
  Конкуренцию никак нельзя соединить с планированием не ослабляя ее как фактор организации производства. Ф. фон Хайек Выбранное мною высказывание связано с пониманием сущности конкуренции и ее антипода – планирования. Именно конкуренция обеспечивает взаимосвязи ры
13590. Слово «кризис», написанное по-китайски, состоит из двух иероглифов: один означает «опасность», другой – «благоприятная возможность» 15.47 KB
  Слово кризис написанное покитайски состоит из двух иероглифов: один означает опасность другой – благоприятная возможность Джон Кеннеди В данном высказывании затрагивается проблема сущности экономического кризиса и его последствий. Эта проблема очень актуа
13591. Торговля не разорила еще ни одного народа 18.87 KB
  Торговля не разорила еще ни одного народа. Б. Франклин В выбранном мною высказывании автор рассматривает сущность международной торговли и ее роли и значения для развития национальной экономики. В наше время этот вопрос актуален как никогда. Именно сейчас особо явн...
13592. Цены монополии во всех случаях являются самыми высокими из тех, которые можно выжать из покупателей 30 KB
  Цены монополии во всех случаях являются самыми высокими из тех которые можно выжать из покупателей А. Смит. Выбранное мною высказывание затрагивает вопрос о сущности монополизма и его опасности для потребителя. В России проблема монополизма также стала актуальной ...
13593. Погоня за прибылью Эссе по высказыванию 30 KB
  Погоня за прибылью – единственный способ при помощи которого люди могут удовлетворить потребности тех кого они вовсе не знают. Ф. Хайек Выбранное мною высказывание связано с предпринимательской деятельностью ее целями и задачами. Эта тема несомненная актуальна ос...
13594. Погоня за прибылью – единственный способ, при помощи которого люди могут удовлетворить потребности тех, кого они вовсе не знают 17.55 KB
  Погоня за прибылью – единственный способ при помощи которого люди могут удовлетворить потребности тех кого они вовсе не знают. Ф. Хайек В выбранном мною высказывании автор рассматривает проблему предпринимательской деятельности ее целей и результатов. Предприни...
13595. Слово «кризис», написанное по-китайски, состоит из двух иероглифов» один означает «опасность», другой – благоприятная возможность (Дж. Кеннеди) 15.73 KB
  Слово кризис написанное покитайски состоит из двух иероглифов один означает опасность другой – благоприятная возможность. Дж. Кеннеди В выбранном мною высказывании автор американский президент Джон Кеннеди обращается к проблеме противоречивости роли и ...
13596. Если свободное общество не сможет помочь многим бедным, оно не сможет защитить немногих богатых 16.4 KB
  Если свободное общество не сможет помочь многим бедным оно не сможет защитить немногих богатых. Д. Рокфеллер В выбранном мною высказывании автор американский предприниматель и филантроп Джон Рокфеллер обращается к проблеме зависимости стабильности общества от
13597. Цена монеты – пульс государства и довольно верный способ узнать его силы 17.08 KB
  Цена монеты – пульс государства и довольно верный способ узнать его силы. Вольтер Выбранное мною высказывание связано с позициями национальной валюты и соотношением устойчивости и стабильности валюты с общими показателями устойчивости и стабильности государства...