97121

Проект холодильника мясокомбинат г.Каменка

Дипломная

Производство и промышленные технологии

Технико-экономическое обоснование. Выбор расчетного температурного режима. Расчет и подбор площадей камер, объемно-планировочные и строительные решения холодильника. Описание строительных конструкций. Расчет и выбор изоляции. Определение тепловой нагрузки на холодильное оборудование. Выбор системы охлаждения и составление расчетной схемы холодильной установки.

Русский

2015-10-14

1.5 MB

11 чел.

     

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

3

ДП 150414.07.15

Разраб.

Филипченко.

Провер.

Щукина С.М.

Реценз.

Н. Контр.

Щукина С.М.

Утверд.

Проект холодильника  мясокомбинат

г.Каменка

Лит.

Листов

ППЭТгр. 403

                             Содержание проекта

Введение…………………………………………………………………………...

1 Технико-экономическое обоснование…………………………………………...

2 Выбор расчетного температурного режима…………………………………......

3 Расчет и подбор площадей камер, объемно-планировочные и строительные решения холодильника……………………………………………………………..

     4 Описание строительных конструкций………………………………………….

5 Расчет и выбор изоляции……………………………………………………..….

6 Определение тепловой нагрузки на холодильное оборудование…………….

7 Выбор системы охлаждения и составление расчетной схемы холодильной установки………………………………………………………………………......

8 Расчет и подбор основного холодильного оборудования………………….....

9 Расчет и подбор вспомогательного оборудования.……………………….....

10 Расчет количества заправляемого в систему холодильного агента………...

11 Схема холодильной установки и ее автоматизация. Описание схемы……..

12 Подбор приборов автоматики…………………………………………………

13 Электрическая (функциональная) схема взаимодействия приборов

    Автоматики…………………………………………………………………….

14 Механизация погрузочно разгрузочных работ………………………………

15 Противопожарные мероприятия и техника безопасности………………….

15.1 Требования по Т.Б. при проектировании машинных залов……………...

15.2 Расчет вентиляции машинных залов и подбор вентиляторов…………...

15.3 Расчет и подбор средств индивидуальной защиты………………………

16 Охрана труда………………………………………………………………….

17 Экономические расчеты……………………………………………………..

18 Специальный вопрос………………………………………………………...

19 Список используемой литературы………………………………………….

                                                          

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

1

ДП 150414.07.15

ВВЕДЕНИЕ

          Холодильником называется строительное сооружение или устройство, предназначенное для охлаждения, замораживания и хранения пищевых продуктов обычно при температурах ниже температуры окружающей среды.

 Холодильник обладает определенными особенностями, обусловленными выполняемыми им функциями. В камерах холодильника должны поддерживаться определенные температура воздуха, относительная влажность и скорость циркуляции воздуха. К холодильникам предъявляют высокие санитарные требования. Объемно-планировочные решения холодильников должны соответствовать требованиям СНиП – 105 – 74 и «Нормам технологического проектирования холодильников».

 Одноэтажный холодильник позволяет упростить схему механизации погрузочных работ, увеличить грузовой фронт, обеспечить широту маневра транспортных средств. Более полно использовать грузовой объем холодильника. К недостаткам одноэтажных холодильников можно отнести относительное увеличение поверхности нагруженных ограждений, что в некоторой степени сказывается на величине теплопритоков.

          Холодильник является частью мясокомбината. Пропускная способность каждой камеры охлаждения и замораживания должна быть не менее 80% сменной производительности комбината. Число камер зависит от времени холодильной обработки и сменности работы и определяется технологическими соображениями. При выборе числа камер охлаждения и замораживания следует учесть задачу увеличения реализации замороженного мяса до 20% а охлажденного мяса до 80% от общего объема продажи.

В проекте предусматриваются такие виды холодильной обработки как: охлаждение; хранение охлажденного мяса; замораживание; хранения замороженного мяса. Кроме того, в составе холодильника следует предусматривать камеры приема мяса и помещения для загрузки камер охлаждения и замораживания, а также разгрузочные камеры при них.

1 Т

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

2

                        ДП 150414.07.15

ЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ

    Проектируемый холодильник мясокомбината расположен в городе Каменка. Районы ПМР характеризуется высокоразвитым животноводством.

         Дальнейшее развитие сырьевой базы за счет фермерских хозяйств создает предпосылки для дальнейшего развития предприятия мясной промышленности.

         Поэтому расположение холодильника мясокомбината в данном районе является целесообразным. Проектируемый холодильник предназначен для обеспечения населения, всех городов и сел ПМР мясом и мясными продуктами в охлажденном и замороженном виде.

          Кроме того планируется вывоз за пределы территории. Расчет емкости камер холодильника производится исходя, из норм потребления мяса в расчете на душу населения в год, перспектив развития отрасли, а также численности населения в районе для обслуживания которого проектируется холодильник.  

Таблица 1- Расчет численности потребителей

 Категория потребителей

Численность  т.чел

1.Коренное население

2.Численность населения пригорода (10% от коренного населения)

3.Транзитное население (5%)

4.Естественный прирост в год (2%)

     505

      

      50,5

      25,25

     10,1

 Итого расчетная численность

    590,85

Норма  потребления мяса в год составляет 80 кг. В замороженном виде на каждого жителя составляет  20% то есть 16 кг от всей нормы  

В охлажденном виде составляет 80% то есть 64 кг от все нормы  

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

3

                        ДП 150414.07.15

Таблица 2–Расчет потребности в проектируемых продуктах

Вид продукта

Численность населения,

т.чел

Норма потребления,

к/год

Общая потребность

т/год

в том числе

через рынок

через холодильник

%

тонн

%

тонн

Мясо охлажденное

590,85

15

8850

30

2655

70

6195

Мясо замороженное

590,85

10

5908,5

-

-

100

5908,5

Таблица 3–Определение коэффициента оборота камер холодильника

Вид продукта

Календарный фонд, дни

Срок простоя камер, дни

Эффективный фонд, дни

Срок хранения, дни

Коэффициет оборота

Охлажденное мясо

365

30

335

5

67

Замороженное мясо

365

30

335

30

11.1

Таблица 4 – Определение требуемой емкости холодильника

Вид продукта

Поступление через холодильник, тонн

Коэффициент оборачиваемости  К

Емкость камеры      Е, тонн

650

Охлажденное мясо

6195

67

92

100

Замороженное мясо

5908

11.1

532

550

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

  4

                        ДП 150414.07.15

Таблица 5– Определение эффективного фонда времени работы холодильника

Календарный фонд

365 дней

Выходные

117 дней

Время простоя в ремонте

30 дней

И того:

218 дней

Производительность камер охлаждения

Производительность камер заморозки

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

  5

                        ДП 150414.07.15

2 ВЫБОР РАСЧЕТНОГО ТЕМПЕРАТУРНОГО РЕЖИМА

Заморозка мяса происходит при температуре -300С. Начальная температура мяса 390С, конечная температура мяса -80С. Время холодильной обработки  с  усиленной циркуляцией воздуха   27часов.

Охлаждение мяса происходит при температуре -30С. Начальная температура мяса 390С, конечная температура мяса 40С. Время холодильной обработки  с  умеренной циркуляцией воздуха   16 часов.

Хранение замороженного мяса происходит при температуре -200С. Начальная температура мяса -80С, конечная температура мяса -200С. Время холодильной  обработки с усиленной  циркуляцией  воздуха   20 суток.

Хранение охлажденного мяса происходит при температуре -10С. Начальная температура мяса 40С, конечная температура мяса 00С. Время холодильной  обработки с умеренной  циркуляцией  воздуха   2/3 сутки.

Город  Каменка.

Наружная температура:

Среднегодовая температура 310С

Летняя температура 240С

Зимняя температура -150С

Наружная относительная влажность воздуха:

Летняя 45%

Зимняя 85%

Температура по мокрому термометру определяется по I–D   диаграмме

tп  = 150С

1.Температура воды на входе в конденсатор:

tвд1=15+3=180С

2.Температура воды на выходе из конденсатора:

tвд2=18+3=210С

3.Температура конденсации:

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

  6

                        ДП 150414.07.15

Tk=21+4=250С

4.Температура переохлаждения:

tп=18+3=210С

5.Температура кипения  

камера заморозки мяса t0=-30-10=-400С

камера хранения замороженного мяса t0=-20-10=-300С

камера охлаждения мяса t0=-3-10=-130С

камера хранения охлажденного мяса t0=-1-10=-110С

         6.Температура всасывания в КМ

из камеры заморозки мяса tвс=-40+10=-300С

из камеры хранения замороженного мяса tвс=-30+10=-200С

из камер охлаждения и хранения охлажденного tвс=-10+10=00С

7.Температура воздуха в камере заморозки на входе и выходе из воздухоохладитель:

tвх=-280С    tвых=-320С

8.Температура воздуха в камере хранения замороженного мяса на входе и выходе из воздухоохладитель:

tвх=-180С    tвых=-220С

9.Температура воздуха в камере охлаждения на входе и выходе из воздухоохладитель:

tвх=-10С    tвых=-50С

10.Температура воздуха в камере хранения охлажденного мяса на входе и выходе из воздухоохладитель:

tвх=10С    tвых=-30С

3 РАСЧЕТ ПЛОЩАДЕЙ КАМЕР, ОБЪЕМНО-ПЛАНИРОВАЧНЫЕ И СТРОИТЕЛЬНЫЕ РЕШЕНИЯ ХОЛОДИЛЬНИКА     

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

  7

                        ДП 150414.07.15

1.Строительную площадь камер заморозки и охлаждения определяют по формуле 7.5[1]

                                                                                          (1)

Где:

 

Камеры заморозки

 

Камеры охлаждения

2.Строительную площадь камер хранения определяют по формуле 7.2[1]

Камеры хранения замороженного мяса

                                                                                  (2)

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

  8

                        ДП 150414.07.15

Камеры хранения охлажденного мяса

3.Число строительных прямоугольников определяют по формуле 7.6[1]

                                                                                                     (3)

Где:

Так как принята сетка колон , то площадь одного строительного прямоугольника

4. Строительную площадь вспомогательных помещении принимают равной 25-40% от суммы строительных площадей камер

190+30+578+49=847м2

5.Строительную площадь служебных помещении принимают равной

190+30=220м

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

9

ДП 150414.07.15

2

6.Строительную площадь машинного отделения принимают равной

         

                                                                                                     

4 ОПИСАНИЕ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИИ

           Для проектируемого одноэтажного холодильника принимаем каркасную схему с сеткой колон 6×12. По всему периметру под стенами закладывают ленточный фундамент.

 Под колоны закладываем отдельно стоящие фундаменты, выполненные из железобетона стаканного типа. Принимаются  колоны квадратного сечения размером 400×400, длиной 6,5м серии 1.420 – 4. На колоны устанавливают балки размерами 890 ×280   11960мм.

   В проектируемом холодильнике применяется бес чердачное покрытие с плоской кровлей. Плиты покрытия размером 6×3 серии 1.465–7 устанавливают на балки. В качестве основания под кровлю принимают поверхность выравнивающей стяжки толщиной 40 мм из армированного бетона. В качестве утеплителей принимают керамзитовый гравий.

            Основанием для пола является выравнивающая стяжка толщиной 40 мм из армированного бетона. Изоляцией для пола является керамзитовый гравий, а последним слоем пола является бетонная подготовка с электронагревателем.

            Наружные и внутренние стены, а так же перегородки изготавливаются из полнотелого глиняного кирпича. Толщина кирпичной кладки наружной стены 380мм, внутренней стены 250мм и перегородки 125мм. Кладка с двух сторон отделывается штукатуркой, толщиной 20мм, на внутренних поверхностях стен в камерах устанавливается гидроизоляция толщиной 4мм и теплоизоляция толщина которой

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

  10

ДП 150414.07.15

определяется из расчета. В качестве теплоизоляции используются плиты из пенопласта полистирольные ПСБ-С, коэффициент теплопроводности 0,047 Вт/(м² К). В качестве гидроизоляции применяется гидроизол.

 Двери применяются распашного типа размером 2000×2300 мм. Изоляция дверей – плиты ПСБ-С, толщиной 150 мм.

Для обеспечения беспрепятственного грузооборота ширину транспортного коридора принимаю 12000мм. Ширина загрузочного помещения тоже 12000мм.

5 РАСЧЕТ И ПОДБОР ИЗОЛЯЦИИ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

11

ДП 150414.07.15

Толщина теплоизоляционного слоя (в м) определяется по формуле 8.2 [1]

δиз = λиз×( 1 / K0 - [ 1 / αн + Σ ( δi / λi ) + 1 / αв ] )                                  (3)     

Где :

λиз, λi – коэффициенты теплопроводности изоляционных и строительных

            материалов составляющих конструкцию ограждения, Вт/(м K);

K0  – требуемый коэффициент теплопередачи ограждения, Вт/(м²K);

αн – коэффициент теплоотдачи с наружной или более теплой   стороны

       ограждения

        Вт/(м²K);

αв – коэффициент теплоотдачи с внутренней или более холодной

       стороны ограждения, Вт/(м²K);

δi – толщина отдельных слоев конструкции ограждения, м.

Для пола 1 / αн принимается равным нулю

В качестве теплоизоляции используются плиты из пенопласта поливинилхлоридного толщиной 25, 50 и 100 мм, по этому после подбора толщины изоляции надо рассчитать действительный коэффициент теплопередачи [в Вт/(м²K)]по формуле 8.3 [1]

     

                 Kд = 1 / ( [ 1 / αн + Σ ( δi / λi ) + αв ] + δиз.д. / λиз )                                 (4)

 

Где:  

          δиз.д. – принятая толщина изоляционного слоя, м.

Конструкция

Наименование ограждения

δ, м

λ, Вт/ (м2К)

Наружная стена

1

2

3

4

5

6

Штукатурка цементная

ПСБ-С

Пароизоляция

Штукатурка цементная

Кладка кирпичная

Штукатурка цементная

0,02

0,004

0,02

0,380

0,02

0,9

0,047

0,35

0,9

0,8

0,9

0,022

0,0114

0,022

0,47

0,022

0,547

Внутренняя стена

1

2

3

4

5

6

Штукатурка цементная

ПСБ-С

Пароизоляция

Штукатурка цементная

Кладка кирпичная

Штукатурка цементная

0,02

0,004

0,02

0,250

0,02

0,9

0,047

0,35

0,9

0,8

0,9

0,022

0,0114

0,022

0,31

0,022

0,387

Перегородка

1

2

3

4

5

6

Штукатурка цементная

ПСБ-С

Пароизоляция

Штукатурка цементная

Кладка кирпичная

Штукатурка цементная

0,02

0,004

0,02

0,125

0,02

0,9

0,047

0,35

0,9

0,8

0,9

0,022

0,0114

0,022

0,156

0,022

0,233

Покрытие зам и  хр. зам 

1

2

3

4

5

Пароизоляция

Бетонная стяжка

Засыпная изоляция

Плитная изоляция

Ж/б плита покрытия

0,012

0,040

0,1

0,2

0,3

1,4

0,13

0,047

1,5

0,04

0,028

2,12

0,133

2,321

Покрытие охл и хр. охл.

1

2

3

4

5

Пароизоляция

Бетонная стяжка

Засыпная изоляция

Плитная изоляция

Ж/б плита покрытия

0,012

0,040

0,05

0,2

0,3

1,4

0,13

0,047

1,5

0,04

0,028

1,06

0,133

1,261

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

12

ДП 150414.07.15

Пол

1

2

3

4

5

6

7

Бетонное покрытие

Армобетонная стяжка

Пароизоляция

Засыпная изоляция

Цементный раствор

Уплотненный песок

Бетонная подготовка с  электронагревателем

0,040

0,080

0,001

 

0,025

0,35

-

1,86

1,86

0,15

0,2

0,98

0,58

-

0,021

0,043

0,0066

0,025

0,603

-

0,699

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

13

ДП 150414.07.15

5.1.1 Толщина теплоизоляционного слоя наружных стен камер охлаждения (А)

             К0=0,29 Вт/ м2К

αн=23 Вт/ м2К

αв=11 Вт/ м2К

δиз = 0,047 × ( 1 / 0,29 - [ 1 / 23 + 0,547 + 1 / 11 ] )=0,130 м

             Принимаем 1 слой на 100 мм и 1 слой на 50 мм

5.1.2 Действительный коэффициент теплопередачи

             Kд = 1 / ( [ 1 / 23 + 0,547+ 1/11 ] + 0,150 / 0,047 )= 0,258 Вт/ м2К

5.2.1 Толщина теплоизоляционного слоя наружных стен камер хранения замороженного (Б)

             К0=0,21 Вт/ м2К

αн=23 Вт/ м2К

αв=9 Вт/ м2К

δиз = 0,047 × ( 1 / 0,21 - [ 1 / 23 + 0,547 + 1 / 9 ] )=0,190 м

             Принимаем 2 слоя на 100 мм

5.2.2 Действительный коэффициент теплопередачи

             Kд = 1 / ( [ 1 / 23 + 0,547+ 1/9 ] + 0,200 / 0,047 )= 0,202 Вт/ м2К

5.3.1 Определение толщины теплоизоляционного слоя внутренней стены камер охлаждения (В)

К0=0,45 Вт/ м2К

αн=8 Вт/ м2К

αв=11 Вт/ м2К

δиз = 0,047 × ( 1 / 0,45 - [ 1 / 8 + 0,387 + 1 / 11 ] )=0,076 м

Принимаем 1 слой на 100 мм

5.3.2 Действительный коэффициент теплопередачи

              Kд = 1 / ( [ 1 / 8 + 0,387+ 1/11 ] + 0,100 / 0,047 )=0,369 Вт/ м2К

5.4.1 Определение толщины теплоизоляционного слоя внутренней стены камер заморозки (Г)

              К0=0,27 Вт/ м2К

                    αн=8Вт/ м2К

 αв=11 Вт/ м2К

              δиз = 0,047 × ( 1 / 0,27 - [ 1 / 8 + 0, 387 + 1 / 11 ] )=0,146 м

 Принимаем 1 слой на 100 мм и 1 слой на 50 мм

5.4.2 Действительный коэффициент теплопередачи

              Kд = 1 / ( [ 1 / 8 + 0,387+ 1/11 ] + 0,150 / 0.047 )=0,264 Вт/ м2К

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

14

ДП 150414.07.15

5.5.1 Определение толщина теплоизоляционного слоя внутренней стены камер хранения замороженного мяса (Д)

 К0=0,28 Вт/ м2К

 αн=8 Вт/ м2К

 αв=9 Вт/ м2К

 δиз = 0,047 × ( 1 / 0,28 - [ 1 / 8 + 0,387+ 1 / 9 ] )=0,138 м

 Принимаем 1 слой на 100 мм и 1 слой на 50 мм

5.5.2 Действительный коэффициент теплопередачи

              Kд = 1 / ( [ 1 / 8 + 0,387+ 1/9 ] + 0,150 / 0,047 )=0,262 Вт/ м2К

5.6.1 Определение толщины изоляционного слоя перегородки  между камерами охлаждения (Е)

 К0=0,58 Вт/ м2К

 αн=11 Вт/ м2К

 αв=11 Вт/ м2К

 δиз = 0,047 × ( 1 / 0,58 - [ 1 / 11 + 0,233+ 1 / 11 ] )=0,061 м

 Принимаем 1 слой на 50 мм

5.6.2 Действительный коэффициент теплопередачи

              Kд = 1 / ( [ 1 / 11 + 0,233+ 1/11 ] + 0,050 / 0,047 )=0,677 Вт/ м2К

5.7.1 Определение толщины изоляционного слоя перегородки  между камерами заморозки (Ё)

 К0=0,58 Вт/ м2К

 αн=11 Вт/ м2К

 αв=11 Вт/ м2К

  δиз = 0,047 × ( 1 / 0,58 - [ 1 / 11 + 0,233+ 1 / 11 ] )=0,061 м

 Принимаем 1 слой на 50 мм

5.7.2 Действительный коэффициент теплопередачи

              Kд = 1 / ( [ 1 / 11 + 0,233+ 1/11 ] + 0,050 / 0,047 )=0,677 Вт/ м2К

5.7.1 Определение толщины изоляционного слоя перегородки  между камерами заморозки и охлаждения (Ж)

 К0=0,28 Вт/ м2К

 αн=11 Вт/ м2К

 αв=11 Вт/ м2К

  δиз = 0,047 × ( 1 / 0,28 - [ 1 / 11 + 0,233+ 1 / 11 ] )=0,148 м

 Принимаем 1 слой на 100 мм и 1 слой на 50 мм

5.7.2 Действительный коэффициент теплопередачи

              Kд = 1 / ( [ 1 / 11 + 0,233+ 1/11 ] + 0,150 / 0,047 )=0,277 Вт/ м2К

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

15

ДП 150414.07.15

5.8.1 Определение толщины изоляционного слоя перегородки  между камерами хранения замороженного и хранения охлажденного (З)

 К0=0,3 Вт/ м2К

 αн=9 Вт/ м2К

 αв=9 Вт/ м2К

  δиз = 0,047 × ( 1 / 0,3 - [ 1 / 9 + 0,233+ 1 / 9 ] )=0,135 м

 Принимаем 1 слой на 100 мм и 1 слой на 50 мм

5.8.2 Действительный коэффициент теплопередачи

              Kд = 1 / ( [ 1 / 9 + 0,233+ 1/9 ] + 0,150 / 0,047 )=0,274 Вт/ м2К

5.9.1 Определение толщины изоляционного слоя перегородки  между камерами хранения замороженного (И)

 К0=0,58 Вт/ м2К

 αн=9 Вт/ м2К

 αв=9 Вт/ м2К

  δиз = 0,047 × ( 1 / 0,58 - [ 1 / 9 + 0,233+ 1 / 9 ] )=0,059 м

 Принимаем 1 слой на 50 мм

5.9.2 Действительный коэффициент теплопередачи

              Kд = 1 / ( [ 1 / 9 + 0,233+ 1/9 ] + 0,05 / 0,047 )=0,66 Вт/ м2К

5.10.1 Определение толщины изоляционного слоя покрытия камер заморозки

 К0=0,17 Вт/ м2К

 αн=23 Вт/ м2К

 αв=11 Вт/ м2К

  δиз = 0,13 × ( 1 / 0,17 - [ 1 / 23 + 2,321+ 1 / 11 ] )=0,445 м

 Принимаем 450 мм

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

16

ДП 150414.07.15

5.10.2 Действительный коэффициент теплопередачи

              Kд = 1 / ( [ 1 / 23 + 2,321+ 1/11 ] + 0,450 / 0,13 )=0,169 Вт/ м2К

5.11.1 Определение толщины изоляционного слоя покрытия камер хранения замороженного

 К0=0,20 Вт/ м2К

 αн=23 Вт/ м2К

 αв=9 Вт/ м2К

  δиз = 0,13 × ( 1 / 0,20 - [ 1 / 23 + 2,321+ 1 / 9 ] )=0,328 м

 Принимаем 350 мм

5.11.2 Действительный коэффициент теплопередачи

              Kд = 1 / ( [ 1 / 23 + 2,321+ 1/9 ] + 0,350 / 0,13 )=0,193 Вт/ м2К

5.12.1 Определение толщины изоляционного слоя покрытия камер охлаждения и хранения охлажденного

 К0=0,26 Вт/ м2К

 αн=23 Вт/ м2К

 αв=9 Вт/ м2К

  δиз = 0,13 × ( 1 / 0,26 - [ 1 / 23 + 1,261+ 1 / 9 ] )=0,316 м

 Принимаем 300 мм

5.12.2 Действительный коэффициент теплопередачи

              Kд = 1 / ( [ 1 / 23 + 1,261+ 1/9 ] + 0,300 / 0,13 )=0,268 Вт/ м2К

5.13.1 Определение толщины изоляционного слоя полов

 К0=0,21 Вт/ м2К

 αв=11 Вт/ м2К

  δиз = 0,2 × ( 1 / 0,21 - [0,699+ 1 / 11 ] )=0,794 м

 Принимаем 800 мм

5.13.2 Действительный коэффициент теплопередачи

              Kд = 1 / ( [0,699+ 1/11 ] + 0,800 / 0,2 )=0,209 Вт/ м2К

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

17

ДП 150414.07.15

Ограждения

TВ, 0C

αн, Вт/ м2К

αв,Вт/ м2К

λиз, Вт/(м K)

Σ ( δi / λi )

Толщина теплоизоляционного слоя в мм

коэффициент теплопередачи Вт/(м²K)

δиз.тр

δиз.д

K0.ТР

K0.Д  

наружная стена камер охлаждения и хранеия охл. (А)

-3

23

11

0,047

0,547

130

150

0,29

0,258

наружная стена камер хранения замороженного(Б)

-30

23

9

0,047

0,547

190

200

0,21

0,202

внутренняя стена камер охлаждения и хранения охлажденного (В)

-3

8

11

0,047

0,387

76

100

0,45

0,369

внутренняя стена камер заморозки (Г)

-30

8

11

0,047

0,387

146

150

0,27

0,264

внутренняя стена камер хранения замороженного (Д)

-20

8

9

0,047

0,387

138

150

0,28

0,262

Перегородка между камерами охлаждения (Е)

-3

11

11

0,047

0,233

61

50

0,58

0,677

Перегородка между камерами заморозки (Ё)

-30

11

11

0,047

0,233

61

50

0,58

0,677

Перегородка между камерами заморозки и охлаждения (Ж)

-30

11

11

0,047

0,233

148

150

0,28

0,277

Перегородка между камерами хранения замороженного и хранения охлажденного (З)

-20

9

9

0,047

0,233

135

150

0,3

0,274

Перегородка между камерами хранения замороженного (И)

-20

9

9

0,047

0,233

59

50

0,58

0,66

Покрытие камер заморозки

-30

23

11

0,2

2,321

161

150

0,17

0,177

Покрытие камер хранения замороженного

-20

23

9

0,047

2,321

118

100

0,20

0,217

Покрытие камер охлаждения

-3

23

11

0,047

1,261

114

100

0,26

0,282

Пол

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

18

ДП 150414.07.15

-30

-

11

0,2

0,699

794

800

0,21

0,209

6 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОВОЙ НАГРУЗКИ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

19

ДП 150414.07.15

6.1 Определение суммы теплопритоков через ограждающие конструкции и теплопритоков вызванных в результате солнечной радиации определяют по формуле 9.2[1]

                                                                                                   (5)

                                                                                                                                                                                                                                                                         Теплопритоки через стены, перегородки, покрытия и перекрытия  рассчитывают по формуле 9.3[1]

                                           (6)                                            

Где:

 

 

Теплопритоки через полы расположенные на грунте и имеющие обогревательные устройства рассчитывают по формуле 9.4[1]

                                                              (7)

Где:

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

20

ДП 150414.07.15

средняя температура поверхности устройства для обогрева грунта (при электрообогреве грунта принимают , при обогреве грунта горячим воздухом принимают )

Теплопритоки вызванные в результате воздействия солнечной радиации на ограждающие конструкции и покрытия рассчитывают по формуле 9.7[1]

                                                                        (8)

Где:

Определение теплопритоков через стены, перегородки, покрытия.

Северная стена:  

Южная стена:

Западная стена:

Восточная стена:

Покрытие:

Определение теплопритоков через полы.

Определение теплопритоков от солнечной радиации.

Покрытие:

Западная стена:

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

21

ДП 150414.07.15

Таблица 7 - Расчет теплопритоков через ограждения

      Камера

1

Наименование ограждения

Размеры камеры

F

Δt

Q1т

Δtc

Q1с

ΣQ1

Вт/(м²К)

Длин

Шир.

Выс.

М²

°С

°C

°C

кВт

°C

кВт

кВт

Стена С

0,369

6

6,7

40,2

10

-3

13

0,192

 0

0

0,192

Стена Ю

0,369

     6

6,7

40,2

10

-3

13

0,192

 0

0

0.192

Стена З

0,258

12

 

6,7

80,4

33,5

-3

36,5

0,91  

13,2

0,273

1,183

Стена В

0,677

12

6,7

80,4

-3

-3

0

 0

 0

0

0

Пол:

0,209

12

    6

 

72

1

-3

4

0,060

 0

0

0,060

Покрытие:

0,282

12

6

 

72

33,5

-3

  36,5

0,704

17,7

0,34

1,044

Итого                                                                                                                                                                                                 2,671

Продолжение Таблица 7 - Расчет теплопритоков через ограждения

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

22

ДП 150414.07.15

      Камеры

2

Наименование ограждения

Размеры камеры

F

Δt

Q1т

Δtc

Q1с

ΣQ1

Вт/(м²К)

Длин

Шир.

Выс.

М²

°С

°C

°C

кВт

°C

кВт

кВт

Стена С

0,369

6

6,7

40,2

10

-3

13

0,192

0

0

0,192

Стена Ю

0,369

     6

6,7

40,2

10

-3

13

0,192

0

0

0,192

Стена З

0,677

12

 

6,7

80,4

-3

-3

0

  0

0

0

0

Стена В

0,277

12

6,7

80,4

-30

-3

-27

  -0,6

0

0

-0,6

Пол:

0,209

12

    6

 

 72

1

-3

4

0,067

0

0

0,060

Покрытие:

0,268

12

6

 

72

33,5

-3

  36,5

0,704

17,7

0,34

1,044

Итого                                                                                                                                                      QK=1,488                  QO =2,088

      Камеры

3

Наименование ограждения

Размеры камеры

F

Δt

Q1т

Δtc

Q1с

ΣQ1

Вт/(м²К)

Длин

Шир.

Выс.

М²

°С

°C

°C

кВт

°C

кВт

кВт

Стена С

0,264

6

6,7

40,2

10

-30

40

0,424

0

0

0,424

Стена Ю

0,264

     6

6,7

40,2

10

-30

40

0,424

0

0

0,424

Стена З

0,277

12

 

6,7

80,4

-3

-30

37

  0,82

0

0

0,82

Стена В

0,677

12

6,7

80,4

-30

-30

0

  0

0

0

0

Пол:

0,209

12

    6

 

 72

1

-30

29

0,486

0

0

0,436

Покрытие:

0,169

12

6

 

 72

33,5

-30

  63,6

0,773

17,7

0,21

0,98

Итого                                                                                                                                                                                                3,084

Продолжение Таблица 7 - Расчет теплопритоков через ограждения

      Камеры

4

Наименование ограждения

Размеры камеры

F

Δt

Q1т

Δtc

Q1с

ΣQ1

Вт/(м²К)

Длин

Шир.

Выс.

М²

°С

°C

°C

кВт

°C

кВт

кВт

Стена С

0,264

6

6,7

40,2

10

-30

40

0,424

0

0

0,424

Стена Ю

0,264

     6

6,7

40,2

10

-30

40

0,424

0

0

0,424

Стена З

0,677

12

 

6,7

80,4

-30

-30

0

  0

0

0

0

Стена В

0,274

12

6,7

80,4

-30

-30

10

0,22  

0

0

0,22

Пол:

0,209

12

    6

 

 72

1

-30

29

0,434

0

0

0,436

Покрытие:

0,169

12

6

 

 72

33,5

-30

  63,6

0,773

17,7

0,21

0,98

Итого                                                                                                                                                                                                 2,484

      Камеры

5

Наименование ограждения

Размеры камеры

F

Δt

Q1т

Δtc

Q1с

ΣQ1

Вт/(м²К)

Длин

Шир.

Выс.

М²

°С

°C

°C

кВт

°C

кВт

кВт

Стена С

0,262

6

6,7

40,2

10

-30

38

1,194

0

0

1,194

Стена Ю

0,262

    6

6,7

40,2

10

-30

30

0,943

0

0

0,943

Стена З

0,274

12

 

6,7

80,4

-30

-30

10

-0,22

0

0

- 0,22

Стена В

0,274

12

6,7

80,4

-20

-30

19

0,418

0

0

0,418

Пол:

0,209

12

   6

 

 72

1

-30

21

0,948

0

0

0,948

Покрытие:

0,193

12

6

 

 72

33,5

-30

  53,5

2,23

17,7

0,73

2,96

Итого                                                                                                                                                       QK=6,46                  QO =  6,68                                      

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

23

ДП 150414.07.15

Продолжение Таблица 7 - Расчет теплопритоков через ограждения

      Камеры

6

Наименование ограждения

Размеры камеры

F

Δt

Q1т

Δtc

Q1с

ΣQ1

Вт/(м²К)

Длин

Шир.

Выс.

М²

°С

°C

°C

кВт

°C

кВт

кВт

Стена С

0,369

12

6,7

40,2

18

-20

38

0,194

0

0

0,194

Стена Ю

0,369

  12

6,7

40,2

10

-20

30

0,943

0

0

0,943

Стена З

0,274

12

 

6,7

80,4

-30

-20

-10

-0,22

0

0

-0,22

Стена В

0,258

12

6,7

80,4

33,5

-20

53,5

2,23

17,7

0,73

2,96

Пол:

0,209

12

  12

 

 72

1

-20

21

0,947

0

0

0,947

Покрытие:

0,268

12

12

 

 72

33,5

-20

  53,5

2,23

17,7

0,73

2,96

Итого                                                                                                                                                   QK=2,464                  QO =  2,884                                                                                      

      Камеры

7

Наименование ограждения

Размеры камеры

F

Δt

Q1т

Δtc

Q1с

ΣQ1

Вт/(м²К)

Длин

Шир.

Выс.

М²

°С

°C

°C

кВт

°C

кВт

кВт

Стена С

0,369

6

6,7

80,4

10

-1

11

0,326

0

0

0,326

Стена Ю

0,258

6

6,7

80,4

33,5

-1

34,5

0,715

0

0

0,715

Стена З

0,274

12

 

6,7

80,4

-20

-1

-19

-0,42

0

0

-0,42

Стена В

0,258

12

6,7

80,4

33,5

-1

34,5

0,418

13,2

0,274

0,692

Пол:

0,209

12

6

 

144

1

-1

2

1,056

0

0

0,06

Покрытие:

0,268

12

6

 

144

33,5

-1

34,5

1,33

17,7

0,68

2,01

Итого                                                                                                                                                   QK=3,8                     QO =  4,223                                                                                                                                   

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

24

ДП 150414.07.15

Продолжение Таблица 7 - Расчет теплопритоков через ограждения

      Камеры

8

Наименование ограждения

Размеры камеры

F

Δt

Q1т

Δtc

Q1с

ΣQ1

Вт/(м²К)

Длин

Шир.

Выс.

М²

°С

°C

°C

кВт

°C

кВт

кВт

Стена С

0,262

18

6,7

120

10

-20

30

0,943

0

0

0,943

Стена Ю

0,202

18

6,7

120

33,5

-20

53,5

1,296

0

0

1,296

Стена З

0,66

12

 

6,7

80,4

-20

-20

0

   0

0

0

0

Стена В

0,274

12

6,7

80,4

-1

-20

19

0,418

0

0

0,418

Пол:

0,209

12

18

 

 216

1

-20

21

0,948

0

0

0,948

Покрытие:

0,193

12

18

 

 216

33,5

-20

  53,5

2,23

17,7

0,73

2,96

Итого                                                                                                                                                                                                 5,9

      Камеры

9

Наименование ограждения

Размеры камеры

F

Δt

Q1т

Δtc

Q1с

ΣQ1

Вт/(м²К)

Длин

Шир.

Выс.

М²

°С

°C

°C

кВт

°C

кВт

кВт

Стена С

0,262

18

6,7

120

10

-20

30

0,943

0

0

0,943

Стена Ю

0,202

   18

6,7

120

33,5

-20

53,5

1,296

0

0

1,296

Стена З

0,202

12

 

6,7

80,4

33,5

-20

53,5

0,868

13,2

0,21

1,082

Стена В

0,66

12

6,7

80,4

-20

-20

0

  0

0

0

0

Пол:

0,209

12

    18

 

 216

1

-20

21

0,948

0

0

0,948

Покрытие:

0,193

12

18

 

 216

33,5

-20

  53,5

2,23

17,7

0,73

2,96

Итого                                                                                                                                                                                                 7,23

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

25

ДП 150414.07.15

6.2 Теплоприток от продукта  рассчитывают по формуле 9.9[1]

  

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

26

ДП 150414.07.15

                                                                      (10)                                                                    

                                                                                                                                       

Где:

 

 

Камера заморозки

Камера охлаждения

Камера хранение охлажденного 

Камера хранение замороженного 

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

27

ДП 150414.07.15

6.3  Сумму эксплуатационных теплопритоков рассчитываю по формуле

                                                                               (11)   

Теплоприток от освещения рассчитывают по формуле 9.13[1]

                                                                                                (12)

Где:

Камеры охлаждения и заморозки №1,2,3,4,5

Камеры хранения замороженного6,8,9

Камеры хранения охлажденного №7

Теплоприток от пребывания людей рассчитывают по формуле 9.14[1]

                                                                                                       (13)

Где:

Камеры охлаждения и заморозки №1,2,3,4

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

28

ДП 150414.07.15

,5

Камеры хранения замороженного6,8,9

Камеры хранения охлажденного №7

Теплоприток от работающих электродвигателей определяют по формуле 9.15[1]

                                                                                                            (14)

Где:

Камеры охлаждения №1,2

Камеры заморозки №3,4,5

Камеры хранения №6,7,8,9

Теплоприток от открывания дверей рассчитывают по формуле 9.17[1]

                                                                                                (15)

Где:

 

Камеры охлаждения №1,2

Камеры заморозки №3,4,5

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

29

ДП 150414.07.15

Камеры хранения замороженного6,8,9

Камеры хранения охлажденного №7

Камера №1

Камера №2

Камера №3

Камера №4

Камера №5

Камера №6

Камера №7

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

30

ДП 150414.07.15

Камера №8

Камера №9

Таблица 8-Сводная таблица теплопритоков

 

         Q1, кВт

       Q2, кВт

      Q4, кВт

        ΣQ, кВт

               Камера

КМ

ОБ

КМ

ОБ

КМ

ОБ

КМ

ОБ

t=-3   №1 охл

2,27

2,671

29,7

29,7

7,42

9,9

39,39

42,27

t=-30   №3 зам

2,62

3,084

24

24

13,6

18,12

40,22

45,20

t=-1     №7 хр. охл

3,59

4,223

7,64

7,64

5,65

7,54

16,87

19,4

t=-20   №9 хр. зам

6,14

7,23

6,68

6,68

5,71

7,62

18,5

21,5

Расчет удельной тепловой нагрузки на оборудование и компрессор по формуле:

1.t=-30С

2.t=-300С

3.t=-10С

4.t=-200С

Таблица 9-Расчет холодильника по укругленным показателям

Наименование камеры

F,

м2

qFКМ, кВт

ΣQКМ, кВт

qFОБ, кВт

ΣQОБ, кВт

Камера №1

Камера №2

Камера №3

Камера №4

Камера №5

Камера №6

Камера №7

Камера №8

Камера №9

72

72

72

72

72

144

72

216

216

0,547

0,547

0,558

0,558

0,558

0,085

0,117

0,085

0,085

39,38

39,38

40,17

40,17

40,17

18,36

16,84

18,36

18,36

0,587

0,587

0,627

0,627

0,627

0,099

0,134

0,099

0,099

42,26

42,26

45,14

45,14

45,14

21,38

19,3

21,38

21,38

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

31

ДП 150414.07.15

Таблица 10-Расчет нагрузки на компрессор

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

32

ДП 150414.07.15

Найменование камеры

t0=-100С

t0=-300С

t0=-400С

Камера №1

Камера №2

Камера №3

Камера №4

Камера №5

Камера №6

Камера №7

Камера №8

Камера №9

39,38

39,38

16,84

18,36

18,36

18,36

40,17

40,17

40,17

И того

ΣQКМ=104кВт

ΣQКМ=55кВт

ΣQКМ=80,34кВт

Холодопроизводительность компрессора рассчитывают по формуле

                                                                                       (16)                                                                                            

Где:

коэффициент, учитывающий потери в трубопроводах;

коэффициент рабочего времени компрессора.

1.t0=-100С

2.t0=-300С

3.t0=-400С

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

33

ДП 150414.07.15

7 ВЫБОР СИСТЕМЫ ОХЛАЖДЕНИЯ И СОСТАВЛЕНИЕ РАСЧЕТНОЙ СХЕМЫ

       Выбираю централизованную схему холодильной установки с непосредственным охлаждением, при которой холодильный агент кипит в приборах охлаждения, расположенных в камере.

Данная схема обеспечит:

-автоматическое регулирование заполнения приборов охлаждения;

-защиту компрессоров от влажного хода;

-соответствие холодопроизводительности компрессоров переменными нагрузкам испарительных систем;

-надежное улавливание масла, уносимого из компрессора и по возможности  исключение замасливания теплообменных аппаратов и улавливающих сосудов;

-простоту, надежность и безопасность работы системы.

     Данная схема является компаундной с тремя температурами кипения для неё создам общее машинное отделение, в котором размещу три компрессора это ступень низкого давления состоящая из двух компрессоров и ступень высокого давления из одного компрессора. Два компрессора со ступени низкого давления будут являться на температуру кипения -40 и -30 и один компрессор с высокой ступени является на температуру кипения -10, а также другое оборудование.

       По способу подачи  холодильного агента в приборы охлаждения схема будет насосно-циркуляционной с верхней подачей холодильного агента в приборы охлаждения. Данный выбор насосно-циркуляционной схемы связан с наличием большого количества камер, которым необходимо обеспечить оптимальное распределение и дозирование холодильного агента по приборам охлаждения.

    Для данной установки выбираю систему воздушного охлаждения с использованием воздухоохладителей.

   Тип конденсатора выбираю горизонтальный кожухотрубный, так как данная холодильная установка будет снабжена оборотным водоснабжением.

1.Компрессор

2.Конденсатор

3.Линейный ресивер

4. Регулирующий вентиль

5.Циркуляционный ресивер

6.Аммиачный насос

7.Испаритель

Рисунок 1 - Расчетная схема холодильной установки с тремя температурами кипения

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

34

ДП 150414.07.15

Рисунок 2 - Цикл холодильной установки в диаграмме ilgP

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

35

ДП 150414.07.15

Таблица 11- параметров холодильного агента

точки

t,

°C

P,

МПа

V ,

м³/кг

i,

кДж/кг

1"

-10

0,29

0,419

1670

1

0

0,29

0,44

1695

2

100

1,8

0,142

1925

2’’

34

1,3

0,099

1708

3’

34

1,3

0,001698

580

4

-10

0,29

0,07

580

5"

-30

0,12

0,964

1643

5

-20

0,2

0,92

1670

6

35

0,29

0,5

1675

7

-10

0,29

0,001534

372

8

-30

0,12

0,07

375

9

-40

0,072

0,16

375

10’’

-40

0,072

1,552

1627

10

-30

0,072

1,58

1650

11

60

0,29

0,55

1845

8 РАСЧЕТ И ПОДБОР ОСНОВНОГО ХОЛОДИЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ

8.1 Расчет и подбор компрессоров

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

36

ДП 150414.07.15

1.Определяем массовый расход циркулирующего хладагента, который надо отводить от циркуляционных ресиверов по формуле

                                                                             (17)

2.Определяем из теплового баланса промежуточного сосуда требуемый суммарный массовый расход хладагента в компрессоре СВД по формуле

   (18)

3. Для определения требуемой объемной производительности компрессора найдем по рис.11.2 коэффициенты подачи:

При t0=-400С                   PПР/P0=0,29/0,072=4;              λ(-40)=0,84;

При t0=-300С                   PПР/P0=0,29/0,12=2,4;             λ(-30)=0,86;

При t0=-100С                   PК/PПР=1,3/0,029=4,5;             λ(-10)=0,79;

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

37

ДП 150414.07.15

4. Требуемая объемная производительность компрессоров

По таблице 14.1 для работы на температуру кипения t0=-400С подбираю поршневой компрессорный агрегат А220-7-1 с объемом подачи 0,167м3/с.

Для работы на t0=-300С подбираю поршневой компрессорный агрегат А-80-7-2 с объемом подачи 0,058м3/с.

Для ступени высокого давления и для работы на температуру кипения t0=-100С подбираю поршневой компрессорный агрегат А220-7-1 с объемом подачи 0,167м3/с.

Таблица 12 – показатели для компрессоров.

        

                Показатели

А220-7-1 

t0=-400С

А-80-7-2 

t0=-300С

А220-7-1 

t0=-100С

Холодопроизводительность, кВт

280

92,8

280

Потребляемая мощность, кВт

85,9

30

85,9

Количество заряженного масла

ХА-30 или ХА-23, кг

20

10

20

Расход охлаждающей воды, м3

2

1

2

Мощность электродвигателя, кВт

132

37

132

Частота вращения, с-1

24,67

24,67

24,67

Габаритные размеры, мм

Длина

Ширина

Высота

2345

1275

1350

1960

870

925

2345

1275

1350

Масса, кг

2750

1000

2750

Диаметр трубопроводов, мм

На входе хладагента

На выходе хладагента

На входе и выходе воды

100

80

32

65

50

15

100

80

32

Цена

4900

2400

4900

5. Действительный массовый расход

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

38

ДП 150414.07.15

компрессоров

 

6. Суммарная теоретическая мощность компрессоров

7. Индикаторная мощность компрессоров

8. Электрическая мощность компрессоров

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

39

ДП 150414.07.15

9. Тепловая нагрузка на конденсатор в теоретическом цикле

      (19)

10. Действительная тепловая нагрузка на конденсатор

                 (20)

11. Средний коэффициент рабочего времени компрессоров

                                                                                              (21)

8.1 Расчет и подбор конденсатора

                                                                                               (22)

Где:

 

                                                                                       (23)

По таблице 14.4 подбираю к установке два кожухотрубных конденсатора марки КТГ-50 общей площадью теплопередающей поверхности  50 м2

Размеры:

Диаметр-600 мм

Длина-4520 мм

Ширина-910 мм

Высота-1000 мм

Число труб-216

Число ходов-8

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

40

ДП 150414.07.15

Штуцера (условные проходы), мм

Объем кожухотрубного пространства - 0,70 м3

Объем трубного пространства - 0,32 м3

Масса аппарата – 1930 кг

Объемный расход воды на охлаждение конденсаторов рассчитываю по формуле

                                                                                 (24)                                                                                                                      

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

41

ДП 150414.07.15

8.3 Расчет и подбор воздухоохладителя

                                                                                                           (22)

Где:

Камеры №1,2 охл.

Определение производительности вентилятора

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

42

ДП 150414.07.15

                                                                                                 (23)

Где:

По журналу холодильная техника №6 2000г подбираю по одному воздухоохладителю на каждую камеру марки АВН080/2-8-300(Д)

Площадь поверхности теплообмена-301,8 м2

Камеры №3,4,5 зам.

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

43

ДП 150414.07.15

Определение производительности вентилятора

Подбираю по два воздухоохладителя на каждую камеру марки АВН080/2-10-205(С)

Площадь поверхности теплообмена-205,8м2

Камеры №7 хр.охл

Определение производительности вентилятора

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

44

ДП 150414.07.15

Подбираю два воздухоохладителя марки АВН046/2-8-65(В)

Площадь поверхности теплообмена-67,1м2

Камеры №6,8,9 хр.зам.

Определение производительности вентилятора

Подбираю по два воздухоохладителя на каждую камеру марки АВН080/1-12-90(А)

Площадь поверхности теплообмена-90,2м2

Таблица 13 – показатели для воздухоохладителей.

Параметры

АВН

080/2-8-300(Д)

АВН

080/2-10-205(С)

АВН

046/2-8-65(В)

АВН

080/1-12-90(А)

Шаг ребер

мм

8

10

8

12

Площадь поверхности теплообмена

м2

301,8

205,8

67,1

90,2

Тепловой поток

кВт

66,4

53,8

13,9

24,0

44,5

39,2

10,6

19,9

Расход воздуха

м3/ч

20000

23800

7000

18600

Вентилятор

D

мм

2×800

2×800

2×460

800

n

об/м

950

950

1450

950

Nуст

кВт

1,5

1,5

2×0,37

1,5

Длина струи

м

22

26

14

36

Мощность на обогрев поддона

кВт

3,32

2,88

1,44

1,7

Габари

ты

L

мм

2453

2453

1753

2153

H

мм

1215

1215

720

1175

B

мм

1280

1175

880

970

Масса аппарата

кг

1270

980

330

480

Объем аппарата

л

107

90

24

46

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

45

ДП 150414.07.15

9 РАСЧЕТ И ПОДБОР ВСПОМОГАТЕЛЬНОГО ХОЛОДИЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ

9.1 Расчет и подбор линейного ресивера

                                                                                               (24)

Где:

Подбираю горизонтальный линейный ресивер марки 0,4РВ

Объем ресивера-0,4 м3

9.2 Расчет и подбор циркуляционного ресивера

                                              (25)

Где:

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

46

ДП 150414.07.15

Для  t0=-400С

Подбираю горизонтальный циркуляционный ресивер марки 0,75РД

Объем ресивера-0,75 м3

Для  t0=-300С

Подбираю горизонтальный циркуляционный ресивер марки 0,75РД

Объем ресивера-0,75 м3

Для  t0=-100С

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

47

ДП 150414.07.15

Подбираю горизонтальный циркуляционный ресивер марки 0,75РД

Объем ресивера-0,75 м3

9.3 Расчет и подбор дренажного ресивера

                                      (26)

Подбираю горизонтальный дренажный ресивер марки 1,5РД

Объем ресивера-1,5 м3

9.4 Расчет и подбор трубопроводов

                                                                                            (28)

Где:

Всасывающий трубопровод низкой ступени t0=-400С

                                           

Нагнетательный трубопровод низкой ступени t0=-400С

 

Всасывающий трубопровод низкой ступени t0=-300С

Нагнетательный трубопровод низкой ступени t0=-300С

Всасывающий трубопровод высокой ступени t0=-100С

            

Нагнетательный трубопровод высокой ступени

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

48

ДП 150414.07.15

 t0=-100С

          

Жидкостной трубопровод

     

Водяной трубопровод всасывания

         

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

49

ДП 150414.07.15

                        (29)

Водяной трубопровод нагнетания

                                 

Таблица 14 – подбор стальных бесшовных труб

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

50

ДП 150414.07.15

Наймено

вание

Условный

Проход

dУТ; мм

Наружный

Диаметр

dН; мм

Внутренний

Диаметр

dВН; мм

Площадь

Поперечного

Сечения

FТР∙1032

Масса

Трубы

1м;кг

dВС1(-40)-192

dНАГ1(-40)-103

dВС1(-30)-147

dНАГ1(-30)-98

dВС2(-10)-101

dНАГ2(-10)-54

dЖИД-31

dВД1-233

dВД2-202

200мм

100мм

150мм

100мм

100мм

50мм

32мм

200мм

200мм

219мм

108мм

159мм

108мм

108мм

57мм

38мм

219мм

219мм

205мм

100мм

150мм

100мм

100мм

50мм

34мм

205мм

205мм

33,0

7,85

17,7

7,85

7,85

1,96

0,91

33,0

33,0

36,6кг

10,26кг

17,15кг

10,26кг

10,26кг

4,62кг

1,78кг

36,6

36,6

9.5 Подбор отделителя жидкости

1.Подбираю отделитель жидкости на t0=-400С по всасывающему патрубку компрессора

марка 200ОЖГ:

Внутренний диаметр-1000мм

Высота-2815мм

Диаметры штуцеров:

На входе и выходе пара-200мм

На входе жидкого аммиака-50мм

На выходе жидкого аммиака-125мм

Масса-946кг

2.Подбираю отделитель жидкости на t0=-300С по всасывающему патрубку компрессора

марка 150ОЖГ:

Внутренний диаметр-800мм

Высота-2110мм

Диаметры штуцеров:

На входе и выходе пара-150мм

На входе жидкого аммиака-50мм

На выходе жидкого аммиака-80мм

Масса-543кг

3.Подбираю отделитель жидкости на t0=-100С по всасывающему патрубку компрессора

марка 100ОЖГ:

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

51

ДП 150414.07.15

Внутренний диаметр-500мм

Высота-2060мм

Диаметры штуцеров:

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

52

ДП 150414.07.15

На входе и выходе пара-100мм

На входе жидкого аммиака-32мм

На выходе жидкого аммиака-70мм

Масса-244кг

9.6 Подбор маслоотделителя

1.Подбираю два маслоотделителя по нагнетательному трубопроводу ЦНД(-40) и ЦНД(-30) марки  100М:

Условный проход-100мм

Диаметр корпуса-426мм

Высота-1800мм

Масса-224кг

Подбираю маслоотделитель по нагнетательному трубопроводу ЦВД

Марки  50М:

Условный проход-50мм

Диаметр корпуса-273мм

Высота-1228мм

Масса-98кг

2.Подбираю маслоотделитель по нагнетательному трубопроводу ЦВД(-10)

марки  50М:

Условный проход-50мм

Диаметр корпуса-273мм

Высота-1228мм

Масса-98кг

9.7 Подбор маслосборника

Подбираю маслосборник марки 500СМ

Диаметр корпуса-500мм

Высота-1870мм

Масса-193кг

9.8 Подбор водян

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

53

ДП 150414.07.15

ых насосов

По объемному расходу воды на охлаждение конденсаторов подбираю 3 водяных насоса марки 3К-45/30а(3К-9а) и один резервный насос такой же марки.

Диаметр рабочего колеса-143мм

Производительность-39,6м3/ч; 11,0л/с

Полный напор-210кПа

К.П.Д.-70%

Мощность на валу насоса-3,1 кВт

 9.9 Расчет и подбор аммиачных насосов

                                                                                               (30)

Где:

на t0=-400С

Подбираю один аммиачный насос марки 3Ц-4А-2Г и один резервный насос такой же марки

Объемная подача (0,15-0,94) м3/с∙102 , (18-34)м3

Напор столба жидкости аммиака-27-22 м

Мощность электродвигателя-5,5кВт

Габариты:

Длина-1480мм

Ширина-629мм

Высота-690мм

Масса-405кг

на t0=-300С

Подбираю один аммиачный насос марки 3Ц-4А-2Г и один резервный насос такой же марки

Объемная подача (0,15-0,94) м3/с∙102 , (18-34)м3

Напор столба жидкости аммиака-27-22 м

Мощность электродвигателя-5,5кВт

Габариты:

Длина-1480мм

Ширина-629мм

Высота-690мм

Масса-405кг

на t0=-100С

Подбираю один аммиачный насос марки 3Ц-4А-2Г и один резервный насос такой же марки

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

54

ДП 150414.07.15

Объемная подача (0,15-0,94) м3/с∙102 , (18-34)м3

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

55

ДП 150414.07.15

Напор столба жидкости аммиака-27-22 м

Мощность электродвигателя-5,5кВт

Габариты:

Длина-1480мм

Ширина-629мм

Высота-690мм

Масса-405кг

9.10 Расчет и подбор градирни

                                                                                                          (31)

Подбираю две градирни марки ГПВ-320

Тепловая производительность-371 кВт

Площадь поперечного сечения-6,5м2

Объемный расход циркулирующей воды 17,8л/с

Параметры осевого вентилятора:

Диаметр крыльчатки-2 х 1250мм

Частота вращения-12,0 1/с

Мощность:

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

56

ДП 150414.07.15

Установленная-8,5 х 2кВт

Потребляемая 3,7 х 2кВт

Параметры форсунки водораспределения:

Диаметр отверстия-8мм

Количество-24шт

Вместимость резервуарда-1,5м3

Расход свежей воды-0,178л/с

Расход воздуха-16,9м3

Габаритные размеры:

Основание-3640х2210мм

Высота-2485мм

Масса-2006кг

Цена-4500руб.

10 ОПИСАНИЕ СХЕМЫ ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ

10.1 Описание рабочего режима

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

57

ДП 150414.07.15

Холодильный агент кипит в приборах охлаждения холодильных камер, отбирая теплоту от воздуха, который нагревается за счёт разности температур воздуха в камере и температуры поступающего груза. Образовавшийся пар вследствие кипения аммиака в воздухоохладителях, работающих на температуру минус 30°С и минус 40°С через соответствующий циркуляционный ресивер отсасывается компрессором низкой ступени, сжимается до фиксированного промежуточного давления и нагнетается через маслоотделитель в компаундный циркуляционный ресивер под слой жидкого аммиака, для снятия перегрева. Из воздухоохладителя, работающего на температуру кипения минус 10°С  пар поступает в компаундный циркуляционный ресивер из компаундного циркуляционного ресивера компрессор высокой ступени отсасывает пары холодильного агента из систем установки работающего на минус 10°С, минус 30°С и минус 40°С в компрессоре пары сжимаются, давление повышается от давления промежуточного  до давления конденсации и через маслоотделитель нагнетается в конденсатор, где в результате охлаждения водой конденсируется, жидкий холодильный агент стекает в линейный ресивер из линейного ресивера жидкий холодильный агент поступает на распределительный коллектор, откуда через регулирующую станцию направляется в компаундный циркуляционный ресивер, из ресивера аммиачными насосами жидкий аммиак через жидкостной коллектор подаётся в приборы охлаждения, работающие на температуру минус 10°С. Остальная часть жидкого аммиака через регулирующую станцию поступает в остальные циркуляционные ресиверы, откуда аммиачными насосами подаётся через соответствующие жидкостные коллектора в приборы охлаждения, работающие на температуру минус 30°С и минус 40°С.

10.2 Описание режима оттайки

Оттайка приборов охлаждения на данной установке осуществляется при помощи горячих паров нагнетаемых прямиком из компрессора в приборы охлаждения. Оттаивание производят в каждой камере отдельно независимо от остальных приборов охлаждения. Происходит это все в автоматическом режиме то есть с помощью соленойдных вентелей.

Закрываются соленойдные вентили подачи жидкого аммиака и отсоса паров 1и 2 на одном из приборов охлаждения и открываются соленойдные вентили подачи горячих паров через оттайвательный коллектор а также слива дренажа в дренажный ресивер через дренажный коллектор вентили 3, 4, 5, 6. После того как приборы охлаждения оттаяли все закрывается в обратном порядке то есть закрываются соленойдные вентили 3, 4, 5, 5 подача горячих паров и слив дренажа и открываются соленойдные вентили подачи жидкого аммиака и отсоса паров 1и 2.

После проведения оттайки необходимо выдавить при помощи горячих паров всю жидкость из дренажного ресивера через регулирующую станцию в циркуляционный ресивер для этого открываем слив жидкости из дренажного ресивера через регулирующую станцию в циркуляционный ресивер и также открываем подачу горячих паров в дренажный ресивер. После того как жидкость ушла закрываем вентиль подачи горячих паров и закрываем вентиль слива дренажа в циркуляционный ресивер.

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

58

ДП 150414.07.15

11 ЭКОНОМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

59

ДП 150414.07.15

1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ВЫРАБОТОННОГО ХОЛОДА

Затраты на производство единицы холода при различных температурах кипения холодильного агента не равноценны, по этому их следует отнести к приведённой выработки холода

- условной величине, которая равна сумме произведений выработке холода в рабочих условиях на коэффициент.

где  – холодопроизводительность в рабочих условиях, кВт;

       n – время работы компрессора в год, час;

       t – температура кипения холодильного агента, °С;

Кп – коэффициент перевода рабочих условий в стандартные;

Таблица 1 – Расчёт количества выработанного холода

Наименование оборудования

,

кВт

n,

час

,

ºC

Kп

Q,

кВт·ч

А220-7-1

А80-7-2

А220-7-1

98,2

65,4

121,3

5400

5400

5400

-40

-30

-10

2,9

2,0

0,76

1537812

706320

497815

Итого

2741947

2. РАСЧЁТ КАЛЬКУЛЯЦИОННЫХ СТАТЕЙ ЗАТРАТ

2.1 Определение затрат на электроэнергию

По данной статье затрат производительность на силовую электроэнергию по холоду определяют по формуле:

где Рэ – затраты на электроэнергию на каждую единицу холода, руб.

Цэ – тариф на электроэнергию, руб.·ч;

      ω – годовое потребление в электроэнергии, кВт·ч;

      ΣQ – количество выработанного холода, кВт/год;

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

60

ДП 150414.07.15

Для определения годовой потребности цеха в электроэнергии используется формула:

ω = Nэ·Кс·n,                                                         (3)

  где  Nэ – установленная мощность электродвигателя (кВт);

          Кс - коэффициент спроса;

n – количество часов работы компрессора;

Таблица 2 – Определение потребности в электроэнергии

Наименование оборудования

Кол-во,

шт.

Nэ,

кВт

Кс

n,

час

ω,

кВт·ч

Поршневой агрегат

А220-7-1

А80-7-2

А220-7-1

1

1

1

132

37

132

0,7

0,7

0,7

5400

5400

5400

498960

139860

498960

Водяной насос

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

61

ДП 150414.07.15

3К-45/30а

3

5,5

0,7

3000

34650

Аммиачный насос

3Ц-4А-2Г

2

5,5

0,7

5000

38500

Воздухоохладитель  АВН080/2-10-205(С)

АВН046/2-8-65(В)

АВН046/2-8-65(В)

АВН080/1-12-90(А)

4

1

2

6

2х1,5

2х0,75

2х0,75

1,5

-

-

-

3000

3000

3000

3000

36000

4500

9000

27000

Вентиляторная градирня  ГПВ-320

2

8,5х2

-

3000

102000

Освещение склада

40

0,1

-

2000

8000

Наружное освещение

8

0,5

-

2000

8000

Итого                                                                                 1405430

Цена электроэнергии в г. Чадыр-Лунга за кВт/час составляет 1,55 лея

Курс леи к рублю ПМР = 0,61 руб.

1,55 ∙ 0,61= 0,94 руб.

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

62

ДП 150414.07.15

2.2 Определение затрат на охлаждающую воду

Расход воды на охлаждение компрессора и конденсатора учитывают при использовании водопроводной воды при наличии устройств для охлаждения оборотной воды принимается только расход воды на восполнение потерь на охлаждающих устройствах, если вода дополняется из городской сети.

Затраты на воду рассчитывают по формуле:

где  – затраты на охлаждаемую воду, руб.;

– стоимость 1 кубического метра воды;

G – годовая потребность в охлаждающей воде, ;

                                                         (5)

где g – норма расхода охлаждающей воды, ;

m – коэффициент потерь при оборотном водоснабжении;

Таблица 3 – Расчёт потребности в охлаждающей воде

Наименование оборудования

Кол-во,

шт.

g,

m

n,

ч

G,

А220-7-1

А80-7-2

А220-7-1

1

1

1

2

1

2

0,020

0,020

0,020

5400

5400

5400

216

108

216

КонденсаторКТГ-50

2

50

0,02

5400

10800

ИтогоΣG = 11340

2.3 Определение затрат на заполнение системы холодильным агентом

Потребность в холодильном агенте для пополнения системы зависит от холодопроизводительности установки и нормы расхода на ед.

Затраты на холодильный агент определяют по формуле:

где Ца – цена одного килограмма холодильного агента, руб./кг;

А – годовая потребность в холодильном агента, кг;

Для определения потребности цеха в холодильном агенте используется формула:

гдегодовая норма расхода холодильного агента на единицу холодопроизводительности, кг/в год;

коэффициент перевода рабочих условий в стандартные;

Таблица 4 – Определение  потребности в холодильном агенте

Наименование марки компрессора

,

кВт

,

кг/год

А,

кг

А220-7-1

А80-7-2

А220-7-1

98,2

65,4

121,3

2,9

2,0

0,76

3,1

3,1

3,1

882,8

405,5

375,3

Данный компрессор работает с холодильным агентом – аммиак –

=

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

63

ДП 150414.07.15

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

64

ДП 150414.07.15

2.4 Определение затрат на смазочное масло для холодильных машин

Затраты на смазочное масло для компрессоров определяют по формуле:

где потребность в смазочном масле, кг/год;

где  норма расхода масла на цилиндр, кг/час;

z – число цилиндров в машине;

Таблица 5 – Определение потребности в смазочном масле

Наименование оборудования

Наименование масла

Количество,

шт

,

кг/час

n ,

ч/год

z

,

кг

Цена за 1кг,

руб.

А220-7-1

А80-7-2

А220-7-1

ХА-30

ХА-30

ХА-30

1

1

1

-

-

-

-

-

-

-

-

-

20

10

20

26

26

26

Электродвигатели

Литол 24

17

0,003

3000

-

153

10

Насосы

Литол 24

5

0,003

3000

-

45

10

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

65

ДП 150414.07.15

2.5 Расчёт заработной платы производственного персонала

К производственному персоналу относят машинистов компрессорных установок, слесарей по ремонту оборудования, слесарей КИПиА, электриков. Заработную плату рассчитывают по каждому квалификационному разряду с учётом действующих на предприятии систем премирования и доплат

При планировании заработной платы рабочих по повременной форме платы труда рассчитывается баланс рабочего времени одного рабочего.

Таблица 6 – Баланс рабочего времени

Затраты времени

2015г

Календарный фонд

365

Праздничные и выходные дни

117

Номинальный фонд

248

Неявки

-отпуск

24

-по болезни

6

-по учёбе

0

-прочие

0

Эффективный фонд

-в днях

218

-в часах

1744

Численность машинистов и слесарей зависит от степени автоматизации установки, нормы обслуживания компрессоров и их суммарной холодопроизводительности.

Тарифные ставки, применяемые в расчётах взяты в соответствии с данными базового предприятия.

Таблица 7 – Определение фонда оплаты труда

Наименование профессий

Разряд

Количество

Часовая тарифная ставка,

руб.

Баланс рабочего времени,

час/год

ФОТ по тарифу,

руб.

Доплаты 25%,

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

66

ДП 150414.07.15

руб.

Итого ФОТ с доплатой,

руб.

Дополнительная заработная плата 10%,

руб.

Отчисления на соц. страхование 25%,

руб.

Машинист

IV

4

18,91

1744

131916

32979

164895

16489

45346

Слесарь КИПиА

IV

1

19,61

1744

34199

8550

42748

4275

11756

Слесарь-

ремонтник

IV

1

19,61

1744

34199

8550

42748

4275

11756

Электрик

IV

1

19,61

1744

34199

8550

42748

4275

11756

Итого

293139

29314

80614

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

67

ДП 150414.07.15

2.6 Расчёт цеховых расходов

Эта статья расходов является комплексной и состоит их ряда статей, который затем суммируется в смете цеховых расходов.

2.6.1 Расход фонда оплаты туда аппарата управления цехом определяется исходя из конкретных условий работы предприятия.

Таблица 8 – Фонд оплаты труда цехового персонала.

Наименование должности

Количество

Должностной оклад,

руб.

Время работы,

ч

Общий фонд,

руб.

Начисление

10%,

руб.

Итого с начислениями,

руб.

Начальник цеха

1

3600

11

39600

3960

43560

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

68

ДП 150414.07.15

2.6.2 Расчёт амортизации оборудования машинного зала и камер холодильника

Таблица 9 – Первоначальная стоимость оборудования

Наименование оборудования

Единица измерения

Количество,

шт.

Цена,

руб.

Сумма,

руб.

А220-7-1

руб.

1

250000

250000

А-80-7-2

руб.

1

210000

210000

А220-7-1

руб.

1

250000

250000

Воздухоохладитель

АВН080/2-10-205(С)

АВН046/2-8-65(В)

АВН046/2-8-65(В)

АВН080/1-12-90(А)

руб.

руб.

руб.

руб.

4

1

2

6

15000

14000

14000

14500

60000

14000

28000

87000

Конденсатор

КТГ-50

руб.

2

50000

100000

Насос водяной

3К-45/30а

руб.

4

19500

78000

Насос аммиачный

3Ц-4А-2Г

3Ц-4А-2Г

руб.

руб.

2

2

33250

33250

66500

66500

Вентиляторная

градирня ГПВ-320

руб.

2

27000

54000

Линейный ресивер

0,4РВ

руб.

1

13000

13000

Циркуляционный ресивер 0,75РД

руб.

3

17000

51000

Дренажный ресивер

1,5РД

руб.

1

14500

14500

Отделитель жидкости

200ОЖ

150ОЖ

100ОЖ

руб.

руб.

руб.

1

1

1

17000

16500

16000

17000

16500

16000

Маслоотделитель

50М2

руб.

2

15000

30000

Маслособиратель

60МЗС

руб.

1

17000

17000

Итого

руб.

1439000

Арматура и трубопроводы

руб.

10%

143900

Итого с арматурой

руб.

1582900

Монтажные работы

руб.

10%

158290

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

69

ДП 150414.07.15

2.7 Составление калькуляции себестоимости производства единицы холода

Расчёт суммы амортизационных отчислений по оборудованию машинного зала и камер холодильника производится по формуле:

A = (стоимость оборудования + монтажные работы) · 1,07 ·  ,          (11)

где 1,07 – затраты на транспортировку;

норма амортизации холодильного оборудования, %;

A = (1582900+158290) · 1,07 · 6% = 111784,4руб.

2.7.2 Расходы на текущий ремонт оборудования

                                                   (12)

,2 руб.

2.7.3 Расходы на износ малоценного инвентаря

                                                (13)

2.7.4 Расходы по охране труда и технике безопасности

2.7.5 Расходы на содержание зданий и сооружений принимаем в размерах от полутора до двух процентов от стоимости зданий

,                                        (14)

где Е – ёмкость холодильника, т;

примерные затраты на одну тонну ёмкости, руб.;

                                                (15)

где  стоимость строительства холодильника, руб.;

норма амортизации, %;

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

70

ДП 150414.07.15

руб.

Все расчётные расходы включаются в смету цеховых расходов по следующей форме:

Таблица 10 – Смета цеховых расходов

Статьи затрат

Единица измерения

Сумма

1. Фонд зарплаты песонала

руб.

43560

2. Амортизация оборудования

руб.

111784,4

3. Расходы на текущий ремонт

руб.

55892,2

4. Износ малоценного инвентаря

руб.

11178,4

5. Расходы по охране труда

руб.

16123

6. Амортизация здания холодильника

руб.

52750

Итого

руб.

291288

Прочие не учитываемы раходы

0,5%

1456,4

Всего цеховых расходов

руб.

584032,4

                                      (16)

Таблица 11 – Калькуляция себестоимости производства холода

Статьи затрат

Единица измерения

Сумма

1. Затраты на электроэнергию

руб.

0,48

2. Затраты на охлаждающую воду

руб.

0,04

3. Затраты на пополнение систем холодильным агентом

руб.

0,01

4. Затраты на смазочные масла

руб.

0,01

5. Зарплата производственного персонала

руб.

0,14

6. Цеховые затраты

руб.

0,21

Итого себестоимость производства единицы холода

руб.

0,89

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

71

ДП 150414.07.15

3 РАСЧЁТ СУММЫ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ ЗАТРАТ

Эксплуатационные затраты отражает все расходы по эксплуатации холодильника в течении года

Таблица 12 – Смета эксплуатационных затрат

Статьи затрат

Единица измерения

Количество

Цена

Сумма

Стоимость силовой электроэнергии

руб.

1405430

0,48

674606,4

Стоимость холодильного агента

руб.

1663,6

27,2

45249,9

Стоимость смазочных масел

руб.

50

198

26

10

1300

1980

Стоимость охлаждающей воды

руб.

11340

9,8

11132

Фонд заработной платы производственного персонала

руб.

403067

Сумма цеховых расходов

руб.

584032,4

Итого эксплуатационных затрат на год

руб.

1721367,7

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

72

ДП 150414.07.15

4 РАСЧЁТ КАПИТАЛЬНЫХ ЗАТРАТ НА СТРОИТЕЛЬСТВО ХОЛОДИЛЬНИКА

Расчёт необходимых капитальных затрат производится по основным статьям затрат в зависимости от расположения поставщика, радиуса доставки, способа транспортировки, способы ведения строительства, виды изоляционного материала и т.д. В расчётах приняты среднеотраслевые нормативы:

Таблица 13 – Смета капитальных затрат

Статьи затрат

Единица измерения

Количество

Цена,

руб.

Сумма,

руб.

Оборудование

Транспортные расходы

Монтажные работы

Накладные расходы

руб.

руб.

руб.

руб.

7%

10%

3%

1582900

110803

158290

47487

Итого по оборудованию

руб.

1803779

Потребность в производственной площади

руб.

1055

2500

2637500

Всего капитальных вложений

руб.

6340759

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

73

ДП 150414.07.15

5 ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ РАБОТЫ ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ

Таблица 14 – Сводная таблица технико-экономических показателей работы холодильной установки

Наименование показателей

Единицы измерения

Количество

Количество компрессоров

шт.

3

Годовая приведённая холодопроизводительность

кВт

2741947

Годовая потребность в электроэнергии

кВт/ч

1405430

Потребность в холодильном агенте

кг

1663,6

Потребность в воде

11340

Потребность в смазочном масле

кг

248

Численность работающих

чел.

8

Фонд оплаты труда

руб.

403067

Себестоимость единицы холода

руб.

0,89

Годовые эксплуатационные затраты

руб.

1721367,7

Капитальные затраты на строительство холодильника

руб.

6340759


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

63640. Демократия. Конституционные основы демократии в РФ 74.79 KB
  Власть народа от demos –народ и krtos власть –это форма политического строя основанная на признании народа источником власти действии принципов равенства и свободы. Демократия –форма государственно-политического устройства общества основанная на признании народа в качестве источника власти...
63642. Objectives of macroeconomic analysis and macroeconomic policy 503.5 KB
  Тhe GDP deflator reflects what’s happening to the overall level of prices in the economy. In most systems of national accounts the GDP deflator measures the ratio of nominal (or current-price) GDP to the real (or chain volume) measure of GDP.
63643. УПРАВЛIННЯ IНВЕСТИЦIЯМИ 304.68 KB
  Економічна сутність інвестицій та їх класифікація Ефективне управління інвестиціями обумовлює необхідність: з’ясування сутності інвестицій та можливості їх реалізації в різних формах; розробки і реалізації інвестиційної стратегії як головної мети інвестиційної діяльності...
63644. СОВРЕМЕННАЯ ЗАПАДНАЯ ФИЛОСОФИЯ 241.5 KB
  Далее вспомним Юма утверждавшего что действительность для человека поток его ощущений; кантовскую критику разума по которой мы видим не то что есть а только то что можем видеть в силу своего устройства; странное положение Фихте весь мир это Я преломляющее реальность...
63645. Русская философия. Конец ХVIII – начало ХIХ веков 165 KB
  Одна из основных проблем его философии концепция бытия и человека в нем. Таким образом Чаадаев по существу утверждает иррациональность бытия человека. К философии истории тесно примыкает концепция человека. Однако раздвоенность природы человека обусловила трагизм его положения.
63646. Evolution of views on the role of state in the market economy 144.5 KB
  Became a base for development of now industrialized countries, played a key role in mixed economy formation. Appeared in the wake of Great Depression in the USA. State should actively interfere in the economy because free market does not posses mechanisms to help the economy struggle out from crisis.
63647. Теоретические проблемы периодизации развития Российского государства 82.1 KB
  С момента своего возникновения и до конца XIX века ведущую роль в системе политической власти играл класс феодалов основной собственник земли с постепенно закрепленными на ней крестьянами. Этот период делят на следующие этапы: а Раннефеодальное государство с VIII до середины XV века.