98228

Расчет вентиляторной градирни в условиях ООО «Уральская сталь» для доменного производства

Дипломная

Производство и промышленные технологии

Градирня применяется почти во всех отраслях промышленности, особенно велико их использование в энергетической, химической, нефтеперерабатывающей, металлургической, производство минеральных удобрений и других, поскольку на сегодняшний день отвод низкопотенциального тепла от промышленных аппаратов с помощью градирен – самый дешевый способ...

Русский

2015-10-30

3.16 MB

38 чел.

Аннотация

Пояснительная записка содержит 91 страниц, в том числе 3 рисунков, 22 таблиц, 12 источников. Графическая часть выполнена на 6 листах формата А1.

В данном проекте изложены основные положения и произведен расчет проектируемой вентиляторной градирни в условиях ООО «Уральская сталь» для доменного производства. Объем расхода воды 6000 куб. м в сутки.

Проектом предусмотрено применение прогрессивного высокопроизводительного оборудования. Все это позволило увеличить вырабатываемую мощность электростанции, сэкономить потери воды, улучшить качество оборотного водоснабжения.

Проектом предусмотрено проектирование высокопроизводительной вентиляторной градирни “закрытого типа” способной в полном объеме восполнить производство необходимым количеством охлажденной воды.


Введение

Градирни применяются почти во всех отраслях промышленности, особенно велико их использование в энергетической, химической, нефтеперерабатывающей, металлургической, производства удобрений и других, поскольку на сегодняшний день отвод низкопотенциального тепла от промышленных аппаратов с помощью градирен – самый дешевый способ, позволяющий сэкономить не менее 95 % свежей воды.

Особенностью многих производственных технологий является отбор тепла в широком интервале температур охлаждаемых продуктов. Общая система эвакуации тепла включает ряд стадий, на которых применяются различные технические средства, включая градирни.

Температура оборотной воды, охлаждаемой на градирнях, существенно влияет на работу технологического оборудования.

Экологические проблемы работы градирен стали возникать по мере роста производительности этих сооружений и их числа на промышленной площадке, а так же с приближением производственных объектов к жилой застройке и транспортным магистралям.

Градирни как источник возможного негативного влияния на состояние окружающей среды могут рассматриваться в следующих аспектах: унос капельной влаги, выброс вредных веществ, паровой факел и шум.

При надлежащей эксплуатации и поддержании в исправном состоянии конструкций градирни не оказывают заметного влияния на состояние окружающей среды, в то же время применение градирен в составе охлаждающих систем оборотного водоснабжения обеспечивает экономию природной воды в 25 – 50 раз по сравнению с прямоточными системами и предотвращает тепловое загрязнение водоемов.

Целью данной работы было проведение анализа текущих технико-экономических показателей градирни №29 ООО «Уральская сталь» и проектирование нового оборудования, для предотвращения существующих негативных последствий на охлаждаемою водой с градирни продукцию доменного производства. 


1 Характеристика градирен на ОАО «Уральская сталь»

1.1 Общие сведения о предприятии

Орско-Халиловский металлургический комбинат (ОАО «Уральская Сталь») основан в 1955 году на базе уникального месторождения природно-легированной железной руды и промышленных запасов известняка, никеля и огнеупорной глины.

«Уральская Сталь» - предприятие полного металлургического цикла и включает в себя все стадии производства черных металлов: (горно-обогатительное, доменное, сталелитейное – мартеновское и электросталеплавильное, прокатное и коксохимическое производства). Производственные мощности комбината позволяют производить до 3,5 млн. т чугуна, 4,5 млн. т стали и 3,5 млн. т проката в год.

Предприятие поставляет на внутренний и внешний рынок высококачественный прокат, около 100 марок легированной стали, единственный в мире хромоникелевый природно-легированный чугун, коксохимическую продукцию, известняк, шлакоблоки, огнеупорные изделия и другую продукцию. Комбинат производит сталь повышенного качества, с комплексом свойств, не имеющих аналогов. Новой конкурентоспособной продукцией предприятия являются листовые трубные заготовки (штрипсы). Высококачественный металл предприятия используется для производства газо- и нефтепроводных труб, мостовых конструкций, в автомобиле- и авиастроении, тяжелом машиностроении, тракторостроении, судостроении, железнодорожном и сельскохозяйственном машиностроении.

Благодаря уникальным потребительским характеристикам продукции Уральской Стали пользуется стабильным спросом. «Уральская Сталь» реализует свою продукцию в России и странах СНГ, а также экспортирует в Европу (включая Италию и Прибалтику), Дальний Восток (включая Японию, Корею, Таиланд, Тайвань, Бангладеш и Вьетнам) и Ближний Восток.

«Уральская сталь» входит в число восьми самых крупных в России и в четыре крупнейших на Урале предприятий черной металлургии. По итогам 2010 года Уральская Сталь заняла 8-е место по объему производства среди металлургических предприятий России (по данным корпорации «Чермет»).

В результате реконструкции электросталеплавильного цеха производство стали увеличено с 1,0 до 2,0 млн. тонн в год, а доля непрерывно-литой заготовки в общем объеме составит 50 %. Реализация проекта позволила освоить выпуск высокодоходных «сложных» марок стали, улучшить экологическую обстановку региона и значительно снизить издержки производства.

Реконструкция главной линии стана «2800» в листопрокатном цехе № 1 обеспечило рост объема производства толстолистового проката с 0,8 до 1,2 млн. тонн в год и позволяет снизить расход стали на готовый прокат, значительно повысить качество листового проката.

Металлургический комбинат является градообразующим предприятием. Сегодня каждый пятый житель города Новотроицка работает на комбинате.

1.2 Общие сведение о вентиляторных градирнях

Градирня – это сооружение (аппарат) для охлаждения воды атмосферным воздухом.

Градирня применяется почти во всех отраслях промышленности, особенно велико их использование в энергетической, химической, нефтеперерабатывающей, металлургической, производство минеральных удобрений и других, поскольку на сегодняшний день отвод низкопотенциального тепла от промышленных аппаратов с помощью градирен – самый дешевый способ, позволяющий сэкономить не менее 95% свежей воды.

В зоне высоких температур 300-900 тепло снимается в котлах-утилизаторах и используется в производстве в виде вторичного пара. В интервале 100-300 целесообразно использование технологического тепла в адсорбционных холодильных установках для приготовления искусственного холода различных параметров, в том числе холодной воды. Охлаждение продуктов от 100 до 50  экономичнее производить в воздушных холодильниках. Дальнейшее снижение температуры продуктов, например в нефтеперерабатывающей промышленности, с 50 до 30 производится при помощи оборотной воды, охлажденной, в свою очередь, на градирнях.

В промышленности и энергетике охлажденной на градирнях оборотной водой осуществляется конденсация отработавшего пара и газообразных продуктов, охлаждение жидких продуктов, а так же оборудования и механизмов в целях предотвращения их от быстрого разрушения под влиянием высоких температур.

Температура оборотной воды, охлаждаемой на градирнях, существенно влияет на работу технологического оборудования.

Закрытые вентиляторные градирни или жидкостные охладители работают так же, как и градирни открытого типа, но забор охлаждающего воду воздуха производится через «закрытые» окна. Это изолирует хладагент от наружных загрязнений, сохраняя его чистым. В результате создается один контур вращения воды в котором циркулирующая оросительная вода смешивается с наружным воздухом и охлаждается.

Вентиляторные градирни являются наиболее совершенным типом охладителя, обеспечивающим устойчивое и наиболее глубокое охлаждение воды.

По сравнению с другими типами градирен (башенными или атмосферными), вентиляторные гораздо предпочтительней, так как в них можно изменять число оборотов или отключать отдельные вентиляторы, и тем самым регулировать температуру охлаждаемой воды. К тому же, вентиляторное сооружение для охлаждения воды в оборотных системах в равных условиях охлаждает воду на несколько градусов ниже, чем все остальные виды градирен.

Применение вентиляторных градирен целесообразно во всех случаях, когда технологический процесс требует подачи охлаждающей воды с минимальной температурой, а также для районов с высокими температурами воздуха.

Стоимость строительства вентиляторных градирен обычно ниже, чем башенных градирен той же производительности. Однако для вентиляторных градирен необходим расход электроэнергии на привод вентиляторов. Кроме того, эксплуатация механического оборудования более сложна.

При большой стоимости электроэнергии эксплуатационные расходы, связанные с работой вентиляторной градирни, могут поставить под сомнение целесообразность использования этого типа градирни. Однако в ряде случаев технологические показатели, связанные с наличием более низких температур охлажденной воды, могут компенсировать расходы на электроэнергию.

В зависимости от вида технологического процесса оборотная вода может быть транспортирующей или поглощающей средой необходимо учитывать, что градирни функционируют при значительных вариациях температуры и влажности атмосферного воздуха вследствие погодных и сезонных изменений, а также климатических различий.

Движение воздуха в вентиляторных градирнях тепловых станций обеспечивается вынужденной тягой. В градирнях с вынужденной тягой подача воздуха осуществляется я с помощью большего числа вентиляторов.  При нагнетательной тяге вентиляторы размещаются на уровне грунта а при вынужденной над насадкой. Поток воздуха по отношению к потоку воды может быть направлен как противоток, частично перекрёстный и полностью перекрёстный ток. При перекрёстном потоке насадка устанавливается под углом к потоку воды. Это позволяет учесть отклонение потока воды под действием воздушного потока. В больших градирнях преимущественно используют осевые вытяжные вентиляторы в малых чаще всего применяются нагнетательные центробежные или осевые вентиляторы.

Таким образом, расход воздуха через градирню является важным  внутренним параметром задачи.

1.3 Классификация градирен

Применение охлажденной воды в энергетике и промышленности связано с конденсацией отработавшего пара после расширения его в паровых двигателях, с конденсацией и охлаждением газообразного и жидкого продукта химического производства, с охлаждением оборудования в целях предохранения его от быстрого разрушения под влиянием высоких температур (например, цилиндров компрессоров, кладки производственных печей) и т.п.

В зависимости от назначения охлажденной воды требования, предъявляемые к температуре этой воды, могут сильно различаться. Эти требования диктуются условиями производственных процессов, экономичностью и надежностью работы установок. Они определяются, как правило, технологией производства.

По способу передачи тепла атмосферному воздуху можно классифицировать градирни:

- испарительные, в которых передача тепла от воды воздуху осуществляется в основном за счет испарения;

- радиаторные, или сухие, в которых передача тепла от воды воздуху осуществляется через стенку радиаторов за счет теплопроводности и конвекции;

- смешанные, в которых используется передача тепла за счет испарения, теплопроводности и конвекции.

Теоретическим пределом охлаждения воды в испарительных градирнях является температура атмосферного воздуха по смоченному термометру, которая может быть ниже температуры по сухому термометру на несколько градусов.

Теоретическим пределом охлаждения воды в радиаторных градирнях является температура атмосферного воздуха по сухому термометру.

Испарительные градирни обеспечивают более глубокое охлаждение воды по сравнению с радиаторными и могут быть выполнены из дешевых и менее дефицитных материалов.

Радиаторные градирни получили незначительное применение из-за малой глубины охлаждения воды и низких коэффициентов теплоотдачи поверхности контакта с воздухом. Вследствие этого поверхность контакта таких градирен возрастает в несколько десятков раз по сравнению с испарительными. Кроме этого, из-за малой теплоемкости воздуха для радиаторных градирен требуется значительно большее количество воздуха, чем для испарительных. Радиаторные градирни обладают рядом недостатков при эксплуатации в условиях отрицательных температур наружного воздуха. Однако радиаторные градирни рекомендуют к применению, когда можно или требуется обеспечить отсутствие контакта охлаждаемой воды с воздухом или в районах с дефицитом воды.

В комбинированных радиаторно-испарительных градирнях, так же как и в сухих, охлаждение воды происходит через стенки радиаторов, орошаемые снаружи водой. Отдача тепла водой, протекающей через радиаторы к воздуху, осуществляется за счет теплопроводности через стенки и испарения орошающей воды. Указанные градирни получили меньшее распространение, чем испарительные и радиаторные из-за неудобств при эксплуатации.

По способу создания тяги воздуха градирни разделяются на:

- вентиляторные, через которые воздух прокачивается нагнетательными или отсасывающими вентиляторами;

- башенные, в которых тяга воздуха создается высокой вытяжной башней, открытые, или атмосферные, в которых для протока воздуха через них используются естественные токи воздуха - ветер и отчасти естественная конвекция.

В зависимости от конструкции оросительного устройства и способа, которым достигается увеличение поверхности соприкосновения воды с воздухом, градирни подразделяются на пленочные, капельные и брызгальные.

Каждый из указанных видов градирен может иметь разнообразные конструкции отдельных элементов оросительного устройства, отличаться их размерами, расстояниями

Выбор типа градирен следует производить по технологическим расчетам с учетом заданных в проекте расходов воды и количества тепла, отнимаемого от продуктов, аппаратов и охлаждаемого оборудования, температур охлаждаемой воды и требований к устойчивости охладительного эффекта, метеорологических параметров, инженерно-геологических и гидрологических условий площадки строительства градирни, условий размещения охладителя на площадке предприятия, характера застройки окружающей территории и транспортных путей, химического состава добавочной и оборотной воды и санитарно-гигиенических требований к нему, технико- экономических показателей процесса строительства этих сооружений.

1.4 Секционные вентиляторные градирни

Секционные вентиляторные градирни состоят из стандартных секций прямоугольной формы и оборудуются вентиляторами нагнетательного или отсасывающего действия. Вентиляторы нагнетательного действия устанавливаются у основания градирни, а вентиляторы отсасывающего - над оросителем. Отсасывающие вентиляторы обладают следующими преимуществами перед нагнетательными:

а) вследствие расположения вентиляторов в зоне теплого воздуха, выходящего из градирни, обмерзания вентиляторов в зимнее время не наблюдается;

б) воздух в оросителях распределяется с лучшей равномерностью;

в) градирни в меньшей степени подвержены рециркуляции.

Рециркуляция воздуха возникает при наличии ветра, когда выходящий из градирни влажный воздух засасывается в окна градирни с подветренной стороны, снижая ее охлаждающую способность.

Интенсивность рециркуляции зависит от скорости ветра, скоростей выходящего из вентилятора и входящего в окна градирни воздуха и расстояния от выхода воздуха из градирни до входных окон градирни.


1.5 Оборотное водоснабжение доменного производства на ОАО «Уральская сталь»

Насосная станция обеспечивает охлаждающей водой доменные печи (ленточные холодильники печей). Отработанная вода (после печей) поступает в приемные камеры нагретой воды (1 и 2) и далее насосами 20 НДН подается на охлаждение на 3 градирни: № 1, 2 (башенные) и вентиляторную (3-х секционная).

Охлажденная вода после градирен поступает в приемную камеру охлажденной воды № 1 откуда насосами 20 НДС вновь подается потребителям. Описанная схема работы оборотного цикла и перечень используемого насосного оборудования представлены на рис.1.2


Схема оборотного водоснабжения доменного участка


Основной проблемой данного участка является режим охлаждения воды:

Состояние градирен № 1 и 2 неудовлетворительное (пластиковый ороситель отсутствует, обшивка градирни повреждена. Такое состояние градирен приводит к снижению эффективности охлаждения оборотной воды. Так, во время проведения контрольных замеров, перепад температур воды между трубопроводами насосов теплой и охлажденной воды составлял 2¸3, вместо рекомендуемых 6¸7. Кроме того, часть воды (согласно энергообследованиям эта величина составила ~1000 м3/час) перетекает из камеры нагретой воды в камеру охлажденной воды (см. рис.1.2) без охлаждения.

В связи с этим в дипломном проекте было предложено вывести из состава оборудования градирню №1 и градирню №2  с переводом их нагрузки на  проектируемую закрытую вентиляторную градирню.

Преимущества использования вентиляторной градирни перед башенной градирней:

- для увеличения мощности охлаждения вентиляторная градирня имеет в составе 3 вентилятора;

- есть резерв по производительности (6 тыс. м3/час против фактически используемых 2,2 тыс. м3/час).

Использование вентиляторной градирни вместо градирен №1, №2 позволит увеличить эффективность охлаждения оборотной воды. Результатом мероприятий предложенных в дипломном проекте будет обеспечение требуемых технических условий работы доменных печей при максимальных нагрузках, а также при работе в летний период. Ожидаемый эффект - снижение энергозатратности технологического процесса.


2 Технологическое и конструктивное оборудование вентиляторной градирни

2.1 Схема градирни

Технологическая схема вентиляторной градирни включает в себя следующие основные элементы:

  •  оболочку (корпус), состоящую из каркаса, обшитого листовым материалом;
  •  водораспределительное устройство; 
  •  ороситель; 
  •  водоуловитель; 
  •  водосборный бассейн;
  •  вентиляторная установка.

Рисунок 2.1 Схема вентиляторной градирни

1 - диффузор; 2 - вентилятор; 3 - водоуловитель; 4 - водораспределительная система; 5 - оросительное устройство; 6 - воздухонаправляющий козырек; 7 - воздуховходные окна; 8 - воздухораспределительное пространство; 9 - переливной водовод; 10 - грязевой водовод; 11 - водосборный бассейн; 12 – ветровая перегородка; 13 - отводящий водовод; 14 - подводящий водовод

2.2 Вентиляторная установка

Рисунок 2.2 Вентиляторная установка марки ВГ

1- диффузор; 2 – корпус; 3 – коллектор; 4 – привод; 5 – рабочее колесо.

Каждая секция градирни оборудуется вентиляторной установкой ВГ-70СП. В комплект поставки входят: рабочее колесо (ступица с лопастями), стеклопластиковый корпус вентилятора и электродвигатель.


Таблица 1 - Характеристика вентиляторной установки ВГ-70СП

Наименование показателя

Значение показателя

Производительность

1 100 000 м3/час

Статический напор

16 кг/м2

Число лопастей вентилятора

4

Диаметр рабочего колеса

7000 мм

Тип двигателя

АСВО 15-23-34МУ1

Напряжение

380В

Мощность

75 кВт

Частота тока

50 Гц

Охлаждение двигателя

воздушное

Одним из необходимых условий эффективной работы вентиляторных градирен является правильный выбор экономичных вентиляторов.

Для градирни используются специальные осевые отсасывающие или нагнетательные вентиляторы. При применении отсасывающих вентиляторов обеспечивается более равномерное распределение воздуха по поперечному сечению в основании градирни, чем при использовании нагнетательных, так как вход воздуха и поворот его под прямым углом для движения вверх осуществляется при меньших скоростях. Снижение скорости движения воздуха при входе достигается благодаря осуществлению входных окон большого сечения со всех или с двух сторон градирни. Равномерность распределения воздуха является важным фактором в получении охладительного эффекта градирни.

Лопасти вентиляторов могут изготавливаться из алюминиевых сплавов, пластмасс, нержавеющей стали или обыкновенной стали со специальным антикоррозионным покрытием. В особых случаях они гуммируются. При выборе материала для изготовления лопастей и других элементов вентиляторной установки необходимо обращать внимание на их стойкость против коррозии, особенно в случае устройства отсасывающих вентиляторов.


2.3 Водораспределительное устройство

Водораспределительная система - технологический элемент градирни, включающий магистральные и рабочие трубопроводы или лотки с водоразбрызгивающими соплами или сливными трубками с отражателями струи;

система служит для равномерного распределения охлаждаемой воды по площади оросительного устройства.

Водораспределительное устройство должно обеспечивать равномерное распределение воды по оросителю при небольших энергозатратах, не создавая ощутимых препятствий проходу и распределению потока воздуха. В брызгальных и эжекторных градирнях параметры водораспределительного устройства в значительной мере определяют степень охлаждения воды.

Водораспределительная система проектируемой градирни напорного типа, замкнутая, из стальных труб с разбрызгивающими соплами ударного типа с чашечным отражателем. Сопла устанавливаются на распределительных трубах с факелом разбрызгивания, направленным вниз. Диаметры трубопроводов и количество сопел приняты на основании гидравлического расчёта.

Основная водораспределительная система имеет следующие характеристики:

Таблица 2 - Характеристика водораспределительной системы градирни

Наименование показателя

Значение показателя

Максимальная гидравлическая нагрузка на одну секцию

2000 м3/час

Максимальная плотность орошения

13,89 м32 час

Диаметр проходного отверстия сопел

28 мм

Количество сопел на одну секцию

189 шт.

Производительность сопла

1,58 м3/час

Напор у сопла

3-5 м. в. ст.

Водораспределительные устройства градирен можно разделить на три основные группы: разбрызгивающие, без разбрызгивания и подвижные. Разбрызгивающие водораспределительные устройства, в свою очередь, подразделяются на безнапорные, представляющие собой системы открытых желобов и лотков, и напорные, выполняемые из закрытых желобов или труб с соплами или разбрызгивателями, к которым вода подводится с большим или меньшим напором. В промышленных вентиляторных противоточных градирнях в нашей стране в последнее время применяются, как правило, разбрызгивающие напорные водораспределительные устройства, представляющие собой систему стальных трубопроводов, оборудованных пластмассовыми соплами различных видов и конструкций.

Зимняя система водораспределения состоит из стальных трубопроводов.

С целью оптимальной организации потока воздуха, входящего в градирню, а также для отвода воды, стекающей по внутренней поверхности обшивки градирни, над воздуховходными окнами проектом предусмотрены аэродинамические козырьки. Помимо аэродинамических козырьков предусмотрены специальные мусорозащитные фильтры на воздухозаборных окнах, для предотвращения загрязнению охлаждаемой воды из вне.

2.4 Оросительное устройство

Гидравлика оросительных устройств включает вопросы, связанные с распределением охлаждаемой воды в оросительных устройствах и созданием необходимой поверхности охлаждения.

Схема распределения воды по оросителю должна предусматривать отключение половины и отдельных его участков и в случае колебаний гидравлической нагрузки частичное или полное отключение центральной части оросителя для поддержания достаточной плотности орошения на периферийной части на входе холодного воздуха, что имеет особенно важное значение в зимний период в целях предотвращения обмерзания оросительного устройства.

Распределение воды в оросителе градирен осуществляется водораспределительными устройствами, состоящими из открытых лотков с разбрызгивателями в виде гидравлических насадок  и тарелочек, изготавливаемых из фарфора или пластмассы, или напорных труб с соплами.

Более распространено водораспределение воды лотками, требующее меньшего напора.

Разбрызгивающие тарелочки устанавливаются на расстояния 0,7—0,8 м от дна рабочих лотков.

Расстояния между тарелочками принимаются с учетом перекрытия факелов брызг соседних тарелочек с целью равномерного распределения воды по оросителю.

Обычно при равномерном распределении воздуха в оросителе тарелочки располагаются по квадратной сетке в плане с расстоянием между ними в осях 1,0—1,25 м.

В случае неравномерного распределения воздуха иногда применяют дифференцированное распределение воды с уменьшением плотности орошения в зонах оросителя, плохо снабжаемых воздухом, например в центральной части оросителя. В этих зонах расстояния между тарелочками увеличиваются.

В оросительных устройствах вода находится,  как в виде капель, так и в виде пленки, обволакивающей элементы оросителя.  Оценка значения поверхности охлаждения в процессе теплоотдачи должна производиться с учетом коэффициентов теплоотдачи, зависящих от состояния водного потока. Так, например коэффициенты теплоотдачи с поверхности капель зависят от диаметра капель. Коэффициенты теплоотдачи с поверхности пленки меньше, чем с поверхности капель.

На величину поверхности охлаждения пленочного оросителя влияет также смачиваемость щитов. Хорошее смачивание имеют щиты оросителя из нестроганых досок. Щиты, изготовленные из некоторых видов пластических материалов, обладающих гидрофобными свойствами, смачиваются неполностью. Вода стекает с них отдельными струями, что уменьшает поверхность охлаждения ,и приводит к ухудшению охлаждения.

Конструкции основных типов оросительных устройств и их гидравлические характеристики приводятся ниже.

Капельный ороситель состоит из реек прямоугольного или треугольного сечения, располагаемых в определенном порядке, обеспечивающем их смачивание охлаждаемой водой и возможно меньшее аэродинамическое сопротивление проходящему воздуху.

Ороситель из реек прямоугольного сечения применяется при поперечном движении воздуха. При противоточном — рациональнее использовать рейки треугольного сечения, укладываемые ребром вниз.

Отекание воды с одной рейки на другую при плотностях орошения до 5 м3/час носит четко выраженный капельный характер. Диаметр капель, стекаемых с реек, около 5—6 мм.

При падении капель с верхних реек на нижние образуется факел разбрызгивания, состоящий из более мелких, вторичных капель диаметром 0,5—0,8 мм.

Данные о распределении поверхности охлаждения в 1 м3 капельного оросителя из треугольных реек, направленных острием вниз, при расположении их в шахматном порядке с расстоянием между рейками в ряду 150 мм и между рядами реек 300 мм три плотности орошения 3 м3/м2час приведены в табл. 13. Там же приводится сравнение удельной поверхности охлаждения с капель и пленки, произведенное по эквивалентной поверхности охлаждения, т. е. с учетом коэффициентов теплоотдачи.

Как видно из табл. 13, для рассматриваемого оросителя наибольшая поверхность охлаждения приходится на долю пленки на рейках, однако основная часть тепла отдается 'мелкими каплями «вторичного» разбрызгивания.

Пленочный и капельно-пленочный ороситель.

В пленочном оросителе поверхность охлаждения создается щитами, по которым вода стекает в виде пленки.

Толщина пленки зависит от гидравлической нагрузки на щит и равна 0,3— 0,5 мм.

Для выравнивания расхода воды по длине щитов последние обычно выполняются с разрывом между досками. При вертикальной установке щитов в несколько ярусов по высоте и смещении щитов верхнего яруса часть стекающей с них воды может проскакивать между досками нижнего щита в водосборный бассейн. Поэтому щиты часто устанавливаются с небольшим наклоном к вертикали.

Для уменьшения сопротивления проходу воздуха под оросителем нижние доски щитов снабжаются треугольными вырезами (фестонами), сосредоточивающими стекающие со щитов кап¬ли воды в отдельные струи.

Капельно-пленочный ороситель может осуществляться  в виде комбинации из решетника и щитов пленочного типа, или в виде щитов с увеличенными разрывами между щетками. При этом при перетекании воды с доски на доску образуются факелы разбрызгивания, повышающие теплоотдачу. Оросительные устройства капельно-пленочного типа требуют меньшего расхода материалов и  по этой причине в последнее время получают все большее распространение.

Водораспределительная система - технологический элемент градирни, включающий магистральные и рабочие трубопроводы или лотки с водоразбрызгивающими соплами или сливными трубками с отражателями струи;

система служит для равномерного распределения охлаждаемой воды по площади оросительного устройства.

2.5 Водосборный бассейн

Подземные конструкции вентиляторных градирен выполняются из монолитного железобетона, однако допускается фундамент башни и стенку водосборного бассейна выполнять из сборного железобетона. Фундаменты железобетонных вытяжных башен градирен выполняются ленточными, каркасно-обшивных башен - отдельно стоящими или ленточными. При назначении размеров фундаментов башен градирен не допускается отрыв фундамента от грунта.

Водосборный бассейн состоит из монолитного днища толщиной, как правило, 25 см и монолитной стенки, которая для градирни с железобетонной башней является также стенкой кольцевого фундамента. При неблагоприятных грунтовых условиях толщина днища может быть увеличена. Водосборный бассейн может быть выполнен на свайном основании. При небольшой мощности грунта неудовлетворительного качества данный грунт может быть полностью заменен песчано-гравийной смесью.

При высоком стоянии грунтовых вод, обладающих сильной агрессией, в основании бассейна надлежит устраивать гравийную подушку с проливкой битумом. Во всех случаях бассейн оборудуется уровнемером с выводом показаний на щит.


3 Расчет проектируемой вентиляторной градирни

3.1 Определение удельного расхода воздуха

Удельный расход воздуха l вычисляется по формуле:

(1)

где  x определяется по значениям вспомогательных величин Y и R [1];

U определяется по формуле:

(2)

Для определения величины l вычисляются вспомогательные величины Y, k и R по формулам:

(3)

(4)

(5)

Величины удельных энтальпий воздуха, входящих в формулы (2) и (3), могут быть вычислены по формулам:

(6)

(7)

где  

- плотность насыщенных водяных паров, кг/м3;

- парциальное давление насыщенных водяных паров, кПа;

= 2493 кДж/кг;

- барометрическое давление, кПа.

Величина di² вычисляется по формуле:

(8)

 (9)

где  m и А принимаются в зависимости от выбранной конструкции оросителя  с учетом выбранного проекта градирни [1];

hор – высота оросителя, м.

В тех случаях, когда в проекте применен ороситель другой высоты, но той же самой конструкции, необходимо произвести корректировку величины А по формуле:

(10)

где   определяется по формуле:

(11)

где  - высота оросителя, м;

А - коэффициент, соответствующий высоте оросителя hор;

- принятая в проекте высота оросителя hор, отличающаяся от табличной [1];

- поправочный коэффициент к величине hор.

3.2 Определение плотности орошения и числа секций градирни

Плотность орошения определяется по уравнению qж, кг/ (м2·ч):

; (12)

где коэффициенты, входящие в уравнение (12) определяются:

; (13)

; (14)

; (15)

; (16)

(17)

Коэффициенты , М и dв принимаются по таблице [1].

Плотность влажного атмосферного воздуха g1, кгс/м3, определяется по графику [1] или по формуле:

(18)

где  определяется при величине J1 по таблице [1];

- барометрическое давление атмосферного воздуха

= 29,27 кгс·м/(кг·°С);

Значения коэффициента аэродинамического сопротивления сухого оросителя zc.o и коэффициента kор, учитывающего дополнительные аэродинамические сопротивления от стекающей по оросителю воды, принимаются по таблицам [1] в зависимости от выбранной конструкции оросителя. Значения этих двух коэффициентов определены по данным аэродинамических испытаний оросителей на опытных установках градирен.

Значение коэффициента аэродинамического сопротивления градирни без оборудования (оросителя и водоуловителя) zгр определяется по графику [1] в зависимости от отношения площади воздуховходных окон градирни (секции) fок к площади градирни (секции) в плане fоp.

Коэффициент аэродинамического сопротивления водоуловителей zву принимается по графику и таблице [1].

Буквой l в формулах (16) и (17) обозначена длина воздухораспределителя; при двухпоточной градирне (входные окна для воздуха с двух противоположных сторон) величина l равна 1/4 ширины градирни, при однопоточной - 1/2 ширины градирни. Для градирни с забором воздуха со всех сторон l равна половине радиуса круглой градирни в плане или половине длины стороны квадрата для градирни, квадратной в плане.

Величину qж в уравнении (12) можно определить любым методом, указанным в справочниках по математике. Наиболее удобным является метод с использованием тригонометрических функций. Допускается определять величину qж из уравнения (12) методом подбора.

По величине qж, определенной по уравнению (12), вычисляется число градирен N:

(19)

После определения плотности орошения по формуле (12) необходимо проверить соответствие аэродинамических сопротивлений градирни напору, развиваемому вентилятором. Для этой цели вычисляется подача воздуха вентилятором, Gв, м3/ч:

(20)

Если окажется, что вычисленная таким образом подача воздуха вентилятором будет равна номинальной или близка к ней, то аэродинамическое сопротивление градирни считается соответствующим напору вентилятора. Отклонение от номинальной подачи допускается до

При превышении этого предела рекомендуется выбрать другую градирню для расчета или в данной градирне изменить ее размеры в плане, размеры входных окон, тип оросителя, водоуловителя или принять к установке другой вентилятор.

Принцип дальнейшего расчета вентиляторной градирни совпадает с тепловым расчетом оросителя для башенной, за исключением необходимости использования единственного значения скорости воздуха, взамен ранее использованных двух.


3.3 Расчет параметров вентиляторной градирни

Данные по вентиляторной градирне для доменного производства представлены в таблице 3

Таблица 3 - Данные по вентиляторной градирне

Наименование показателя

Значение показателя

Расход охлаждаемой воды в градирне, м3/час

6000

Площадь секции, м2

144 м2

Высота оросителя hор, м

2,8

Ороситель

Пленочный

Максимальная удельная гидравлическая нагрузка на 1 м2 площади оросителя, м3/час

13,89

Температура воды на входе в градирню t1,

40

Температура воды на выходе из градирни t2,

32

Расчетные метеорологические условия представлены в таблице 4.

Таблица 4 - Расчетные метеорологические условия

Наименование показателя

Значение показателя

Температура наружного воздуха,

30

Относительная влажность, %

40

Объемный вес воздуха, кГ/м3

1,155

Принимаем к установке вентилятор ВГ-70СП. Технические характеристики вентилятора представлены в таблице 5.

По таблице [1] коэффициенты для вентилятора

;

;

.


Таблица 5 - Технические характеристики вентилятора ВГ-70СП

Наименование показателя

Значение показателя

Номинальная подача воздуха, тыс. м3

1200

Статический напор, Па (кг/м2)

16

Полное давление, Па (кгс/м2)

КПД вентилятора

Частота вращения, об/мин

147

Число лопастей, шт.

4

Угол установки лопастей, град

15

Диаметр рабочего колеса, м

7

Диаметр втулки, м

2

Марка электродвигателя

АСВО 15-23-34МУ1

Мощность, кВт

75

Напряжение, В

380

Частота тока, Гц

50

Охлаждение

воздушное

Степень защиты

IP44

Условия запуска

Плавный пуск с помощью устройства  «Altistart-48»

Таблица 6 – Габариты вентилятора

Наименование показателя

Значение показателя

Диаметр

10,45

Высота

13,5

Масса вентилятора, кг

16250

Площадь секции, м2

144


Для принятого пленочного оросителя по таблице в СНиП [1]:

 

Для водоуловителя

3.3.1 Определение удельного расхода воздуха

При  по таблице в СНиП [1]:

  

Плотность влажного атмосферного воздуха g1, кгс/м3 рассчитывает по формуле (18):

По таблице со СНиП [1] выбираем:

При  

 

При  

 

При  

 

Величины удельных энтальпий воздуха кДж/кг по уравнениям (6), (7):

Величина найдем по уравнению (9):

По формулам (2), (3), (5) вычисляем вспомогательные величины Y, U и R:

По номограмме в СНиП [1] определяется вспомогательная величина х по значениям вспомогательных величин Y и R

Удельный расход воздуха l вычисляется по формуле (1):

3.3.2 Определение плотности орошения и числа секций градирен

Плотность орошения определяется по уравнению (12). Для этого рассчитаем дополнительные коэффициенты по формулам (16), (17):

где коэффициенты в уравнении (12) найдем по формулам (13), (14), (15):

Уравнение (12) с численными значениями коэффициентов имеет вид

Следует иметь в виду, что коэффициенты ав, bв, св при вычислений величин p1 и р2 подставляются с тем знаком, который стоит перед этими коэффициентами в уравнении (12).

Решаем уравнение методом с использованием тригонометрических функций. Находим р1, р2:

(20)

 (21)

(22)

 (23)

Находим Cos φ:

 

 (24)

Вычисляем полученный угол:

 (25)

;

Находим искомую плотность орошения qж, кг/ (м2·ч):

(26)

Вычисляем число секций градирен N по уравнению (19):

Принимаем к установке 9 секции.

Подача воздуха вентилятором, Gв, м3/ч определяем по формуле (20):


3.4 Тепловой расчет

Тепловой расчет градирни ведем по методу, предложенным Б.В. Проскуровым для градирни с противоточным движением воздуха. По этому методу оросительное устройство разбивается на участки, разбивка производится горизонтальными сечениями на участки равной высоты.

Определение состояния воздуха и температуры воды в отдельных сечениях оросителя и температуры воды в отдельных сечениях оросителя производится по следующим уравнениям:

Объемный коэффициент теплоотдачи испарением, ткал/м3чмм:

, (27)

где - коэффициент оросителя;

– средняя плотность орошения в градирне, кг/м2ч;

– средняя скорость воздуха в оросителе, условно относимая к полному его сечению, м/ч.

Средняя плотность орошения в градирне, кг/ч:

, (28)

где Gж – расход горячей воды, поступающей на ороситель, м3/час;

Fор – площадь оросителя в плане, м2.

Изменение температуры воздуха

, (29)

где сp – теплоемкость влажного воздуха, принимаемая  расчетах постоянной и равной 0,25 кал/кг;

γср – средний объемный вес воздуха в кг/ м3, который может приближенно приниматься равным 0,98 от объемного веса наружного воздуха;

(t - T) – разность температуры воды и воздуха, 0С.

Изменение абсолютной влажности

, (30)

где ρ – скрытая теплота испарения, принимаемая в расчетах постоянной и

равной 585 кал/кг;

(eme) – разность максимальной упругости паров при температуре воды и упругости паров, находящихся в воздухе (абсолютной влажности воздуха) в мм. рт. ст.

Изменение температуры воды

, (31)

где  - средняя плотность орошения в градирне, кг/м2ч.

Если определенная по уравнению (31) абсолютная влажность воздуха в каком-либо сечении превышает 100%  влажности воздуха, излишнее количество паров воды конденсируется. В этом случае дополнительное приращение температуры воздуха за счет конденсации пара находится по уравнению:

, (32)

где δ - количество сконденсированных паров в г, определяемое разностью абсолютной влажности воздуха, полученной по расчету, и влажности воздуха, соответствующей максимальному его насыщению при заданной температуре.

При снижении в последующем сечении относительной влажности воздуха ниже 100% за счет его нагрева сконденсированные капли воды вновь испаряются.

Сопротивление градирни выражается уравнение:

, (33)

где h – сопротивление градирни в мм. рт. ст.;

- коэффициент общего сопротивления градирни, условно относимый к средней скорости воздуха в полном сечении оросителя (без учета его стеснения);

g – ускорение силы тяжести.

Величина тяги воздуха равна:

, (34)

где z – сила тяги в градирне в мм.вод.ст.;

Нб – высота башни градирни над оросительным устройством в м;

Н0 – средняя высоты оросителя в м;

γ1 объемный вес наружного воздуха в кг/м3;

γ2 объемный вес выходящего из градирни воздуха в кг/м3.

Тепловая нагрузка градирни кДж/ч:

, (35)

где сж – теплоемкость воды, принимаемая  расчетах постоянной и равной 4,19 кал/кг;

Δt – температурный напор в градирне, 0С.

Уравнение баланса теплоты, подведенной в конденсатор отработавшим паром и воспринятой охлаждающей водой:

, (36)

где i2 – энтальпия пара в конденсаторе;

iк – энтальпия конденсата;

Gп – расход пара в конденсаторе.

Используемый напор в турбине:

(37)

Мощность, вырабатываемая турбиной:

, (38)

где ηм – механический КПД турбины;

ηм – КПД электрического генератора турбины.

Упростим уравнение мощности, кВт:

3.5 Тепловой расчет вентиляторной градирни

Температура воды и состояние воздуха определяются по сечениям оросителя через 0,4м по высоте для значения средней скорости воздуха, которая определяется, м/с:

(39)

3.5.1 Расчет изменения температуры

Для скорости воздуха – 0,8 м/с рассчитаем по формуле (28) среднюю плотность орошения в градирне, кг/м2ч:

Вычисляем объемный коэффициент теплоотдачи испарением по уравнению (1) для пленочного оросителя вентиляторной градирни, отнесенный к высоте оросителя 0,4м, с введением коэффициента перехода к натуре 0,9, ткал/м3чмм:

Изменение температуры воздуха  по (29):

Изменение абсолютной влажности  по (30):

Изменение температуры воды  по формуле (31):

Задаваясь температурой воды близкой к ожидаемой определяем по полученным уравнениям изменение температуры и влажности воздуха, а также температуру воды по участкам оросителя при скорости воздуха 0,7 и 1м/с. Определенная в результате расчета конечная температура воды t2 должна удовлетворять заданному перепаду температур, т.е. , в противном случае изменяем температуру охлаждаемой воды и проводим расчет заново до соблюдения этого условия. Результаты расчетов сводим в таблицу 7.

Таблица 7- Расчет оросителя вентиляторной градирни

Обозначение параметра

Значение параметров

1

x

0

0,4

0,8

1,2

1,6

2

2,4

2,8

2

t

24

25,35

26,81

28,37

30,09

31,99

34,12

36,56

3

T

25

24,88

24,94

25,16

25,54

26,07

26,77

27,64

4

t-T

-1

0,47

1,87

3,21

4,55

5,91

7,35

8,92

5

dT/dx

-0,18

0,086

0,34

0,58

0,83

1,08

1,34

1,63

6

em

22,38

24,33

26,43

29,02

32,01

35,66

40,12

46,05

7

e

8,95

10,62

12,32

14,07

15,92

17,92

20,12

22,6

8

em-e

13,43

13,71

14,11

14,95

16,09

17,74

20

23,45

9

de/dx

2,57

2,63

2,71

2,87

3,08

3,4

3,84

4,5

10

dt/dx

1,39

1,49

1,61

1,76

1,95

2,2

2,51

2,96

Примечание. В результате подсчета оказывается, что перепад температуры равен


3.5.2 Расчет сопротивления и тяги

Величина сопротивления градирни определена по уравнению (33) при коэффициенте общего сопротивления в градирне, определенному по графику [2] и равному 29.

Объемный вес воздуха в оросителе определен по средним значениям его температуры и влажности, приведенным в таблице 7. Величина сопротивления градирни при скорости воздуха 0,8 м/с:

мм. вод. ст.

Величина тяги воздуха, определенная по уравнению (34) при высоте щитов оросителя 2,8м и высоте 4 над верхом оросителя 18м, будет равна:

мм. вод. ст.

Для определения искомой температуры охлажденной воды строим кривые сопротивления градирни и тяги воздуха, а также температуры охлажденной воды в зависимости от скорости воздуха в оросителе. Искомая температура охлажденной воды в градирне определяется путем сноса точки пересечения кривых сопротивления и тяги воздуха на кривую температур охлажденной воды.

Температура охлажденной воды в градирне , температурный перепад

Вырабатываемая мощность турбины, кВт:

3.6 Расчет потерь воды в градирне

Потери воды на испарение, капельный унос из градирен и сброс (продувку)  (в процентах от расхода воды в системе) характеризуют ее водный режим и называются параметрами водного режима.

3.6.1 Количество испарившейся влаги

Количество испарившейся воды может быть подсчитано исходя из уравнений теплового и материального баланса:

(40)

, (41)

где  и  - расходы воды на входе и выходе из градирни, кг/с;

- расход воздуха, кг/с.

Количество испарившейся воды может быть выражено также и через расход и влагосодержание воздуха:

(42)

Решая совместно эти уравнения, получим следующую формулу для определения количества испарившейся воды:

(43)

Этой формулой удобно пользоваться при испытаниях действующих градирен в натуре или опытных установок в лабораторных условиях, когда требуется определить относительно точные количества испарившейся воды.

При проектировании систем оборотного водоснабжения для определения расхода добавочной воды (для восполнения ее потерь) можно исходить из предложения, что все тепло отнимается от воды только за счет испарения, и тогда можно написать

(44)

Отсюда количество испарившейся воды , %, определяется по формуле:

(45)

, (46)

где коэффициент  определяется:

(47)

При средних температурах воды в градирнях значение r можно принять равным 2,43 МДж/кг (580 ккал/кг), тогда коэффициент . В действительности благодаря наличию теплоотдачи соприкосновением, особенно значительной при низких температурах наружного воздуха, этот коэффициент уменьшится.

3.6.2 Потери воды с капельным уносом

Для снижения потерь воды вследствие уноса капельной влаги с уходящим воздухом в вентиляторных градирнях всех типов предусматриваются водоуловители. В башенных градирнях они устраиваются только при площади орошения более 1000  (таблица 14)

В таблице 14 меньшие значения потерь надлежит принимать для охладителей большей производительности, а также для расчетов режимов обработки оборотной воды в целях предотвращения карбонатных отложений.

Таблица 8 - Потери оборотной воды вследствие капельного уноса из градирен

Тип градирен

Значения P2 , % от расхода охлаждаемой воды

Вентиляторные градирни с водоуловителями:

- при отсутствии в оборотной воде токсичных веществ

- при наличии токсичных веществ

0,1 – 0,2

0,05*

Башенные градирни с водоуловителями

Не более 0,05**

Башенные градирни без водоуловителей и оросительные теплообменные аппараты

0,5 – 1**

Открытые и брызгальные градирни

1 – 1,5

Примечание:

* ≤ 0,05% рекомендуется принимать для малогабаритных градирен, располагаемых на территории жилой застройки.

** Дополнительно принимаются потери воды на унос ветром через входные окна, равные 0,02 – 0,05 % циркуляционного расхода воды (при средней скорости ветра до 3 м/с)

3.6.3 Потери воды на продувку системы

Эти потери предусматривают для поддержания расчетной концентрации растворимых в оборотной воде солей, не выпадающих в осадок. Значение продувки открытых оборотных систем с мокрыми градирнями не превышает 3%

расхода оборотной воды и устанавливается в каждом конкретном случае из условий поддержания рационального значения коэффициента концентрирования солей :

, (48)

или

. (49)

Рациональное значение коэффициента  для каждой системы оборотного водоснабжения устанавливается индивидуально технологическими и технико-экономическими расчетами с учетом температурных параметров работы системы и качества добавочной воды. Значение  обычно поддерживается около 3-5; при определенных условиях  может составлять 6-8.

Продувочная вода оборотных систем в общем случае характеризуется следующими основными показателями:

1) повышенной в несколько раз по сравнению с подпиточной водой минерализацией;

2) наличием компонентов ингибиторов коррозии и солеотложений;

3) загрязнением продуктами  производства и температурой, на 8-15  превышающей температуру воды в водоеме.

В связи с этим в современных условиях при определении схемы промышленного водоснабжения обязательным становится одновременное принятие решения по мероприятиям для обезвреживания и утилизации продувочных вод.

Возможны три основных варианта:

1) сброс продувочных вод после соответствующей очистки до норм ПДК в водоем;

2) подача на биологические очистные сооружения для очистки совместно с фекальными и производственными сточными водами с последующим сбросом смеси очищенных вод в водоем или подачей на повторное использование в техническом водоснабжении после соответствующей доочистки;

3) очистка продувочных вод отдельным потоком или совместно с дождевой и талой водами и возврат на промплощадку для повторного использования.

Методы очистки продувочных вод весьма разнообразны. Применяются механические, физико-химические, химические и биохимические методы, а также их сочетания. Предпочтительны те из них, которые обеспечивают максимальное использование воды и получение пригодных к последующей утилизации осадков и шламов при минимальном количестве концентрированных сточных вод, выводимых на обессоливание, выпарку и сжигание.

Нередко продувочную воду оборотных систем с низкими концентрациями загрязнений относят к "условно чистой" и сбрасывают в водоем без очистки, поскольку единственным ее "загрязнением" является тепло. С точки зрения водоохранных мероприятий такое решение в большинстве случаев нерационально. Повышение температуры воды в водоеме на 5и более, особенно в летнее время, усиливает жизнедеятельность микроорганизмов (например, нитрифицирующих бактерий), рост водорослей и снижает содержание в воде кислорода, необходимого для жизнедеятельности рыб и других высших организмов. Интенсивность протекания этих процессов зависит от степени "теплового загрязнения" водоема и концентрации биологически активных веществ в продувочной воде.

Из-за относительно невысоких концентраций органических загрязнений продувочных вод, наличия в них компонентов ингибиторов коррозии, биоцидов и повышенной минерализации в большинстве случаев сброс их на биологические очистные сооружения нецелесообразен из-за дополнительной гидравлической нагрузки на них и ухудшения, как правило, степени очистки сточных вод при разбавлении малоконцентрированной продувочной водой.

В последние годы наметилась тенденция перехода крупных предприятий, потребляющих большие объемы технической воды, на замкнутые системы водоснабжения без сброса сточных вод в водоемы. Основным элементом таких систем являются охлаждающие оборотные циклы с использованием в них сточных вод в качестве подпитки. Замкнутые системы при определенных условиях могут оказаться экономически выгодными, так как глубокая очистка сточных вод по условиям сброса их в водоем часто дороже, чем подготовка для повторного использования. Сдерживающим фактором использования городских сточных вод в охлаждающих системах оборотного водоснабжения с испарительными градирнями являются санитарно-гигиенические проблемы, незамедлительно возникающие на территории промышленного предприятия или электростанции с подачей в водооборот таких сточных вод, в том числе и очищенных до норм ПДК.

3.6.4 Количество добавочной воды

Количество воды, добавляемой в систему , равно общей сумме потерь воды в системе:

. (50)

Кроме того, оборотная вода часто расходуется на технологические и другие нужды предприятия, что компенсируется соответствующим увеличением количества добавляемой в систему воды дополнительно к .

3.6.5 Анализ параметров водного режима системы

При обычных перепадах температур воды на градирнях летом испаряется 1,1-2% воды и зимой 0,3-1%, т. е. потери воды на испарение  изменяются в 2-3,6 раза в зависимости от колебаний температур наружного воздуха и регулировке не поддаются. Не поддаются регулировке и потери воды с капельным уносом из градирен . При поддержании в исправном состоянии водоуловителей  является постоянной величиной, зависящей от конструкции водоуловителя и скорости воздуха в градирне.

Следовательно изменение водного режима системы, оцениваемого коэффициентом концентрирования солей , может быть достигнуто главным образом вариацией значения продувки .

В НИИ ВОДГЕО Д. И. Кучеренко получена следующая формула для расчетов концентрации хорошо растворимых солей в оборотной воде при постоянном и непрерывном добавлении воды в систему и сбросе из нее продувки:

, (51)

где   - концентрация соли в добавочной воде;

- концентрация той же соли в оборотной воде в момент времени t после пуска системы;

- продолжительность одного оборота воды в системе, определяется по формуле:

(52)

где - объем воды в системе.

Параметры  и  представляют собой рассредоточенный и сосредоточенный выбросы в окружающую среду оборотной воды с содержащимися в ней загрязнениями. Количество этой воды в процентах от циркулирующей в системе:

. (53)

На коэффициент  оказывает влияние в основном параметр  (продувка).

С точки зрения возможностей снижения выбросов загрязнений из оборотных систем в окружающую среду целесообразно эксплуатировать их с минимальным капельным уносом  и регулируемой продувкой , которую можно при необходимости очистить от загрязнений.

3.6.6 Расчет потерь воды в проектируемой градирне

Количество испарившейся воды , % найдем по формуле (46):

где  – коэффициент  по формуле [47], при температуре наружного воздуха 30 .

Потери воды с капельным уносом, % выбираем по таблице 8:

Потери воды на сброс (продувку) из системы ,% рассчитаем из формулы (49):

Количество воды, добавляемой в систему , % определим по формуле (50):


4 Электрический расчет

Потребителями электрической энергии являются циркуляционные насосы и вентиляторная установка.

Согласно правилам устройства электроустановок электроприемники по бесперебойности электроснабжения относятся ко II категории. Электроприемники работают в длительном режиме.

Важной технической задачей, которую нужно решать при проектировании электроснабжения, является выбор сечения и марки кабеля, защитной аппаратуры. От правильности выбора будут зависеть потери напряжения, электроэнергии и многие другие факторы.

К установке приняты 6 однотипных циркуляционных насосов. Технические характеристики приведены в таблице 15.

Для распределения электроэнергии по вентиляторной градирне предусмотрена электрощитовая, в которой устанавливается щит, состоящий из 7 панелей:

  •  2 вводные панели типа ;
  •  1 панель с аппаратурой АВР-типа ;
  •  4 распределительные панели типа

Таблица 9 - Технические характеристики циркуляционных насосов

Условные

обозначения

Тип двигателя

Завод

изготовитель

Номинальные характеристики

мощность

напряжение

1

2

3

4

5

ЦН-1

Д3200-75

Сумский насосный з-д

800

3200

ЦН-2

Д3200-75

Сумский насосный з-д

800

3200

ЦН-3

Д3200-75

Сумский насосный з-д

800

3200

ЦН-4

Д3200-33

Сумский насосный з-д

800

3200

ЦН-5

Д3200-33

Сумский насосный з-д

800

3200

ЦН-6

Д3200-33

Сумский насосный з-д

800

3200


Рисунок 4.1 - Характеристики насосов Д3200-75  и  Д3200-33 соответственно

Силовые потребители вентиляторной градирни 0,4  подключены двумя независимыми взаимно резервирующими вводами:

Ввод №1 - панель ;

Ввод №2 - панель .

Для управления вентиляторами градирни предусмотрены шкафы управления , , , установленные в помещении электрощитовой, а также шкаф дистанционного управления - в помещении пультовой, и местный пост управления.

Все электрооборудование и кабельные изделия выбраны со степенью защиты, необходимой для условий окружающей среды всех помещений.

4.1 Расчёт и выбор высоковольтного кабеля

Все электрооборудование подключается к кабелями ВВГнг. Кабели прокладываются: открыто в кабель-каналах, по строительным и кабельным конструкциям, в трубах по металлоконструкциям, в лотках.

Экономически целесообразное сечение линии ,мм2 определяется по экономической плотности тока:

, (54)

где -экономическая плотность тока, зависящая от материала, конструкции провода, продолжительности использования максимума нагрузки  и региона, характеризующего стоимостью топлива (для нагрузки более 6000 часов в год принимаем ).

- расчетный ток кабельной линии в нормальном режиме, А:

, (55)

где - мощность, которая передается по кабельной линии в нормальном и послеаварийном режиме работы;

- номинальное напряжение сети;

- количество кабельных линий.

Для всех циркуляционных насосов: ,

;

 

 

Принимается ближайшее стандартное сечение и выбирается марка кабеля для прокладки в земле с , , .

 кабель с бумажной изоляцией и алюминиевыми жилами;

– алюминиевая жила;

  (первая (при отсутствии А) буква) ПВХ изоляция;

 (вторая (при отсутствии А) буква) ПВХ оболочка;

 отсутствие защитного покрова («голый»);

 не поддерживающий горения.

Таким образом электроснабжение выполняется кабелем , проложенным по кабельной эстакаде и кабельным конструкциям на здании .

Выбранную кабельную линию проверяем по следующим условиям:

4.1.1 Проверка кабеля по условию нагрева в нормальном режиме:

(56)

где  - расчетный ток одного кабеля, А;

- число запараллеленных кабелей в одной линии.

Ток кабеля в послеаварийном режиме:

(57)

 

Длительно допустимый ток кабеля с учетом способа прокладки:

(58)

где  - поправочный коэффициент на количество кабелей, проложенных в одной траншее;

- поправочный коэффициент на температуру окружающей среды.

Проверяется выполнение условий нагрева в нормальном режиме:

 (59)

155 А ≥ 87,47 А – условие выполняется.

4.1.2 Проверка кабеля по условию нагрева в послеаварийном режиме

Определяется коэффициент аварийной перегрузки в зависимости от вида прокладки кабеля, коэффициента предварительной нагрузки и длительности максимума:

(60)

 

Рассчитывается допустимый ток кабеля:

(61)

где   - коэффициент аварийной перегрузки, определяемый в  зависимости от коэффициента загрузки ;

А

Проверяется условие нагрева в послеаварийном режиме:

, (62)

209,25 А ≥ 174,94 А – условие выполняется

4.1.3 Проверка кабеля по допустимой потере напряжения:

Выбранное сечение проверяется по допустимой потере напряжения:

; (63)

где - допустимая потеря напряжения. Принимается  

- расчетная потеря напряжения, кВ.

 

Расчетное значение падения напряжения:

(64)

где - удельное активное сопротивление кабеля, Ом/км;

- удельное реактивное сопротивление кабеля, Ом/км;

 - длина кабельной линии, км.

(65)

По формуле (64) определяем расчетное значение падения напряжения:

В

 

– условие выполняется.

4.1.4 Проверка кабеля на термическую стойкость к токам короткого замыкания.

Проверяем выбранный кабель на термическую стойкость к токам короткого замыкания.

(66)

где - установившееся значение периодической составляющей тока короткого замыкания.

- приведенное время короткого замыкания;

- коэффициент, учитывающий изменение температуры до и после короткого замыкания.  

4.2 Расчет токов короткого замыкания

Расчёт проводим в относительных единицах при базисных условиях.

Рисунок 4.2 – Схема замещения системы

Задаемся значениями базисной мощности  

Задаемся значениями базисного напряжения  

Определяем базисный ток:

(67)

 

 

Определяем сопротивления схемы замещения:

1) сопротивление системы:

,  (68)

где  - мощность короткого замыкания на шинах подстанции энергосистемы;

2) сопротивление трансформатора:

(69)

3) сопротивление кабельной линии от трансформатора до КРУ 3кВ:

(70)

 

где  = 0,06 - удельное сопротивление кабельной линии, Ом/км;

= 0,075 км - длина кабельной линии.

4) сопротивление кабельной линии от КРУ 3кВ до насоса вычисляем по формуле (70):

где  = 0,06 - удельное сопротивление кабельной линии, Ом/км;

= 0,45 км - длина кабельной линии.

Определяем общее сопротивление цепи до точки короткого замыкания:

(71)

Определяем ток короткого замыкания:

(72)

кА

Термически стойкое сечение определим по формуле (66):

 

Выбираем кабель, который является термически стойким к действию тока короткого замыкания.

4.3 Расчет ударного тока

Для схем с последовательно включенными элементами ударный ток подсчитывается:

, (73)

где  – постоянная времени затухания апериодической составляющей тока короткого замыкания;

– ударный коэффициент для времени t=0,01с.

Постоянная времени определяется из уравнения:

, (74)

где и - соответственно суммарное индуктивное и активное сопротивления схемы от источника питания до места короткого замыкания.

Активное сопротивление системы 10,5 кВ принимаем равным нулю.

Отношение индуктивного сопротивления к активному для трансформатора 10 МВ·А типа ТДНС [4]:

 

Отсюда

Аналогично для трехжильной кабельной сети кабельной линии отношение индуктивного сопротивления к активному [4]:

Активное сопротивление цепи короткого замыкания:

(75)

 

Постоянная времени по формуле (74):

Ударный коэффициент определим по уравнению (73):

Ударный ток по уравнению (73):

Сверхпереходная мощность короткого замыкания S:

(76)

4.4 Выбор и проверка высоковольтного выключателя

Выбор выключателя производим по следующим условиям: заданные и расчетные электрические величины сопоставляются с гарантийными, представленными в каталогах:

(77)

 (78)

(79)

(80)

Электродинамическая устойчивость высоковольтных выключателей токам короткого замыкания устанавливается выражением:

(81)

Термическая устойчивость отключающих аппаратов устанавливается выражением:

(82)

где tфакт – расчетное фиктивное время;

It=10 – десятисекундный ток термической устойчивости, определяется по каталогам.

(83)

где  – фиктивное время периодической составляющей , с;

– фиктивное время апериодической составляющей , с.

Величину  находят по кривым зависимости

(84)

где – сверхпереходное значение тока короткого замыкания, А.
= 9,72 кА;

– действующее значение тока короткого замыкания, А.

 

 

 t – действительное время действия токов короткого замыкания, с:

 

(85)

где  – время срабатывания защиты, с.

;

– время отключения выключателя, с.

; 

 

 

 

Время апериодической составляющей  равно:

(86)

Выбираем высоковольтный вакуумный выключатель ВБЛ-10

Проверяем выбор высоковольтного выключателя по следующим условиям:

1) по электрической прочности по формуле (77):.

Таблица 10 - Технические данные выключателя ВБЛ-10-20/630 УЗ

Тип

Параметры выключателя

, кВ

, А

, кА

, кА

, кА

,МВА

ВБЛ-10

10

600

52

20

20

1000

3 кВ    10 кВ

2) по нагреву в длительном режиме по формуле (78):.

75,78 А 600 А

3) поверка на динамическую устойчивость по формуле (81):.

25,6 кА  52 кА

4) поверка на отключающую способность

43,3 МВА 350 МВА

9,72 кА 20 кА

5) проверка на термическую устойчивость по формуле (82):.

9,722·0,25 142·10

23,6 кА2с 1960 кА2с

Выбранный выключатель – ВБЛ-10-20/630 УЗ подходит по всем условиям


5 Автоматизация

Целью автоматизации градирни является:

– стабильность процесса охлаждения воды;

– снижение энергопотребления;

– обеспечение стабильности работы оборудования.

5.1 Контроль температуры охлажденной воды.

Автоматизация в проектируемой градирне для доменного производства предусматривает:

контроль температуры воды, подаваемой на градирню от насосов в помещении фильтров доменной печи и контроль температуры охлажденной воды;

выдачу сигналов управления по температуре охлажденной воды в схему управления приводами вентиляторов

Рис. 5.1. Принципиальная схема контроля температуры охлажденной воды.


Контроль температуры осуществляется термометрами сопротивления ТСМУ-Метран-274 в комплекте с универсальными индикаторами UM 330.

Универсальный индикатор UM330 представляет собой цифровой индикатор с аналоговыми выходами 4…20 мА, функцией сигнализации. На светодиодном (СИД) дисплее визуально контролируются значения заданных параметров, а в случае их отклонения от положенных значений подается сигнал на четыре встроенных уровня сигнализации.

Термометры установлены на соответствующих трубопроводах, индикаторы - на щите КИП в помещении пультовой. Кабели проложены по кабельной эстакаде. Питание - 220В осуществляется от щита 0,4В.

Все нетоковедущие части электрооборудования заземлены на контур заземления цеха.

5.2 Регулирование температуры охлаждаемой воды изменением скорости вращения вентилятора

Другой способ автоматизации градирни является установка системы с использованием 2-скоростных электродвигателей для вентиляторов. При такой автоматизации система АСУ способна в автоматическом режиме переводить электродвигатели на пониженную скорость в зависимости от внешних возмущений. К этим возмущениям относятся метеорологические факторы: температура и влажность воздуха, ветер, атмосферное давление и прочие, — и факторы технологические: изменения подачи (производительности) циркуляционных насосов и температуры горячей воды (или температурного перепада входной/выходной воды).

Наибольшее влияние на процесс охлаждения оказывают значения четырёх параметров: перепада температур горячей/охлаждённой воды  (), температуры окружающего воздуха  (), его влажности () и подачи насоса .

Так как скорость вращения вентилятора  задаётся в условиях одновременного случайного изменения всех параметров, для получения стабильной температуры охлаждённой воды необходимо:

• получить и обработать достоверную информацию с соответствующих датчиков с дискретностью 1 минута;

• вычислить оптимальную (заданную) скорость вращения вентилятора градирни ;

• скорректировать её с учётом стабилизирующего действия обратной связи по выходной координате — температуре охлаждённой воды .

Охлаждение технологической воды в градирне физически представляет собой два процесса:

1) теплообмен падающих распылённых капель горячей воды со встречным потоком воздуха, имеющего температуру окружающей среды;

2) испарение, связанное с фазовым переходом воды в парообразное состояние при массовом её разбрызгивании и принудительной вентиляции.

Для получения стабильной температуры охлаждённой воды система автоматизации вентиляторной градирни имеет:

• блок точного задания скорости вращения электроприводом вентилятора для стабильной работы в разомкнутой системе управления в условиях действия всех технологических и метеорологических факторов;

• контур стабилизации температуры охлаждённой воды для коррекции заданной скорости по сигналам обратной связи, особенно при неадекватных показаниях метеодатчиков и сильном воздействии неучтённых факторов.

Функциональная схема автоматизированного управления технологическим процессом охлаждения воды в вентиляторной градирне показана на рис. 2.

Рисунок 5.2 Функциональная схема автоматизации вентиляторной градирни

— температура охлаждённой воды, заданная и фактическая соответственно;  — скорость вращения электропривода вентилятора, заданная и фактическая соответственно;  — перепад температур горячей/охлаждённой воды;  — температура окружающего воздуха; — влажность окружающего воздуха;  — подача насоса;  — питающее напряжение;  — система частотно-регулируемого электропривода «преобразователь частоты — асинхронный двигатель».

Преобразователь частоты для асинхронных двигателей позволяет реализовать энергоэкономичный закон скалярного регулирования скорости электропривода ПЧ-АД (преобразователь частоты — асинхронный двигатель) с вентиляторной нагрузкой  ( и — величины напряжения и частоты соответственно). При этом снижение скорости вентилятора градирни относительно номинального значения  об./мин сопровождается квадратичным снижением момента нагрузки () и кубическим уменьшением потребляемой мощности (). Это повышает технико-экономическую эффективность и сокращает срок окупаемости ПЧ и компьютерной системы регулирования до 0,5...1,5 лет.

Вторым важным фактором, обеспечивающим технико-экономический эффект применения частотного регулирования скорости вентилятора, является стабилизация главного выходного параметра градирни — температуры охлаждённой воды — на уровне . Как правило, строгое соблюдение параметров основного технологического процесса позволяет повысить производительность и качество выпускаемой продукции. Поэтому программная реализация пропорционально-интегрального регулятора (ПИ-Р) САР корректирующего контура обратной связи главного технологического параметра  имеет большое практическое значение.

Немаловажное значение имеет повышение надёжности и долговечности работы двигателей, редукторов и другого механического оборудования. Это достигается за счёт непрерывной диагностики элементов электрооборудования средствами ПЧ и промышленного компьютера (ПК), прогнозирования неисправностей в фоновом режиме, формирования оптимальных динамических режимов.

Реализация тахограмм «мягкого» пуска, торможения и перехода на новые скорости при минимальной кратности токов АД благоприятно сказывается на старении изоляции обмоток двигателя, его тепловом состоянии, а ограничение больших динамических моментов приводит к отсутствию напряжений и ударов в механических передачах (длинных валах, редукторах и лопастях вентилятора). К тому же становится возможной работа вентилятора в зоне помпажа и снижается вероятность рециркуляции воздуха (затягивание влажного воздуха обратно в воздухозаборные жалюзи градирни).

Наконец, координация работы всех локальных систем технологического процесса и обмен между ними информацией в рамках АСУ ТП второго уровня позволяет оптимизировать и инициализировать функционирование всего производственного процесса с единого диспетчерского поста.

Таким образом вентиляторные градирни являются центральным и важнейшим звеном технологической цепи отвода тепла в водооборотных системах предприятий, так как путём испарения и теплообмена с атмосферным воздухом они позволяют снизить температуру воды до требуемых значений. Важно и то, что, изменяя скорость вращения вентилятора градирни, можно регулировать выходные параметры водооборота в зависимости от сезонных метеорологических и технологических изменений большого числа факторов.

Как показывает опыт, экономия электроэнергии от внедрения АСУТП составляет более 40% в год от номинальной потребляемой мощности, что позволяет за короткий срок окупить затраты на автоматику. При этом такая система обеспечивает стабильную заданную температуру охлаждения.


6. Безопасность жизнедеятельности

6.1 Заземление градирни

6.1.1 Защитное заземление

Защитным заземлением называется преднамеренное электрическое соединение с землей или ее эквивалентом металлических нетоковедущих частей, которые могут оказаться под напряжением.

Корпуса электрических машин, трансформаторов, светильников, аппаратов и другие металлические нетоковедущие части могут оказаться под напряжением при замыкании их токоведущих частей на корпус. Если корпус при этом не имеет контакта с землей, прикосновение к нему также опасно, как и прикосновение к фазе.

Защитное заземление может быть только в том случае, если ток замыкания на землю не увеличивается с уменьшением сопротивления заземления.

6.1.2 Устройство заземления

По расположению заземлителей относительно заземленных корпусов заземления делят на выносные и контурные.

При выносном  заземлении заземлители располагаются на некотором удалении от заземляемого оборудования. Поэтому заземлённые корпуса находятся вне поля растекания на земле, и человек, касаясь корпуса, оказывается под полным напряжением относительно земли, если не учитывать коэффициента , . Так как , ток через человека:

. (87)

Выносное заземление защищает только за счет малого сопротивления заземления.

Контурное заземление – заземлители располагаются по контуру вокруг заземленного оборудования на небольшом (несколько метров) расстоянии друг от друга. Поля растекания заземлителей накладываются, и любая точка поверхности грунта  внутри контура имеет значительный потенциал. Вследствие этого разность потенциалов между точками, находящимися внутри контура, снижена и коэффициент прикосновения α1 намного меньше единицы.

Коэффициент напряжения шага также меньше максимально возможного значения. Ток через человека, касающегося корпуса, меньше, чем при выносном заземлении.

Иногда при выполнении контурного заземления внутри контура прокладывают горизонтальные полосы, которые дополнительно выравнивают потенциалы внутри контура.

Чтобы уменьшить шаговые напряжения за пределами контура, вдоль проходов и проездов в грунт закладывают специальные шины.

В качестве искусственных заземлителей применяют стальные стержни из угловой стали 60 Х 60 мм(или близкой по размеру), а также из стальных труб диаметром 35 – 50 мм и стальных шин сечением не менее 100 мм2. Стержни длинной 2,5 – 3 м погружают (забивают) в грунт вертикально в специально подготовленной вокруг защищаемой территории траншее. Вертикальные заземлители соединяют стальной шиной, которую приваривают к каждому заземлителю.

В открытых электроустановках корпуса присоединяют непосредственно к заземлителю проводами. В зданиях прокладывают магистраль заземления, к которой присоединяют заземляющие провода. Магистраль соединяют с заземлителем не менее чем в двух местах.

В целом вся совокупность заземлителя и заземляющих проводов называется заземляющим устройством. Заземляющими проводниками называются металлические проводники, соединяющие заземляемые части электроустановки с заземлителем.

6.1.3 Нормирование параметров защитного заземления.

Поскольку заземление должно обеспечивать безопасность при прикосновении к нетоковедущим частям, случайно оказавшимся под напряжением, и при воздействии напряжения шага, нормированию подлежат наибольшее напряжение прикосновения внутри контура, наибольшее напряжение шага и напряжение относительно земли. Эти величины не должны превосходить длительно допустимых:

(88)

(89)

Исходя из приведенных условий можно нормировать сопротивление заземления  и коэффициенты напряжения прикосновения  и шага , учитывая ток замыкания на землю  в данной электроустановке. Расчетный ток замыкания на землю – наибольший возможный в данной электроустановке ток замыкания на землю.

В сетях напряжением до 1000 В ток однофазного замыкания на землю не превышает 10 А, так как даже при самом плохом состоянии изоляции и значительной емкости сопротивления фазы относительно земли не бывает менее 100 Ом . Отсюда ток замыкания на землю в сети напряжением 380 В по формуле (87):

В сети напряжением 660 В:

Следует учесть, что в сетях напряжением 660 В сопротивление изоляции значительно выше 100 Ом и ток замыкания на землю не достигает даже 10 А. В электроустановках напряжением свыше 1000 В с изолированной нейтралью в качестве расчетного тока можно принять ток, вычисленный приближенно по формуле:

(90)

где  – фазное напряжение сети, ;

– общая длинна подключенных к сети кабельных линий,  км;

– общая длинна подключенных к сети воздушных линий, км.

При наличии компенсации емкостной составляющей тока замыкания на землю в качестве расчетного принимается остаточный ток, который может иметь место при отключении самой мощной компенсирующей катушки, но не менее 30 А. Для заземлений, к которым подключаются компенсирующие катушки, в качестве расчетного принимается ток, равный 125 % номинального тока катушки.

В ПУЭ нормируются сопротивления заземления в зависимости от напряжения электроустановки. В электроустановках до 1000 В сопротивление заземления на должно превышать 4 Ом, если же суммарная мощность источников (трансформаторов, генераторов), подключенных к сети, не превышает 100 , сопротивление заземления должно быть не больше 10 Ом.

В электроустановках напряжением свыше 1000 В с малым током замыкания на землю (менее 500 А) допускается сопротивление заземления:

, (91)

но не более 10 Ом, т. е. допускается напряжение относительно земли до 250 В.

Если учитывать, что в таких установках заземление контурное, коэффициент напряжения прикосновения мал и установки обслуживаются высококвалифицированным электротехническим  персоналом, приведенная норма обеспечивает достаточную степень безопасности.

Если заземляющее устройство используется одновременно для электроустановок напряжением до 1000 В и выше, сопротивление заземления должно быть равно или ниже:

, (92)

но не выше нормы для электроустановки напряжением до 1000 В (4 или 10 ОМ).

В электроустановках с большими (более 500 А) токами замыкания на землю сопротивление заземления должно быть не выше 0,5 Ом. В случае замыкания на землю напряжение относительно земли достигает сотен и даже тысяч вольт. С учетом выравнивания потенциалов напряжение прикосновения не бывает более 250 – 300 В. Это опасно, но таких электроустановках прикосновение к заземленным корпусам без защитных средств допускается только при снятом напряжении. Кроме того, замыкание на землю существует кратковременно, так как срабатывает защита и поврежденная линия отключается.

6.1.4 Контроль заземления.

Внешний осмотр и измерение сопротивления заземляющих устройств производятся при приеме в эксплуатацию и периодически в сроки, установленные правилами, при перестановке оборудования и ремонте заземлителей.

При внешнем осмотре выборочно проверяют (с предварительной раскопкой) элементы, находящиеся в грунте. Остальные элементы проверяют в пределах, доступных осмотру. Между заземляемыми объектами и заземлителями должна быть надежная цепь, не должно быть обрывов и неудовлетворительных контактов.

Заземляющие устройства являются необходимой частью многих электроустановок. По своему назначению различают следующие виды заземлений:

  1.  рабочее заземление какой – либо находящейся под напряжением точки электроустановки для обеспечения надлежащей работы установки в рабочих и аварийных условиях;
  2.  защитное заземление металлических корпусов и других металлических частей электроустановки, нормально не находящихся под напряжением, необходимое для защиты людей при случайном попадании этих частей под напряжение вследствие нарушения изоляции;
  3.  молниеносное заземление молниеотводов и разрядников.

Заземляющее устройство состоит из заземлителя (металлического проводника или группы проводников, находящихся в непосредственном соприкосновении с землей) и заземляющих проводников, соединяющих заземляемые части электроустановки с заземлителем.

В качестве заземлителей могут быть использованы подземные металлические части и арматура железобетонных фундаментов зданий и сооружений, обсадные трубы, проложенные в земле стальные трубопроводы негорючих и невзрывчатых жидкостей и газов, свинцовые оболочки проложенных в земле кабелей и другие подобные элементы, имеющие хороший и устойчивый контакт с почвой; такие заземлители называются естественными.

Когда естественные заземлители не могут обеспечить требуемых показателей заземляющего устройства, то в дополнение к ним устраивают искусственные заземлители. Наиболее рациональными в электроустановках оказались два вида таких заземлителей: вертикальные стержневые и горизонтальные углубленные.

Вертикальные заземлители состоят из одного или нескольких соединенных между собой электродов длиной 2,5 – 6 м, обычно представляющих собой отрезки стальных прутков диаметром 10 – 16 мм или угловой стали с толщиной стенки не менее 4мм.

Горизонтальные углубленные заземлители укладываются в виде замкнутого контура из полосовой или круглой стали на дно котлована по периметру фундамента здания или сооружения. Основными преимуществами такого заземлителя являются малая стоимость, удобство монтажа и эксплуатационная надежность.

В качестве заземляющих проводников могут применяться защитные (в том числе нулевые) провода и жилы 4- и 5-проводных линий, отдельно проложенные защитные проводники (например, магистрали заземления), алюминиевые оболочки кабелей, металлические трубы, короба и лотки электропроводки, металлические кожухи шинопроводов, металлические конструкции зданий и сооружений, открыто проложенные трубопроводы негорючих и невзрывчатых жидкостей и газов и т. п.

Измерение сопротивления растеканию заземлителей может быть проведено различными способами. Наиболее распространён метод амперметра и вольтметра. Вспомогательный заземлитель  и зонд устанавливаются на таком расстоянии друг от друга и от испытуемого заземлителя , чтобы их поля растекания не накладывались.

Падение напряжения на этом заземлении измеряется вольтметром , включенным между заземлителем  и зондом. Таким образом, сопротивление растеканию испытуемого заземлителя . Если сопротивление вольтметра окажется соизмеримым с сопротивлением растеканию зонда, то это внесет погрешность. Поэтому для измерений следует применять вольтметр с большим внутренним сопротивлением, а лучше всего электростатический или электронный.

Для измерения сопротивления заземления применяется прибор – измеритель заземления . В этом приборе амперметр и вольтметр заменены потенциальной и токовой рамками логометра. Постоянный ток генератора  прерывателями 2 и 3 преобразуется в переменный. Переменный ток через заземлители 6 и 4 возвращается в прерыватель, выпрямляется и через токовую рамку логометра проходит на  зажим «минус» генератора. При повороте вала генератора на 180о ток на участке заземлителей изменяет направление, а в рамке логометра проходит в прежнем направлении.

Напряжение испытуемого заземлителя относительно земли снимается зондом 5, выпрямляется и подается на потенциальную рамку логометра. Таким образом, через заземлители проходит переменный ток через логометр – постоянный и измерение производится при переменном токе. Измерение постоянным током дает неверный результат вследствие поляризации влаги у заземлителей.

Измерение сопротивления заземляющих проводников можно производить любым прибором для измерения малых сопротивлений. Обычно это делается измерителями заземлений, так как они наиболее пригодны для этой цели. Специально для измерения сопротивления заземляющих проводников выпускается омметр М372.

Измеритель заземления М-416 имеет пределы измерения от 0,1 до 1000 Ом.

Принцип действия прибора основан на компенсационном методе с применением вспомогательного заземлителя и зонда.

При измерении выход преобразователя присоединяется к вспомогательному заземлителю и измеряемому сопротивлению  через первичную обмотку трансформатора . Во вторичную обмотку трансформатора  включен специальный калибровочный резистор . При такой схеме  включения помимо основной цепи тока через землю создается цепь тока через реохорд резистора  .Схема обеспечивает равенство этих токов, что позволяет путем изменения значения калибровочного резистора  изменять напряжение на резисторе , включенном между движком резистора и зажимом потенциального электрода (зонда). Разность напряжения резистора подается через усилитель на детектор и индикатор (миллиамперметр mА). Компенсация наступает при таком положении реохорда, при котором падения напряжения на участке реохорда от зажима на корпусе прибора до подвижного контакта равно падению напряжения на измеряемом сопротивлении, при этом ток в цепи индикатора равен нулю. Реохорд имеет шкалу, что позволяет непосредственно определять измеряемое сопротивление.

Измерение напряжения прикосновения в электроустановках до 1000 В может быть произведено непосредственно . Опорная поверхность ног имитируется металлической пластиной размером 35 х 35см, нагружаемой грузом, масса которого 70-80 кг. Сопротивление человека заменяется сопротивлением вольтметра, шунтированного сопротивлением.

Измерение удельного сопротивления грунта производится методом контрольного электрода или методом четырех электродов. Метод контрольного электрода состоит в следующем: устанавливается заземлитель, измеряется его сопротивление растеканию и определяется удельное сопротивление грунта. Если в качестве контрольного электрода использовать заземлитель в виде стальной трубы диаметром 50 мм, длиной 2,5 м и погрузить его в грунт так, чтобы верхний конец был ниже уровня поверхности на 0,7 м, то определяют удельное сопротивление. Поскольку именно такие заземлители применяются в заземляющих устройствах, в результате измерения получают сопротивление одиночного заземлителя, которое может быть использовано в расчетах. Электроды при измерении методом четырех электродов устанавливают на равных расстояниях.

6.1.5 Расчет заземления.

Расчет защитного заземления имеет целью определить основные параметры заземления – число, размеры и порядок размещения одиночных заземлителей и заземляющих проводников, при которых напряжение прикосновения и шага в период замыкания фазы на заземленный контур не превышают допустимых значений.

Проведем расчет заземлителя методом коэффициентов использования по допустимому сопротивлению.

В качестве естественного заземлителя будет использована металлическая технологическая конструкция, частично погруженная в землю; ее расчетное сопротивление растеканию  Ом. Заземлитель предполагается выполнить из вертикальных стержневых электродов длиной , диаметром , верхние концы которых соединяются с помощью горизонтального электрода- стальной полосы суммарной длиной ,сечением .

Определяем расчетные сопротивления растеканию электродов вертикального  и горизонтального   по формулам:

, (93)

, (94)

где и– приближенные значения удельных электрических сопротивлений супеси;

и – длины вертикального и горизонтального электродов;

– диаметр вертикального электрода;

– ширина полосы горизонтального электрода;

;

Ом

Далее, имея в виду, что принятый заземлитель контурный и что количество вертикальных электродов , определяем по таблице коэффициентов использования электродов заземлителя – вертикального  и горизонтального ;

Теперь найдем сопротивление растеканию принятого группового заземлителя:

(95)

Ом

Это сопротивление меньше требуемого (), но так как разница между ними невелика (0,35 Ом) и она повышает условие безопасности, принимаем этот результат как окончательный.

Итак: проектируемый заземлитель – контурный, состоит из 6 вертикальных стержневых электродов длиной 5 м и диаметром 40 мм и горизонтального электрода в виде стальной полосы суммарной длинной 15 м, сечением мм.

6.2 Шумовые характеристики градирни

Экологические проблемы работы градирен стали возникать по мере роста производительности этих сооружений и их числа на промышленной площадке, а также с приближением производственных объектов к жилой застройке и транспортным магистралям.

Градирня как источник шума представляет собой сооружение, в котором шум может создаваться вентиляторной установкой с приводом преимущественно на низких и средних частотах, равных 63-500 Гц, и движением воды (шум дождя) на частотах 500-8000 Гц.

Шум, создаваемый градирней, оценивается по её шумовой характеристике. Шумовой характеристикой вентиляторной градирни принято считать уровни звукового давления на среднегеометрических частотах октавных полос в диапазоне 63-8000 Гц на расстоянии 1 м. От звукоактивных поверхностей. Звукоактивная поверхность — часть поверхности градирни с наибольшим излучением шума.

Уровень звукового давления L, дБ, вычисляется по формуле:

 (96)

где   действующее значение звукового давления, Па;

пороговая величина среднеквадратичного звукового давления, Па:

(97)

Для ориентировочной оценки допускается за характеристику постоянного шума на рабочем месте принимать уровень звука, дБА, измеряемый по шкале А шумомера и определяемый по формуле

(98)

где  среднеквадратичное звуковое давление с учетом коррекции А шумомера, Па.

Шумовые характеристики вентиляторных градирен, составленные по данным натурных исследований берутся из специальных таблиц, изложенных в СНИП.

Измерения шума были проведены в четырех наиболее звукоактивных точках градирни при обычных эксплуатационных режимах работы градирен:

Д - на расстоянии 1 м над верхней кромкой диффузора;

В - на расстоянии 1 м сбоку от вентилятора или вдоль его оси (для вентиляторов с горизонтальной осью);

О - на расстоянии 1 м от середины входных окон (на высоте 1,5 м от борта резервуара);

Г - на расстоянии 1 м от поперечноточной градирни со стороны выхода воздуха.

Возможные отклонения от средних уровней звукового давления, приведенные в таблице [2], зависят от качества монтажа градирни и вентилятора, марки вентилятора (1ВГ или 2ВГ, 06-300 или 06-320 и т.п.), гидравлической нагрузки и находятся, как правило, в пределах ± 3 дБ.

Допустимые уровни шума звукового давления, дБ согласно СН 2.2.4/2.18.562-96, в октавных полосах частот, уровни звука, дБА, для жилых, общественных производственных зданий и их территорий принимаем в соответствии с таблицей «Шумовые характеристики вентиляторных градирен по данным натуральных исследований» [2] Пономаренко. С поправками к ним на время суток и месторасположение объекта [2].

Определение требуемого снижения шума производится на основании акустического расчета. Акустический расчет проводят в девяти октавных полосах со среднегеометрическими частотами 31,5, 63, 125, 250, 500, 1000, 2000, 4000, 8000 Гц. Расчет производится в следующем порядке.

Определяем шумовые характеристики (октавные уровни звукового давления градирен) по [2] Пономаренко. Выбираем точки на территориях, для которых производится расчет (расчетные точки). Выбор расчетных точек осуществляется на территории или в помещениях, наиболее близко расположенных к градирне, а также в помещениях с наименьшим допустимым уровнем шума.

Определяются допустимые уровни звукового давления в расчетных точках , дБ.

Октавные уровни звукового давления, создаваемые градирнями в расчетных точках на территории , определяются по формуле:

 (99)

Уровень звукового давления, создаваемый градирней L, определяется по таблице, снижение звукового давления в зависимости от расстояния между градирней и расчетной точкой  показатель направленности излучения шума  снижение уровня звукового давления полосами зеленых насаждений определяется как 

 (100) 

где   — ширина полосы зеленых насаждений, м.

Результаты натуральных измерений показали, что уровень звукового давления, создаваемый градирней при одной работающей секции, и суммарных УЗД нескольких работающих секций (градирен) отличаются между собой не более, чем на 1-2 дБ, что находится в пределах точности измерений. Это объясняется тем, что из-за больших размеров секции (градирни) шум от соседних секций до расчетной точки доходит значительно сниженным по сравнению с шумом от секции, расположенной на минимальном расстоянии от расчетной точки.

Расчеты суммарных уровней звукового давления показывают, что они численно равны уровню звукового давления одной секции.

Уровень шума от вентиляторных градирен, как правило, не превышает допустимого по санитарным нормам для территорий промышленных предприятий уже на расстоянии 10 м., поэтому их можно размещать в любом месте промышленного предприятия без проведения каких-либо мероприятий по защите от шума. Однако если поблизости находятся жилые или другие здания, уровень шума для которых ограничен санитарными нормами, следует предусматривать мероприятия для снижения уровня шума в расчетных точках до значений, допустимых санитарными нормами.

Эти мероприятия необходимо предусматривать на стадии проектирования и привязки к местности, что обходится обычно в 2-3 раза дешевле, чем обеспечение защиты от шума после пуска градирен в эксплуатацию.

Борьба с шумом вентиляторных градирен осуществляется по следующим основным направлениям:

1) уменьшение шума в источнике (градирне) конструктивными и административными методами (создание и применение малошумного источника, регламентация времени его работы и мест расположения на территории);

2) снижение шума на пути его распространения в городской среде от источника (градирни) до объекта шумозащиты;

3) устройство шумозащиты непосредственно на объекте конструктивно-строительными методами, обеспечивающими повышение звукоизолирующих   качеств ограждающих конструкций, зданий и сооружений.

В качестве мероприятий по борьбе с шумом внутри источника (градирни) могут быть рекомендованы:

1) установка вентилятора на плавающем основании и «мягкое» соединение вентилятора с корпусом градирни в противоточной градирне с вентилятором типа 06-300;

2) снижение скорости вращения вентиляторов за счет изменения конструкции или применения двухскоростных двигателей;

3) устройство удлиненных диффузоров с непрерывным течением потока при покрытии внутренней поверхности диффузора звукопоглощающим материалом с пластмассовой пленкой для защиты от воды;

4) усовершенствование аэродинамических характеристик лопастей и проточной части вентиляторов;

5) целесообразность работы градирни с остановкой в ночное время (с 23 до 7 ч.) в тех случаях, когда это возможно;

6) размещение градирен с выходом звуковой энергии в сторону, противоположную рассматриваемому помещению.

В качестве мероприятий по борьбе с шумом на путях его распространения могут быть рекомендованы:

1) удаление от жилых домов на достаточное расстояние;

2) размещение градирен в естественных или искусственных выемках или среди зданий;

3) устройство между градирней и рассматриваемым объектом экранов в виде насыпей, ограждений, стенок, полос зеленых насаждений;

4) размещение вентиляторных градирен с использованием в качестве экранов существующих сооружений зданий, рельефа местности;

5) использование глушителей.


6.2 Воздействие выбрасываемых из градирен аэрозолей на окружающую среду

Работающая градирня в атмосферу нагретый до 35-45насыщенный водяными парами воздух, содержащий капли воды размером 100-500 мкм в количестве 0,5-1 г. на 1 м3 воздуха. С парами в атмосферу поступает примерно 95% тепла, отводимого от охлаждаемого оборудования, а оставшаяся часть тепла отводится в водоисточники с продувочной водой. Интенсивность теплового потока на выходе из градирни в зависимости от тепловой нагрузки может достигать 250-300 кВт/м2. Он создает факел тумана (паровой факел), поднимающийся на высоту до 150-300 м и распространяющийся в направлении ветра на 2-10 км. Наличие парового факела является неотъемлемым признаком мокрых градирен, работающих по принципу испарительного охлаждения воды.

Проблема парового факела (выпора) градирен возникла в нашей стране только в последние годы, т. е. значительно позже, чем в западных странах. Она решается путем использования мокро-сухих и сухих градирен.

При работе на промплощадке большого количества мокрых градирен и определенном сочетании погодных условий группа факелов может формировать в районе предприятия местный микроклимат с повышенной влажностью атмосферного воздуха. Кроме того, при наличии в атмосферном воздухе газообразных примесей выходящая из градирни влага может с ними взаимодействовать и образовывать вредные для окружающей среды соединения.

При требованиях к работе охладителей, исключающих видимость паровых факелов, применяются сухие или гибридные градирни.

При использовании для подпитки оборотных систем городских и промышленных сточных вод, а также сильно минерализованных природных вод (например, морской воды) градирни могут быть источником вредного воздействия на окружающую среду — атмосферу, почву, водные объекты.

Вредное воздействие происходит в результате выброса капель оборотной воды в атмосферу, осаждения их на почву и на поверхность воды водных объектов.

В капля могут содержаться также ингибиторы коррозии, накипеобразования и химические реагенты для предотвращения биологических обрастаний, добавляемые в оборотную воду.

Капли воды распространяются в атмосфере в районе градирен и увлажняют поверхность земли и близ расположенные сооружения, а в зимний период вызывают их обледенение, поэтому в СНиП 11-89-80 приведены допустимые минимальные расстояния от градирен до ближайших сооружений.

Градирни размещают по отношению к жилым застройкам с учетом розы ветров. При этом следует предусматривать санитарно-защитные зоны.

Зона выпадения капельной влаги на поверхности земли имеет форму эллипса с большой осью, проходящей через центр градирни в направлении ветра. Наибольшая интенсивность выпадения капель на поверхность земли в этой зоне находится на большой оси эллипса на расстоянии примерно двух высот градирни. Размер зоны зависит от высоты градирни, скорости ветра, степени турбулентности воздуха в приземном слое, концентрации и крупности капель, а также от температуры и влажности атмосферного воздуха.

Применение в оборотной воде для борьбы с коррозией токсичных ингибиторов, например, содержащих шестивалентный хром, требует контроля воздушной среды и почвы в районе градирен. Предельно допустимая концентрация (ПДК) Cr+6 в почве составляет 0,5 мг на 1 кг почвы. ПДК Cr+6 в атмосферном воздухе на промышленной площадке составляет 0,003 мг/м3 (30% ПДК для воздуха рабочей зоны, составляющего 0,01 мг/м3 согласно СП 2.2.1.1312-03), а в населенных местах ПДК Cr+6 0,0015 мг/м3 приведенные данные о ПДК обычно обеспечиваются при содержании  Cr+6 в оборотной воде не более 1,7 мг/л.

При оценке вредности выноса хрома из градирен необходимо принимать во внимание концентрацию шестивалентного рома в воздухе, создаваемого за счет других источников (фоновые концентрации).

При использовании в системах оборотного водоснабжения с градирнями очищенных сточных вод остаточные примеси вредных веществ и токсичных ингибиторов коррозии могут повлиять на санитарно-гигиенические условия в зоне выброса и распространения водного аэрозоля, выносимого из градирен.

На основе экспериментальной и расчетной оценки токсичности аэрозолей оборотных вод устанавливаются гигиенические нормативы — ориентировочные безопасные уровни воздействия аэрозолей (ОБУВ). Такие нормативы должны учитываться при определении допустимого выноса капельной влаги из градирен при расчетах минимальной санитарно-защитной зоны от градирен до жилой зоны.

Минздравом утверждены ОБУВ аэрозолей оборотных вод на основе очищенных городских сточных вод ля атмосферного воздуха близлежащих населенных мест для вод с солесодержанием: 3 г/л — 20 г/м3 (0,02 мл/м3)  воздуха; 6 г/л — 10 мг/м3 (0,01 мл/м3) воздуха.

Возможен контроль загрязнения атмосферы в районе расположения градирни и по аэрозолям отдельных компонентов, которые встречаются в оборотной воде при использовании сточных вод, при этом их концентрация не должна превышать ПДК. Для некоторых веществ, встречающихся в оборотной воде, ПДК в атмосферном воздухе приведена в таблице 11.

Эпидемическая безопасность в районе градирен обеспечивается обработкой сточных вод, используемых в системах оборотного водоснабжения различными реагентами или безреагентными методами обеззараживания воды. Гигиеническим критерием эпидемического безопасности очищенных и обеззараженных городских сточных вод является уровень коли-индекса не более 1000.


Таблица 11 - Предельно допустимые концентрации веществ, находящихся в воздухе

Вещество

ПДК в атмосферном воздухе, мг/м3

ПДК рабочей зоны, мг/м3

максимальная разовая

средняя суточная

Хром в пересчете на

0,0015

0,0015

0,01

Хлор

0,1

0,03

1,0

Фенол

0,01

0,01

5,0

Формальдегид

0,035

0,003

0,5

При применении хлора безопасность возникновения эпидемий обеспечивается следующим образом:

1) при содержании взвешенных веществ до 3 мг/л, биологической потребности кислорода (БПК) до 6 мг/л и химической потребности кислорода (ХПК) до 45 мг/л — длительность контакта воды с хлором не менее 30 мин, концентрация остаточного хлора не менее 1 мг/л;

2) при содержании взвешенных веществ 3-10 мг/л, БПК до 6 мг/л и ХПК до 45 мг/л — длительность контакта воды с хлором не менее 1 ч, концентрация остаточного хлора не менее 1 мг/л.

Допускается обработка оборотной воды гипохлоридом натрия, озоном, озоном с хлором.

Таким образом, градирни - не самое экологически опасное сооружение на промышленной площадке. При надлежащей эксплуатации и поддержании в исправном состоянии конструкций они не оказывают заметного влияния на состояние окружающей среды. В то же время применение градирен в составе охлаждающих систем оборотного водоснабжения обеспечивает экономию природной воды в 25-50 раз по сравнению с прямоточными системами.


6 Экономическая часть
 

В экономической части дипломного проекта выполнены технико-экономические расчеты для оценки стоимости внедрения проекта и определения его экономической эффективности.

В результате расчетов определена сравнительная экономическая эффективность, исчисляемая при наличии вариантов решения данной технической задачи и служащая для оценки экономического преимущества одного решения перед другим.

Основными показателями экономической эффективности являются:

- прибыль;

годовой экономический эффект;

срок окупаемости капитальных вложений и соответствующий ему показатель экономической эффективности;

6.1 Расчет вентиляторной градирни

Произведено строительство вентиляторной градирни при площади орошения 1600 м2, охлаждающая оборотную воду. Общие капиталовложения в проектируемую градирню составили 625228193,5 руб.

Приращение мощности в результате проектирования вентиляторной градирни вместо двух башенных, кВтч:

(101)

Полученная годовая прибыль от увеличения выпуска электроэнергии при стоимости 45,75 руб. за 1кВтч, руб.:

(102)

При проценте капельного уноса равном 0,15%, годовая экономия свежей воды составит:

(103)

Полученная годовая прибыль от снижения капельного уноса при стоимости 900 руб. за 1т, руб.:

(104)

Общая годовая прибыль от проектирования, руб.:

(105)

Коэффициент общей (абсолютной) эффективности капитальных вложений в строительство Эк:

При этом срок окупаемости капиталовложений в строительство, год:

Стоимость электроэнергии на подачу воды насосом:

руб.

Стоимость электроэнергии на привод вентилятора:

руб.

Амортизационные отчисления при норме амортизации 4,8% определится:

руб.

Общие эксплуатационные издержки:

руб.

Приведенные затраты составят:

руб.

Таким образом приведенные затраты вентиляторной градирни составляют 130,2 тыс. руб.

6.2 Расчет капитальных вложений

Необходимые размеры капитальных затрат  связаны с освоением нового производства  и новых технологий. В связи с этим требуется проведение реконструкции и технического перевооружения ряда производств.

Для этого необходимо следующее:

- приобретение оборудования (40 - 45% от общих затрат);

- доставка оборудования (10% от общих затрат);

- строительно-монтажные работы, связанные с монтажом и демонтажем оборудования (12 – 15% от общих затрат);

- необходимые проектно-конструкторские работы (25 – 30% от общих затрат);

- пусконаладочные работы (5 – 10% от общих затрат).

Для охлаждения атмосферного воздуха предлагается установка системы охлаждения воздуха.

Сумма на установку системы охлаждения воздуха составляет 5075 тыс. руб.,

Таблица 12 – Показатели капитальных вложений

Показатели

Сумма, руб.

Оборудование системы охлаждения с (НДС)

2283750

Доставка оборудования

507500

Монтаж

761250

Пусконаладочные работы

253750

Проектно-конструкторские работы

1268750

Итого

5075000

Сумма включает НДС и учитывает цену системы охлаждения, её доставку, а также шеф-монтажные, пусконаладочные, проектно-конструкторские работы и гарантию 2 года.


6.3 Расчет экономического эффекта

Экономический эффект данного проекта от внедрения системы охлаждения воздуха, заключается в уменьшении (по результатам эксплуатации) потребления электроэнергии на оборудовании на 85 кВтч в сутки и уменьшении расхода денежных средств на ремонтно-восстановительные работы на 54320 рублей в год.

Таким образом, предлагаемые к внедрению мероприятия позволяют уменьшить затраты.

За год экономия составляет:

руб./год; (106)

Для производства электроэнергии в размере 31025 кВтч потребуется затратить топливо (природный газ) в размере 1034 м3 на сумму 16133 руб. с учетом оптовой цены на газ, снабженческо-сбытовых услуг и услуг за транспортировку газа.

Вычислим прямой экономический эффект:

руб.

6.4 Расчет срока окупаемости

Учитывая, что продолжительность работы системы в году составляет дня, окупаемость может быть вычислена по формуле:

(107)

где – стоимость системы предварительного охлаждения воздуха составляет 5075 тыс. руб., включая НДС и учитывает цену системы охлаждения, её доставку, а также шеф-монтажные, пусконаладочные, проектно-конструкторские работы и гарантию 2 года.

– количество дней работы системы охлаждения в год (92 дней)

месяца = 5,2 года.

Таким образом видно, что при применении системы предварительного охлаждения воздуха она окупится через 5,2 года.

6.5 Эколого-экономическая оценка

1) Использование земельных ресурсов

руб.

2) Использование водных ресурсов и загрязнения водных источников

Рассчитаем обобщенный коэффициент:

где стоимость используемой свежей воды для работы охладителя:

руб./год

и экономический ущерб:

руб./год


Балансовый расчет:

Уход воды на градирнях:

м3/час

Объем воды, идущей по переливу:

м3/час

Рисунок 1.1- Схема оборотного водоснабжения доменного участка

От доменных

печей

Насосная

станция

Перелив

Слив с 1 градирни

5700 м3

Подпитка

18

17

16

15

5

4

3

2

1

5000 м3

4900 м3

2200 м3

3500 м3

Камера 2

T

T

Вентиляторная градирня

Башенная градирня № 2

Башенная градирня № 1

10900 м3/ч на охлаждение доменных печей

Камера 1

H

H

Камера охлажденной воды


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

48190. ІСТОРІЯ СЕРЕДНЬОВІЧНОГО СХОДУ КУРС ЛЕКЦІЙ 2.42 MB
  ІНДІЯ ПІСЛЯ ІСЛАМСЬКОГО ЗАВОЮВАННЯ. Встановивши східну деспотію в СРСР вожді від “диктатури пролетаріату†не бажали залишати в умах підданих зайвих асоціацій і хоча після смерті Й. Інші річки Хуайхе Чжуцзян Хайхе Ляохе теж відігравали певну роль у природногосподарській системі традиційного Китаю а після завершення будівництва Великого каналу VII ст. Для тогочасних китайців було характерним міняти особисте ім'я людини протягом життя: в дитинстві всім давалося “молочне ім'я†жумін після повноліття основне мін нарешті...
48191. ПРОБЛЕМЫ ТЕОРИИ ПРАВА. КУРС ЛЕКЦИЙ 2.87 MB
  Кожевников ПРОБЛЕМЫ ТЕОРИИ ПРАВА КУРС ЛЕКЦИЙ Второе издание переработанное и дополненное Нижний Новгород 2008 УДК 340 ББК 67. Проблемы теории права: Курс лекций: Право: понятие сущность система; правотворчество и правовое регулирование. Нормы права правоотношения правосознание и правовая культура действие права. Вопервых на основе обобщения материала последних лет по правоведению и сохранения всего ценного накопленного в прошлые годы доступно изложить достаточно сложные и объемные вопросы относящиеся к природе права его...
48192. Джерела з історії середньовічної Європи (V-XV ст.) 145.5 KB
  На території власне германських областей панували місцеві діалекти зокрема законодавчі документи перекладалися цими діалектами. В Англії латина була мовою церкви документи та історичні твори писалися місцевою мовою. Поодинокі документи збереглися лише через те що знаходилися за межами імперії. Це варварські правди для раннього середньовіччя потім королівське законодавство правові документи феодального звичаєвого права парламентське законодавство.
48193. Лісові культури для Літинського лісництва «ДП Хмільницьке ЛГ» 938 KB
  Для задоволення потреб у садивному матеріалі дерев і чагарників, в лісовому господарстві створена і функціонує ціла сітка спеціалізованих лісових розсадників по вирощуванню потрібного садивного матеріалу, головним чином, з відкритою кореневою системою із застосуванням при цьому широкої та комплексної механізації і хімізації робіт (гербіцидів, міндобрив, отрутохімікатів).
48194. Мікроекономіка 22.13 MB
  Цей опорний конспект лекцій створено з метою надання допомоги студентам в процесі вивчення дисципліни. Інформація в опорному конспекті лекцій розташована в порядку викладання тем дисципліни у відповідності з навчальною програмою
48195. Соціальна профілактика як аспект соціальної політики держави 403 KB
  Соціальна профілактика як аспект соціальної політики держави Сутність соціальної профілактики. Предмет об’єкти та суб’єкти чинники соціальної профілактики. Рівні профілактики. Нормативноправова база держави в напрямку профілактики негативних явищ у дитячому та молодіжному середовищі.
48196. СОЦІАЛЬНЕ СТРАХУВАННЯ. КОНСПЕКТ ЛЕКЦІЙ 1.47 MB
  050104 ФІНАНСИ усіх форм навчання та слухачів ЦПО Суми Видавництво СумДУ 2009 МІНІСТЕРСТВО ОСВІТИ І НАУКИ УКРАЇНИ СУМСЬКИЙ ДЕРЖАВНИЙ УНІВЕРСИТЕТ СОЦІАЛЬНЕ СТРАХУВАННЯ КОНСПЕКТ ЛЕКЦІЙ для студентів напряму підготовки 0501 спеціальності 7.050104 ФІНАНСИ усіх форм навчання та слухачів ЦПО Затверджено на засіданні кафедри фінансів як конспект лекцій з дисципліни “Соціальне страхуванняâ€. Суми Видавництво СумДУ 2009 Соціальне страхування: Конспект лекцій Укладачі: П.
48197. СОЦІОЛОГІЯ. КУРС ЛЕКЦІЙ 4.91 MB
  Цей курс лекцій належить до нової генерації підручників, за допомогою яких здійснюється перехід до нових, інтерактивних методів викладання та діалогової форми навчання. Він містить три теоретичні розділи, а також окремий розділ, присвячений розробці програми і технологій конкретно-соціологічних досліджень. Подаються рекомендації щодо ефективної організації навчального процесу, поточного контролю знань студентів із застосуванням тестової системи
48198. Соціологія. Конспект лекцій 665.5 KB
  Значення дисципліни в підготовці фахівця зумовлено тим, що вона забезпечує формування й розвиток у студентів наукових поглядів, переконань, знань в галузі суспільних відносин, основних сферах життєдіяльності людини, взаємовідносин між різними соціальними спільнотами та групами. Ці знання необхідні випускникам університету для аналізу соціальних процесів, що відбуваються в сучасному суспільстві, зокрема, в Україні