98511

Расчет вентильного преобразователя для электропривода постоянного тока

Курсовая

Коммуникация, связь, радиоэлектроника и цифровые приборы

Трёхфазная мостовая встречно-параллельная схема применяется для питания якорных цепей электродвигателей постоянного тока малой мощности. Реверсивный преобразователь имеет раздельное управление. Силовая схема состоит из линейных токоограничивающих реакторов, двух комплектов силовых вентилей VS1 – VS12...

Русский

2015-11-04

1.59 MB

2 чел.

НИЖЕГОРОДСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ

ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

К КУРСОВОМУ ПРОЕКТУ

Маслова А.С.

                                              Факультет                ФАЭ                         .

                                              Кафедра                   ЭПА                          .

                                              Группа                     ЭПА-12   _                .

                                              Дата защиты “                               2015 г.


НИЖЕГОРОДСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

Кафедра Электропривод и автоматизация промышленных установок

Заведующий кафедрой

                        .

(подпись)      (фамилия, и., о.)

                                    .

(дата)

Расчет вентильного преобразователя для электропривода постоянного тока

(наименование темы проекта или работы)

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

к курсовому проекту

(вид документа)

Руководитель

                 Ваняев В.В.

(подпись)  (фамилия, и., о.)

                                          (дата)

Студент

Маслова А.С.

                                  .

(подпись)  (фамилия, и., о.)

                   (дата)   ЭПА-12     .

 (группа или шифр)

Проект защищен                      (дата)

Протокол №                                       .

С оценкой                                           .

              

              2015 г.


СОДЕРЖАНИЕ

  1.   Задание……………………………………………………………………….……..3

  1.1 Исходные данные……………………………………………………..……..…3

  1.2 Общая характеристика преобразователя…………………...……...…....…….5

2оРасчётрлинейныхртокоограничивающихрреакторов…......................................6

3   Расчёт параметров и выбор силовых вентилей преобразователя……..…........8

4   Расчёт параметров и выбор уравнительных реакторов………...………….….10

5   Расчёт сглаживающего реактора…………………………………......….…...….11

6   Расчёт и выбор элементов защиты …………………………………....……….…12

      6.1 Защита от аварийных токов……………………………………...……......….12

      6.2 Расчёт вспомогательного выпрямителя…………………………………..….13

      6.3 Расчёт R-C цепи вентиля………………………………………………..….....14

7   Характеристики преобразователя………...…………………………………….....15

      7.1 Внешние и регулировочные характеристики преобразователя………..…...15

      7.2 Электромеханические характеристики привода………………………...…..19

    7.3 Ограничительная характеристика и минимальный угол инвертирования...21

8   Расчёт относительных значений полной, активной, реактивной мощностей,            мощности искажения и коэффициента мощности номинальной нагрузке…….....23

     8.1 Энергетические характеристики ……………………………..……………..23

     8.2 КПД……………………………………………………………………………25

9   Построение временных диаграмм………………………………………………..29

Вывод………………………………………………..……………………..………….30

 Список используемой литературы………………..……………………..…………..31

Приложение 1. Проектирование функциональной схемы ВП …………………….32
1 ЗАДАНИЕ

1.1. Исходные данные

Тип силовой схемы – трёхфазная мостовая встречно-параллельная. Преобразователь реверсивный с раздельным  управлением, соединяется с питающей сетью через токоограничивающие реакторы. Силовая схема приведена на рисунке 1.

Рисунок 1 - Силовая схема.
      
Электродвигатель постоянного тока типа 4ПФ-200

  •  номинальная мощность двигателя  Pн = 40 [кВт];
  •  номинальное напряжение якоря  Udн =440 [В];
  •  номинальная скорость nн = 3000 [об/мин];
  •  номинальный КПД н = 90,5 [%].

Параметры питающей сети:

  •  номинальное линейное напряжение сети  Uн = 380[В] ;
  •  число фаз сети 3;
  •  частота сети fс = 50 [Гц];
  •  отклонение напряжения сети  Uс = 10%  

Дополнительные параметры преобразователя:

  •  длительность 100% токовой перегрузки = 0,5[с] .
  •  способ управления вентильными группами – раздельное
  •  допустимая величина уравнительного тока Iур = 0.1
  •  допустимое относительное действующее значение основной гармоники входного тока преобразователя =0,05

По имеющимся данным сделаем дополнительные расчёты для двигателя.

Номинальный ток двигателя:

              [А].                                                      

Номинальная угловая скорость:

               [рад/с]                                                      

Номинальный момент:

                              [Нм]                                                            

Постоянная составляющая машины:

        []                                                            

Сопротивление якоря двигателя

                 [ Ом].                                     


Общая характеристика
преобразователя

Трёхфазная мостовая встречно-параллельная схема применяется для питания якорных цепей электродвигателей постоянного тока малой мощности.

Реверсивный преобразователь  имеет раздельное управление.

Силовая схема состоит из линейных токоограничивающих реакторов , двух комплектов силовых вентилей VS1 – VS12, электродвигателя М1, сглаживающего реактора и устройств защиты от аварийных токов и перенапряжений преобразователя.

Силовые вентили подключают нагрузку на фазное напряжение сети в соответствии с углом управления и обеспечивают необходимое значение выпрямленного напряжения на нагрузке.

Устройства защиты предохраняют преобразователь от аварийных токов и перенапряжений при коммутации вентилей и питающей сети. К ним относятся предохранители, автоматичкий выключатель и разрядные R-C – цепи на каждом силовомПвентиле.
2 РАСЧЕТ ЛИНЕЙНЫХ ТОКООГРАНИЧИВАЮЩИХ РЕАКТОРОВ

Для линейного токоограничивающего реактора необходимо определить индуктивность.

Фазное напряжение сети будет равно:

            [В].                                        

ЭДС холостого хода преобразователя вычисляется по формуле:

[В].                                                                                            

Линейное значение тока преобразователя рассчитывается по формуле:

[А].

где  - коэффициент схемы;

Индуктивное сопротивление фазы реактора:

[Ом].    

Индуктивность реактора определяется по формуле:

[Гн].

     По рассчитанным значениям Lл, I2,а также величине сетевого линейного напряжения выбираем реактор сухой токоограничивающий РТСТ-82-0,505 ,имеющий параметры:

      - Iн=82 [А]   номинальный фазный ток;

     - Lл =0,505 [Ом]  номинальное индуктивное сопротивление;

      - U =410 [В] номинальное напряжение.

                   -  - мОм индуктивное сопротивление.

3 . РАСЧЁТ ПАРАМЕТРОВ И ВЫБОР СИЛОВЫХ ВЕНТИЛЕЙ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЯ

Выбор вентилей производят по среднему значению тока, протекающего по ним, и величине приложенного повторяющегося импульсного напряжения.

Найдём средний рабочий ток вентиля, по формуле:

                     [А]  

где    m1 = 3 в трехфазных схемах ВП

 Найдём наибольшее расчётное значение повторяющегося импульсного напряжения на вентилях, по формуле:

          [В].                     

где   kв = 1,045 – коэффициент схемы (табл. 1)

По рассчитанным значениям ITAVp и URRMp из справочника выбираем тип вентиля, учитывая, что при IdН< 300А применяют естественное охлаждение вентилей, а при IdН  300А – принудительное воздушное, или водяное охлаждение.

      Из справочника  берутся данные тиристора Т151-100 (с охладителем О 151-80):

  •   [А] - максимальное среднее значение тока через тиристор;
  •   [В] – пороговое напряжение на тиристоре;
  •   [С] – максимальная допустимая температура перехода;
  •   [мОм] – дифференциальное сопротивление;
  •   [С/Вт ] – установившееся тепловое сопротивление перехода «переход - среда»;
  •  [С/Вт]  – переходное тепловое сопротивление перехода «переход- среда» при заданной  длительности τ токовой перегрузки;
  •  [В] – наибольшее повторяющееся импульсное напряжение.

По паспортным данным тиристора рассчитывается максимально допустимый средний ток в заданном режиме работы по формуле:

где  - коэффициент формы тока.

Потери в вентиле при токовой перегрузке:

                       

Потери в вентиле в номинальном режиме:

           

Выбранный тиристор удовлетворяет условиям:

,    .

Для выбранного вентиля Т151-100:

4 РАСЧЁТ СГЛАЖИВАЮЩЕГО РЕАКТОРА

Для уменьшения пульсаций тока ВП в якорную цепь двигателя включают сглаживающий реактор.

Амплитуда основной гармоники выходного напряжения ВП:

        [ В] ,

где – кратность пульсаций выходного напряжения;

        [эл.град]  - угол управления при номинальном напряжении.

Индуктивность якорной цепи:

        [Гн],

где  - допустимое относительное действующее значение основной                                                                              гармоники выходного тока преобразователя.

Индуктивность обмотки якоря двигателя:

        [Гн],

где  - коэффициент для  компенсированных машин;

      - число пар полюсов.  

Таким образом , индуктивность сглаживающего реактора определяется разностью индуктивности якорной цепи нагрузки и индуктивности якорной обмотки и равна

      [ Гн].                                         

Так как типовой реактор с требуемыми параметрами отсутствует, то проектируем нестандартный ненасыщающийся с исходными данными:

[mГн]

[A]
5 РАСЧЁТ И ВЫБОР ЭЛЕМЕНТОВ ЗАЩИТЫ

Наиболее чувствительными элементами силовой части ВП являются полупроводниковые вентили. Они требуют защиты от токов перегрузки и от перенапряжений, так как имеют относительно небольшую перегрузочную способность по этим параметрам.

     Для надёжной работы и сохранения работоспособности вентилей в случае возникновения аварии полупроводниковый преобразователь нуждается в защитных устройствах.  В данной схеме устройствами защиты являются автоматический выключатель QF1, плавкие предохранители FU1-FU3 и R-C-цепи, состоящие из резисторов R1-R12 и конденсаторов C1-C12.

Защита от аварийных токов

Защита ВП от внутренних к.з. обеспечивается плавкими предохранителями путем согласования их амперсекундных характеристик с амперсекундными характеристиками вентилей. При этом для любого момента времени допустимый ток вентиля должен быть более тока срабатывания защиты , т.е.

 ,

или

,

где  ,  –  максимально допустимые значения интегралов квадрата аварийного тока вентиля и устройства защиты, соответственно.

Защитный интеграл для выбранного вентиля:

> [  ,                                                     

где [ кА] – ударный ток вентиля при длительности токовой перегрузки ;

- длительность токовой перегрузки.

Выбор проведем по току срабатывания защиты, т.е. по току уставки плавкой вставки предохранителя. Ток уставки выбираем как

[A].

По значениям соответствующего напряжения, тока уставки выбираем предохранитель  ПНБ-5-380/250 на ток плавкой вставки 160А. Предохранитель отключает электрическую цепь при протекании условного тока плавления  А. Следовательно условие защиты выполняется    А > 368А., значит предохранитель обеспечит защиту вентильного преобразователя.

Защита ВП от аварийных токов при внешних к.з. и срыва инвертирования обеспечивается автоматическими выключателями:

[A],                                                                                       

[A].                                                                                                                                                           

По рассчитанным значениям, получен, выбираем автоматические выключатели:

- QF1 на высоковольтной стороне токоограничивающего реактора  ВА51-35 на номинальный  ток  250  А ,ток уставки 320 А и напряжение  380 В;

- QF2 типа  А3710Б  на постоянный ток  160 А и напряжение    440 В, ток уставки 250 А.

5.2 Защита от перенапряжений

Для защиты вентилей от коммутационных перенапряжений, вызванных накоплением носителей в полупроводниковой структуре, параллельно вентилям включают защитные RC-цепочки, параметры которых выбирают в пределах: 

С2 = (0.25 … 1) [мкФ],

R3 = (10 … 30) [Ом].

Конденсатор С2  выбираем марки К75 – 10 с емкостью 0.47 мкФ и на номинальное действующее напряжение   В, предназначеный для работы в цепях постоянного, переменного и пульсируещего напряжений, а так же в импульсных режимах.

Мощность резистора R3:

Вт.                               (6.4)

Резистор  выбираем типа ТВО с сопротивлением 20 Ом и мощностью 40 Вт с объемным проводящим слоем предназначен для работы в цепях постоянного, переменного и импульсного тока, изолированный.

6 ХАРАКТЕРИСТИКИ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЯ

Внешние, ограничительные и регулировочные характеристики

Среднее значение выходного напряжения ВП является функций двух переменных: тока нагрузки  и угла управления α связь, между которыми устанавливается  следующими равенствами (без учёта падения напряжения на вентилях и активных сопротивлениях силовых цепей)

В режиме непрерывного тока нагрузки (id>0,>2/m2)

В граничном режиме ( Idmin = 0, =2/m2)

                                                        ,

,

Граничный режим – это режим, разделяющий область непрерывного и прерывистого тока. Эта граница имеет форму эллипса и описывается уравнением

,

где  В – большая полуось эллипса;

А – малая полуось эллипса.

По уравнению (7.6) строим эллипс ,который будет являться границей областей непрерывного и прерывистого тока нагрузки.

В режиме прерывистого тока нагрузки ( Idmin = 0, 2/m2)

,

,

где - приведенное к вторичной обмотке индуктивное сопротивление рассеяния фазы трансформатора, берется из [1, c.18]; (8.6)

- индуктивное сопротивление якорной цепи;

  – угол проводимости вентилей на интервале повторяемости кривой  ud ;

U2m – амплитуда фазного напряжения (для нулевых схем ВП);

U2m – амплитуда линейного напряжения (для мостовых схем ВП).

Ограничительная характеристика строится по формуле:

В.  (6,4)              

   где - угловая длительность выключения тиристора, берется из [1, с.20];                                                                                         

- время выключения тиристора;

- угол, учитывающий асимметрию импульсов управления.

Ограничительная характеристика преобразователя определяется значением минимального угла инвертирования, при котором не происходит «опрокидывания» инвертора. Значение минимального угла инвертирования при номинальном токе нагрузки вычисляется по формуле :

 

24,064

эл. град.     

Подставляя в формулы (6.1) – (6.4) нужные значения переменных, получим координаты  точек для построения внешних характеристик. При построении нужно учесть, что формулы (6.4) справедливы только для углов управления , поэтому характеристики при углах  в режиме прерывистого тока нагрузки построим качественно, исходя из теории. Все координаты точек, используемые для построения занесем в таблицу 1

В граничном режиме ( Idmin = 0, =2/m2)

,

,

Для непрерывного режима:

                            

                             

Электромеханические характеристики привода

Электромеханические характеристики системы ВП - двигатель рассчитываются по формуле

                       

                                                                               .                                                        (7,9)

      где - суммарное сопротивление цепи нагрузки;

Величина произведения может быть определена по паспортным данным двигателя из формулы:

.  

Электромеханические характеристики строятся по (7.9) при изменении тока от   до  , изображены на (рис. 4 ) и в графической части.

Для Id = 2Idn

Для Id = -2Idn

Таблица 3 – полученные значения для электромеханических характеристик

Электромеханические характеристики

Электромеханические характеристики W = f(Id ) системы ВП - двигатель рассчитываются по формуле :

 .

Так как активное сопротивление сглаживающего реактора неизвестно, то можно воспользоваться приближенным равенством

 

Чтобы построить электромеханические характеристики, необходимо подставить в формулу (6.6) рассчитанные ранее значения  и , соответствующие каждому режиму тока нагрузки. В результате выражение (6.6) примет вид

в режиме непрерывного тока нагрузки

       

в режиме граничного тока нагрузки

                

в режиме прерывистого тока нагрузки

       (6.9)

Подставляя в формулы (6.7) – (6.9) нужные значения переменных, получим координаты точек для построения электромеханических характеристик, которые занесем в таблицу 2

Таблица 2 – Точки для построения электромеханических характеристик

Непрерывный режим

Граничный режим

Прерывистый режим

, рад/с

, А

, рад/с

, А

, рад/с

, А

эл. град.

571,7

0

571,7

0

571,33

0

511.27

350

эл. град

458,45

34,35

458,27

54.35

571,33

0

405,82

350

496,15

23.13

460,85

54.35

эл. град.

348,01

102,7

345,01

102,7

571,33

0

280,35

350

397,27

54.35

349,17

102,7

447,1

23.13

эл. град.

-44,82

147,89

-44,82

147,89

425,79

0

-96.61

350

248,39

23.13

127,11

54.35

-44,82

147,89

эл. град.

-401,69

102,7

-327,69

102,7

-136.74

54.35

-387,66

350

59.56

23.13

-323,69

102,7

эл. град.

-378,9

37,42

-478,9

57,42

0

0

518. 4

350

-317.14

13,1

-478.9

57.42

\

\

РАСЧЁТ РЕГУЛИРОВОЧНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ВП ПРИ ХОЛОСТОМ ХОДЕ  (Id = 0) И НОМИНАЛЬНОЙ НАГРУЗКЕ (Id = Idн)

Регулировочные характеристики строятся при изменении угла управления от допри условии, что  Расчет производится при холостом ходе и номинальной нагрузке  Регулировочные характеристики изображены на (рис. 3) и в графической части.

Аналитическое выражение регулировочной характеристики преобразователя при номинальной нагрузке :

Аналитическое выражение регулировочной характеристики преобразователя при холостом ходе:

Для Id = 0

Для Id = Idn

Таблица 2 – Полученые значения зависимости выходного напряжения преобразователя при холостом ходе и номинальной нагрузке.

, В

, эл. град.

, В

, эл. град.

514

0

494,713

0

459,281

439,994

257,01

60

          237,713

60

0

90

-19,287

90

-257,01

120

-276,287

120

-459,281

150

-478,568

150

-514

180

-533,287

180

По точкам таблицы строим регулировочные характеристики преобразователя при холостом ходе и номинальной нагрузке (рисунок 7.2).

РАСЧЕТ ОТНОСИТЕЛЬНЫХ ЗНАЧЕНИЙ ПОЛНОЙ, АКТИВНОЙ, РЕАКТИВНОЙ МОЩНОСТЕЙ, МОЩНОСТИ ИСКАЖЕНИЯ И КОЭФФИЦИЕНТА МОЩНОСТИ ПРИ НОМИНАЛЬНОЙ НАГРУЗКЕ

Энергетические характеристики

   Энергетические характеристики преобразователя – это зависимости полной S, активной P, реактивной мощности Q, мощности искажений H и коэффициента мощности от угла управления kM, а также зависимость КПД от тока нагрузки. Важнейшими энергетическими показателями ВП являются: полная мощность S, активная мощность P, реактивная – Q, мощность искажения H, коэффициент мощности kМ, а также к.п.д. – .

    Найдём относительное значение полной мощности

                                                       (8,1)

   где k1=1,05 и k2=0,159 коэффициенты схемы  (Табл.1)

- угол коммутации и находится по формуле:    

  Найдём относительную величину активной мощности

                                     (8,3)

  Найдём относительную величину реактивной мощности

                                      (8,4)

  Найдём относительную величину мощности искажений

                                                  (8,5)

  Найдём коэффициент мощности ВП

                                                                                                 (8,6)

Энергетические характеристики строятся по (8.1) – (8.6) при изменении  и изображены на (Рис.5) и в графической части. Таблица 6 – Зависимость энергетических показателей от угла

0.287

0.959

0.289

0.798

0.886

0.299

0.443

0.998

0.301

-0.036

0.841

0.298

-0.516

0.415

0.281

-0.873

Потери в линейных токоограничивающих реакторах:

Вт,                                                             (7.16)

Где сопротивление одного реактора  Ом.                                              (7.17)

Потери в вентилях: Вт,                                                       (7.18)

где – число обтекаемых током нагрузки вентилей.

Потери в цепях защиты: Вт.                                               (7.19)

где n3 – число защитных RC-цепей, шунтирующих вентили.    

Суммарные потери в преобразователе:

Вт.                       (7.20)

Коэффициент полезного действия:

 Вт                                            (8.6)

поскольку R=Rа+Rсгл, а мы берем R=1,2Rа, то исходя из этого, Rсгл =0,2Rа.

                (7.21)

    Таблица 7 – полученные значения КПД для Id = Idn

0

0,2

0,4

0,6

0,8

Idn

0.75

0.897

0.935

0.953

0.963

0.969

Потери и коэффициент полезного действия при .

Средний рабочий ток вентиля:

А.                                                                                         (7.22)

Потери в вентиле при :

Вт.              (7.23)

Потери в вентилях:

Вт.                                                                              (7.24)

А.                                                                 (7.25)

Потери в линейных токоограничивающих реакторах:

Вт.                                                                    (7.26)

Суммарные потери в преобразователе:

Вт.                (7.27)

.                                                                                   (7.28)

Потери в сглаживающем реакторе :

 Вт                                            

Коэффициент полезного действия  при :

.                  (7.29)

    Таблица 8 – полученные значения КПД для Id = Idn/2

0

0,2

0,4

0,6

0,8

Idn/2

0.587

0.924

0.958

0.971

0.978

0.982

Временные диаграммы.

Временные диаграммы работы преобразователя строятся в соответствии с рассчитанными параметрами для номинального режима работы.

Выходные напряжения выпрямительной и инверторной групп строятся при значении угла управления выпрямителя:

.    26.6                         (8.1)

.        144,937         (8.2)

Ток вентиля и ток потребления преобразователя строятся с учётом угла коммутации при номинальном режиме   Н = 8,028                                                              (8.3)

Диаграммы изображены в графической части.

СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

  1.  Методические указания к курсовому проекту по дисциплине «Электронные и преобразовательные устройства» для студентов специальности 21.05 всех форм обучения. /ННПИ. Нижний Новгород, 1992 – 32 с.
  2.  Чебовский О.Г. и др. Силовые полупроводниковые приборы. Справочник. –М.: Энергия, 1985.
  3.  Справочник по преобразовательной технике. / Под ред. И.М. Чиженко.  -Киев: Техника, 1978.
  4.  Справочник по автоматизированному электроприводу. / Под ред. В.А. Елисеева, А.Б.Шинянского. –М.: Энергоатомиздат, 1983.
  5.  Справочник по электрическим машинам. / Под. ред. И.П. Копылова. -М. : Энергоатомиздат, 1988.
  6.  Резисторы. Справочник / В.В. Дубровский, -М.: Радио и связь, 1987.
  7.  Электрические конденсаторы и конденсаторные установки. Справочник / Под общ. ред. Г.С. Кучинского. –М.: Энергоатомиздат, 1987.
  8.  СТП I-У-НГТУ-98. Стандарт предприятия. Проекты (работы) дипломные и курсовые. Общие требования к оформлению пояснительных записок и чертежей /НГТУ, Н.Новгород, 1998.



Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

2

КП-НГТУ-140400-(12-ЭПА)-15

Разраб.

Маслова А.С.

Провер.

Ваняев В.В.

 

Н. Контр.

Утверд.

Пояснительная записка к курсовому проекту

Лит.

Листов

30

ВФНГТУ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

3

КП-НГТУ-140400-(12-ЭПА)-15

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

4

КП-НГТУ-140400-(12-ЭПА)-15

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

5

КП-НГТУ-140400-(12-ЭПА)-15

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

6

КП-НГТУ-140400-(12-ЭПА)-15

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

7

КП-НГТУ-140400-(12-ЭПА)-15

КП-НГТУ-140400-(12-ЭПА)-15

8

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

КП-НГТУ-140400-(12-ЭПА)-15

10

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

Кафедра ЭПА. Гр. ЭПА-12

20

20

Листов

Лит.

Приложение

Перечень элементов

Утверд.

КП-НГТУ-140400-(12-ЭПА)-15

10

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

Iн=160 А. Ld=6мГн.

1

Lсгл

Сглаживающий реактор СРОС-160/6

Uн=410В, Iн=160А.

3

Lл1-Lл3

Токоограничивающий реактор РОСВ-160-0,5

 

Uн=440В, Pн=40кВт.

1

М

Двигатель постоянного тока 2ПФ200

С=0,47мкФ.

12

C1-C12

Конденсаторы  К75 – 10 – 750 – 0.47

Rн=20 Ом,Pн=40Вт.

12

R1-R12

Резисторы  ТВО

ITAVm=100A.

12

VS1-VS12

Силовые тиристоры Т151-100

Iн=160 А.

3

FU1-FU3

КП-НГТУ-140604-(08-ЭПА)-06-11

12

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

КП-НГТУ-140604-(08-ЭПА)-06-11

12

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

Плавкий предохранитель  ПНБ-5-380/250

Iн= 160А, Uн=440 В.

1

QF2

Автоматический выключатель ВA 13

QF1

Автоматический выключатель А3710Б-У3

Iн= 250А, Uн=380В.

1

QF1

Автоматический выключатель ВА51-35

Кол.

Примечание

ечание

Наименование

20

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

Элемент

Н. Контр.

 

Ваняев В.В.

 Провер.

Маслова А.С.

 Разраб.

            КП – НГТУ – 140400 - (ЭПА-12)-06-11


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

39066. Язык UML 91 KB
  На UML диаграмме примечание присоединяется к одному или нескольким элементам диаграммы. Внутри прямоугольникапримечания помещаются комментарии или ограничения относящиеся к элементу или нескольким элементам диаграммы. UML диаграммы С помощью комбинации пиктограмм строятся UML диаграммы. Рассмотрим три из них: диаграммы прецедентов диаграммы классов и диаграммы действий.
39067. Характеристика case-средства Rational Rose 138 KB
  Назначение элементов экрана интерфейса Rose: Браузер browser используется для быстрой навигации по модели. C его помощью можно документировать элементы модели Rose. Документация будет выводиться также в отчетах создаваемых в среде Rose.
39068. Работа с объектами информационных систем на платформе 1С:Предприятие 43 KB
  1С:Предприятие является универсальной системой автоматизации деятельности предприятий учреждений. За счет своей универсальности система 1С:Предприятие может быть использована для автоматизации самых разных участков экономической деятельности предприятия: учета товарных и материальных средств взаиморасчетов с контрагентами. Самыми распространенными наверное являются такие конфигурации как Бухгалтерия Бухгалтерия государственного учреждения Зарплата и кадры бюджетного учреждения Зарплата и управление персоналом Управление...
39069. Тестированию программного обеспечения с использованием языка программирования C# и NUnit-тестов 82.5 KB
  Тестовая деятельность предусматривающая эксплуатацию программного продукта носит название динамического тестирования. Статическое и динамическое тестирование дополняют друг друга и каждый из этих типов тестирования реализует собственный подход к выявлению ошибок. К четырем компонентам которые должны быть оптимизированы для целей быстрого тестирования относятся персонал процесс комплексных испытаний статическое тестирование и динамическое тестирование. 1 Для выполнения быстрого тестирования нужны хорошо подготовленные и гибкие...
39070. Использование программных продуктов CRM на российском рынке 304.5 KB
  Системы управления взаимоотношения с клиентами CRM Система управления взаимоотношениями с клиентами CRM CRMсистема сокращение от англ. CRM модель взаимодействия полагающая что центром всей философии бизнеса является клиент а основными направлениями деятельности являются меры по поддержке эффективного маркетинга продаж и обслуживания клиентов. Состав системы CRMсистема может включать в себя: Фронтальную часть обеспечивающую обслуживание клиентов на точках продаж с автономной распределенной или централизованной обработкой...
39071. Универсальный язык моделирования (UML) 128.5 KB
  UML – это набор различных видов диаграмм: диаграмма классов диаграмма объектов диаграмма связей диаграмма вариантов использования текстовый сценарий диаграмма действий диаграмма состояний диаграмма последовательности UML – это не средство разработки программного обеспечения это всего лишь средство понятных иллюстраций разрабатываемого проекта. Варианты использования Сценарий. Диаграмма вариантов использования. Описание вариантов использования.
39072. Технология подготовки и решения задач с помощью компьютера 122.5 KB
  Сопровождение программы: доработка программы для решения конкретных задач; составление документации к pешенной задаче к математической модели к алгоpитму к пpогpамме к набору тестов к использованию. Процесс разработки программы можно выразить следующей формулой: На начальном этапе работы анализируются и формулируются требования к программе разрабатывается точное описание того что должна делать программа и каких результатов необходимо достичь с ее помощью. Полученный вариант программы подвергается систематическому тестированию...
39073. Использование компьютеров в науке и производстве 126 KB
  Системы автоматизированного проектирования САПР комплексные программнотехнические системы предназначенные для выполнения проектных работ с применением математических методов. Системы САПР широко используются в архитектуре электронике энергетике механике и др. Автоматизированные системы научных исследований АСНИ.
39074. MATLAB. Элементарные действия над матрицами 2.04 MB
  Исходные данные Две квадратные матрицы векторстолбец Задание: 1. Ввести две матрицы из текстовых файлов 2. Теоретическая справка: В MtLb можно использовать скаляры векторы и матрицы. Например Вводить небольшие по размеру матрицы удобно прямо из командной строки.