98511

Расчет вентильного преобразователя для электропривода постоянного тока

Курсовая

Коммуникация, связь, радиоэлектроника и цифровые приборы

Трёхфазная мостовая встречно-параллельная схема применяется для питания якорных цепей электродвигателей постоянного тока малой мощности. Реверсивный преобразователь имеет раздельное управление. Силовая схема состоит из линейных токоограничивающих реакторов, двух комплектов силовых вентилей VS1 – VS12...

Русский

2015-11-04

1.59 MB

7 чел.

НИЖЕГОРОДСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ

ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

К КУРСОВОМУ ПРОЕКТУ

Маслова А.С.

                                              Факультет                ФАЭ                         .

                                              Кафедра                   ЭПА                          .

                                              Группа                     ЭПА-12   _                .

                                              Дата защиты “                               2015 г.


НИЖЕГОРОДСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

Кафедра Электропривод и автоматизация промышленных установок

Заведующий кафедрой

                        .

(подпись)      (фамилия, и., о.)

                                    .

(дата)

Расчет вентильного преобразователя для электропривода постоянного тока

(наименование темы проекта или работы)

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

к курсовому проекту

(вид документа)

Руководитель

                 Ваняев В.В.

(подпись)  (фамилия, и., о.)

                                          (дата)

Студент

Маслова А.С.

                                  .

(подпись)  (фамилия, и., о.)

                   (дата)   ЭПА-12     .

 (группа или шифр)

Проект защищен                      (дата)

Протокол №                                       .

С оценкой                                           .

              

              2015 г.


СОДЕРЖАНИЕ

  1.   Задание……………………………………………………………………….……..3

  1.1 Исходные данные……………………………………………………..……..…3

  1.2 Общая характеристика преобразователя…………………...……...…....…….5

2оРасчётрлинейныхртокоограничивающихрреакторов…......................................6

3   Расчёт параметров и выбор силовых вентилей преобразователя……..…........8

4   Расчёт параметров и выбор уравнительных реакторов………...………….….10

5   Расчёт сглаживающего реактора…………………………………......….…...….11

6   Расчёт и выбор элементов защиты …………………………………....……….…12

      6.1 Защита от аварийных токов……………………………………...……......….12

      6.2 Расчёт вспомогательного выпрямителя…………………………………..….13

      6.3 Расчёт R-C цепи вентиля………………………………………………..….....14

7   Характеристики преобразователя………...…………………………………….....15

      7.1 Внешние и регулировочные характеристики преобразователя………..…...15

      7.2 Электромеханические характеристики привода………………………...…..19

    7.3 Ограничительная характеристика и минимальный угол инвертирования...21

8   Расчёт относительных значений полной, активной, реактивной мощностей,            мощности искажения и коэффициента мощности номинальной нагрузке…….....23

     8.1 Энергетические характеристики ……………………………..……………..23

     8.2 КПД……………………………………………………………………………25

9   Построение временных диаграмм………………………………………………..29

Вывод………………………………………………..……………………..………….30

 Список используемой литературы………………..……………………..…………..31

Приложение 1. Проектирование функциональной схемы ВП …………………….32
1 ЗАДАНИЕ

1.1. Исходные данные

Тип силовой схемы – трёхфазная мостовая встречно-параллельная. Преобразователь реверсивный с раздельным  управлением, соединяется с питающей сетью через токоограничивающие реакторы. Силовая схема приведена на рисунке 1.

Рисунок 1 - Силовая схема.
      
Электродвигатель постоянного тока типа 4ПФ-200

  •  номинальная мощность двигателя  Pн = 40 [кВт];
  •  номинальное напряжение якоря  Udн =440 [В];
  •  номинальная скорость nн = 3000 [об/мин];
  •  номинальный КПД н = 90,5 [%].

Параметры питающей сети:

  •  номинальное линейное напряжение сети  Uн = 380[В] ;
  •  число фаз сети 3;
  •  частота сети fс = 50 [Гц];
  •  отклонение напряжения сети  Uс = 10%  

Дополнительные параметры преобразователя:

  •  длительность 100% токовой перегрузки = 0,5[с] .
  •  способ управления вентильными группами – раздельное
  •  допустимая величина уравнительного тока Iур = 0.1
  •  допустимое относительное действующее значение основной гармоники входного тока преобразователя =0,05

По имеющимся данным сделаем дополнительные расчёты для двигателя.

Номинальный ток двигателя:

              [А].                                                      

Номинальная угловая скорость:

               [рад/с]                                                      

Номинальный момент:

                              [Нм]                                                            

Постоянная составляющая машины:

        []                                                            

Сопротивление якоря двигателя

                 [ Ом].                                     


Общая характеристика
преобразователя

Трёхфазная мостовая встречно-параллельная схема применяется для питания якорных цепей электродвигателей постоянного тока малой мощности.

Реверсивный преобразователь  имеет раздельное управление.

Силовая схема состоит из линейных токоограничивающих реакторов , двух комплектов силовых вентилей VS1 – VS12, электродвигателя М1, сглаживающего реактора и устройств защиты от аварийных токов и перенапряжений преобразователя.

Силовые вентили подключают нагрузку на фазное напряжение сети в соответствии с углом управления и обеспечивают необходимое значение выпрямленного напряжения на нагрузке.

Устройства защиты предохраняют преобразователь от аварийных токов и перенапряжений при коммутации вентилей и питающей сети. К ним относятся предохранители, автоматичкий выключатель и разрядные R-C – цепи на каждом силовомПвентиле.
2 РАСЧЕТ ЛИНЕЙНЫХ ТОКООГРАНИЧИВАЮЩИХ РЕАКТОРОВ

Для линейного токоограничивающего реактора необходимо определить индуктивность.

Фазное напряжение сети будет равно:

            [В].                                        

ЭДС холостого хода преобразователя вычисляется по формуле:

[В].                                                                                            

Линейное значение тока преобразователя рассчитывается по формуле:

[А].

где  - коэффициент схемы;

Индуктивное сопротивление фазы реактора:

[Ом].    

Индуктивность реактора определяется по формуле:

[Гн].

     По рассчитанным значениям Lл, I2,а также величине сетевого линейного напряжения выбираем реактор сухой токоограничивающий РТСТ-82-0,505 ,имеющий параметры:

      - Iн=82 [А]   номинальный фазный ток;

     - Lл =0,505 [Ом]  номинальное индуктивное сопротивление;

      - U =410 [В] номинальное напряжение.

                   -  - мОм индуктивное сопротивление.

3 . РАСЧЁТ ПАРАМЕТРОВ И ВЫБОР СИЛОВЫХ ВЕНТИЛЕЙ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЯ

Выбор вентилей производят по среднему значению тока, протекающего по ним, и величине приложенного повторяющегося импульсного напряжения.

Найдём средний рабочий ток вентиля, по формуле:

                     [А]  

где    m1 = 3 в трехфазных схемах ВП

 Найдём наибольшее расчётное значение повторяющегося импульсного напряжения на вентилях, по формуле:

          [В].                     

где   kв = 1,045 – коэффициент схемы (табл. 1)

По рассчитанным значениям ITAVp и URRMp из справочника выбираем тип вентиля, учитывая, что при IdН< 300А применяют естественное охлаждение вентилей, а при IdН  300А – принудительное воздушное, или водяное охлаждение.

      Из справочника  берутся данные тиристора Т151-100 (с охладителем О 151-80):

  •   [А] - максимальное среднее значение тока через тиристор;
  •   [В] – пороговое напряжение на тиристоре;
  •   [С] – максимальная допустимая температура перехода;
  •   [мОм] – дифференциальное сопротивление;
  •   [С/Вт ] – установившееся тепловое сопротивление перехода «переход - среда»;
  •  [С/Вт]  – переходное тепловое сопротивление перехода «переход- среда» при заданной  длительности τ токовой перегрузки;
  •  [В] – наибольшее повторяющееся импульсное напряжение.

По паспортным данным тиристора рассчитывается максимально допустимый средний ток в заданном режиме работы по формуле:

где  - коэффициент формы тока.

Потери в вентиле при токовой перегрузке:

                       

Потери в вентиле в номинальном режиме:

           

Выбранный тиристор удовлетворяет условиям:

,    .

Для выбранного вентиля Т151-100:

4 РАСЧЁТ СГЛАЖИВАЮЩЕГО РЕАКТОРА

Для уменьшения пульсаций тока ВП в якорную цепь двигателя включают сглаживающий реактор.

Амплитуда основной гармоники выходного напряжения ВП:

        [ В] ,

где – кратность пульсаций выходного напряжения;

        [эл.град]  - угол управления при номинальном напряжении.

Индуктивность якорной цепи:

        [Гн],

где  - допустимое относительное действующее значение основной                                                                              гармоники выходного тока преобразователя.

Индуктивность обмотки якоря двигателя:

        [Гн],

где  - коэффициент для  компенсированных машин;

      - число пар полюсов.  

Таким образом , индуктивность сглаживающего реактора определяется разностью индуктивности якорной цепи нагрузки и индуктивности якорной обмотки и равна

      [ Гн].                                         

Так как типовой реактор с требуемыми параметрами отсутствует, то проектируем нестандартный ненасыщающийся с исходными данными:

[mГн]

[A]
5 РАСЧЁТ И ВЫБОР ЭЛЕМЕНТОВ ЗАЩИТЫ

Наиболее чувствительными элементами силовой части ВП являются полупроводниковые вентили. Они требуют защиты от токов перегрузки и от перенапряжений, так как имеют относительно небольшую перегрузочную способность по этим параметрам.

     Для надёжной работы и сохранения работоспособности вентилей в случае возникновения аварии полупроводниковый преобразователь нуждается в защитных устройствах.  В данной схеме устройствами защиты являются автоматический выключатель QF1, плавкие предохранители FU1-FU3 и R-C-цепи, состоящие из резисторов R1-R12 и конденсаторов C1-C12.

Защита от аварийных токов

Защита ВП от внутренних к.з. обеспечивается плавкими предохранителями путем согласования их амперсекундных характеристик с амперсекундными характеристиками вентилей. При этом для любого момента времени допустимый ток вентиля должен быть более тока срабатывания защиты , т.е.

 ,

или

,

где  ,  –  максимально допустимые значения интегралов квадрата аварийного тока вентиля и устройства защиты, соответственно.

Защитный интеграл для выбранного вентиля:

> [  ,                                                     

где [ кА] – ударный ток вентиля при длительности токовой перегрузки ;

- длительность токовой перегрузки.

Выбор проведем по току срабатывания защиты, т.е. по току уставки плавкой вставки предохранителя. Ток уставки выбираем как

[A].

По значениям соответствующего напряжения, тока уставки выбираем предохранитель  ПНБ-5-380/250 на ток плавкой вставки 160А. Предохранитель отключает электрическую цепь при протекании условного тока плавления  А. Следовательно условие защиты выполняется    А > 368А., значит предохранитель обеспечит защиту вентильного преобразователя.

Защита ВП от аварийных токов при внешних к.з. и срыва инвертирования обеспечивается автоматическими выключателями:

[A],                                                                                       

[A].                                                                                                                                                           

По рассчитанным значениям, получен, выбираем автоматические выключатели:

- QF1 на высоковольтной стороне токоограничивающего реактора  ВА51-35 на номинальный  ток  250  А ,ток уставки 320 А и напряжение  380 В;

- QF2 типа  А3710Б  на постоянный ток  160 А и напряжение    440 В, ток уставки 250 А.

5.2 Защита от перенапряжений

Для защиты вентилей от коммутационных перенапряжений, вызванных накоплением носителей в полупроводниковой структуре, параллельно вентилям включают защитные RC-цепочки, параметры которых выбирают в пределах: 

С2 = (0.25 … 1) [мкФ],

R3 = (10 … 30) [Ом].

Конденсатор С2  выбираем марки К75 – 10 с емкостью 0.47 мкФ и на номинальное действующее напряжение   В, предназначеный для работы в цепях постоянного, переменного и пульсируещего напряжений, а так же в импульсных режимах.

Мощность резистора R3:

Вт.                               (6.4)

Резистор  выбираем типа ТВО с сопротивлением 20 Ом и мощностью 40 Вт с объемным проводящим слоем предназначен для работы в цепях постоянного, переменного и импульсного тока, изолированный.

6 ХАРАКТЕРИСТИКИ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЯ

Внешние, ограничительные и регулировочные характеристики

Среднее значение выходного напряжения ВП является функций двух переменных: тока нагрузки  и угла управления α связь, между которыми устанавливается  следующими равенствами (без учёта падения напряжения на вентилях и активных сопротивлениях силовых цепей)

В режиме непрерывного тока нагрузки (id>0,>2/m2)

В граничном режиме ( Idmin = 0, =2/m2)

                                                        ,

,

Граничный режим – это режим, разделяющий область непрерывного и прерывистого тока. Эта граница имеет форму эллипса и описывается уравнением

,

где  В – большая полуось эллипса;

А – малая полуось эллипса.

По уравнению (7.6) строим эллипс ,который будет являться границей областей непрерывного и прерывистого тока нагрузки.

В режиме прерывистого тока нагрузки ( Idmin = 0, 2/m2)

,

,

где - приведенное к вторичной обмотке индуктивное сопротивление рассеяния фазы трансформатора, берется из [1, c.18]; (8.6)

- индуктивное сопротивление якорной цепи;

  – угол проводимости вентилей на интервале повторяемости кривой  ud ;

U2m – амплитуда фазного напряжения (для нулевых схем ВП);

U2m – амплитуда линейного напряжения (для мостовых схем ВП).

Ограничительная характеристика строится по формуле:

В.  (6,4)              

   где - угловая длительность выключения тиристора, берется из [1, с.20];                                                                                         

- время выключения тиристора;

- угол, учитывающий асимметрию импульсов управления.

Ограничительная характеристика преобразователя определяется значением минимального угла инвертирования, при котором не происходит «опрокидывания» инвертора. Значение минимального угла инвертирования при номинальном токе нагрузки вычисляется по формуле :

 

24,064

эл. град.     

Подставляя в формулы (6.1) – (6.4) нужные значения переменных, получим координаты  точек для построения внешних характеристик. При построении нужно учесть, что формулы (6.4) справедливы только для углов управления , поэтому характеристики при углах  в режиме прерывистого тока нагрузки построим качественно, исходя из теории. Все координаты точек, используемые для построения занесем в таблицу 1

В граничном режиме ( Idmin = 0, =2/m2)

,

,

Для непрерывного режима:

                            

                             

Электромеханические характеристики привода

Электромеханические характеристики системы ВП - двигатель рассчитываются по формуле

                       

                                                                               .                                                        (7,9)

      где - суммарное сопротивление цепи нагрузки;

Величина произведения может быть определена по паспортным данным двигателя из формулы:

.  

Электромеханические характеристики строятся по (7.9) при изменении тока от   до  , изображены на (рис. 4 ) и в графической части.

Для Id = 2Idn

Для Id = -2Idn

Таблица 3 – полученные значения для электромеханических характеристик

Электромеханические характеристики

Электромеханические характеристики W = f(Id ) системы ВП - двигатель рассчитываются по формуле :

 .

Так как активное сопротивление сглаживающего реактора неизвестно, то можно воспользоваться приближенным равенством

 

Чтобы построить электромеханические характеристики, необходимо подставить в формулу (6.6) рассчитанные ранее значения  и , соответствующие каждому режиму тока нагрузки. В результате выражение (6.6) примет вид

в режиме непрерывного тока нагрузки

       

в режиме граничного тока нагрузки

                

в режиме прерывистого тока нагрузки

       (6.9)

Подставляя в формулы (6.7) – (6.9) нужные значения переменных, получим координаты точек для построения электромеханических характеристик, которые занесем в таблицу 2

Таблица 2 – Точки для построения электромеханических характеристик

Непрерывный режим

Граничный режим

Прерывистый режим

, рад/с

, А

, рад/с

, А

, рад/с

, А

эл. град.

571,7

0

571,7

0

571,33

0

511.27

350

эл. град

458,45

34,35

458,27

54.35

571,33

0

405,82

350

496,15

23.13

460,85

54.35

эл. град.

348,01

102,7

345,01

102,7

571,33

0

280,35

350

397,27

54.35

349,17

102,7

447,1

23.13

эл. град.

-44,82

147,89

-44,82

147,89

425,79

0

-96.61

350

248,39

23.13

127,11

54.35

-44,82

147,89

эл. град.

-401,69

102,7

-327,69

102,7

-136.74

54.35

-387,66

350

59.56

23.13

-323,69

102,7

эл. град.

-378,9

37,42

-478,9

57,42

0

0

518. 4

350

-317.14

13,1

-478.9

57.42

\

\

РАСЧЁТ РЕГУЛИРОВОЧНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ВП ПРИ ХОЛОСТОМ ХОДЕ  (Id = 0) И НОМИНАЛЬНОЙ НАГРУЗКЕ (Id = Idн)

Регулировочные характеристики строятся при изменении угла управления от допри условии, что  Расчет производится при холостом ходе и номинальной нагрузке  Регулировочные характеристики изображены на (рис. 3) и в графической части.

Аналитическое выражение регулировочной характеристики преобразователя при номинальной нагрузке :

Аналитическое выражение регулировочной характеристики преобразователя при холостом ходе:

Для Id = 0

Для Id = Idn

Таблица 2 – Полученые значения зависимости выходного напряжения преобразователя при холостом ходе и номинальной нагрузке.

, В

, эл. град.

, В

, эл. град.

514

0

494,713

0

459,281

439,994

257,01

60

          237,713

60

0

90

-19,287

90

-257,01

120

-276,287

120

-459,281

150

-478,568

150

-514

180

-533,287

180

По точкам таблицы строим регулировочные характеристики преобразователя при холостом ходе и номинальной нагрузке (рисунок 7.2).

РАСЧЕТ ОТНОСИТЕЛЬНЫХ ЗНАЧЕНИЙ ПОЛНОЙ, АКТИВНОЙ, РЕАКТИВНОЙ МОЩНОСТЕЙ, МОЩНОСТИ ИСКАЖЕНИЯ И КОЭФФИЦИЕНТА МОЩНОСТИ ПРИ НОМИНАЛЬНОЙ НАГРУЗКЕ

Энергетические характеристики

   Энергетические характеристики преобразователя – это зависимости полной S, активной P, реактивной мощности Q, мощности искажений H и коэффициента мощности от угла управления kM, а также зависимость КПД от тока нагрузки. Важнейшими энергетическими показателями ВП являются: полная мощность S, активная мощность P, реактивная – Q, мощность искажения H, коэффициент мощности kМ, а также к.п.д. – .

    Найдём относительное значение полной мощности

                                                       (8,1)

   где k1=1,05 и k2=0,159 коэффициенты схемы  (Табл.1)

- угол коммутации и находится по формуле:    

  Найдём относительную величину активной мощности

                                     (8,3)

  Найдём относительную величину реактивной мощности

                                      (8,4)

  Найдём относительную величину мощности искажений

                                                  (8,5)

  Найдём коэффициент мощности ВП

                                                                                                 (8,6)

Энергетические характеристики строятся по (8.1) – (8.6) при изменении  и изображены на (Рис.5) и в графической части. Таблица 6 – Зависимость энергетических показателей от угла

0.287

0.959

0.289

0.798

0.886

0.299

0.443

0.998

0.301

-0.036

0.841

0.298

-0.516

0.415

0.281

-0.873

Потери в линейных токоограничивающих реакторах:

Вт,                                                             (7.16)

Где сопротивление одного реактора  Ом.                                              (7.17)

Потери в вентилях: Вт,                                                       (7.18)

где – число обтекаемых током нагрузки вентилей.

Потери в цепях защиты: Вт.                                               (7.19)

где n3 – число защитных RC-цепей, шунтирующих вентили.    

Суммарные потери в преобразователе:

Вт.                       (7.20)

Коэффициент полезного действия:

 Вт                                            (8.6)

поскольку R=Rа+Rсгл, а мы берем R=1,2Rа, то исходя из этого, Rсгл =0,2Rа.

                (7.21)

    Таблица 7 – полученные значения КПД для Id = Idn

0

0,2

0,4

0,6

0,8

Idn

0.75

0.897

0.935

0.953

0.963

0.969

Потери и коэффициент полезного действия при .

Средний рабочий ток вентиля:

А.                                                                                         (7.22)

Потери в вентиле при :

Вт.              (7.23)

Потери в вентилях:

Вт.                                                                              (7.24)

А.                                                                 (7.25)

Потери в линейных токоограничивающих реакторах:

Вт.                                                                    (7.26)

Суммарные потери в преобразователе:

Вт.                (7.27)

.                                                                                   (7.28)

Потери в сглаживающем реакторе :

 Вт                                            

Коэффициент полезного действия  при :

.                  (7.29)

    Таблица 8 – полученные значения КПД для Id = Idn/2

0

0,2

0,4

0,6

0,8

Idn/2

0.587

0.924

0.958

0.971

0.978

0.982

Временные диаграммы.

Временные диаграммы работы преобразователя строятся в соответствии с рассчитанными параметрами для номинального режима работы.

Выходные напряжения выпрямительной и инверторной групп строятся при значении угла управления выпрямителя:

.    26.6                         (8.1)

.        144,937         (8.2)

Ток вентиля и ток потребления преобразователя строятся с учётом угла коммутации при номинальном режиме   Н = 8,028                                                              (8.3)

Диаграммы изображены в графической части.

СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

  1.  Методические указания к курсовому проекту по дисциплине «Электронные и преобразовательные устройства» для студентов специальности 21.05 всех форм обучения. /ННПИ. Нижний Новгород, 1992 – 32 с.
  2.  Чебовский О.Г. и др. Силовые полупроводниковые приборы. Справочник. –М.: Энергия, 1985.
  3.  Справочник по преобразовательной технике. / Под ред. И.М. Чиженко.  -Киев: Техника, 1978.
  4.  Справочник по автоматизированному электроприводу. / Под ред. В.А. Елисеева, А.Б.Шинянского. –М.: Энергоатомиздат, 1983.
  5.  Справочник по электрическим машинам. / Под. ред. И.П. Копылова. -М. : Энергоатомиздат, 1988.
  6.  Резисторы. Справочник / В.В. Дубровский, -М.: Радио и связь, 1987.
  7.  Электрические конденсаторы и конденсаторные установки. Справочник / Под общ. ред. Г.С. Кучинского. –М.: Энергоатомиздат, 1987.
  8.  СТП I-У-НГТУ-98. Стандарт предприятия. Проекты (работы) дипломные и курсовые. Общие требования к оформлению пояснительных записок и чертежей /НГТУ, Н.Новгород, 1998.



Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

2

КП-НГТУ-140400-(12-ЭПА)-15

Разраб.

Маслова А.С.

Провер.

Ваняев В.В.

 

Н. Контр.

Утверд.

Пояснительная записка к курсовому проекту

Лит.

Листов

30

ВФНГТУ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

3

КП-НГТУ-140400-(12-ЭПА)-15

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

4

КП-НГТУ-140400-(12-ЭПА)-15

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

5

КП-НГТУ-140400-(12-ЭПА)-15

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

6

КП-НГТУ-140400-(12-ЭПА)-15

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

7

КП-НГТУ-140400-(12-ЭПА)-15

КП-НГТУ-140400-(12-ЭПА)-15

8

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

КП-НГТУ-140400-(12-ЭПА)-15

10

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

Кафедра ЭПА. Гр. ЭПА-12

20

20

Листов

Лит.

Приложение

Перечень элементов

Утверд.

КП-НГТУ-140400-(12-ЭПА)-15

10

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

Iн=160 А. Ld=6мГн.

1

Lсгл

Сглаживающий реактор СРОС-160/6

Uн=410В, Iн=160А.

3

Lл1-Lл3

Токоограничивающий реактор РОСВ-160-0,5

 

Uн=440В, Pн=40кВт.

1

М

Двигатель постоянного тока 2ПФ200

С=0,47мкФ.

12

C1-C12

Конденсаторы  К75 – 10 – 750 – 0.47

Rн=20 Ом,Pн=40Вт.

12

R1-R12

Резисторы  ТВО

ITAVm=100A.

12

VS1-VS12

Силовые тиристоры Т151-100

Iн=160 А.

3

FU1-FU3

КП-НГТУ-140604-(08-ЭПА)-06-11

12

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

КП-НГТУ-140604-(08-ЭПА)-06-11

12

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

Плавкий предохранитель  ПНБ-5-380/250

Iн= 160А, Uн=440 В.

1

QF2

Автоматический выключатель ВA 13

QF1

Автоматический выключатель А3710Б-У3

Iн= 250А, Uн=380В.

1

QF1

Автоматический выключатель ВА51-35

Кол.

Примечание

ечание

Наименование

20

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

Элемент

Н. Контр.

 

Ваняев В.В.

 Провер.

Маслова А.С.

 Разраб.

            КП – НГТУ – 140400 - (ЭПА-12)-06-11


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

73570. Основи саморегулювання ринкової економіки 148 KB
  Суть попиту та його детермінанти. Закон попиту і крива попиту. Ринкова пропозиція та її детермінанти. Закон пропозиції і крива пропозиції. Взаємодія попиту і пропозиції та ринкова рівновага. Ціна у ринковій економіці: суть, види та функції. Вплив держави на ціноутворення. Конкуренція та її роль у функціонуванні ринкової системи. Монополія як антипод конкуренції.
73571. Підприємництво і підприємство (фірма) 100 KB
  Зміст основні принципи та ознаки підприємництва.Організаційноправові форми підприємництва в ринковій економіці.Підприємство в системі підприємництва. Зміст основні принципи та ознаки підприємництва.
73574. Информация о магнитных свойствах, которая может быть получена из нейтронографических данных (магнитные фазовые переходы, температурные зависимости намагниченности 955 KB
  Зависимость величины намагниченности Co подрешетки от внешнего поля отчетливо видна на рис. Подчеркнем что полевая зависимость спонтанной намагниченности монокристалла ErCo2 измеренная при 36 K с помощью магнитометра имеет вид типичный для парамагнитного состояния.
73576. Малоугловое рассеяние нейтронов. Домены. Наноматериалы. Фракталы (пространственные и поверхностные) 2.4 MB
  Цель этой лекции дать представления о методе малоуглового рассеяния нейтронов МУРН как методе исследования непериодических систем. МУРН имеет дело с изучением неоднородностей в материалах. Масштабы неоднородностей Физические принципы рассеяния нейтронов при МУРН те же что и при рассеянии на большие углы. рассеивающая среда была периодической в трех направлениях причем с очень большим числом повторений тогда как в МУРН рассеивающие центры не упорядочены периодически.
73577. Фінансовий механізм і фіскальна політика 97.5 KB
  Суть і форми кредиту. Структура сучасної кредитної системи. Однією із форм бюджетного фінансування є бюджетний кредит надання бюджетних засобів субєктам господарювання й органам влади на засадах поворотності та платності. Суть і форми кредиту.
73578. Економічне зростання і макроекономічна нестабільність 72.5 KB
  Економічне зростання і макроекономічна нестабільність. Економічне зростання його суть типи і фактори. Економічне зростання його сутьтипи і фактори. Прикладна значимість вивчення проблем економічного зростання зумовлена тим що однією з найважливіших довгострокових цілей економічної політики уряду будьякої країни є підтримка і стимулювання економічного зростання що ставить за мету з ясування його суті типів та факторів забезпечення зростання економіки.