98808

Проектирование системы электроснабжения участка химического производства

Курсовая

Энергетика

В области электроснабжения потребителей эти задачи предусматривают повышение уровня проектно-конструкторских разработок, внедрение и рациональную эксплуатацию высоконадежного электрооборудования, снижение непроизводительских расходов электроэнергии при её передачи, распределении и потреблении.

Русский

2015-11-07

190.5 KB

1 чел.

СОДЕРЖАНИЕ

 Введение                                                                                                                     1                              

1. Исходные данные для расчета                                                                              2

2. Выбор мощности питающей подстанций                                                            4

3. Расчет кабельной сети                                                                                           5

3.1. Расчет высоковольтной кабельной сети                                                           5

3.2. Расчет низковольтной кабельной сети                                                              6

4. Расчет токов к.з                                                                                                      8

4.1. Определение приведенных длин кабелей                                                         8

4.2. Расчет токов к.з                                                                                                   9

5. Расчет сети по патере напряжения при номинальном режиме работы           электроприемника                                                                                                    10

6. Выбор аппаратуры управления и защиты                                                          12

6.1. Выбор магнитных пускателей                                                                          12

6.2. Выбор автоматических групповых выключателей                                        13

6.3. Выбор высоковольтного распределительного устройства                           13

7. Выбор токов уставки МТЗ и проверка их на отключающую способность          от токов к.з                                                                                                                14

Заключение                                                                                                               16

Литература                                                                                                               17

 

Введение

     В энергетической программе и в «Основных направлениях экономического и социального развития на 1986-1990 годы и на период до 2000 года» сформулированы важнейшие задачи развития промышленности путем всемирной интенсификации и повышение интенсивности производства на базе ускорения научно-технического прогресса.

    В области электроснабжения потребителей эти задачи предусматривают повышение уровня проектно-конструкторских разработок, внедрение и рациональную эксплуатацию высоконадежного электрооборудования, снижение непроизводительских расходов электроэнергии при её передачи, распределении и потреблении.

    Развитие и усложнение структуры системы электроснабжения, возрастающее требование к экономичности и надежности их работы в сочетании с изменяющейся структурой  и характером потребителей электроэнергии, широкое внедрение устройств управление распределением и потреблением электроэнергии на базе современной вычислительной технике ставят проблему подготовки высококвалифицированных инженеров.

    Важнейшим этапом в развитии творческой деятельности будущих специалистов является курсовое и дипломное проектирование, в ходе которого развиваются навыки самостоятельного применение теоретических знаний.

           

1 ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА

     Схема электроснабжения составляется с указанием длин участков кабельной сети ВН и НН, расчетных точек к.з., расчетной мощности трехфазного к.з. на шинах ЦПП, номинальной мощности и типа электроприемников. На данную схему по ходу расчетов наносятся марки и сечения кабелей, указываются типы выбранных защитно-коммутационных аппаратов и др.

    Расчетные точки, проставляются на шинах распредустройств и распредпунктов в местах подключения кабелей к сети, к электроприемника, при переходе сечения кабелей на меньшее, у аппарата, имеющего наименьшую коммутационную (отключающую) способность и т.д.

Составляется таблица 1 с указанием технических данных электроприемников. Эта таблица необходима для определения  суммарной установленной мощности электроприемников. Также составляется таблица 2 длин кабельной сети.   

Таблица 1

Технические данные электроприемников

Pном

кВт

Iном

А

Kn

cos

Kc

ПВ%

РП-1

1

75

77

6

0,9

0,8

100

2

25

28

7

0,7

0,6

50

Uном=660 В

РП-2

3

130

135

6

0,75

0,65

100

4

45

47,5

6,5

0,8

0,7

70

Uном=660 В

Таблица 2

     Длины кабельной сети

длина м

ВК

30

К1

200

К2

100

К3

35

К4

70

К5

50

К6

65

2 ВЫБОР МОЩНОСТИ ПИТАЮЩЕЙ ПОДСТАНЦИИ

    

  На основе схемы электроснабжения производится группировка электроприемников, которые должны получать питание от одиночных комплектных трансформаторных  подстанций.

  Мощность питающей подстанции основывается на наличии всех нагрузок питающихся от неё. Также при выборе расчетной мощности подстанций учитывается продолжительность включения каждого из отдельных электроприемников, а также средневзвешаный коэффициент мощности и коэффициент спроса группы электроприемников.

Расчетную мощность трансформатора найдем по формуле:

 Sрас = Ксред. ∙ ∑ Pн-I / cos φ ср.      [кВ а]   

где   Кс - коэффициент спроса группы электроприемников;

       cos φ – средневзвешаный коэффициент мощности группы электроприемников;   

       ∑ Рн-i сумма номинальных мощностей электроприемников, питающихся от одной КТП, кВт.                                                                                                     

Р25 = 25 ∙ √0,5 =17,7кВт

Р45 = 45 ∙ √ 0,7 = 37,6 кВт

∑ Рн-4 = 75+17,7+130+37,6=260,3 кВт

Кс.ср. =   0,8+0,6+0,65+0,7 / 4= 0,69  

 cos φ ср. = 0,9+0,7+0,75+0,8 / 4= 0,79

Sрасч.  = 0,69 ∙ 260,3/ 0,79= 227,4 кВ а                                                                                                                                                                                                                           

По данной расчетной мощности, исходя из специфических особенностей применения оборудования, по справочнику трансформаторных подстанций выбираем трансформатор, удовлетворяющий условиям.

ТДМ-250/6           

Проверяем трансформатор на коэффициент перегрузки.

 β = Sрас.тр./   Sпасп = 227/250 =0, 9

                              1,2 > β > 0.7

3 РАСЧЕТ КАБЕЛЬНОЙ СЕТИ

        Расчет кабельной сети сводится к определению таких сечений силовых жил кабелей, которые бы удовлетворяли следующим условиям:

-подвод к потребителям электроэнергии достаточным для их нормальной работы.

-удовлетворяли бы условиям экономической плотности тока.

-удовлетворяли условиям механической прочности.

-удовлетворяли проверку на термическую стойкость, в зависимости от температуры окружающей среды.

3.1 Расчет высоковольтной кабельной сети

Расчет кабеля питающего трансформатора найдем по формуле:

 I Р. ВК1 = Sр.тр. / √ 3 ∙ Uнам.тр. (вн)                                                                

где  Uнам.тр. (вн) - номинальное напряжения питания КТП, кВ.          

 I Р. ВК1 = 227 / 1,73216=22А      

  По расчетному значению тока выбираем по справочнику ближайшее большее значение с сечением силовых жил:

Sж=10 мм2

РП-2 Isн=55А

Проверка:

1.Помеханической прочности.

По условию механической прочности минимальное сечение должно быть неменее:

-Для питания трансформаторов Sмех ≥16 мм2

-Для стационарных электроприемников Sмех  ≥ 10 мм2

 По условию сечение кабеля неудовлетворяет условию, поэтому выбираем кабель ближайший больший.

SЖ = 16 мм2

ISН=65А

2.По экономической плотности тока.

 Sэк.  = I р.к. / Jэ.к. 

где  Jэ.к.– экономическая плотность тока, зависящая от продолжительности                                                                                                      

                максимума нагрузки.               

Sэк. =22 / 3 =7, 3 мм2 < 16 мм2

По условию экономической плотности проходит. Окончательно выбранное сечение SЖ=16 мм2

3.2 Расчет низковольтной кабельной сети

Расчет кабеля питающего распределительный пункт при напряжении 660В и производится по формуле:

IР.К1=0,812 ∙ ∑Рнам.

∑Рнам. =75+25=100кВт

IР.К1=0,812 ∙ 100=81,2А

Sж=10 мм2

Isн=92А > 81, 2

Производим проверку на ток кабеля с зависимости от температуры окружающей среды:

Iэл.vIsн .Iр.к.

t=35

Kv. =0.9

U =660В

Iэл. =0,9 ∙ 92 >81,2- условие выполняется.

IР.К2=0,812 ∙ ∑Рнам. =0,812 ∙ 175=142,1А

∑Рном =130+45=175кВт

Производим проверку на ток кабеля с зависимости от температуры окружающей среды:

Iел.vIsн.Iр.к.

t=35

Kv. =0.9

U =660В

Iэл=0, 9∙157=141,3 ≥ 142.1- условие невыполняется. Поэтому выбираем кабель

следующий по величине.

Sж=35 мм2 

Isн=192А

Iэл. =0,9 ∙ 192=172,8 ≥142,1

  Для расчета тока одиночного электроприемника за I р.к. принимаем номинальный ток аппарата.

I р.к. = Iном.паспр.

IР.К3=77А           

Sж=10 мм2

Isн=92А

IР.К4. =28А

Sж. = 4 мм2

Isн= 54А

I р.к.4 непроходит по механической прочности, т.к. механическая прочность отдельных электроприемников кабеля должен быть неменее 10 мм2.

Выбираем кабель Sж=10 мм2.

                              Isн=92А

 IР.К5. =135А

Sж= 25 мм2

Isн=157А

 IР.К6. =47,5А 

Sж. = 4 мм2

Isн= 54А

 I р.к.6. непроходит по механической прочности,т.к. механическая прочность отдельных электроприемников кабеля должен быть неменее 10 мм2.

Выбираем кабель Sж=10 мм2.

                              Isн=92А

4 РАСЧЕТ ТОКОВ КОРОДКОГО ЗАМЫКАНИЯ

  

4.1Опредиление приведенных длин кабелей

  Кабельная сеть участка обычно состоит из кабелей, имеющих различное сечение, длину и сопротивление. Для упрощения расчетов токов к.з. и потерь напряжения в сети все кабели приводится к кабелю сечением силовых  жил 50 мм2.

Приведенная длина кабельной линии находится по формуле:

L*пр.n Lк      (км)

где  Lк – фактическая длина кабеля от точки отсчета до точки короткого

       замыкания;

       Кn –коэффициент привидения с сечения кабеля к сечению 50 мм2.                                                                                      LВК1=3,06 ∙ 0,03=0,1                                                                            

Остальной расчет приведенных длин участков кабельной сети оформляем в виде таблицы 3.

Таблица 3

Расчет приведенных длин кабельной сети

Наименование кабеля

Сечение

силовой

жилы

Sж., мм2.

Фактическая

длина

Lк , км

Коэффициент

приведения    Кn

Приведенная

длина кабеля,

км

К1

16 мм2

0,2

3,06

0,61

К2

35 мм2

0,1

1,41

0,14

К3

10 мм2

0,035

4,92

0,17

К4

10 мм2

0,07

4,92

0,34

К5

25 мм2

0,05

1,97

0,099

К6

10 мм2

0,065

4,92

0,32

4.2 Расчет токов короткого замыкания

  В трехфазных электрических сетях переменного тока с изолированной нейтралью возможны трех и двухфазные короткие замыкания.

  Ток трех фазного к.з. Iк(3) является максимально -возможным током к.з., определение которого необходимо для проверки правильности выбора коммутационной аппаратуры, с учетом её предельно отключающей способности, и кабелей, с учетом их термической стойкости к воздействию тока к.з.

  Ток двухфазного к.з.  Iк(2)  является максимально - возможным током к.з., определение которого необходимо для проверки выбранных уставок МТЗ релейной защиты аппаратуры, надежно отключающей эти токи.

   Результаты  расчетных точек к.з. оформляем в виде таблицы 4.  

Таблица 4

Расчет токов к.з. в кабельных сетях напряжениями 660 и 660В

Расчетная

точка к.з.

Суммарная приведенная длина кабелей от базовой точки до точки к.з.

Токи к.з., А

       Iк(3)                          Iк(2)

К1

Т1 = 0

4600

3990

К2

Т2 = Т1 LПР. ВК1= 0 ∙ 0,1= 0,1

4550

3940

К3

Т3 = Т1 ∙ 0,05 = 0,1∙ 0,05 =0,15

3700

2600

К4

Т4 = Т3 LК1 = 0,15 ∙ 0,61 = 0,76

1296

880

К5

Т5 = Т3 LК2 = 0,15 ∙ 0,14 = 0,29

2660

1830

К6

Т6 = Т4 LК3 = 0,76 ∙ 0,17 =  0,93

1090

742

К7

Т7 = Т4 LК4 = 0,76 ∙ 0,34 = 1,1

940

630

К8

Т8 = Т5 LК6 = 0,29 ∙ 0,099 = 0,39

2190

1490

К9

Т9 = Т5 LК7 = 0,29 ∙  0,32 = 0,61

1556

1056

                                                          

                

5 РАСЧЕТ СЕТИ ПО ПАТЕРИ НАПРЯЖЕНИЯ ПРИ НОМИНАЛЬНОМ РЕЖИМЕ РАБОТЫ ЭЛЕКТРОПРИЕМНИКОВ

     Потери напряжения на участке сети называется  алгебраическая разность между величинами напряжения в начале и в конце этого участка,

    Допустимые потери напряжения определяются для электроприемников с номинальным  напряжением 660 В.

    Номинальное напряжение вторичной обмотки Uном.тр.=690В соответствует номинальному току нагрузки трансформатора. В режиме холостого хода трансформатора напряжение на вторичной обмотке повышается на 5%  и составляет V0=725 В.

   Для нормальной работы электродвигателей величина напряжения на их зажимах должна быть неменее 627 В.

  Таким образом, суммарно допустимые потери напряжения в сети при питании с V0=725В не должно превышать при номинальной работе электродвигателей ∑Uнорм.≤98В.

Потери в обмотках трансформатора определяются по формуле:

Uтр.=√3 · Iрт.р. · (1,5∙Rтр.∙0,7+Хтр.·0,71)

где Iрт.р. - токовая нагрузка, отходящая от трансформатора;

      Rтр, Хтр – индуктивное и активное сопротивление обмоток трансфор -                                                                                    

            матора по его техническим данным, Ом;     

      1,5 – коэффициент, учитывающий нагрев обмоток с +20 до +150.

Iрт.р. = IР.К1 + IР.К2

Iрт.р. = 81,2+142,1=223,3

Uтр.=1,73 ∙223,3∙(1,5 ∙0,0204 ∙0,7+0,07∙ 0,71)= 386,8 (0,02+0,05)=27,1В

Потери напряжения в кабельной линии определяются по формуле:

Uкл= √3 IР.К кx r кл lкл cosφкл

где  r кл – активное сопротивление жил кабеля при +65°C;  

       кx  – коэффициент, учитывающий увеличение сопротивления кабеля из- за влияния индуктивности ;                                    

        lкл – фактическая длина кабеля, км.

Uк1= 1,7321 ∙ 1,32 ∙ 1,07 ∙ 0,7 ∙ 0,2 ∙ 81,2 =27,8

Uк3= 1,7321 ∙ 0,035 ∙ 2,11 ∙ 1,04 ∙ 0,8 ∙ 77 =8,2

Суммарные потери напряжения ∑∆Uрп-1= 27,1+27,8+8,2 = 63,1 < 98В

Потери напряжения в кабельной линии определяются по формуле:

Uкл= √3 IР.К кx r кл lкл cosφКл

где  r кл – активное сопротивление жил кабеля при +65°C;  

       кx  – коэффициент, учитывающий увеличение сопротивления кабеля из- за влияния индуктивности;                                    

        lкл – фактическая длина кабеля, км.

Uк2 = 1,7321 ∙ 0,1 ∙ 0,6 ∙ 1,15 ∙ 0,7 ∙ 142,1 = 11,9

Uк6 = 1,7321 ∙ 0,05 ∙ 0,8 ∙ 0,846 ∙ 1,08 ∙ 135 = 8,5

Суммарные потери напряжения ∑∆Uрп-2= 27,1+11,9+8,5 = 47,5 <  98В

6 ВЫБОР АППАРАТУРЫ УПРАВЛЕНИЯ И ЗАЩИТЫ

  Каждый коммутационно защитный аппарат (комплексное распределительное устроиство на напряжении 6 кВт, автоматически выключается, магнитный пускатель, контактор.) должны быть выбраны по номинальному напряжению Uном., номинальному току Iном. и проверенный на отключающую способность.

6.1 Выбор магнитных пускателей

    

При выборе типа пускателя для конкретной электроустановки заданными являются:

а) номинальное напряжение сети;

б) тип и мощность электроприемников, подключаемых к данному пускателю;

в) токовые нагрузки электродвигателей;

г) марка и сечение входящего и отходящего кабелей;

д) вид управления (магнитная, ручная, дистанционная или местная).

 

Iном

Kn

Iпуск

1

77

69

462

2

28

7

192

3

135

6

810

4

47,5

6,5

308,75

ПВИ-125

ПВИ-63

ПВИ-250

ПВИ-63

ПВИ- 125 (250-750)  Iу =462∙1,15 =531,3 – проходит.

ПВИ- 63 (125-375)  Iу =196 ∙1,15=225,4 – проходит.                          

ПВИ- 250 (500-1500)   Iу =810∙ 1,15=931,5 – проходит.

ПВИ- 63 (125-375)    Iу=308,75∙ 1,15 = 335 – проходит.

  Для 1 электроприемника который защищен аппаратом ПВИ- 125 с расчетным током уставки Iу =531,3 , выбираем ближайший больший придел Iу = 550.

    Для 2 электроприемника который защищен аппаратом ПВИ-63 с расчетным током уставки Iу = 225,4. выбираем ближайший больший придел Iу = 250.

    

Для 3 электроприемника который защищен аппаратом ПВИ-250 с расчетным током уставки Iу = 931,5, выбираем ближайший больший придел Iу = 1000.

      Для 4 электроприемника который защищен аппаратом ПВИ-63 с расчетным током уставки Iу = 335, выбираем ближайший больший придел Iу = 350.

6.2 Выбор автоматических групповых выключателей

    Выбор групповых автоматических выключателей производится по номинальному току и номинальному напряжению сети.

Iном = Iр.к1  1,2=81,2 ∙1,2 = 97,44                АВ=200        

Iном = Iр.к2  1,2=142,1 ∙1,2=170,52               АВ=200        

Iу, АВ-200 (РП-1) =550∙ КС =550 ∙1,2=660         

Iу, АВ-200 (РП-2) =1000∙ КС = 1000 ∙1,2 =1200    

    

    Для защиты всего РП-1 с расчетным  IУ.=660А из придела регулирования выбираем    ближайший больший ток уставки  IУ.= 700А

    Для защиты всего РП-2 с расчетным  IУ.=1200А из придела регулирования выбираем    ближайший больший ток уставки  IУ.= 1200А

6.3 Выбор высоковольтного распределительного устройства

   Номинальный ток ячейки должен соответствовать условию

Iном. я   ≥1,1∙ Iрасч. вк

где 1,1- коэффициент запаса.

Iном. я   = 1,1 ∙ 22 = 24,2 А

Выбираем КРУ на напряжение 6 кВ с номинальным Iа = 30 А, Iу=30-90

7 ВЫБОР ТОКОВ УСТАВКИ МТЗ И ПРОВЕРКА ИХ НА ОТКЛЮЧАЮЩУЮ СПОСОБНОСТЬ ОТ ТОКОВ К.З.

    При защите ответвлений к электродвигателям ток уставки к.з. должен удовлетворять условиям:

IУ.РВД-6 ≥ 1,15 ∙931,5 / 8,7 =123,1

Ток уставки IУ.РВД-6 (30) невходит в придел, следовательно выбираем ближайший больший  (50-150)

    Для ячейки РВД-6 с номинальным током аппарата Iном = 50 А и расчетному значению тока уставки  123,1 из придела регулирования тока уставки выбираем ток уставки 125 А.

Литература

1. Методичка.

2. Правило электроустановки.

3. В.П. Шехавцов: «Расчет и проектирование схем электроснабжения» (2003 г., 214 стр.)

4. Межотраслевые правила устройства электроустановок.

 

Задание

для курсового проектирования студенту Соликамского технологического техникума

    (Ф.И.О.) Елышевой Ирине Владимировне

Тема проекта: Проектирование системы электроснабжения участка химического производства

1. РАСЧЕТНО-ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

должна содержать:

ВВЕДЕНИЕ

1.ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

1.1.Задание исходные данный

2.Выбор мощности питающегося трансформатора

3. Расчет кабельной сети

3.1.1. Расчет кабелей питающихся ТП

3.1.2. Расчет и выбор кабелей по длительной нагрузке и длительно- допустимой температуре нагрева жил

3.1. Высоковольтная кабельная сеть

3.1.3. Выбор сечений кабелей по условию экономичности

3.1.4. Выбор сечений кабелей по условию экономической прочности

3.2. Низковольтная кабельная сеть

3.2.1. Расчет кабелей по допустимой нагрузке и длительно- допустимой температуре нагрева жил

3.2.2. Выбор сечений кабелей по условию механической прочности

4. Токи короткого замыкания

4.1. Определение приведенных длин кабелей

4.2.Расчет токов к.з. в сетях ВН и НН

5. Расчет сети по патере напряжения при нормальной работе электроприемников

6. Выбор аппаратуры управления и защиты

6.1. Выбор магнитных  пускателей

6.2. Выбор автоматических выключателей

7. Выбор и проверка МТЗ низковольтных аппаратов

Заключение

2. ГРАФИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ ПРОЕКТА

 Лист1 Принципиальная схема электроснабжения с проектируемого участка на листе формата А2 с данными электропотребителей и токами короткого замыкания.

Зам. директора по учебной

работе_________________________________________________________

               Преподаватель                                        Хлызов А.А.

               Дата выдачи задания         ________

               Срок окончания проекта   ________

7 ВЫБОР ТОКОВ УСТАВКИ МТЗ И ПРОВЕРКА ИХ НА ОТКЛЮЧАЮЩУЮ СПОСОБНОСТЬ ОТ ТОКОВ К.З.

    При защите ответвлений к электродвигателям ток уставки к.з. должен удовлетворять условиям:

IУ.РВД-6 ≥ 1,15 ∙931,5 / 8,7 =123,1

Ток уставки IУ.РВД-6 (30) невходит в придел, следовательно выбираем ближайший больший  (50-150)

    Для ячейки РВД-6 с номинальным током аппарата Iном = 50 А и расчетному значению тока уставки  123,1 из придела регулирования тока уставки выбираем ток уставки 125 А.

4

3

2

1

РП-2

РП-1

ТП

Наименование электроприемника     или группы электроприемников

47,5

135

28

77

142,1

81,2

22

Расчетная нагрузка

Ip.i, А

ПВИ-63

ПВИ-250

ПВИ-63

ПВИ-125

АВ-200

АВ-200

ТДН

Тип

Данные защитно-

коммутационных аппаратов

47,5

135

28

77

200

200

250

Iном, А

Iу(пви) ≥ 1,15 308,75 = 335

Iу(пви) ≥ 1,15 810 = 931,5

Iу(пви) ≥ 1,15 196 = 225,4

Iу(пви) ≥ 1,15 462 = 531,3

Iу.(ав) ≥ 1000 1,2 = 1200

Iу.(ав) ≥ 550 1,2 = 660

Iу.(ав)

Опр-е уставки МТЗ по условию пуска наиболее мощного двигателя

350

1000

250

550

1200

700

Уставки МТЗ Iу , А



 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

64464. Крени фундаментів з кільцевою формою підошви на водонасиченому ґрунтовому шарі кінцевої товщини 343 KB
  В практиці будівництва споруд з високо розташованим центром ваги та значними моментними навантаженнями значне поширення одержали фундаменти з кільцевою формою підошви.
64465. ІЗОМЕРНИЙ СКЛАД ЖИРНИХ КИСЛОТ ВМІСТУ РУБЦЯ І МОЛОКА КОРІВ ЗА РІЗНОГО ВУГЛЕВОДНОГО І ЛІПІДНОГО СКЛАДУ РАЦІОНУ 217.5 KB
  Для збільшення молочної продуктивності корів до складу їх раціонів вводять концентровані корми та жирові добавки, які впливають на жирність молока і його жирнокислотний склад, а відповідно і на харчову цінність молочного жиру.
64466. ОБҐРУНТУВАННЯ СИСТЕМИ ПРОФІЛАКТИКИ НЕБАЖАНОЇ ВАГІТНОСТІ В УКРАЇНІ 1.33 MB
  Разом з тим за рівнем материнської смертності абортів та їх ранніх і віддалених ускладнень обсягами використання засобів попередження небажаної вагітності Україна значно поступається не тільки країнам Західної Європи та США але й країнам Східної Європи...
64467. Індуктивні методи та алгоритми самоорганізації моделей даних на основі карт Кохонена 916.5 KB
  Із розвитком і поширенням обчислювальної техніки в різних галузях діяльності людини об'єми даних які зберігаються у файлах та базах даних збільшуються високими темпами.
64468. ПРОДУКТИВНІСТЬ РОЗЛУСНОЇ КУКУРУДЗИ ЗАЛЕЖНО ВІД ГУСТОТИ РОСЛИН І МІНЕРАЛЬНОГО ЖИВЛЕННЯ В ПІВНІЧНІЙ ПІДЗОНІ СТЕПУ УКРАЇНИ 516.47 KB
  Мета роботи –встановити оптимальні параметри передзбиральної густоти стояння рослин основного обробітку ґрунту і рівня мінерального живлення для нових гібридів розлусної кукурудзи в умовах північної підзони Степу України.
64469. Врожайність і якість насіння сої при поєднанні хімічних і агротехнічних прийомів боротьби з бур’янами в східній частині Лісостепу України 271.5 KB
  У теперішній час на посівах сої використовується ряд високоефективних гербіцидів для боротьби з однорічними видами бур'янів. Проте вплив їх на забур’яненість посівів ріст розвиток формування азотфіксуючих бульбочок врожайність...
64470. Автоматичне антипомпажне регулювання відцентрового нагнітача дотискувальної компресорної станції 607 KB
  Для того щоб мережа підземного зберігання природного газу забезпечувала високу надійність функціонування єдиної системи газопостачання необхідно забезпечити стійку роботу компресорів ДКС ПСГ при змінах динамічного опору в колекторі...
64471. Наукова, педагогічна та громадська діяльність професора А.Є. Зайкевича (друга половина ХІХ століття – 1931 р.) 200 KB
  Одним із важливих завдань історика науки і техніки є вивчення місця й ролі непересічної особи, вченого у вітчизняній історії, його впливу на розвиток наукової думки, формування нових перспективних напрямків досліджень, використання їх прикладних аспектів у виробництві.
64472. Удосконалення основних агротехнічних прийомів вирощування цукрових буряків сучасних гібридів у лівобережній частині Лісостепу України 219 KB
  На сьогодні потенційні біологічні можливості цукрових буряків сучасних гібридів реалізуються в середньому на 50-60 %. Значною мірою це пояснюється невідповідністю окремих агротехнічних прийомів і їх поєднання біологічним вимогам рослин.