99318

Проектирование системы кондиционирования воздуха для коптильных камер

Курсовая

Производство и промышленные технологии

Выбор и обоснование принятой схемы обработки воздуха. Выбор расчетных параметров воздуха. Выбор расчетных параметров наружного воздуха. Выбор расчетных параметров внутреннего воздуха. Холодоснабжение центрального кондиционера. Подбор вспомогательного оборудования УКВ...

Русский

2016-09-07

375.08 KB

0 чел.

Содержание

  1.  Задание.
  2.  Выбор расчетных параметров воздуха.

2.1. Выбор расчетных параметров наружного воздуха.

2.2. Выбор расчетных параметров внутреннего воздуха.

  1.  Тепловлажностный баланс помещения.

3.1. Определение теплопоступление в помещении.

3.2. Определение теплопотерь в помещении.

3.3. Определение влагопоступлений в помещении.

3.4. Определение влагопотерь в помещении.

3.5. Определение величины луча процесса.

3.6. Сводная таблица тепловлажностного баланса помещения.

  1.  Выбор и обоснование принятой схемы обработки воздуха.
  2.  Построение процессов обработки воздуха на диаграмме.
  3.  Теплый период года.
  4.  Холодный период года.
  5.  Составление технологической схемы воздушного контура кондиционера.
  6.  Расчет элементов установки кондиционирования воздуха (УКВ).

7.1. Расчет оросительной камеры.

  7.1.1 Теплый период года.

  7.1.2 Холодный период года.

7.2. Расчет воздухонагревателей, воздухоохладителей.

  7.2.1 Холодный период года первая ступень.

  7.2.2 Холодный период года вторая ступень.

  7.2.3 Теплый период года вторая ступень.

7.3. Подбор вспомогательного оборудования УКВ.

8.  Холодоснабжение центрального кондиционера.

8.1 Выбор и обоснование принятой схемы холодоснабжения.

8.2 Подбор насоса камеры орошения.

8.3 Расчет бакааккумулятора.

9. Автоматизация.

10. НИРС.

11. Список литературы.

  1.  Выбор расчетных параметров воздуха.

2.1. Выбор расчетных параметров наружного воздуха.

В соответствии с п. 5.10 СНиП 41.01-2003 [1] за расчетные параметры наружного воздуха для  холодного и теплого периодов года при проектировании СКВ, следует принимать параметры Б по СНиП 23-01-99 [2].

Параметры Б для ХПГ - средняя температура наиболее холодной пятидневки за последние 30-50 лет и энтальпия воздуха, соответствующая этой температуре и относительной влажности воздуха, самого холодного месяца в 13 часов.

Параметры Б для ТПГ - средняя температура воздуха, более высокое значение которой в данном пункте наблюдается 220 часов и менее в год, и энтальпия воздуха, более высокие значения которой наблюдается 200 часов и менее в год.

Климатические параметры для проектирования кондиционирования в г.Челябинск сводятся в таблицу 1:

Таблица 1

Параметры наружного воздуха.

Период года

Нормируемые

Принятые

РБ, гПа

t, С

φ, %

t, С

φ, %

J, кДж/кг

ТПГ

27

54

27

54

60,3

985

ХПГ

-34

78

-34

78

-34

985

2.2. Выбор расчетных параметров внутреннего воздуха

Выбор расчетных параметров внутреннего воздуха, характеризующих микроклимат помещений, определяются по [7] в соответствии со СНиП 2.04.05-9 Г, ГОСТ 12.1.00585,

ведомственными указаниями, с учетом категории тяжести работы и величины теплоизбытков в помещении.

Для цеха с коптильными камерами полукопченых колбас принимаем категорию тяжести работ - легкая Iб. Параметры внутреннего воздуха поддерживаются постоянные круглый год.

Расчётные параметры сводим в таблицу 2.1

Таблица 2.1

Параметры внутреннего воздуха в цехе

Период года

Нормируемые

Принятые

, м/с

t, С

φ, %

t, С

φ, %

ТПГ

12

70

12

70

0,2

ХПГ

12

70

12

70

0,2

Расчетные параметры внутреннего воздуха в коптильных камерах принимаем в соответствии с [7] и сводим в таблицу 2.2

Таблица 2.2

  Параметры внутреннего воздуха коптильных камер

Период года

Нормируемые

Принятые

, м/с

t, С

φ, %

t, С

φ, %

ТПГ

40

60

40

60

1

ХПГ

40

60

40

60

1

2.3. Тепловлажностный баланс помещения цеха.

Определяются все виды теплопотерь и теплопоступлений, а так же влагопотерь и влагопоступлений по периодам года.  Тепловой баланс составляется по полному теплу.

Все результаты расчета заносятся в таблицу 4.

2.3.1. Теплопотери.

- теплопотери помещения, Вт. (по удельным характеристикам).

Теплопотери определяются по укрупненному показателю:

= kt · q0 · V· (tB- tH)

q0 удельная тепловая характеристика здания, Вт/м3·С

Для помещения объемом до 5000 м3 q0=0,4 Вт/м3·С(по МСД 41-4.2000)

V  объем здания, м3

V=10*10*4=400 м3

Qхпгогр =1,1 · 0,4 · 400 · (12+34)=8096 Вт

2.3.2. Теплопоступления.

Qкам.  теплопоступления от коптильных камер, Вт.

Qдв.-теплопоступления через двери камеры (Q1дв.=210 Вт по [7]), Вт

Qст.-теплопоступления от нагретых стенок камер, Вт

Qст.=к∙nF∙(tв-tн), Вт

n - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности     ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху;

ккоэффициент теплопередачи стенок камеры, Вт/м2*С  

F-площадь поверхности стенок камер, м2

Qкам.= Qдв + Qст.= 210*3 + 1,36*1*((3*2*3)+(1*2*2))*(40-12)*3 =3143,3 Вт

- полные теплопоступления от людей, Вт.

Qлюди=q1*n

q1 - теплопоступления от одного человека, определяются по таблице1 [8], в зависимости от категории тяжести работы и от температуры внутреннего воздуха.

n=20 число рабочих.

Интерполируя значения получаем при tв=12С  ;

Qлюд =172∙20=3440 Вт - теплопоступления от людей (полные);

Qлюд=138∙20=2760 Вт - теплопоступления от людей (явные).

- теплопоступления от освещения, Вт.

, Вт

где Е - общая освещенность помещения, Лк, Е=200 Лк, (освещение в цехе обеспечивается люминесцентными лампами);

F - площадь пола помещения, м

qосв - удельное тепловыделение источников искусственного освещения, Вт/(м2·Лк),

ŋосв - доля теплоты, поступающей в помещение,

=200*100*0,082*0,45 =738 Вт

-теплопоступления от системы отопления(мощность системы отопления 50%), Вт.

=0,5*Qхпгогр 

=0,5*8096=4048 Вт

Вт

384- для западного направления, окна двойные в спаренных переплетах, матовые.

  Вт,

Вт,

  1.  Влагопоступления.

Влагопоступления в помещение складываются из влагопоступлений от людей, находящихся в помещении и технологических влаговыделений:

W=Wлюд+Wтех , кг/ч

 - влагопоступления от людей, кг/ч.

- технологические влаговыделения, кг/ч.

n=20 число рабочих

w=46 г/ч - влагопоступления от одного человека (определяется по таблицам справочника, в зависимости от категории тяжести работ и от температуры внутреннего воздуха)

Wлюд=w·n= 20*46*/1000=0,92 кг/ч

Wтех.=12 кг/ч(по заданию).

WТПГ= WХПГ =0,92+12=12,92 кг/ч

2.3.4. Балансовые составляющие.

- теплоизбытки в помещении.

- теплонедостатки в помещении.

Обе величины вычисляются как разность теплопоступлений (13) и теплопотерь (4), если эта разность >0, то получаем теплоизбытки (), если <0 - теплонедостатки (). В скобках указан номер столбца в табл. 4. Значения в табл. 4 записываются с учетом полученного знака.

- влажностный баланс помещения. Вычисляется как разность влагопоступлений (21) и влагопотерь (16), результат в табл. 4 записывается с учетом знака.

- явные теплоизбытки, Вт. Определяются по формуле:

, Вт,      (6)

где - явные теплопоступления от людей, Вт. Определяются аналогично полным теплопоступлениям от людей, принимая соответствующую величину явных теплопоступлений от одного человека.

- удельные теплоизбытки помещения:

 

, Вт/м3,                               (7)

где - явные теплоизбытки в помещении, Вт;

- объем помещения, м3.

- тепловлажностное отношение, кДж/г:

                                    (8)

где - избытки (22) или недостатки (23) теплоты в помещении, принимаются с учетом знака;

2.3.5. Сводная таблица

тепловлажностного баланса помещения цеха.

Таблица 4

Тепловлажностный баланс помещения.

 

 

Виды теплопотерь, Вт

Виды теплопоступлений, Вт

Виды теплопоступлений, Вт

Qявное люди

Qогр

Qм.вент

всего

Qлюди

Qкам.

Qосвещ.

Qс.р

Qскр

Qс.о.

И др.

всего

Вт

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

ТПГ

0

0

0

3440

3143,3

738

4293

0

0

0

14374

2760

ХПГ

8096

0

8096

3440

3143,3

738

0

0

4048

0

14129

2760

Продолжение таблицы 4.

 

Влагопотери, кг/ч

Виды влагопоступлений, кг/ч

Балансовые составляющие

ɛ, кДж/гр

Wм.вент

всего

Wлюди

Wтехн

Wпар

Wкамеры

всего

Qизб

Qнедост, Вт

ΔW, кг/ч   

ΔQявн, Вт

qуд, Вт/м3

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

ТПГ

0

0

0,92

12

0

0

12,92

14374

12,92

13694

34,2

4,01

ХПГ

0

0

0,92

12

0

0

12,92

6033

 

12,92

5353

13,4

1,68

2.4 Тепловлажностный баланс в коптильных камерах.

 2.4.1. Теплопотери.

- теплопотери помещения, Вт. (равны теплопоступлениям от коптильных камер в помещение цеха).

Qогр.= Qдв + Qст.= 210*3 + 1,36*1*((3*2*3)+(1*2*2))*(40-12)*3 =3143,3 Вт

2.4.2. Теплопоступления.

Qтехн.=G*c*(tн-tк)*1000 - теплопоступления технологического производства в камере копчения, Вт

G - производительность камеры, в кг/с;

с - удельная теплоемкость колбасы, в КДж/(кг*С);

tн - начальная температура поступающего продукта, в С;

tк - конечная температура поступающего продукта, в С;

Qтехн.=3*(4,5/3600)*3,6*(75-30)*1000=607,5 Вт

  1.  Влагопоступления.

Влагопоступления в 1 камере:

Vк-объем камеры копчения,м3

w-удельные влагопоступления в камере, отнесенные к 1 м3 камеры(по заданию=0,0011 кг/(с*м3))

Wкам=3*0,0011*3600*12=142,56 кг/ч

2.3.5. Сводная таблица

тепловлажностного баланса в камере.

Таблица заполняется  в соответствии с требованиями задания на курсовой проект. Не учитываемые составляющие из таблицы исключаются, а неуказанные добавляются.

                                           Таблица 5

Тепловлажностный баланс камер.

                    Продолжение таблицы 5      

Тепловлажностый баланс  помещения.

 

 

Виды теплопотерь, Вт

Виды теплопоступлений, Вт

Виды влагопоступлений

Балансовые составляющие

ɛ, кДж/гр

Qогр

всего

Qтех

всего

Wтехн

всего

Qизб

Qнедост, Вт

ΔW, кг/ч   

ΔQявн, Вт

qуд, Вт/м3

1

2

4

6

12

17

20

21

22

23

24

25

26

ТПГ

3143,3

3143,3

607,5

608

142,56

142,56

-2536

 

142,56

-2536

-6,3

-0,1

ХПГ

3143,3

3143,3

607,5

608

  142,56

142,56

-2536

 

142,56

-2536

-6,3

-0,1

4.  Выбор и обоснование принятой схемы обработки воздуха.

Система кондиционирования воздуха проектируется для коптильных камер.

Кондиционирование воздуха осуществляется комплексом технических средств, называемых системой кондиционирования воздуха (СКВ).

Принятая к проектированию СКВ, классифицируется:

- По функциональному назначению:

Технологическое кондиционирование: такие системы обеспечивают параметры, согласно требованиям технологического процесса, а газовый состав воздуха должен быть в пределах, установленных ГОСТ 12.1.005-88 «Воздух рабочей зоны». Принятая установка применяется для создания и поддержания оптимальных параметров воздушной среды, необходимых для нормальной работоспособности технологического оборудования коптильных камер.

- По характеру связи с обслуживаемыми помещениями:

Центральная СКВ.

- По расположению источников тепла и холода:

Неавтономная СКВ, т.е. снабжением извне холодом (доставляемым водой), теплом.

-  По схеме обработки воздуха:

Для теплого периода года применяется изоэнтальпийная схема (т.к. JН < JВ )  с одной рециркуляцией в целях экономии энергии, а в холодный период года в целях экономии тепла в зимний период - схема обработки воздуха с рекуперацией.

- По производительности:

Напольно-блочного типа, производительностью 125 тыс. м3/ч.

- По режиму работы:

Круглогодичная СКВ.

- По способу снабжения воздухоохладителя СКВ от источника холода:

Система с промежуточным холодоносителем.

- По способу регулирования параметров воздуха:

Качественно-количественная.

- По числу воздуховодов для подачи приточного воздуха:

Одноканальная.

- По способу обслуживания помещений с различными параметрами воздуха и тепловлажностными режимами:

Однозональная.

При проектировании СКВ расчетным периодом года является теплый, так как этот период характеризуется наибольшими теплоизбытками в помещении.

Система кондиционирования воздуха проектируется с постоянным расходом приточного воздуха, величина которого определяется в ТПГ и является исходной величиной для проектирования в ХПГ.

Выбор схемы обработки воздуха осуществляется в зависимости от соотношения расчетных параметров внутреннего и наружного воздуха.

ТПГ: JН= 60,3 кДж/кг, JВ= 113,3 кДж/кг        JН < JВ    

Под рекуперацией понимают возвращение части тепловой энергии, расходуемой при проведении кондиционирования воздуха в помещении.

Рециркуляция подразумевает смешение наружного и удаляемого (рециркуляционного) из помещения воздуха, при этом в помещении необходимо обеспечить минимальный расход наружного воздуха, величина которого определяется:

1) минимальный % от общего воздухообмена

2) обеспечением подпора в помещении, то есть создание избыточного давления.

Величина подпора зависит от мест расположения оконных проемов или от протекающего технологического процесса. Так как величина подпора не оговаривается, то в расчетах принимаем ее значение кратностью 0,75.

Из двух полученных величин за минимальный расход наружного воздуха принимаем наибольшее значение.

При проектировании СКВ для данного помещения принимается схема организации воздухообмена «сверху - вверх», согласно [7].

Зона забора воздуха из помещения, направляемого на рециркуляцию, из верхней зоны. Параметры рециркуляционного воздуха соответствуют параметрам удаляемого (точка У на J-d диаграмме).

В ТПГ и ХПГ в камере орошения применяется политропный режим обработки воздуха (по диаграмме). Воздух обрабатывается водой, согласно расчету камеры орошения это удовлетворяет условию принятия данного промежуточного теплоносителя.

5.   Построение процессов обработки воздуха в кондиционере.

 5.1.  В ТПГ.

Исходные данные

tH = 27 OC

tB = 40 OC

Jн = 60,3 кДж/кг

В = 60%

Выбор расчетной разности температур.

Схема организации воздухообмена сверху-вверх

Принимаем температурный напор t = 3 0C 

Последовательность построений.

1. Строим т. Н. На J-d диаграмме определяем положение точки Н по параметрам (tН; JН).

2. Строим т. В. По параметрам (tВ;В) определяем положение точки В.

3.  Строим луч процесса = -0,1 кДж/гр. Строим луч процесса из точки В.

4.   Задаемся расчетной разностью температур - ∆ t =30С , определяем температуру приточного воздуха

tп= tв -t = 40-3=37 0С.

На пересечении  сonst  и получаем т.П.

Определяем расход воздуха необходимый для ассимиляции тепло и влагоизбытков:     

;  

где: JВ = 113,3 кДж/кг;

    JП =113,2 кДж/кг;

Энтальпия по I-d диаграмме для т. В и т. П соответственно

 

 

где: dВ  =28,2 

    dП  = 29,7

Влагосодержание  по I-d диаграмме для т. В и т. П соответственно

 

Определяется невязка

% <5 %

% = 4,1 % < 5%

Т.к невязка составляет 4,1 % (что удовлетворительно), то дальнейший расчет производим по максимальному расходу, в  данном случае по расходу на разбавление влаги.

GПР  = GW = 95040 кг/час

6.  Определяем полную производительность кондиционера

  ;

где: k - коэффициент запаса на утечку воздуха в сети, при длине основной магистрали до 50 метров.

     k = 1,1

  

   Определяем объемный расход воздуха:

  ;  тыс.

где      пр- плотность приточного воздуха в ТПГ , 

  тыс.

По величине LП подбираем кондиционер КТЦ3-80 производительностью L = 80 тыс.м3/ч.

Максимальная производительность кондиционера составляет 25% от номинальной.

Lmax=1,25*80=100 тыс.м3/ч

7.  Строим процесс нагрева воздуха в вентиляторе: из т.П по линии dп= const опускаемся в масштабе температур на 1°С, получаем т.П.

8. Из т.П проводим линию dп= const до пересечения с φ=95 %, получаем т.О.

9. Определяем положение т.У.

  0С.

 На пересечении линий tу= const и луча процесса  получаем т.У.

т У совпадает с точкой В.

10. Определяем положение точки С.

Соединяем точки У и Н. Из точки О проводим линию JO= const до пересечения с линией НУ получаем т.С.

11. Определяем расход наружного воздуха. Составляем уравнение баланса смеси наружного и рециркуляционного воздуха.

GНdН+ GВdУ= GПdС

GН+GВ=GП

dс=26,8 г/кг

dу=28,2 г/кг

dн=13,1 г/кг

GП=104544 кг/час

Решаем систему уравнений

GН*13,1+ GВ*28,2= 104544*26,8

GН =104544 -GВ

13,1*(104544 -GВ)+GВ*28,2=2801779,2

15,1 GВ=1432252,8

GВ=94851,2 кг/ч

 GН =104544 -94851,2=9692,8 кг/ч

Принимаем GН =9692,8 кг/ч т.к. технологический кондиционер.

Рассчитываем отдельные процессы :

т.к. Jc=Jo(по построению)

QОХЛ.=GП(Iо- Iс), Вт

QОХЛ.=0 Вт охлаждающая мощность в камере орошения.

Мощность теплообменника второго подогрева, Вт:

        QП.=GП(IП- IО), Вт

IП=112 кДж/кг

IО=108 кДж/кг

QП.=104544*(112-108)=116160 Вт

Количество влаги, уносимое воздухом в результате его обработки в камере орошения, кг/ч:

W= GП(dо- dс)10-3, кг/ч

dС - влагосодержание точки С;

dС=26,8 г/кг

dО - влагосодержание точки О;

dО=29,7 г/кг

W= 104544∙(29,7-26,8)10-3=303,2 кг/ч

       Процессы:

НУ - линия смеси наружного и рециркуляционного воздуха;

СО - обработка воздуха в камере орошения;

ОП' - нагрев в теплообменнике второго подогрева;

П'П - запас на подогрев воздуха в вентиляторе;

      ПВУ - изменение тепловлажностного состояния воздуха в помещении;

      Параметры расчетных точек

t

J

d

Н

27

60,3

13,1

60,3

О

32

108

29,7

95

П

36

112

29,7

75

П

37

113,2

29,7

74

В

40

113,3

28,2

60

У

40

113,3

28,2

60

С

38,7

108

26,8

61

 

5.2. В ХПГ.

Исходные данные

tH = -34 OC

tB = 40 OC

JН= -34 кДж/кг

В = 60%

Полная производительность кондиционера Lп=91,87 тыс.

Последовательность построений схемы системы СКВ с прямоточной схемой и утилизацией теплоты удаляемого воздуха.

1. Строим т. Н. На J-d диаграмме определяем положение точки Н по параметрам (tН; JН).

2. Строим т. В. По параметрам (tВ;В) определяем положение точки В.

3.  Строим луч процесса = -0,1 кДж/гр в точку В.

4. Определяем положение т.У. Определяем температуру удаляемого воздуха

Точка У совпадает с точкой В.        

 На пересечении линий tу= const и луча процесса  получаем т.У.

5. Определяем положение т.У'

Строим нагрев воздуха в рециркуляционном воздуховоде: из т.У  по

dу= const в масштабе температур откладываем вверх отрезок = 10С  получаем

т. У

6. Задаемся средней температурой оребренной поверхности теплоизвлекающего теплообменника tf =20С.

  7. На пересечении изотермы tf=const и В =100% получаем т.f

8. Соединяем точки У' и f.

9.Определяем конечное состояние вытяжного воздуха после теплоизвлекающего теплообменника (Т), как точку пересечения отрезка Уf с рек.

Определяем параметры точки Т:

   tТ=23,7 0С

   IТ=67,8 кДж/кг

10. Между теплообменниками установки утилизации в стационарном режиме сохраняется тепловой баланс:

     Lуу·(IУ'-IТ)= Lпв·с·(tН1-tН)

Lу  расход удаляемого из помещения воздуха, м3

 - плотность удаляемого воздуха при температуре tУ

  IУ' - энтальпия удаляемого воздуха, кДж/кг, определяем по I-d диаграмме

IТ - энтальпия воздуха после теплоизвлекающего теплообменника, п.9

Lп - расход приточного воздуха, м3

в - плотность внутреннего водуха, 

с теплоемкость воздуха, с=1,005 кДж/(кг∙К)

tН - температура наружного воздуха, 0С

tН1 - температура воздуха после теплоизвлекающего теплообменника, 0С

Из уравнения баланса определяем температуру нагрева приточного воздуха tН1:

0С

11. На пересечении линии tН1= const и dH=const получаем точку Н1 

12. Определяем градиент =23,7-12,2=11,50С, что свидетельствует о возможности реализации принятого режима утилизации, т.к. градиент больше 90С

13. Для процесса У'Т строим режим «условного сухого охлаждения»:

из т.f проводим линию df=const, а из точек У' и Т линии постоянной энтальпии, на пересечении получаем точки У'1 и Т1 , соединяем получившиеся точки, определяем температуру в этих точках.

   tУ1’=1040С

   tT1=56,30С

14. Задаемся температурами циркулирующего антифриза в пределах температурного градиента:

-температура охлажденного антифриза в теплоотдающем теплообменнике установках утилизации

tаф2=-60С

-температура отепленного в теплоизвлекающем теплообменнике антифриза

=11,5+6-0,5=170С

15. Оцениваем требуемые показатели теплотехнической эффективности теплообменников установки утилизации. Показатели эффективности теплообмена определяются отношением реального процесса нагрева воздуха к максимально возможному:

-для нагрева приточного наружного воздуха в теплоотдающем теплообменнике:

-для охлаждения удаляемого воздуха в теплоизвлекающем теплообменнике:

16. Тепловой баланс между количеством отданной теплоты удаляемым воздухом и количеством теплоты, воспринятым антифризом:

Lуу·(IУ1-IТ)= Gаф·саф·(tаф1-tаф2), кДж/час

Из этого уравнения определяем требуемый расход антифриза:

кг/ч,

где:  саф  теплоемкость антифриза, при его концентрации до 40% равна 3,6 кДж/(кг·К)

17. Выбираем температуру замерзания антифриза = -200С (в зависимости от климатических условий), при этом концентрация водного раствора антифриза 38%, плотность антифриза аф=1,053 г/см3 =1053 кг/м3 (по рис.27)

Объемный расход антифриза:

L аф = G аф/аф=58018,5/1053=55,1 м3

Так как рециркуляция в камерах копчения неприменима по санитарно гигиеническим нормам(из за фенолформальдегидных смол),  далее процесс строится для прямоточной схемы обработки воздуха с учетом утилизации теплоты удаляемого воздуха:

18. Определяем положение точки П.

  Т.к. в помещении теплонедостатки  и < 0 , определяем энтальпию приточного воздуха.

=Lп·в=91866∙1,127=103533 кг/ч

На пересечении  =сonst  и  получаем т.П.

19.  Строим процесс нагрева воздуха в теплообменнике второго подогрева: Из т.П по линии dП=const ведем до пересечения с кривой φрек=95%, получаем т.О

20. Из т.О проводим линию Iо=const, а из т.Н линию dн=const на пересечении получаем

  т.К.

т.к. paзнoсть температур воздуха, поступающего в камеру орошения и воздуха на выходе из нее бoлее 15oC, тo в камере орошения адиабатный процесс обработки воздуха заменяем на изотермический (из т.О проводим линию to=const до пересечения с линией dн=const)

Получившаяся схема соответствует условиям работы в ХПГ.

Схема процессов см. на I-d диаграмме.

 Процессы:

Н1К - нагрев воздуха в теплообменнике первого подогрева;

КО - изотермическое увлажнение воздуха в камере орошения;

ОП - нагрев в теплообменнике второго подогрева;

ПВ - изменение тепловлажностного состояния воздуха в помещении;

Рассчитываем отдельные процессы:

1) Определяется мощность теплообменника первого подогрева:

Q1=GП(IК-IН1), Вт

Q1=·103533(32,3-12,5)=569432 Вт

2) Определяется мощность теплообменника второго подогрева:

Q2=GП·(IП-IО), Вт

Q2=103533·(113,2-105,7)=215694 Вт

3) Количество влаги, уносимое воздухом в результате его обработки в камере орошения (величина подпитки камеры орошения), кг/ч:

W=GП(dО-dК)10-3, кг/ч

W=103533(28,7-0,2)10-3=2951 кг/ч

Параметры расчетных точек:

t, 0С

J, кДж/кг

d, г/кг

Н

-34

-34

0,2

Н1

12,2

12,5

0,2

В

40

113,3

28,2

У

40

113,3

28,2

У

41

114,2

28,2

У1

104

114,2

4,4

П

39

113,2

28,7

О

32

105,7

28,7

Т

23,6

67,9

17,4

Т1

56,2

67,9

4,4

f

2

12,9

4,4

К

32

32,3

0,2

  1.  Расчет элементов установки кондиционирования воздуха (УКВ).

  1.  Расчет оросительной камеры.

7.1.1 для ТПГ.

Для кондиционера КТЦ3-125 подбирается к установке двухрядная противоточная камера орошения типа ОКФ-3 (индекс 06.01304) исполнение 1.

 Режим  обработки воздуха адиабатный. Тип задачи прямая.

Теплотехнический расчет камеры орошения производится в следующей последовательности:

Исходные данные:

GП=104544 кг/ч - массовый расход воздуха, обрабатываемый в камере орошения;

tВ.Н.=38,7 0С - начальная температура воздуха, поступающего на обработку в камеру орошения;

I В.Н.=108 кДж/кг

tВ.К.=32 0С - конечная температура обрабатываемого воздуха;

I В.К.=108 кДж/кг

1.   Определяем параметры предельного состояния воздуха, для этого луч процесса в камере орошения продлеваем до пересечения с кривой ,определяем                                                                                      


2. Определяем коэффициент адиабатной эффективности   

      3. По диаграмме определяется коэффициент орошения μ и коэффициент энтальпийной эффективности Еп, соответствующие выбранному типоразмеру и исполнению камеры орошения.

      μ=1,8; Еп=0,58  

7. Расход разбрызгиваемой воды:

8. По графикам зависимости давления воды ΔРж перед форсунками от расхода GW определяем для двухрядной противоточной камеры орошения ОКФ-3 06.01.304 исп. 1:

ΔРж=150 кПа.

7.1.2 для ХПГ.

 Режим  изотермический. Тип задачи прямая.

Теплотехнический расчет камеры орошения производится в следующей последовательности:

Исходные данные:

GП=103533 кг/ч - массовый расход воздуха, обрабатываемый в камере орошения;

tВ.Н.=32 0С - начальная температура воздуха, поступающего на обработку в камеру орошения;

I В.Н.=32,3 кДж/кг

tВ.К.=32 0С - конечная температура обрабатываемого воздуха;

I В.К.=105,7 кДж/кг

1.   Определяем параметры предельного состояния воздуха, для этого луч процесса в камере орошения продлеваем до пересечения с кривой ,определяем                                                                                      

2. Определяем коэффициент адиабатной эффективности   

         

3. По диаграмме определяется коэффициент орошения μ и коэффициент энтальпийной эффективности Еп, соответствующие выбранному типоразмеру и исполнению камеры орошения.

      μ=2,07; Еп=0,63  

4. Определение относительной разности температур .

где - коэффициент аппроксимации;

сw - удельная теплоемкость воды =4,19 кДж/(кг оC)            

  

5. Начальная температура воды, поступающей в камеру орошения:   

  

6. Конечная температура воды, поступающей в камеру орошения:  

 

7. Расход разбрызгиваемой воды:

8. По графикам зависимости давления воды ΔРж перед форсунками от расхода GW определяем для двухрядной противоточной камеры орошения ОКФ-3 06.01.304 исп. 1:

ΔРж=180 кПа.

7.2. Расчет воздухонагревателей, воздухоохладителей.

7.2.1 Холодный период года первая ступень.

Воздухонагреватели предназначены для тепловой обработки воздуха до заданных параметров. Теплоносителем служит горячая вода.

1. Определяется расход тепла на нагрев воздуха из расчёта процессов:

QI=569432 Вт

2. Определяется требуемое живое сечение калорифера по воздуху:

   м2

где: Gп=103533 - массовый расход воздуха, проходящего обработку, кг/ч;

(Vρ)рек=3-10 кг/(с∙м2)-задаваемая массовая скорость движения воздуха.

Задаемся (Vρ)рек=3 кг/(с·м2)

3. Согласно требуемому живому сечению выбираем воздухонагреватель и его характеристики в соответствии с кондиционером КТЦ3-125.

воздухонагреватель ВНО с обводным каналом (индекс 12.10114);

количество рядов 1;

площадь по воздуху fж.с = 9,96 м2,

площадь по воде  fтр= 0,00148 м2;

площадь поверхности нагрева  FР= 180 м2.

4. Принимаем обвязку воздухонагревателя.

Параллельно по воздуху (m=1).                                                              

Последовательная на воде (n=1).

5. Определяем фактическую массовую скорость:

  кг/(с∙м2)

где: fж.с.- фактическая площадь живого сечения по воздуху (принимается по справочной литературе).

6. Определяем массовый расход воды:

  , кг/ч

где: Т1 и Т2 - начальная и конечная температуры теплоносителя, 0С (по заданию)

7. Определяем объемный расход воды:

    м3/ч

где: ρW=1000 кг/м3 - плотность воды.

8. Определяем скорость движения воды в воздухонагревателе:

 , м/с

где: fтр-площадь живого сечения воздухонагревателя по воде, м2 (определяется по справочнику).

Проверяется условие: ω>0,15 м/с, условие выполняется.

9. Определяем коэффициент теплопередачи. Для однорядных воздухонагревателей коэффициент теплопередачи определяется:

K=28,03·(v)0,443w0,129=25,03·2,880,443∙1,530,129=42,2 Вт/(м2*0С).

10. Определяем требуемая поверхность нагрева.

     м2

    оС

T1 и T2 - начальная и конечная температуры теплоносителя, 0С;

tн и tк - начальная и конечная температуры нагреваемого воздуха, 0С

11. Определяем расчетное число воздухонагревателей по ходу воздуха (значение округляется до ближайшего целого числа):

    1

где: Fр- площадь поверхности нагрева одного воздухонагревателя, м2

12. Определяем действительная площадь нагрева воздухонагревателя:

     м2

13. Определяем запас поверхности нагрева воздухонагревательной установки, в процентах:

   

т.к. невязка удовлетворяет условию (<15%), то принимаем данный воздухонагреватель.

14. Определяем гидравлическое сопротивление:

=

Па

FW - площадь сечения одного хода;    

FК - площадь сечения коллектора;     

FП - площадь сечения патрубка;

dW=dП=20 мм - диаметр одного хода, патрубка;

dК=50 мм - диаметр одного коллектора;

nХ - число ходов теплоносителя;

nХ=6

FW= м2

FК= м2

FП= м2

lТ - длина теплопередающей трубки;

lТ =1,655 м

15. Определяется аэродинамическое сопротивление:

   Па

7.2.2 Холодный период года вторая ступень.

1. Определяется расход тепла на нагрев воздуха из расчета процессов:

QII=215694 Вт

2. Определяется требуемое живое сечение калорифера по воздуху:

   м2

где: Gп=103533 - массовый расход воздуха, проходящего обработку, кг/ч;

(Vρ)рек=3-10 кг/(с∙м2)-задаваемая массовая скорость движения воздуха.

Задаемся (Vρ)рек=3 кг/(с·м2)

3. Согласно требуемому живому сечению выбираем воздухонагреватель и его характеристики в соответствии с кондиционером КТЦ3-125.

воздухонагреватель ВНО с обводным каналом (индекс 12.10114);

количество рядов 1,5;

площадь по воздуху fж.с = 9,96 м2,

площадь по воде  fтр= 0,00215 м2;

площадь поверхности нагрева  FР= 262 м2.

4. Принимаем обвязку воздухонагревателя.

Параллельно по воздуху (m=1).                                                              

Последовательная на воде (n=1).

5. Определяем фактическую массовую скорость:

  кг/(с∙м2)

где: fж.с.- фактическая площадь живого сечения по воздуху (принимается по справочной литературе).

6. Определяем массовый расход воды:

   кг/ч

где: Т1 и Т2 - начальная и конечная температуры теплоносителя, 0С (по заданию)

7. Определяем объемный расход воды:

    м3/ч

где: ρW=1000 кг/м3 - плотность воды.

8. Определяем скорость движения воды в воздухонагревателе:

     м/с

где: fтр-площадь живого сечения воздухонагревателя по воде, м2 (определяется по справочнику).

Проверяется условие: ω>0,15 м/с, условие выполняется.

9. Определяем коэффициент теплопередачи. Для однорядных воздухонагревателей коэффициент теплопередачи определяется:

       K=25,3·(v)0,447w0,087=25,3·2,880,447∙0,80,087=39,8 Вт/(м2*0С).

10. Определяем требуемая поверхность нагрева.

     м2

    оС

T1 и T2 - начальная и конечная температуры теплоносителя, 0С;

tн и tк - начальная и конечная температуры нагреваемого воздуха, 0С

11. Определяем расчетное число воздухонагревателей по ходу воздуха (значение округляется до ближайшего целого числа):

    1

где: Fр- площадь поверхности нагрева одного воздухонагревателя, м2

12. Определяем действительная площадь нагрева воздухонагревателя:

     м2

13. Определяем запас поверхности нагрева воздухонагревательной установки, в процентах:

   

т.к. невязка удовлетворяет условию (<15%), то принимаем данный воздухонагреватель.

14. Определяем гидравлическое сопротивление:

=

Па

FW - площадь сечения одного хода;    

FК - площадь сечения коллектора;     

FП - площадь сечения патрубка;

dW=dП=20 мм - диаметр одного хода, патрубка;

dК=50 мм - диаметр одного коллектора;

nХ - число ходов теплоносителя;

nХ=6

FW= м2

FК= м2

FП= м2

lТ - длина теплопередающей трубки;

lТ =1,655 м

15. Определяется аэродинамическое сопротивление:

   Па

7.2.3 Теплый период года вторая ступень.

1. Определяется расход тепла на нагрев воздуха из расчета процессов:

QII=116160 Вт

2. Определяется требуемое живое сечение калорифера по воздуху:

   м2

где: Gп=104544 - массовый расход воздуха, проходящего обработку, кг/ч;

(Vρ)рек=3-10 кг/(с∙м2)-задаваемая массовая скорость движения воздуха.

Задаемся (Vρ)рек=3 кг/(с·м2)

3. Согласно требуемому живому сечению выбираем воздухонагреватель и его характеристики в соответствии с кондиционером КТЦ3-63.

воздухонагреватель ВНО с обводным каналом (индекс 12.10114);

количество рядов 1,5;

площадь по воздуху fж.с = 9,96 м2,

площадь по воде  fтр= 0,00215 м2;

площадь поверхности нагрева  FР= 262 м2.

4. Принимаем обвязку воздухонагревателя.

Параллельно по воздуху (m=1).                                                              

Последовательная на воде (n=1).

5. Определяем фактическую массовую скорость:

  кг/(с∙м2)

где: fж.с.- фактическая площадь живого сечения по воздуху (принимается по справочной литературе).

6. Определяем массовый расход воды:

  , кг/ч

где: Т1 и Т2 - начальная и конечная температуры теплоносителя, 0С (по заданию)

7. Определяем объемный расход воды:

   , м3/ч

где: ρW=1000 кг/м3 - плотность воды.

8. Определяем скорость движения воды в воздухонагревателе:

    , м/с

где: fтр-площадь живого сечения воздухонагревателя по воде, м2 (определяется по справочнику).

Проверяется условие: ω>0,15 м/с, условие выполняется.

9. Определяем коэффициент теплопередачи. Для однорядных воздухонагревателей коэффициент теплопередачи определяется:

       K=25,3*(v)0,447*w0,087=25,3*2,910,447*0,430,087=37,9 Вт/(м2*0С).

10. Определяем требуемая поверхность нагрева.

     м2

    оС

T1 и T2 - начальная и конечная температуры теплоносителя, 0С;

tн и tк - начальная и конечная температуры нагреваемого воздуха, 0С

11. Определяем расчетное число воздухонагревателей по ходу воздуха (значение округляется до ближайшего целого числа):

    1

где: Fр- площадь поверхности нагрева одного воздухонагревателя, м2

12. Определяем действительная площадь нагрева воздухонагревателя:

     м2

13. Определяем запас поверхности нагрева воздухонагревательной установки, в процентах:

   

в ТПГ часть воздуха идет через обводной канал и только часть через теплообменник, таким образом, что после смешения этих двух потоков получается воздух с необходимыми параметрами.

14. Определяем гидравлическое сопротивление:

=

Па

FW - площадь сечения одного хода;    

FК - площадь сечения коллектора;     

FП - площадь сечения патрубка;

dW=dП=20 мм - диаметр одного хода, патрубка;

dК=50 мм - диаметр одного коллектора;

nХ - число ходов теплоносителя;

nХ=6

FW= м2

FК= м2

FП= м2

lТ - длина теплопередающей трубки;

lТ =1,655 м

15. Определяется аэродинамическое сопротивление:

   Па

7.3. Подбор вспомогательного оборудования УКВ.

Вспомогательное оборудование подбирается по справочнику для кондиционера типа КТЦ3-125:

Камера обслуживания

Камеры обслуживания предназначены для формирования воздушного потока и обслуживания соседнего оборудования в кондиционере. В дне камеры имеется сливной патрубок для отвода конденсата, образующегося в приемных блоках при поступлении холодного воздуха в кондиционер, или отвода влаги, попадающей в камеру обслуживания из соседнего оборудования кондиционера.

Подбираем камеру обслуживания КО-3 (1250004).

т=140 кг

Блок присоединительный

Блоки присоединительные обеспечивают вход обработанного в кондиционере воздуха в вентиляторный агрегат.

Подбираем присоединительный блок БП1-3 одностороннего всасывания.

Блок приемный

Блоки приемные предназначены для приема, регулирования, смешения и распределения по живому сечению объема наружного и рециркуляционного воздуха, поступающего в кондиционер.

БПП-3 индекс 1251134 , масса m=1070 кг, Р=70 Па;

Блок теплоутилизации

Блоки теплоутилизации используются для вторичного использования теплоты (или холода) удаляемого из помещения воздуха путем отбора их промежуточным теплоносителем, циркулирующим между теплообменниками блока теплоутилизации и воздухонагревателем центрального кондиционера, с целью подогрева или охлаждения обрабатываемого наружного воздуха.

Подбираем блок теплоутилизации БТ04-3 с обводным каналом индекс 12.03044

Фильтр воздушный

ФР1-3 индекс 03.21134. Эффективность отчистки воздуха с материалом ФРНК-ПГ не менее 88%, с материалом ИФП-1 не менее 90%. Масса m=31 кг.   

Воздушные клапаны

Воздушные клапаны предназначены для регулирования объемов наружного и рециркуляционного воздуха, поступающего в кондиционер, а также регулирования количества воздуха, проходящего через воздухонагреватели.

Подбираем воздушный клапан типа КЭ 1-3 (06.34304).

т=190 кг

Р=25 Па

Привод МЭО-40/63-0,25-82

количество-2

Вентиляторный агрегат

В кондиционере КТЦЗ-125 применяется вентагрегат одностороннего всасывания с электрическим приводом, индекс 12.41434:

полное давление Р, кПа: - условное 1,6

      - расчетное 1,6;

производительность 125 тыс. м3/ч

частота вращения 515 об/мин

электродвигатель: - тип 4А280S6

                    - мощность 75 кВт;

масса, не более 4137 кг.  

8.  Холодоснабжение центрального кондиционера.

8.1 Выбор и обоснование принятой схемы холодоснабжения.

В ТПГ и ХПГ используется адиабатный и изотермический режимы обработки воздуха, т.е. источник холодоснабжения отсутствует. В качестве холодоносителя используется вода, так как процесс обработки воздуха не пересекает кривую φ=100% и температура воздуха после камеры орошения выше 30С.

В ТПГ воздух, вступая в контакт с капельками разбрызгиваемой воды, имеющей температуру мокрого термометра (tw=tм), принимает состояние, близкое к состоянию насыщения, за счет происходящего в этом случае испарения влаги. Так как tw<tм, то воздух отдает воде явное тепло и в результате его температура понижается, т.е. воздух охлаждается. Это количество теплоты идет на испарение влаги. Для поддержания температуры воды не требуется специальных охлаждающих устройств. Подпитка камеры орошения  осуществляется из водопровода автоматически. При заполнении системы водой, последняя подается в поддон камеры орошения, при этом она предварительно подогревается в теплообменнике до необходимой температуры.

В ХПГ воздух, вступает в контакт с капельками разбрызгиваемой воды,  предварительно подогретой в теплообменнике до необходимой температуры, и за счет этого увлажняется.

8.2. Подбор насоса камеры орошения.

Подбор насоса осуществляется по двум параметрам: расходу G и напору Н.

Расход жидкости, перекачиваемой насосом, принимается на 10% больше разбрызгиваемой.

Напор насоса определяется по формуле:

Н = НФ +1,5+Нконд.

НФ - напор перед форсунками;

НФ =

р - давление жидкости перед форсунками;

Нконд. - высота до входного патрубка камеры орошения;

Нконд.=4,845 м

- потери давления в трубопроводе и арматуре.

      Н =0 не учитываются из-за небольшой протяженности.

G.=1,1 Gw

GW=216406 кг/ч

G=кг/ч

м3

=1000 кг/м3

р =180 кПа

НФ = м

Н =18,3+1,5+4,845+0 =24,7 м

По полученным значениям подбираем насос NB 100-200/217.2

8.3 Расчет бака-аккумулятора.

Бак-аккумулятор необходим для выравнивания работы холодильных машин при колебаниях холодонагрузки. Он воспринимает изменение объёма жидкости при  изменении её температуры, а также принимает периодические стоки из аппаратов и трубопроводов, расположенных выше него.

Объем холодного отсека открытого бака определяется по формуле:

    ;

где Q0 - холодопроизводительность кондиционера, кВт; Q0=0 кВт (из расчета) ;

 - продолжительность холодильного цикла;

         

9. Автоматизация.

1. Автоматизация воздушных клапанов.

Для количественного регулирования наружного воздуха применяют воздушные клапаны управляемые системой автоматики.

Регулирование заключается в поддержании постоянной температуры «точки росы», которая поддерживается датчиком температуры 14, воздействующим в холодный период года на исполнительные механизмы клапанов наружного и рециркуляционного воздуха.

При повышении температуры «точки росы» наружный клапан открывается, синхронно с ним закрываются рециркуляционные клапана. Синхронизация работы исполнительных механизмов клапанов наружного и рециркуляционного воздуха осуществляется балансным реле 13.

2. Автоматизация воздушного фильтра.

Применяют дифманометры, которые вычисляют перепад давления до и после фильтра, для того чтобы определить уровень засоренности фильтров.

3. Автоматизация вентиляционного агрегата.

   Регулирование количества подаваемого воздуха осуществляется системой автоматики, с помощью частотного регулятора, который плавно изменяет частоту вращения колеса вентилятора.  

4. Автоматизация камеры орошения.

- В ТПГ охлаждение кондиционируемого воздуха в камере орошения осуществляется с помощью смесительного клапана 11 (совместно с датчиками температуры 14, установленные до и после камеры орошения), который изменяет температуру воды, поступающей при помощи насосов в камеру орошения. Также смесительный клапан в зависимости от датчика температуры 14, установленного на воздуховоде после камеры орошения, измеряет температуру «точки росы».

При повышении температуры «точки росы» клапан открывается, увеличивая подачу на форсунки холодной воды, что обеспечивает более глубокое охлаждение воздуха. При понижении температуры клапан закрывается, уменьшая подачу холодной воды.

- В ХПГ вода отепленная не отправляется на охлаждение как в ТПГ, вследствии того, что на трубопроводе, по которому перемещается отепленная вода установлен клапан, который срабатывает(закрывается) за счет изменения температуры наружного воздуха. Вода отправляется в камеру орошения через смесительный клапан 11, который срабатывает от датчика температуры 14, установленному после камеры орошения. В камере орошения воздух охлаждается за счет отдачи тепла воде, которая благодаря этому испаряется и увлажняет воздух.


   5. Автоматизация насоса камеры орошения.

   Регулирование количества подаваемой воды осуществляется системой автоматики, путем установки  автоматического частотного регулятора параметров расхода.

6. Автоматизация блока утилизации.

Автоматическую защиту калориферов от замерзания необходимо осуществлять при выключенной системе, если возможно проникновение в воздухонагреватель воздуха с отрицательной температурой, и при работающей системе, если возможно падение давления или нарушении температурного графика сетевой воды при отрицательной температуре воздуха, поступающего в воздухонагреватель.

Защита калориферов от замерзания осуществляется следующим образом:

В воздуховод перед калорифером устанавливается датчик, регулятор температуры которого настраивается на температуру 3-4оС. Кроме того, в трубе после калорифера размещается датчик, регулятор которого настраивается на температуру -4оС. В случае, если температура наружного воздуха будет ниже 3-4оС, а температура антифриза будет меньше -4оС регулятор сработает, направляя сигнал на закрывание утепленного клапана, на отключение вентиляционного агрегата по средствам магнитного пускателя и работу насоса блока утилизации в максимальном режиме.

  1.  Автоматизация воздухонагревателя I ступени.

Для регулирования температуры, проектом предусматривается автоматизация калориферных установок.

В системе автоматики регулятор температуры, чувствительный элемент которого устанавливается в помещении, контролирует заданную температуру в зависимости от температуры наружного воздуха и воздействует на исполнительный механизм регулирующего клапана теплоносителя, который изменяет расход воды, протекающий через калорифер.

Защита калориферов от замораживания осуществляется периодическим их нагревом, с помощью регулятора, который контролирует температуру воздуха и управляет исполнительным механизмом регулирующего клапана теплоносителя.

Автоматическая защита воздухонагревателя от замерзания осуществляется при выключенной системе. При остановленном кондиционере в случае снижения температуры воздуха перед теплообменником первого подогрева 3 0С датчик температуры открывает регулирующий клапан, установленный на подающем трубопроводе тепловых сетей (Т1) и закрывает его если температура воздуха перед теплообменником первого подогрева станет выше +3 0С независимо от действия других регуляторов, соединённых с этим регулирующим клапаном, который регулирует количество теплоносителя. При снижении температуры теплоносителя в обратном трубопроводе  до 20-30 0С  регулирующий клапан -12, установленный на подающем трубопроводе тепловых сетей, открывается и увеличивается расход теплоносителя.

От замерзания, в момент предварительного запуска системы, предусматривается предварительное отключение регулирующего клапана на трубопроводе теплоносителя, что обеспечивает прогрев калорифера до открытия клапана (заслонки) в канале наружного воздуха и включении вентилятора.

10. НИРС

11. Список литературы.

  1.  СНиП 41.01-2003. Отопление, вентиляция и кондиционирование / Госстрой России. М.:ФГУП ЦНС, 2004
  2.  СНиП 23-01-99. Строительная климатология / Госстрой России. М.:ГУП ЦПП, 2000. 57с.
  3.  ГОСТ 12.1.005-88. Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны. М.: Изд-во стандартов, 2000. 14с.
  4.  СанПиН 2.2.4.548-96. Гигиенические требования к микроклимату производственных помещений / Минздрав России. М.: Инф.-изд. центр  Минздрава России. 2001. 20с.
  5.  Внутренние санитарно-технические устройства. В 3-х ч. Ч.3. Кн.2. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Кн.2. / Б. В. Баркалов, Н. Н. Павлов, С. С. Амирджанов и др.; Под ред. Н.Н. Павлова и Ю.И. Шиллера. М.: Стройиздат, 1992. 416с. (Справочник проектировщика).
  6.  Штокман. Системы вентиляции и кондиционирования воздуха на предприятиях пищевой промышленности.
  7.  Булдакова И. Н. Определение количества выделяющихся вредностей. Методическое пособие по курсу лекций по дисциплине «Теоретические основы создания микроклимата в помещении» раздел «Определения количества выделяющихся вредностей в помещениях». ИжГТУ, 2008. 46с.
  8.  http://www.abok.ru/


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

7800. Реформы Петра 1 29.5 KB
  Реформы Петра 1. Преобразования в сфере культуры Пётр I изменил начало летосчисления с так называемой византийской эры (от сотворения Адама) на от Рождества Христова. 7208 год по византийской эре стал 1700 годом от Рождества Христова. Однако...
7801. Советская школа в годы ВОВ и послевоенные годы(1941-58гг.) 25 KB
  Советская школа в годы ВОВ и послевоенные годы(1941-58гг.). Война затормозила осуществление всеобщего обязательного семилетнего обучения. Развертыванию всеобщего обучения препятствовали перемещения населения из западных районов в восточные, уход учи...
7802. Советская школа в период с 1921 по 1930гг 25.5 KB
  Советская школа в период с 1921 по 1930гг. По окончании гражданской войны советский народ приступил к мирному строительству, которое осуществлялось в трудных условиях хоз. разрухи и голода. Надо было немедленно восстановить промышленность, поднять с...
7803. Советская школа в период с 1930 по 1940гг 26 KB
  Советская школа в период с 1930 по 1940 гг. Советское правительство принимает ряд постановлений о школе, которые определили ход ее дальнейшего развития, направления в перестройке ее учебно-воспитательной работы, а также новые теоретические достижения...
7804. Советская школа и педагогика в 1945-1964 27 KB
  Советская школа и педагогика в 1945-1964 Реформы коснулись и народного образования. Получили развитие школы рабочей молодежи. Были увеличены масштабы подготовки рабочих через школы фабрично-заводского обучения, ремесленные и железнодорожные уч...
7805. Советская школа и педагогика в сер. 60-х - н. 90х годов 25.5 KB
  Советская школа и педагогика в сер. 60-х - н. 90х годов Советская школа в период с 1958 по 1992г. В 1958г. был принят закон об укреплении связи школы с жизнью и о дальнейшем развитии системы народного образования, который установил в нашей ст...
7806. Становление коммунистической системы воспитания и образования в России после Октябрьской революции 33.5 KB
  Становление коммунистической системы воспитания и образования в России после Октябрьской революции Революционная перестройка школы. Первые декреты Советской власти по народному образованию и проведение их в жизнь. Великая Октябрьская социалистическа...
7807. Сухомлинский и Корчак и их педагогические идеи 30 KB
  Сухомлинский и Корчак и их педагогические идеи Сухомлинский создал оригинальную педагогическую систему, основывающуюся на принципах гуманизма, на признании личности ребёнка высшей ценностью, на которую должны быть ориентированы процессы воспитания и...
7808. Тенденции развития образования в современном мире 39.5 KB
  Тенденции развития образования в современном мире Состояние образования в современном мире сложно и противоречиво. С одной стороны, образование в 20-м веке стало одной из самых важных сфер человеческой деятельности огромные достижения в этой област...