99578

Функциональное проектирование систем СЭУ

Контрольная

Информатика, кибернетика и программирование

Конечными целями этого этапа проектирования СЭУ является определение собственных затрат электрической и тепловой энергии элементами СЭУ и уточнение на этой основе нагрузок судовой электростанции и вспомогательной котельной установки, а также создание возможности выбора комплектующего вспомогательного оборудования СЭУ из типоразмерных рядов и сортаментов

Русский

2016-09-25

122 KB

0 чел.

Функциональное проектирование систем СЭУ

Системы судовых энергетических установок должны обеспечить подвод и отвод рабочих тел к местам потребления и производства в заданном количестве и определенного качества. Исходя из анализа этих функций систем происходит их функциональное проектирование – определение подач, напоров, расходов, емкостей, производительностей, сечений, поверхностей и других характеристик.

Конечными целями этого этапа проектирования СЭУ является определение собственных затрат электрической и тепловой энергии элементами СЭУ и уточнение на этой основе нагрузок судовой электростанции и вспомогательной котельной установки, а также создание возможности выбора комплектующего вспомогательного оборудования СЭУ из типоразмерных рядов и сортаментов. Сами эти цели достигаются на последующих этапах проектирования СЭУ, но в процессе функционального проектирования для этого создаются возможности.

В САПР эскизного проектирования СЭУ включены модели, реализующие два различных метода проектирования систем: на основе рекомендаций фирм-производителей двигателей и на основе тепловых балансов.

Насосы должны обеспечивать напор не ниже заданного в табл.4.1, а температура рабочих тел не должна превосходить указанных здесь же величин.

Таблица 4.1

Параметры рабочих тел

Наименование насосов

Pнаг

Tmax

Топливный подкачивающий

0,4

100

Топливный циркуляционный

1,0

150

Смазки циркуляционный

0,4

60

Смазки распредвала

0,3

60

Забортной воды

0,25

50

Пресной воды

0,3

100

В табл.4.1 приведены рекомендуемые значения параметров шести основных насосов энергетических систем двигателей типа МС:Pнаг давление нагнетания, МПа;Tmax наибольшая температура,оС.

Проектирование систем первым методом состоит в умножении значений из строки, соответствующей выбранному типоразмеру цилиндра ДВС типа МС, на число цилиндров в составе агрегата.

Для проектирования систем первым методом следует подготовить исходные данные в соответствии с табл.4.2. В случае работы в составе основного расчетного варианта САПР эскизного проектирования СЭУ табл.4.2 подготавливается автоматически после отработки модели WYBO2002. Для автономного прогона модели проектирования систем исходные данные нужно подготовить вручную, откорректировав файл SMC1_ISX.DAT в рабочей библиотеке на магнитном диске.

Таблица 4.2

Исходные данные модели функционального проектирования систем

J

Наименование переменной

I

R

Значение

1

Moщность главного двигателя на ходовом режиме

NE

кВт

10933.154

2

Чacтота вращения главного двигателя на ходовомpeжиме

NR

oб/мин

96.035

3

Cкopocтьxoдacуднa

VSU

уз

21.760

4

Дaльнocть плaвaнияcуднa

LPL

мили

7000.000

5

Мощнocть дизель-генератора на ходовом режиме

NEG

кВт

1280.000

6

Mарка топлива главного двигателя

MTG

-

1

7

Мapка тoпливa дизeль-гeнepатора

MTW

-

1

8

Типоразмер главного двигателя

TRGD

-

13

9

Число цилиндров главного двигателя

IZ

-

5

В табл.4.2 приведены следующие переменные: NE – мощность главного двигателя на основном эксплуатационном режиме; NR – частота вращения главного двигателя на эксплуатационном режиме; VSU – средняя эксплуатационная скорость хода судна; LPL – дальность плавания; NDG – мощность электрогенератора на ходу; MTG – код марки топлива, используемого главным двигателем на длительных режимах эксплуатации. Кодирование марок топлива рассмотрено в гл.2; MTW – код марки топлива дизель-генератора на ходовых режимах; TRGD – типоразмер главного двигателя - индекс типоразмера цилиндра в соответствии с табл.3.1; IZ – число цилиндров в составе агрегата главного двигателя.

После подготовки файла исходных данных следует обратиться к модели S2001.EXE проектирования систем по рекомендациям фирмы. Эта модель включает в свой состав табл.4.1 в форме оператораDATA, что позволяет ей по данным табл.4.2 выполнить функциональное проектирование систем и вывести результаты в файл SMC2_REZ.DAT.

Открытие для просмотра и редактирования файлов этого раздела производится с помощьюWORD – кодировки «КириллицаWINDOWS».

При выполнении функционального проектирования систем по энергетическим балансам, что актуально для двигателей, требования к вспомогательному оборудованию которых не опубликованы или не известны проектировщику, следует откорректировать файл исходных данных S1_ISX.DAT, аналогичный рассмотренному выше файлу исходных данных для функционального проектирования систем двигателей МС.

Данные этого файла мало отличаются от содержания табл.4.2 и поэтому здесь не обсуждаются. Кроме файла исходных  данных для расчетов систем по энергетическим балансам нужно еще уточнить данные этих балансов в таблицах, описывающих константы, принятые при проектировании систем. Эти константы приведены в файлах SKON_OXL.DAT, SKON_SGA.DAT, SKON_SMA.DAT и SKON_TOP.DAT.

Нужно ознакомиться с содержимым этих файлов на момент проведения сеанса проектирования и уточнить принимаемые значения. После этого возможно обращение к исполняемому файлу SISTEMY.EXE, который осуществляет функциональное проектирование систем СЭУ по тепловым балансам. В основе алгоритма расчета систем с использованием модели SISTEMY – применение функционального принципа определения количественных характеpистик оборудования на базе анализа его функций. Напpимер, подача главного масляного насоса системы циркуляционной смазки определяется как отношение количества теплоты, которое нужно отвести с маслом от нагретых деталей (подшипников и дp.), к количеству теплоты, которое можно отвести с единицей количества масла:

Wмн=aмbeNeQpн/ (СмDтм),

гдеbeNeQ – полное тепловыделение в двигателе, кВт;aм – доля тепла, отводимая с маслом;СмDтм – теплоотвод с единицей количества масла – произведение теплоемкости на допустимое повышение температуры, кДж/кг.

Соответствующие зависимости для расчета других характеристик оборудования систем СЭУ приведены в работах В.П.Воронковского, В.И.Козлова, В.А.Ваншейдта и др., а константы принимаются по данным тепловых балансов двигателей и рекомендаций проектировщиков.

Форма представления результатов такого проектирования не отличается от результатов проектирования систем двигателей МС и здесь не рассматривается. Открытие для просмотра и редактирования файлов этого раздела производится с помощьюWORD – кодировки «КириллицаWINDOWS».

По данным файлов SMC2_REZ.DAT и S2_REZ.DAT осуществляется подбор оборудования из базы данных вспомогательного оборудования систем СЭУ, приведенных в разделе «Типоряды». Результаты собираются в файл «Выбор оборудования» путем удовлетворения требований указанных выше таблиц (большее заменяет меньшее) и переноса соответствующих разделов файлов оборудования (лишнее удалить в файле «Выбор оборудования»).

Подлежат выбору все насосы, теплообменные аппараты, сепараторы, компрессоры, характеристики которых указаны в файлах SMC2_REZ.DAT и S2_REZ.DAT. Цистерны не подбираются, а делаются по месту.

Результат работы комплекса программSISTEMA

************************************************************************

 ФАЙЛ  SMC2_REZ.DAT - РЕЗУЛЬТАТЫ РАБОТЫ  КОМПЛЕКСА  ПРОГРАММ SISTEMA  I

************************************************************************

NппI    IОБОЗН.I  НАИМЕНОВАНИЕ ПЕРЕМЕННОЙ            IРАЗМI  ЗНАЧЕНИЕ I

************************************************************************

 1.I ТР I  BT  I ЧАСОВОЙ РАСХОД ТОПЛИВА              IT/Ч I    1.858636

 2.I*ТР I VRZTTI ОБЪЕМ РАСХОДНОЙ ЦИСТЕРНЫ ТЯЖ. ТОПЛ. IM**3I   35.216267

 3.I*ТР I VRZLTI   "      "         "ЛЕГ.ТОПЛ. IM**3I    7.043253

 4.IТР I VSM  I   "СМЕСИТЕЛЬНОЙЦИСТЕРНЫ         IM**3I    0.334555

5.I*ТР I WTPH I ПОДАЧА ТОПЛИВОПОДКАЧИВАЮЩЕГО НАСОСА IT/Ч I    3.900000

6.I*ТР I HTPH IНАПОР           "              "    IМПА I    0.400000

 7.IТР I NTPH IМОЩНОСТЬ        "              "    IКВТ I    0.682261

8.I ТР I WZTH I ПОДАЧА ЦИРКУЛЯЦИОННОГО ТОПЛ. НАСОСА IT/Ч I    0.000000

 9.IТР I HZTH IНАПОР         "          "     "    IМПА I    0.000000

10.IТР I NZTH IМОЩНОСТЬ      "          "     "    IКВТ I    0.000000

11.I ТР I QTP  I РАСХОД ТЕПЛА НА ПОДОГРЕВ ТОПЛИВА    IКВТ I  701.999939

12.I*ТР I FTP  I ПОВЕРХНОСТЬ ПОДОГРЕВАТЕЛЯ ТОПЛИВА   IM**2I   53.819996

13.I ТХ I SRT  I РАСХОД ТОПЛИВА ЗА РЕЙС              IТ/РЕI  657.697571

14.IТХ I ZTT  IЗАПАСТЯЖЕЛОГОТОПЛИВА              I "  I  605.081787

15.IТХ I ZLT  I   "ЛЕГКОГО     "                 I "  I  151.270447

16.I ТХ I VZAZ I ОБЪЕМ ЦИСТЕРНЫ АВАРИЙНОГО ЗАПАСА    IM**3I   52.824402

17.I*ТХ I WTPEHI ПОДАЧА ТОПЛИВОПЕРЕКАЧИВАЮЩЕГО НАСОСАIТ/Ч I   48.175854

18.I*ТХ I HTPEHIНАПОР              "                IМПА I    0.300000

19.IТХ I NTPEHIМОЩНОСТЬ           "                IКВТ I    6.320869

20.I ТХ I VPERZI ОБЪЕМ ПЕРЕЛИВНОЙ ЦИСТЕРНЫ           IМ**3I    8.804067

21.I ТХ I WZAPRI ИНТЕНСИВНОСТЬ ЗАПРАВКИ              IТ/Ч I  228.000000

22.I ТХ I TPOGRI ДЛИТЕЛЬНОСТЬ ПОГРУЗКИ ТОПЛИВА       I Ч  I    2.884639

23.I ТХ I DTRPTI ДИАМЕТР ТРУБОПРОВОДА ПОГРУЗКИ ТОПЛ. I M  I    0.383882

24.I ТО I VOZ  I ОБЪЕМ ОТСТОЙНОЙ ЦИСТЕРНЫ            IМ**3I   52.824402

25.I*ТО I WSTT I ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ СЕПАРАТОРА Т Т   IТ/Ч I    6.021982

26.I ТО I WHSTTI ПОДАЧА  НАСОСА СЕПАРАТОРА  Т Т      IT/Ч I    6.925279

27.IТО I HHSTTIНАПОР             "                 IМПА I    0.300000

28.IТО I NHSTTIМОЩНОСТЬ          "                 IКВТ I    1.090350

29.I*ТО I WSLT I ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ СЕПАРАТОРА Л Т   IМ**3I    6.021982

30.I ТО I WHSLTI ПОДАЧА  НАСОСА СЕПАРАТОРА  Л Т      IT/Ч I    6.925279

31.IТО I HHSLTIНАПОР              "                IМПА I    0.300000

32.IТО I NHSLTIМОЩНОСТЬ           "                IКВТ I    1.090350

33.I ТО I QSEP I РАСХОД ТЕПЛА В ПОДОГРЕВАТЕЛЕ СЕП-РА IКВТ I  301.099091

34.I*ТО I FPSTTI ПОВЕРХНОСТЬ ПОДОГР. СЕПАРАТОРА T T  IM**2I   23.084263

35.IТО I FPSLTI      "        "         "ЛТ  I "  I   23.084263

36.I ТО I WGOM I ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ ГОМОГЕНИЗАТОРА   IT/Ч I    4.276316

37.I ТО IWFILTRI ПРОИЗВОДИТ. ПОЛНОПОТОЧНОГО ФИЛЬТРА  IT/Ч I    4.276316

38.I*ТО I VZGRTI ОБЪЕМ ЦИСТЕРНЫ ГРЯЗНОГО ТОПЛИВА     IM**3I    2.186631

39.I ТО I VZPR I ОБЪЕМ ЦИСТЕРНЫ ПРОТЕЧЕК ТОПЛИВА     IM**3I    0.765321

40.I*ТО I WHGRTI ПОДАЧА НАСОСА  ГРЯЗНОГО ТОПЛИВА     IT/Ч I    1.457754

41.I ТО I VOTX I ОБЪЕМ ЦИСТЕРНЫ ОТХОДОВ СЕПАРАЦИИ    IM**3I    4.460727

 1.I СЦ I QZ   I ТЕПЛООТВОД С МАСЛОМ ОТ ГЛ.ДВИГАТЕЛЯ IКВТ I 1250.000000

 2.I*СЦ I WGMH I ПОДАЧА  ГЛАВНОГО МАСЛЯНОГО НАСОСА   IТ/Ч I  333.500000

3.I*СЦ I HGMH IНАПОР       "        "       "      IМПА I    0.600000

 4.IСЦ I NGMH IМОЩНОСТЬ    "        "       "      IКВТ I   86.462967

5.I*СЦ I VSZZ I ОБЪЕМ СТОЧНО-ЦИРКУЛЯЦИОННОЙ ЦИСТЕРНЫIM**3I   70.035004

 6.I СЦ I T2M  I ТЕМПEРАТУРА МАСЛА ПЕРЕД МАСЛООХЛАД. IГРАДI   55.000000

 7.I*СО I WSM  I ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ СЕПАРАТОРА МАСЛА IT/Ч I    8.754375

 8.I СО I QPSM I РАСХОД ТЕПЛА В ПОДОГРЕВАТЕЛЕ СЕПАР. IКВТ I  249.256516

 9.I*СО I FPSM I ПОВЕРХНОСТЬ ПОДОГРЕВАТЕЛЯ СЕПАРАТОРАIM**2I    0.311267

10.I СО I WHSM I ПОДАЧА  НАСОСА СЕПАРАТОРА МАСЛА     IТ/Ч I   10.505251

11.IСО I HHSM IНАПОР      "        "       "       IМПА I    0.400000

12.IСО I NHSM IМОЩНОСТЬ   "        "       "       IКВТ I    1.815722

13.I СО I WFGO I ПРОИЗВОДИТЕЛЬН. ФИЛЬТРА ГРУБ.ОЧИСТ. IТ/Ч I  333.500000

14.I*СО I WFTO I       "            "ТОНК.  "    I "  I  333.500000

15.IСО I WBF  I       "            "БАЙПАСНОГО  I "  I   26.680000

16.IСХ I ZZM  IЗАПАСЦИРКУЛЯЦИОННОГОМАСЛА         I T  I   50.364109

17.IСХ I VZZM IОБЪЕМЦИСТЕРНЗАПАСАЦИРКУЛЯЦ.МАСЛА IM**3I   60.436935

18.I СХ I VZGM I ОБЪЕМ ЦИСТЕРНЫ ГРЯЗНОГО МАСЛА       IM**3I   45.022503

19.I СХ I WMPEHI ПОДАЧА  МАСЛОПЕРЕКАЧИВАЮЩЕГО НАСОСА IT/Ч I   54.193748

20.IСХ I HMPEHIНАПОР             "             "   IМПА I    0.300000

21.IСХ I NMPEHIМОЩНОСТЬ          "             "   IКВТ I    7.493457

22.I СХ IVZSEPMI ОБЪЕМ ЦИСТЕРНЫ СЕПАРИРОВАННОГО МАСЛАIM**3I   60.436935

 1.I ПР I  QT  I ТЕПЛОТА ВЫД. В ГЛ.ДВ. ОТ СГОР.ТОПЛ. IКВТ I21425.945300

 2.I ПР I  QPW I    "    ОТВОДИМАЯ С ПРЕСНОЙ ВОДОЙ   I "  I 2594.588870

 3.I ПР I WHPW I ПОДАЧА  НАСОСА ПРЕСНОЙ ВОДЫ         IТ/Ч I  137.500000

4.IПР I HHPW IНАПОР      "      "     "           IМПА I    0.250000

 5.IПР I NHPW IМОЩНОСТЬ   "      "     "           IКВТ I    0.014259

6.I ПР I VWRZ I ОБЪЕМ ВОДЫ В РАСШИРИТЕЛЬНОЙ ЦИСТЕРНЕIM**3I    2.733289

 7.I ПР I  VRZ I ОБЪЕМ РАСШИРИТЕЛЬНОЙ ЦИСТЕРНЫ       IM**3I    3.553275

 8.I ПР I  VRB I ОБЪЕМ РАСТВОРНОГО БАЧКА             IM**3I    0.491992

 9.I ПР I TPR1 I ТЕМПЕРАТУРА ПРЕСН.ВОДЫ ПЕРЕД ГЛ.ДВИГIГРАДI   75.493256

10.I ПР I TPR2 I ТЕМПЕРАТУРA ПРЕСН.ВОДЫ ЗА    ГЛ.ДВИГIГРАДI   80.000000

 1.I ЗВ I WHZW I ПОДАЧА   НАСОСА ЗАБОРТНОЙ ВОДЫ      IT/Ч I  491.500000

2.IЗВ I HHZW IНАПОР       "       "       "       IМПА I    0.250000

 3.IЗВ I NHZW IМОЩНОСТЬ    "       "       "       IКВТ I   50.843258

4.I ЗВ I TZW1 I ТЕМПЕРАТУРА ЗАБ.ВОДЫ НАЧАЛЬНАЯ      IГРАДI   32.000000

 5.I ЗВ I TZW2 I ТЕМПЕРАТУРА ЗАБ.ВОДЫ ЗА МАСЛООХЛАД. IГРАДI   32.892410

 6.I ЗВ I  QW  I ОТВОД ТЕПЛОТЫ ОТ ПРОДУВОЧН. ВОЗДУХА IКВТ I    0.000000

 7.I ЗВ I WZWO I РАСХОД ЗАБ.ВОДЫ ЧЕРЕЗ ВОЗДУХООХЛАД.IT/Ч I  310.000000

 8.IЗВ I WZOPWI    "      "       "ОХЛ.ПРЕСН.ВОДЫIТ/Ч I  137.500000

 9.IЗВ I WZORWI    "      "    "МАСЛООХЛ.РАСПР.ВАЛАIT/Ч I    0.000000

10.I ЗВ I QRW  I ОТВОД ТЕПЛОТЫ ОТ     "      "     " IКВТ I    0.000000

11.I ЗВ I TZW3 I ТЕМПЕРАТУРА ЗАБ.ВОДЫ В ОТЛИВНОМ КОЛЛI  " I   40.622746

12.I ЗВ I DTMO I СРЕДН.ТЕМПЕР.НАПОР В МАСЛООХЛАДИТЕЛЕIГРАДI   16.053795

13.IЗВ I DTOPWI   "     "     "ВОХЛАД.ПРЕСН.ВОДЫ I  " I   40.989052

14.I ЗВ I FMO  I ПОВЕРХНОСТЬ ГЛАВНОГО МАСЛООХЛАДИТЕЛЯIM**2I   83.424866

15.IЗВ I FOPW I      "       "ПРЕСНОЙВОДЫ       I  " I   59.079590

1.I ПВ I VZGD I ОБЪЕМ ЦИЛИНДРОВ ГЛАВНОГО ДВИГАТЕЛЯ  IM**3I    4.541172

 2.I ПВ I VPWGDI   "   ПУСКОВОГО ВОЗДУХА ГЛ.ДВИГАТЕЛЯIНМ*3I  381.458405

 3.I ПВ I SVB  I ТРЕБУЕМЫЙ ОБЪЕМ БАЛЛ. ПУСК.ВОЗ.ГЛ.ДВIМ**3I   17.339020

 4.I ПВ I VBGD I ОБЪЕМ БАЛЛОНА ПУСК.ВОЗ.ГЛАВН.ДВИГАТ.IМ**3I    8.669510

 5.I ПВ I QKOM I ПРОИЗВОДИТ. КОМПРЕССОРА ПУСК.ВОЗДУХАIНМ3ЧI  381.458405

 6.I ПВ I VZDG I ОБЪЕМ ЦИЛИНДРОВ ДИЗЕЛЬГЕНЕРАТОРА    IM**3I    0.156074

 7.I ПВ I VPWDGI   "   ПУСКОВОГО ВОЗДУХА ДИЗЕЛЬГЕНЕР.IНМ*3I    9.364459

8.IПВ I VBDG I   "БАЛЛОНАПУСК.ВОЗД.     "      IМ**3I    0.425657

9.I ПВ I QPODKI ПРОИЗВОД. ПОДКАЧИВАЮЩЕГО КОМПРЕССОРАIM3/ЧI   95.364601

Выбранное оборудование:

Насосы:

Топливоподкачивающий насос – Шестеренный насос

Требуется:

 5.I*ТР I WTPH I ПОДАЧА ТОПЛИВОПОДКАЧИВАЮЩЕГО НАСОСА IT/Ч I    3.900000

Выбираем:

Наименование данных: Насосы шестеренные

г===T=================T====T====T====T=====T=====T======T======T=====T=======¬

¦Ном¦       Марка     ¦Пода¦Давл¦Част¦  Мощ¦Длина¦Ширина¦Высота¦Масса¦ Масса ¦

¦пп ¦       насоса    ¦м3/ч¦наu ¦вращ¦  кВт¦  мм ¦  мм  ¦  мм  ¦сухая¦рабочая¦

¦ - ¦          -      ¦    ¦ МПа¦об/м¦     ¦     ¦      ¦      ¦  кг ¦   кг  ¦

¦===+=================+====+====+====+=====+=====+======+======+=====+=======¦

¦13 ¦ШФ 8-25-5.8/6Б-13¦5.80¦0.60¦1450¦  4.0¦ 668 ¦ 265  ¦ 331  ¦83.0 ¦ 83.5  ¦

L===¦=================¦====¦====¦====¦=====¦=====¦======¦======¦=====¦=======-

Насос сепаратора ЛТ – Шестерённый насос

Требуется:

26.I ТО I WHSTTI ПОДАЧА  НАСОСА СЕПАРАТОРА  Л Т      IT/Ч I    6.925279

27.IТО I HHSTTIНАПОР             "                 IМПА I    0.300000

28.IТО I NHSTTIМОЩНОСТЬ          "                 IКВТ I    1.090350

Выбираем:

 Наименование данных: Насосы шестеренные

г===T=================T====T====T====T=====T=====T======T======T=====T=======¬

¦Ном¦       Марка     ¦Пода¦Давл¦Част¦  Мощ¦Длина¦Ширина¦Высота¦Масса¦ Масса ¦

¦пп ¦       насоса    ¦м3/ч¦наu ¦вращ¦  кВт¦  мм ¦  мм  ¦  мм  ¦сухая¦рабочая¦

¦ - ¦          -      ¦    ¦ МПа¦об/м¦     ¦     ¦      ¦      ¦  кг ¦   кг  ¦

¦===+=================+====+====+====+=====+=====+======+======+=====+=======¦

¦23 ¦ШФ 20-25-9/25    ¦9.00¦0.25¦950 ¦  3.0¦ 822 ¦ 274  ¦ 327  ¦135.0¦  0.0  ¦

L===¦=================¦====¦====¦====¦=====¦=====¦======¦======¦=====¦=======-

Насос сепаратора ТТ – Шестерённый насос

Требуется:

26.I ТО I WHSTTI ПОДАЧА  НАСОСА СЕПАРАТОРА  Т Т      IT/Ч I    6.925279

27.IТО I HHSTTIНАПОР             "                 IМПА I    0.300000

28.IТО I NHSTTIМОЩНОСТЬ          "                 IКВТ I    1.090350

Выбираем:

 Наименование данных: Насосы шестеренные

г===T=================T====T====T====T=====T=====T======T======T=====T=======¬

¦Ном¦       Марка     ¦Пода¦Давл¦Част¦  Мощ¦Длина¦Ширина¦Высота¦Масса¦ Масса ¦

¦пп ¦       насоса    ¦м3/ч¦наu ¦вращ¦  кВт¦  мм ¦  мм  ¦  мм  ¦сухая¦рабочая¦

¦ - ¦          -      ¦    ¦ МПа¦об/м¦     ¦     ¦      ¦      ¦  кг ¦   кг  ¦

¦===+=================+====+====+====+=====+=====+======+======+=====+=======¦

¦23 ¦ШФ 20-25-9/25    ¦9.00¦0.25¦950 ¦  3.0¦ 822 ¦ 274  ¦ 327  ¦135.0¦  0.0  ¦

L===¦=================¦====¦====¦====¦=====¦=====¦======¦======¦=====¦=======-

Насос грязного топлив – Шестерённый насос

Требуется:

40.I*ТО I WHGRTI ПОДАЧА НАСОСА  ГРЯЗНОГО ТОПЛИВА     IT/Ч I    1.457754

Выбираем:

 Наименование данных: Насосы шестеренные

г===T=================T====T====T====T=====T=====T======T======T=====T=======¬

¦Ном¦       Марка     ¦Пода¦Давл¦Част¦  Мощ¦Длина¦Ширина¦Высота¦Масса¦ Масса ¦

¦пп ¦       насоса    ¦м3/ч¦наu ¦вращ¦  кВт¦  мм ¦  мм  ¦  мм  ¦сухая¦рабочая¦

¦ - ¦          -      ¦    ¦ МПа¦об/м¦     ¦     ¦      ¦      ¦  кг ¦   кг  ¦

¦===+=================+====+====+====+=====+=====+======+======+=====+=======¦

¦ 7 ¦ШФ 2-25-1.4/6Б-13¦1.40¦0.60¦1450¦  1.1¦ 620 ¦ 240  ¦ 306  ¦50.0 ¦ 50.5  ¦

L===¦=================¦====¦====¦====¦=====¦=====¦======¦======¦=====¦=======-

Насос сепаратора масла – Винтовой насос

Требуется:

10.I СО I WHSM I ПОДАЧА  НАСОСА СЕПАРАТОРА МАСЛА     IТ/Ч I   10.505251

11.IСО I HHSM IНАПОР      "        "       "       IМПА I    0.400000

12.IСО I NHSM IМОЩНОСТЬ   "        "       "       IКВТ I    1.815722

Выбираем:

Насосы винтовые типа 3В

J

Марканасоса

Q

P

N

L

B

H

Gc

Gp

Hвс

5

3В 16/25-1-10/16Б-2

10

1,6

15

355

530

1235

250

260

5

В таблице описаны следующие характеристики трехвинтовых насосов:

Q– номинальная  подача,м3/ч;

P– напор, Дж/кг;

N мощность, затрачиваемая на привод насоса, кВт;

L,B,H – габаритные размеры – длина, ширина и высота, мм;

Gc,Gp – масса агрегата сухая – при погрузке агрегата на судно и рабочая  - приготовленного к действию, кг;

Hвс – вакуумметрическая высота всасывания, м.

Главный масляный насос – Винтовой насос

Требуется:

 2.I*СЦ I WGMH I ПОДАЧА  ГЛАВНОГО МАСЛЯНОГО НАСОСА   IТ/Ч I  333.500000

3.I*СЦ I HGMH IНАПОР       "        "       "      IМПА I    0.600000

 4.IСЦ I NGMH IМОЩНОСТЬ    "        "       "      IКВТ I   86.462967

Выбираем 2 насоса:

 Насосы винтовые типа 3В

J

Марканасоса

Q

P

N

L

B

H

Gc

Gp

Hвс

11

3Вх2 500/10-355/4-3

355

0,4

75

970

985

2440

1800

1950

5

Маслоперекачивающий насос – Винтовой насос

Требуется:

19.I СХ I WMPEHI ПОДАЧА  МАСЛОПЕРЕКАЧИВАЮЩЕГО НАСОСА IT/Ч I   54.193748

20.IСХ I HMPEHIНАПОР             "             "   IМПА I    0.300000

21.IСХ I NMPEHIМОЩНОСТЬ          "             "   IКВТ I    7.493457

Выбираем:

 Насосы винтовые типа 3В

J

Марканасоса

Q

P

N

L

B

H

Gc

Gp

Hвс

8

3В 125/16-3-80/4Б

80

0,4

22

565

675

1490

560

575

6

Насос забортной воды – Центробежный насос

Требуется:

 1.I ЗВ I WHZW I ПОДАЧА   НАСОСА ЗАБОРТНОЙ ВОДЫ      IT/Ч I  491.500000

2.IЗВ I HHZW IНАПОР       "       "       "       IМПА I    0.250000

 3.IЗВ I NHZW IМОЩНОСТЬ    "       "       "       IКВТ I   50.843258

Выбираем:

Характеристики насосных агрегатов с центробежными насосами типа НЦВ

J

Марка

Q

H

n

N

Qmin

Qmax

L

B

H

G

14

НЦВ630/30АГ

630

300

1500

70.0

395

725

1365

870

825

699

J – индекс  типоразмера насоса;

Марка насоса, включающая тип насоса (НЦВ), номинальную подачу, напор и код конструктивного исполнения;

Q – подача  на режиме наибольшей эффективности (номинальная), м3/ч;

H – номинальный  напор, Дж/кг;

n  – номинальная  частота, об/мин;

N – номинальная мощность привода, кВт;

Qmin– подача на нижней границе области допустимых режимов, м3/ч;

Qmax– подача на верхней границе области допустимых режимов, м3/ч;

L– длина насосного агрегата, мм;

B – ширина, мм;

H – высота, мм;

G – масса, кг.

Используется для пресной воды

Сепаратор масла – центробежный

Требуется:

 7.I*СО I WSM  I ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ СЕПАРАТОРА МАСЛА IT/Ч I    8.754375

Выбираем:

Сепараторы масла и топлива центробежные

 =======================================================================================

 Ном|   Марка   |Производ-ть| Давление |Частота |  Мощность  |Длина|Ширина|Высота|Масса|

 пп |сепаратора |   куб.м/ч |нагнетания|вращения|эл.двигателя|  мм |   мм |   мм |нетто|

  - |      -    |           |    МПа   |   с-1  |      кВт   |     |      |      |  кг |

 ---------------------------------------------------------------------------------------

 15 |MAB 206S   |   8.50    |   0.00   |  0.0   |    0.0     |1745 | 1053 | 1420 |  0  |

Теплообменные аппараты

Подогреватель топлива

Требуется:

 712.I*ТР I FTP  I ПОВЕРХНОСТЬ ПОДОГРЕВАТЕЛЯ ТОПЛИВА   IM**2I   53.819996

Выбираем 2 подогревателя:

 Наименование данных: Подогреватели топлива и масла

 г===T=============T======T========T=======T========T=========T=======T======¬

 ¦ N ¦     Марка   ¦Длина ¦Поверхн.¦Расход ¦Давление¦ Потери  ¦ Длина ¦Масса ¦

 ¦пп ¦             ¦трубок¦ нагрева¦топ.max¦пара мах¦давл.топл¦подогр.¦ сух. ¦

 ¦ - ¦             ¦   м  ¦   м*2  ¦  кг/ч ¦   МПа  ¦    МПа  ¦   мм  ¦  кг  ¦

 ¦===+=============+======+========+=======+========+=========+=======+======¦

 ¦ 9 ¦ ПН35 (В , Г)¦ 0.0  ¦  35.0  ¦19000.0¦  0.8   ¦ 0.1150  ¦2440.0 ¦1440.0¦

 L===¦=============¦======¦========¦=======¦========¦=========¦=======¦======-

Подогреватель сепаратора

Требуется:

34.I*ТО I FPSTTI ПОВЕРХНОСТЬ ПОДОГР. СЕПАРАТОРА T T  IM**2I   23.084263

35.IТО I FPSLTI      "        "         "ЛТ  I "  I   23.084263

Выбираем:

 Наименование данных: Подогреватели топлива и масла

 г===T=============T======T========T=======T========T=========T=======T======¬

 ¦ N ¦     Марка   ¦Длина ¦Поверхн.¦Расход ¦Давление¦ Потери  ¦ Длина ¦Масса ¦

 ¦пп ¦             ¦трубок¦ нагрева¦топ.max¦пара мах¦давл.топл¦подогр.¦ сух. ¦

 ¦ - ¦             ¦   м  ¦   м*2  ¦  кг/ч ¦   МПа  ¦    МПа  ¦   мм  ¦  кг  ¦

 ¦===+=============+======+========+=======+========+=========+=======+======¦

 ¦ 9 ¦ ПН35 (В , Г)¦ 0.0  ¦  35.0  ¦19000.0¦  0.8   ¦ 0.1150  ¦2440.0 ¦1440.0¦

 L===¦=============¦======¦========¦=======¦========¦=========¦=======¦======-

Главный маслоохладитель

Требуется:

14.I ЗВ I FMO  I ПОВЕРХНОСТЬ ГЛАВНОГО МАСЛООХЛАДИТЕЛЯIM**2I   83.424866

Выбираем 2 маслоохладителя:

Охладители масла кожухотрубные

J

Марка

S

Wзв

Wм

DHзв

DHм

L

B

H

Gр

19

ОКН 108-700-3

108

83.00

27.70

0.050

0.100

2380

900

1030

3970.

S – поверхность теплообмена, м2;

Wзв – расход забортной воды, кг/с;

Wм– расход масла,кг/с;

DHзв – гидравлическое сопротивление по забортной воде, МПа;

DHм – гидравлическое сопротивление по маслу, МПа;

L,B,H – габаритные размеры – длина, ширина (диаметр), высота, мм;

Gр - масса рабочая, кг.

Охладитель пресной воды

Требуется:

15.IЗВ I FOPW I      "       "ПРЕСНОЙВОДЫ       I  " I   59.079590

Выбираем 2 охладителя:

Наименование данных: Охладители пресной воды кожухотрубные

Марка охладителя

Поверх-

ность

кв.м

Расход

заб.воды

кг/с

Расход

прес.в

кг/с

Давление

заб.воды

МПа

Давление

пресн.в.

МПа

Гидр.соп

заб.вод

МПа

Гидр.соп

пресн.в.

МПа

Длина

мм

Ширина,

диаметр

мм

Высота

мм

Масса

брутто

кг

ОКН 28.6-600-1

28.60

27.70

38.90

1.0

0.6

0.020

0.060

1645

780

910

1342

Компрессоры

Компрессор пускового воздуха

Требуется:

  5.I ПВ I QKOM I ПРОИЗВОДИТ. КОМПРЕССОРА ПУСК.ВОЗДУХАIНМ3ЧI  381.458405

Выбираем:

        Характеристики рядных компрессоров пускового воздуха фирмы

Tanabe (Tanabe Pneumatic Machinery Co., LTD,Сенриока,Япония).

              ----T-------T-----T------T----T----T----¬

              ¦ J ¦Марка ¦  Qк ¦  Nэл ¦  L ¦  B ¦  H ¦

¦ком¦ компр.¦м3/ч ¦ кВт  ¦ мм ¦ мм ¦ мм ¦

              +---+-------+-----+------+----+----+----+

              ¦ 9 ¦ H-373 ¦ 400 ¦ 80.1 ¦2270¦ 885¦1350¦

              L---+-------+-----+------+----+----+-----

          В таблице обозначены:

          - Jком  - индекс типоразмера компрессора. Четыре типоразмера одно-

                    цилиндровых машин (63,64,73 и 74), три двухцилиндровых

                    (264, 273 и 274) и два трехцилиндровых (373 и 374).

                    Работа цилиндров - паралельная;

          - Qк,Nэл - производительность компрессора и потребляемая мощность;

          - L     - длина габаритная, мм;

          - B     - ширина габаритная, мм;

          - H     - габаритная высота, мм.

          Давление воздуха 30 кгс/см2(2.94МПа); частота вращения вала 1500

          об/мин (для типоразмера HC-54A - 720 об/мин); охлаждение - водой.

Подкачивающий компрессор

Требуется:

  9.I ПВ I QPODKI ПРОИЗВОД. ПОДКАЧИВАЮЩЕГО КОМПРЕССОРАIM3/ЧI   95.364601

Выбираем:

        Характеристики рядных компрессоров пускового воздуха фирмы

Tanabe (Tanabe Pneumatic Machinery Co., LTD,Сенриока,Япония).

              ----T-------T-----T------T----T----T----¬

              ¦ J ¦Марка ¦  Qк ¦  Nэл ¦  L ¦  B ¦  H ¦

¦ком¦ компр.¦м3/ч ¦ кВт  ¦ мм ¦ мм ¦ мм ¦

+---+-------+-----+------+----+----+----+

              ¦ 3 ¦ H-64  ¦ 100 ¦  22. ¦1420¦ 805¦1200¦

              L---+-------+-----+------+----+----+-----


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

48688. Исследование и анализ линейных динамических цепей 423.5 KB
  Полоса частот, в которой ослабление мало, называется полосой пропускания. Полоса частот, в которой ослабление велико, называется полосой непропускания (задерживания). Между этими полосами находится переходная область.
48689. Расчет радиовысотомера (РВ) с диапазоном измеряемых высот от Нmin до Нmax при удельной ЭПР отражающей поверхности не менее - 20 дБ 668.5 KB
  Расчет параметров сигнала. Принять что высота настройки УПФ следящей системы 25кГц коэффициент шума приемника 20 дБ потери энергии сигнала в высокочастотном тракте не превышают LΣ а при обработке ζΣ.04 м Ширина диаграммы направленности: φ=15 град Потери энергии сигнала в высокочастотном тракте: LΣ≤16 дБ Потери при обработке: Σ≤17 дБ Максимальная скорость изменения высоты: Vн mx=2 м с Удельная ЭПР отражающей поверхности: S≥20 дБ КПД антенны: ηа=0. При непрерывном сигнале обязательно применение в РВ...
48690. КАРКАС ОДНОЭТАЖНОГО ПРОМЫШЛЕННОГО ЗДАНИЯ 2.19 MB
  Требуется рассчитать и cконструировать предварительно-напряженную сегментную ферму для кровли одноэтажного однопролетного здания пролетом 24 м при шаге ферм 6 м. Схема фермы и основные геометрические размеры приняты к типовым фермам серии ПК -01-129/68. Размеры панелей принять под плиты покрытия шириной 3 м. Предварительно-напряженный пояс армируется канатами класса К-7...
48691. Двухцепная линия электропередачи 110-220 кВ (дистанционная и токовые защиты) 676.5 KB
  Ульянова Электроэнергетический факультет Кафедра ТОЭ Курсовой проект Двухцепная линия электропередачи 110220 кВ дистанционная и токовые защиты Выполнил студент группы ЭЭ2104 Гордеев А. Чебоксары 2008 Содержание Тип и основные параметры элемента защиты Расчет отпаек Расчёт защиты элемента сети Выбор защиты линии
48693. Прикладная алгебра 2 MB
  Понятие группы, подгруппы, факторгруппы, индекса группы по подгруппе. Теорема Лагранжа. Понятие поля. Построение конечных полей с помощью неприводимых многочленов (привести пример). Полиномиальное и степенное представление элементов поля.
48694. Разработка аналого-цифровых преобразователей (АЦП) 1.55 MB
  Преобразователь использует конвейерную девяти каскадную архитектуру с полностью дифференциальными аналоговыми схемами и имеет отношение сигнал шум и искажения SNDR 60 дБ при полномасштабном входном сигнале частотой 5 МГц.1 Блоксхема конвейерных АЦП. 1 показана общая блоксхема конвейерных АЦП с k каскадами. Такая схема и будет использоваться в нашей курсовой работе.
48695. Система народного образования 50.8 KB
  Только в нашей стране впервые в мире выдвинута задача введения всеобщего обязательного среднего образования высокого уровня, дающего молодежи возможность получения на этой базе специального образования, приобретения рабочей квалификации или продолжения обучения