99702

Проектирование двух вариантов моста, с учетом климатических особенностей региона проектирования

Курсовая

Архитектура, проектирование и строительство

Транспортировки: Проектируемый мост расположен в п. Февральск, а индустриальная база расположена в г. Комсамольск-на-Амуре, расстояние между этими двумя пунктами более 200 км и поэтому транспортировка деталей моста осуществляется при помощи железнодорожного транспорта.

Русский

2016-10-08

1.93 MB

0 чел.

Лист

  1.  СОСТАВЛЕНИЕ ВАРИАНТОВ МОСТА

  1.  Разработка первого варианта моста

1.1.1 Описание района проектирования моста

1.Согласно заданию районом проектирования является п. Этыркен (Тында - Новый Ургал):

  1.  температура самой холодной пятидневки: Р=0,98 –  -41С

                                                           Р=0,92 –  -40С

  1.  средняя температура  холодного периода –  -18,7С;
  2.  средняя температура  тёплого периода – 11,3С;
  3.  наличие вечно мерзлого грунта основания:
  4.  мощность: от 50 до 300 м
  5.  температура: от -1 до -3 С
  6.  вид ВМГ: сыпучемерзлый
  7.  i>20%
  8.  глубина сезонного оттаивания: 1,88м
  9.  отверстие моста: 70,4м
  10.  расчетная нагрузка: С14
  11.  коэффициент общего размыва: 1,275
  12.  профиль мостового перехода: 1
  13.  Толщина льда 1,5м

 1.1.2 Обработка продольного профиля

1.1.2.1 Определение схемы моста

            , (1.1)

где - требуемое количество пролетов;

  - отверстие моста, , ;

   - пролет в свету, м:

 , (1.2)

      где - полная длина пролета, определяемая [7], м;

  -  ширина опоры, Bоп = 2,3 м.

Принимается lп = 16,5 м.

, .

Принимается количество пролетов  равное 5.

Определение требуемого отверстия моста:

, < 8% – условие выполняется.

Вывод: к дальнейшему расчету принимаем пролетное строение        со схемой проектируемого моста  .

1.1.3. Определение отметок данного профиля

1. Отметка подошвы рельса:

  (1.6)

где - свободное пространство под мостом [1], 1,5м;

  - строительная высота пролетного строения [7], 1,9м.

 .

2. Отметка низа конструкции:

  (1.7)

 98,4 – 1,90 = 69,5 м.

3. Отметка бортика:

  (1.8)

 

4. Отметка бровки земляного полотна:

  (1.9)

 

 

1.1.4. Определение расстояний между опорами

Расстояние между опорами определяется по следующей формуле:

  (1.10)

где - температурный зазор между опорами, 5см.

   16,5+0,05=16,55 м.

Данным расстоянием перекрывается самое глубокое место водотока, а далее равномерно в обе стороны.

1.1.5 Определение параметра линии размыва

(1.11)

  (1.12)

где hр глубина воды после размыва, отчитываемая от отм. УВВ, м; hдр  - глубина воды до размыва, отчитываемая от УВВ, м; кр – коэффициент общего размыва.

Таблица 1.1 Параметры линии общего размыва

№ точки профиля

hдр,м

Кр

hлр, м

1

4

1,275

5,1

2

2,5

3,2

3

5,3

6,8

4

6,3

8,0

5

7

8,9

6

8

10,2

7

6,3

8,0

8

5,5

7,0

9

4,3

5,5

10

2,7

3,4

11

3,7

4,7

12

2,3

2,9

13

1,3

1,7

14

2

2,6

15

2

2,6


1.1.6 Разработка конструкций промежуточных опор 

1.1.6.1 Описание условий проектирования

  1.  Наличие вечномерзлого грунта:  
  2.  Мощность 300м
  3.  Вид грунта: песчаный
  4.  Температура грунта -3С
  5.  Глубина оттаивания hот= 1,88м
  6.  Подстилающий грунт:
  7.  Наименование грунта: скала
    1.  hпг0=5,4м
    2.  hпг1=3,9м
    3.  hпг2=4,5м
    4.  hпг3=6,6м
    5.  hпг4=5,0м
    6.  hпг5=4,8
  8.  Транспортировки: Проектируемый мост расположен в п. Февральск, а индустриальная база расположена в г. Комсамольск-на-Амуре, расстояние между этими двумя пунктами более 200 км и поэтому транспортировка деталей моста осуществляется при помощи железнодорожного транспорта.

  1.  Исходя из технологических требований по производству работ, принимаем буровую установку ударно-канатного бурения КАТО PF1200-YSVII

Способ бурения

Роторный и ударный

Диаметр бурения, мм

1000-1700

Наибольшая глубина бурения,  м

Ø1000-1500мм

Ø1700мм

 

50

45

Пределы температуры применения, °C

-40…+40 (хранение при -50…+40)

Скорость передвижения, км/ч

~ 2

Угол поворота платформы, °

110 в каждую сторону

Ширина гусеницы, мм

600

Рисунок  1.1 – Буровая установка КАТО PF1200-YSVII с системой качания


1.1.5 Определение минимально требуемых размеров опоры

При проектировании промежуточных опор определяют минимально требуемые размеры исходя из геометрических показателей пролетных строений, опирающихся на опору (ln + lр), опорных частей аоч, bоч, опорных площадок с1, подферменной плиты с2, с3 (рис. 1).

а)

б)

Рисунок 1.2 -   Схема опоры для определения минимальных размеров:

а – вид вдоль оси моста; б – вид поперек оси моста; Аоп, Воп – размеры опоры вдоль и поперек оси моста; К – расстояния между осями главных балок пролетного строения; аоч, bоч – размеры опорной части вдоль и поперек оси моста; с1 – расстояние между торцами опорной части и опорной части площадки, с1=0,2 м; с2 – расстояние между торцами опорной площадки и подферменной плиты, с2=0,3 м; с3 – поперечный размер подферменника от опорной площадки, с3=0,3 м;

Минимальный требуемый размер опоры вдоль оси моста Аоп, м,
определяется из выражения

, м                   (1.9)

 где аоч – продольный размер опорной части.

Аоп = 16,5-15,8+0,05+0,4+2*0,2+2*0,3 = 2,15 м.

Минимально требуемый размер опоры поперек оси моста Воп, м,
определяется по формуле

, м                       (1.10)

где К – расстояние между осями главных балок пролетного строения, К = 1,8 м; bоч – поперечный размер опорной части.

Воп = 1,8+0,8+2*0,3+2*0,2 = 3,6 м.

Корректировка размеров по условиям расположения столбов

б)

а)

      Рисунок 1.3 – Схема размещения свай в плите: а – до корректировки;

      б – после корректировки.

А’оп =В’оп=0,25*2+0,8*2+1= 3,1 м. Так как Воп > В’оп, производим корректировку размеров (рис. 1.2).

Окончательно принимаем размеры: Аоп = 3,1 м; Воп = 3,6 м.

Расчетная схема русловой опоры представлена на рисунке 1.3.

1.1.6 Расчет по несущей способности грунта основания

Глубина заложения, диаметр опор и их количества окончательно определяется из условия:

, кН                                         (1.11)

Где - несущая способность столба по грунту, кН;  - расчетная сжимающая сила, действующая на сваив плоскости подошвы ростверка, которая определяется по следующему выражению:

, кН                    (1.12)

где  - собственный вес пролетного строения, опирающегося на опору, кН;  - собственный вес опоры выше обреза фундамента, кН;   – временная нагрузка от подвижного состава, которая определяется по выражению:

, кН                                   (1.13)

где:  - площадь линии влияния , м2;  – эквивалентная нагрузка, определяемая по СНиП 2.05.03-84 в зависимости от длины загружения линии влияния λ и положения её вершины α.

1

Л.вл.

=0,55

lр

lр

ео

                    Рисунок 1.4 – Расчетная схема безростверковой опоры.

При этом:                                  λ =  ,                                    (1.14)

, м2                             (1.15)

.

λ = 2*16,5+0,05 = 33,05 м.

При λ=33,05 м, α=0,5 и К=14 эквивалентная нагрузка  кН/м.

.

.

.

Определяем несущую способность столба по грунту:

dсв, м

Глубина заложения, м

Несущая способность сваи, кН*10

dсв, м

Глубина заложения, м

Несущая способность сваи, кН*10

0,35

6

70

1,6

6

200

6,2

72

6,2

209

8

90

8

290

 

dсв, м

Несущая способность сваи, кН*10

0,35

72

0,8

121,32

1,6

209

 кН.

Условие выполняется, поэтому окончательно принимаем диаметр столбов равный 0,8 м и глубину заложения столбов 6,2 м.

1.1.7 Разработка промежуточной опоры пойменной части

Расчет по несущей способности вечномерзлых грунтов

Расчет несущей способности основания  столбчатой опоры производят с учетом условия

,                                             (1.16)

где F – расчетная вертикальная нагрузка на столб и оболочку;  - несущая способность столбов; - коэффициент надежности по назначению сооружения, принимаемый для основания опор мостов по СНиП 2.05.03-84,  =1,4.

,               (1.17)

где  - температурный коэффициент, учитывающий изменение температуры грунтов основания в период строительства и эксплуатации сооружения, определяемый по СНиП 2.02.04-88, = 1;  - коэффициент условий работы основания, принимаемый по СНиП 2.02.04-88, = 1; R – расчетное сопротивление мерзлого грунта под подошвой столбчатой опоры, определяемое согласно СНиП2.02.04-88; А – площадь поперечного сечения подошвы столбчатой опоры;  - расчетное сопротивление мерзлого грунта сдвигу по боковой поверхности смерзания фундамента в пределах i-го слоя грунта, определяемой по СНиП2.02.04-88;  - площадь поверхности смерзания грунта с нижней ступенью столба; n – число выделенных при расчете слоев вечномер-злого грунта.

Для первого слоя вечномерзлого грунта – песка   = 260 ,       = 8,44 м2 при температуре вечномерзлого грунта (- 3̊ С).

Для второго слоя вечномерзлого грунта – скала   = 280 ,  = 1,3 м2 , А = 0,5м2, R = 1950  при температуре вечномерзлого грунта (- 3̊ С)

Тогда

F = Nd = 4607,73 кН.

,

Условие выполняется.

Окончательно принимаем глубину заложения 5,16 м.

1.1.8 Экономическая оценка рациональности используемой конструкции

Таблица 1.2 – Ведомость строительно-монтажных работ

Наименование строительно-монтажных работ

Единица измерения

Единичная стоимость, руб.

Объём, м3

Общая стоимость, руб.

1. Промежуточная опора (расчетная русловая опора)

1.1 Монолитная плита-насадка

м3

83,0

15,89

1318,87

1.2 Изготовление буроопускных столбов d=0,8 м

м3

348,0

26,14

9096,72

1.3 Погружение буроопускных столбов d=0,8 м с земли

1 пог. м бурения

352,0

26,44

9306,88

1.4 Разбуривание скальных грунтов

1 пог. м бурения

628,0

5,92

3717,76

Σ 23440,23

2. Пролетное строение

м3

500,0

36,39

18195,00

Оптимальной по стоимости считается такая схема моста, при которой отношение стоимостей пролетного строения и промежуточной опоры находится в пределах 1,2 – 1,5.

                         (1.18)

Условие проверки выполняется.

1.1.9 Разработка береговой опоры

Анализ высоты насыпи

 , м                         (1.19)

.

Так как высота насыпи менее 6 м принимаем уклон i = 1:1,5.

, м                                    (1.20)

, м                                        (1.21)

 , м                                 (1.22)

Увеличиваем ширину устоя до 3,5 м, путем изменения расстояния между осями столбов.

1.2 Разработка второго варианта моста

 

Учитывая данные показатели во втором варианте принимаю более облегченную конструкцию опор. Схема моста 5х15,8.

1.2.1 Условия проектирования

1) Подстилающий грунт – диориты (hпг0=4,8 м; hпг1=5,6 м;    hпг2=5,1 м; hпг3=5 м; hпг4=4,8 м);;

2) наличие вечномерзлого грунта основания – зона сплошного распространения с температурами t˚вмо = от -1 до -3˚С и мощностью от 50 до 300 м;

3) глубина сезонного оттаивания (промерзания) грунта  основания – 1,3 м;

4) бурильная установка КАТО PF1200-YSVII;

  1.  5) дальность перевозки Lпер > 200 км – транспортировка деталей моста осуществляется при помощи железнодорожного транспорта, так как индустриальная база располагается в городе Комсамольск-на-Амуре.

Данные условия позволяют принять к дальнейшей разработке опоры безростверкового типа на сваях оболочках.

1.2.2 Определение геометрических параметров промежуточной опоры

Минимальный требуемый размер опоры вдоль оси моста Аоп = 2,15 м,  Воп = 3,6 м (смотри пункт 1.5).

                       Рисунок 2.1  – Схема для определения геометрических

                       параметров опоры.

А’оп = 0,3*2+1,6=2,2 м,                   В’оп = 0,25*2+1,6*2+1=4,7 м

1.2.3 Проверка по несущей способности грунта основания

.

λ = 2*16,5+0,05 = 33,05 м.

При λ=33,05 м, α=0,5 и К=14 эквивалентная нагрузка  кН/м.

.

.

.

Определяем несущую способность столба по грунту:

 кН.

Условие не выполняется, следует увеличить глубину заложения        до 6,51 м. Тогда

 кН.

1.2.4 Разработка промежуточной опоры пойменной части

Расчет производится по формулам 1.16, 1.17.

Для первого слоя вечномерзлого грунта – песка   = 260 ,       = 16,89 м2 при температуре вечномерзлого грунта (- 3̊ С).

Для второго слоя вечномерзлого грунта – диориты   = 280 ,  = 2,5 м2 , А = 2 м2, R = 1950  при температуре вечномерзлого грунта (- 3̊ С)

Тогда

F = Nd = 4607,73 кН.

,

Условие выполняется.

Окончательно принимаем глубину заложения 5,16 м.

1.2.5 Экономическая оценка рациональности используемой конструкции

Таблица 1.3 – Ведомость строительно-монтажных работ

Наименование строительно-монтажных работ

Единица измерения

Единичная стоимость, руб.

Объём, м3

Общая стоимость, руб.

1. Промежуточная опора (расчетная русловая опора)

1.1 Монолитная плита-насадка

м3

83,0

14,07

1167,81

1.2 Изготовление свай оболочек

 d=1,6 м

м3

348,0

7,55

2627,40

1.3 Погружение оболочек d=1,6 м с земли

1 пог. м бурения

352,0

13,22

4653,44

1.4 Разбуривание скальных грунтов

1 пог. м бурения

628,0

2,96

1858,88

1.5 Заполнение оболочек бетоном методом ВПТ

м3

39,0

3,37

131,43

1.6 Заполнение оболочек бетоном насухо

м3

64,0

22,43

1435,52

Σ 11874,48

2. Пролетное строение

м3

500,0

36,39

18195,00

Оптимальной по стоимости считается такая схема моста, при которой отношение стоимостей пролетного строения и промежуточной опоры находится в пределах 1,2 – 1,5.

Условие проверки не выполняется.

1.2.6 Технико-экономическое сравнение вариантов моста

Таблица 1.4 – Ведомость строительной стоимости моста

№ варианта

Полная длина

Схема моста

Строительная стоимость

Приведенная стоимость

Объем сборного железобетона

Объём монолитного железобетона

Коэффициент индустриали-зации

1

89,8

5х15,8

321976,40

3585,48

320,05

63,56

0,43

2

91,2

5х15,8

310410,15

3403,62

248,36

184,83

0,36

2 РАЗРАБОТКА И КОНСТРУИРОВАНИЕ ЖЕЛЕЗОЕТОННОГО ПРОЛЕТНОГО СТРОЕНИЯ

Расчет балочного разрезного железобетонного пролетного строения под железнодорожную нагрузку включает в себя расчет главной балки и плиты проезжей части.

Расчет и конструирование железобетонного пролетного строения выполнены на персональном  компьютере типа IBM PC, с помощью прикладных программ.

Powers  - определение параметров л.вл. и расчетных  усилий (Mi и Qi ) в рассматриваемых сечениях.

2.1  Расчетная схема и определение нагрузок

а) Расчетная схема:

Расчетную схему разрезного балочного пролетного строения для определения внутренних усилий принимаем в виде равномерно загруженных главных балок, имеющих шарнирное опирание на опоры.

α=0;  =1,975 м2;

  = 257,13.

α=0;   =7,9 м2; 

  = 220,03.

α=0.25;   =23,404 м2;

  = 206,24.

α=0.5;   =31,205 м2;    = 192,45.

                Рисунок 2.1 – Расчетная схема и линии влияния

б) Определение нагрузок:

В расчете учтены нормативные постоянные нагрузки на пролетное строение:

  1.   от собственного веса балки пролетного строения

,                                                 (2.1)

Р – масса железобетона пролетного строения, Р = 49,2 т ;                 – полная длина пролетного строения,  = 16,5 м;

  1.   от веса балласта с частями пути

,                                       (2.2)

- осредненная ширина балластной призмы, м;  – толщина балластной призмы, м;  - удельная плотность балласта,   = 20 кН/м3.

  1.   от веса тротуаров с коммуникациями  = 5 кН/м ;
  2.   от веса перил  = 0,7 кН/м;
  3.  от временной подвижной нагрузки.

Согласно формулам (2.1 – 2.2) нагрузка от собственного веса балки равна:

,

 

Для расчетов по прочности изгибающий момент и поперечная сила определяются:

,   (2.3)

,     (2.4)

,   (2.5)

,                                                                                                             (2.6)

,                                   (2.7)

– временная, равномерно распределенная эквивалентная нагрузка, кН/м ;  – площадь линии влияния, м2; - динамический коэффициент ;  – коэффициенты надежности .

Для нагрузки М0,5:

λ = 15,8 м; α = 0,5;

= 192,45 кН/м;

= 1,1; = 1,3; = 1,25;

;

.

Для нагрузки М0,25:

λ = 15,8 м; α = 0,25;

= 206,24 кН/м;

= 1,1; = 1,3; = 1,25;

;

.

Для нагрузки Q0,0:

λ = 15,8 м; α = 0;

= 220,03 кН/м;

= 1,1; = 1,3; = 1,25;

;

.

Для нагрузки Q0,25:

λ =11,85 м; α = 0;

= 235,62 кН/м;

= 1,1; = 1,3; = 1,26;

;

;

.

Для нагрузки Q0,5:

λ =7,9 м; α = 0;

= 257,13 кН/м;

= 1,1; = 1,3; = 1,28;

;

.

 Таблица 2.1 – Расчетные усилия главной балки.

Наименование внутреннего усилия

Единица измерения

Значение при расчете на прочность

кН*м

5307,489

кН

1878,691

1936,02

Проверка расчетов усилий в программе Powers_New.

Рисунок 2.2 – Параметры линии влияния и эквивалентной нагрузки

 Рисунок 2.3 – Расчетные усилия

2.2 Определение геометрических параметров расчетного сечения балки

2.2.1 Расчетная схема

As

As`

b1

hпл

b

Для упрощения расчетов сложное реальное сечение балки (рис. 2.5) заменяется тавровым.

                                  Рисунок 2.5 – Общий вид

                                           главной балки

Расчеты производятся по расчетной схеме представленной на рис.2.6.

Рисунок 2.6 - Расчетная схема

где ,  - площади поперечного сечения соответственно растянутой и сжатой арматуры;

 ,  - соответственно приведенная толщина и ширина верхней полки;

   - рабочая высота сечения главной балки;

   - плечо внутренней пары сил;

, -  соответственно расстояния от центра тяжести рабочей арматуры до растянутой грани сечения и от центра тяжести сжатой арматуры до сжатой грани сечения;

- расчетная высота балки.

Приведенная толщина верхней полки hf определяется как

  ,                                          (2.8)

где Аi – площадь верхней полки с учетом вутов.

.

Расчетная высота балки определяется по формуле

                                                                             (2.9)

h = 1,9 – 0,5 = 1,4 м.

Рабочая высота сечения балки h0 определяется как

                                                                             (2.10)

где аs  -  расстояние от центра тяжести рабочей арматуры до растянутой грани  сечения. Для приближенного расчета можно принять аs =0,20 м.

h0 = 1,4 – 0,2 = 1,2 м.

2.2.2 Расчет на прочность по нормальным сечениям

Требуемую площадь рабочей арматуры Аs посередине пролета главной балки можно найти из расчетов по прочности на действие изгибающего момента , принимая высоту сжатой зоны бетона х = hf

,                                      (2.11)

где  - расчетное сопротивление растяжению продольной арматуры балки, определяется по [2, табл. 7.16, с 74].

Класс арматуры подбираем в зависимости от температуры наружного воздуха самой холодной пятидневки с вероятностью Р=0,92  t˚= - 54˚С. Так как район проектирования относится к северной строительно-климатической зоне сварка арматуры не допускается. В связи с этим принимаем арматуру класса А400, диаметром  ds = 38 мм, марка стали - 25Г2С.

.

Число стержней рабочей арматуры балки ns определяется с учетом предварительного назначения её диаметра по выражению

,                                             (2.12)

где  - площадь поперечного сечения одного стержня арматуры.

Принимаем  Тогда для дальнейших расчетов принимаем

.

Расстановка стержней арматуры главной балки осуществляется в  соответствии с [2, п.п.3.119 – 3.123, стр.63 – 64], в виде одиночных стержней. В данном случае, условия размещения стержней можно считать нестесненными и допускается располагать стержни ненапрягаемой арматуры в несколько рядов.

           Рисунок 2.7 – Схема размещения арматуры

балки

Расстояние до центра рабочей арматуры определяется по выражению

,                       (2.13)

где  – количество стержней арматуры в iом горизонтальном ряду;  – расстояние от растянутой грани до центра рассматриваемого горизонтального ряда рабочей арматуры.

.

Корректируем рабочую высоту сечения балки h0

h0 = 1,4 – 0,18 = 1,22 м.

Высота сжатой зоны бетона х может быть больше или меньше приведенной высоты балки hf.

Для прямоугольных сечений высота сжатой зоны определяется по выражению

,                                       (2.14)

где -  расчетное сопротивление бетона при осевом сжатии, определяемое по [2, табл. 23, с. 35];  - расчетное сопротивление сжатой арматуры, определяемое по [2, табл. 31, с. 41] для гладкой стержневой арматуры класса А240 (А-I);  - площадь сжатой арматуры, количество которой принимаем  диаметром ds = 10 мм.

для бетона класса В40.

Для данного класса бетона применяем марку по морозостойкости F400.

Если граница сжатой зоны проходит в ребре [2, п.3.63, с. 48], высота сжатой зоны бетона определяется

,                          (2.15)

Высота сжатой зоны для прямоугольного сечения

Для таврового сечения

.

.

При определении высоты сжатой зоны для таврового сечения получили отрицательные значения, следовательно, принимаем границу сжатой зоны в пределах прямоугольного сечения.

Так как  0,153 < 0,18,  не учитывается.

Принимаем х = 0,153 м.

Определяем значение относительной высоты сжатой зоны ξ

,                                            (2.16)

Значение определяется по формуле [3, ф-ла 7.18, с. 85]:

  

 (2.17)

где  - для элементов с обычным армированием;  

– напряжение в арматуре, следует принимать равным для ненапрягаемой арматуры,;  -  предельное напряжение в арматуре сжатой зоны и   должно приниматься равным 500 МПа.

Тогда

ω=0,85 – 0,008 * 20 = 0,69;

- условие выполняется.

Так как х = 0,153  0,265, то прочность сечения, нормального к продольной оси балки (посередине пролета) определяют из условия

,                     (2.18)

< 7278,15

– условие выполняется.

Проверка расчетов с помощью MOST.

Рисунок 2.8 – Ввод исходных данных.

Рисунок 2.9 – Схема расположения арматуры балки. 

Рисунок 2.10 – Результаты расчета нормальных сечений.

2.2.3 Расчет по прочности по наклонным сечениям

Расчет по прочности по наклонным сечениям производим с помощью программы MOST_RNS.

Несущая способность каждого стержня арматуры определяется

,                                              (2.19)

.

Рисунок 2.11 – Исходные данные для расчета по прочности наклонных сечений.

                                       Рисунок 2.12 – Расположение

рабочей арматуры

 

Рисунок 2.13 – Распределение отгибов арматуры.

Рисунок 2.14 – Результаты расчетов.

Рисунок 2.15 – Исходные данные для расчета по прочности наклонных сечений.

Рисунок 2.16 – Распределение отгибов арматуры.

Рисунок 2.17 – Результаты расчетов.

2.3 Конструирование

 

2.3.1 Определение требуемой длины сетки

Длину сетки принимаем 3 м.

Тогда

,                                               (2.21)

где  – количество сеток;  - длина сетки.

Принимаем количество сеток   Пересчитываем длину сетки

.

Распределение отгибов главной балки построено по рисунку 2.13.

2.3.2 Формирование сеток

1) Сетка верхняя СВ

Количество стержней рабочей арматуры должно находиться в пределах          

ст./пог.м.

Первоночально принимаем nsр.а.=10 ст./пог.м.

nш=2,75*10=28 ст.

Шаг стержней

lст = 2,75/28 = 0,098 м.

Рисунок 2.18 – сетка верхняя.

  1.  Сетка нижняя - СН1 и СН2

,

                                    l’ст = 2,75/14 = 0,196 м.

Рисунок 2.19 – а)сетка нижняя 1; б) сетка нижняя 2.

3) Сетки бортика, вута - СБВ и СВТ:

                                      ,

l’ст = 2,75/7 = 0,393 м.

Рисунок 2.20 – а) сетка вута; б) сетка бортика.

 Заключение

В данной курсовой работе были запроектированы два варианта моста, с учеток климатических особенностей региона проектирования. Так же в зависимости от геологических условий были подобраны опоры моста. Произведены расчеты по проверке на прочность, трещиностойкость, выносливость пролетных строений с применением специализированных программ. Приведены основные конструктивные особенности пролетных строений.

Список литературы

  1.  Боровик,  Г.М. Проектирование железобетонного железнодорожного моста : метод. пособие / Г.М. Боровик. – Хабаровск : Изд-во ДВГУПС, 2002.- 80 с.
  2.  СП 35.13330.2011. Мосты и трубы / Госстрой России. – М.: ГП ЦПП, 2011. - 236 c.
  3.  Указания по устройству и конструкции мостового полотна на железнодорожных мостах / ЦП МПС. – М.:Транспорт, 1989. – 120 с.
  4.  Смышляев, Б.Н. Особенности проектирования искусственных сооружений в суровых условиях дальневосточного региона  : Учеб. пособие. / Б.Н. Смышляев, Г.М. Боровик. – Хабаровск : Изд-во ДВГУПС, 2008. – 89 с.
  5.  СНиП 23-01-99. Строительная климатология / Госстрой России. – М.: ГП ЦПП, 1999. - 214 c.
  6.  СНиП 2.02.04-88. – Основания и фундаменты на вечномерзлых грунтах / / Госстрой СССР. – М.: ЦИТП, 1990. - 56 c.


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

46880. Политико-правовые проблемы отношений центра и регионов в современной России 34.5 KB
  Этапы развития федер. Реальные процессы федерализации начались во 2ой пол. 1 этап развития федер.целостность было принято решение подписать федерый договор.
46881. Леонтьев А.Н. «К теории развития психики ребенка» 34.5 KB
  К теории развития психики ребенка.В ходе развития ребенка изменяется место которое он занимает в системе человеческих отношений.Все другие люди отношения к которым опосредованы для ребенка отношениями устанавливающимися в первом круге. Перестраивается система отношений; появляется общественная функция роль ребенка.
46883. Методы диагност обследования больных туберкульозом лёгких 34.5 KB
  Диагностика (туберкулодиагностика) - метод изучения инфицированности микобактериями туберкулеза, а также реактивности инфицированных или вакцинированных людей, основанный на применении туберкулиновых проб.
46884. ТУБЕРКУЛЁЗ ВНУТРИГРУДНЫХ ЛИМФАТИЧЕСКИХ УЗЛОВ 34.5 KB
  ТУБЕРКУЛЁЗ ВНУТРИГРУДНЫХ ЛИМФАТИЧЕСКИХ УЗЛОВ Туберкулёз внутригрудных лимфатических узлов обычно морфологически подразделяют на инфильтративную форму сходную с прикорневой пневмонией характеризующейся преимущественно перифокальными реакциями вокруг поражённых узлов и туморозную форму сходную с опухолевыми заболеваниями и характеризующуюся преимущественно гиперплазией лимфатических узлов и казеозом. При хорошо работающей педиатрической службе туберкулёз внутригрудных лимфатических узлов чаще выявляют при обследовании ребёнка или подростка...
46886. ИСКУССТВЕННЫЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ БАЗЫ 34.99 KB
  К категории искусственных технологических баз относятся также такие технологические базы которые в целях повышения точности базирования обрабатываемой заготовки в приспособлении предварительно обрабатываются с более высокой точностью чем это требуется для готового изделия по чертежу.Характерным примером искусственных технологических баз могут служить центровые отверстия не требующиеся для готового пала и необходимые исключительно из технологических соображений.
46887. Особенности философии Возрождения. Человек как центральная проблема философии эпохи Возрождения 35 KB
  Гуманизм представляет собой в эту эпоху образ мышления где идея блага человека объявляется главной целью социального и культурного развития. Обращение к человеку – не просто анализ его земного бытия а показатель сущности человека в мире. Путь творческой деятельности и творчества Особое значение приобретает не только духовная красота человека но и его телесная красота. Индивидуализм как принципиальная установка при рассмотрении человека становится средством обоснования его самоценности необходимости освобождения от...
46888. Метод проектов 35 KB
  Для комплексного решения задач технологического обучения используются различные методы в том числе выполнение творческих проектов целью которых является включение учащихся в процесс преобразовательной деятельности от разработки идеи до ее осуществления. Выполняя проекты школьники осваивают методы инновационной творческой деятельности учатся самостоятельно находить и анализировать информацию получать и применять знания по различным отраслям приобретать умения и навыки практической работы опыт...