99733

Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания

Курсовая

Архитектура, проектирование и строительство

Тип кровли: волнистые листы стеклопластика SALUX. Несущие конструкции: рабочий настил и прогоны. Район строительства: г. Москва. Шаг конструкций: 3 м. Ширина здания: 30 м. Уклон кровли: а=14.02о. Тип покрытия: теплое. (Утеплитель - минеральная ватаNOBASIL. Рулон-5000х1000х50мм)

Русский

2016-10-10

2.61 MB

0 чел.

курсовой проект

проектирование КРОВЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ И НЕСУЩЕГО КАРКАСА ЗДАНИЯ

Выполнил:

Э14-Т

Студент

Группа

доц., к.т.н. Серова Е.Т.

Принял:

Консультант

Москва, 2009 г.

Расчет ограждающих и несущих конструкций теплой кровли.

Разрезной прогон.

Исходные данные:

  1. Тип кровли: волнистые листы стеклопластикаSALUX.

  1. Несущие конструкции: рабочий настил и прогоны

  1. Район строительства: г.Москва

  1. Шаг конструкций: 3 м

  1. Ширина здания: 30 м

  1. Уклон кровли: α=14.02о

  1. Тип покрытия:  теплое.  (Утеплитель - минеральная ватаNOBASIL. Рулон-5000х1000х50мм)

  1. Расчет рабочей обрешетки

Принимаем рабочий настил из досок размером 125х32 ммII сорта, согласно сортаменту пиломатериалов (ГОСТ 8486-86Е). Шаг прогонов 1.25 м.

Сбор нагрузок.

Рабочий настил предназначен для укладки по прогонам.

Таблица нормативных и расчетных  нагрузок.

А) Равномерно распределенная нагрузка.

Наименование нагрузки

Норм. Нагрузка

кН/м2

Коэф. надежн.

Расч. нагрузка

кН/м2

1

Волнистые листы стеклопластикаSalux

0,02

1,2

0,024

2

Водонепроницаемая мембранаTYVEK

0,0006

1,2

0,00072

3

Защитный настил 125х25 мм с шагом 100мм

0,125х0,025х5/0,1=0,16

1,1

0,176

4

Рабочая доска 125х32мм через 300ммbнхhнхγд

0,032х0,125х5/0,3=0,066

1,1

0,073

Итого постоянная нагрузка

0,2466

0,274

5

Временная нагрузка

Снеговой районIII

1,26

1,8

Итого полная нагрузка

1,51

2,07

Гдеbн - толщина рабочего настила

γд-объемный вес древесины

Расчетное значение снеговой нагрузки принимается по СНиП 2.01.07-85* для г.МосквыS=1.8кН/м2, а нормативное  значение снеговой  нагрузки:Sн=1.8х0.7=1.26 кн/м2, где 0,7-расчетный коэффициент.

Б) Сосредоточенная сила Р=1 кН.

Коэффициент надежности по нагрузке γf=1.2. Расчетное значение сосредоточенной силы Ррнх γf=1.2 кН

Полную нагрузку на 1 п.м. рабочего настила  собираем с ширины 500мм, так как имеем рабочий и защитный настил под углом к рабочему.

А) постоянная +временная

Нормативнаяqн=1,51х0,5=0,755 кН/м

Расчетнаяqр=2,07х0,5=1,035 кН/м

Б) постоянная

Расчетнаяqрпост.=0,274х0,5=0,137 кН/м

Расчетная схема.

Расчет настила ведем как балки по 2-х пролетной схеме. Расстояние между опорами равно шагу прогоновL=1.25 м.

Для сочетания нагрузок:

  1. Постоянная + снеговая

  1. Постоянная + сосредоточенная сила Р=1.2 кН

Расчет по первому предельному состоянию.

Проверка рабочего настила на прочность.

δ=(М/W) ≤Rнхmн

где М- максимальный изгибающий момент

W- момент сопротивления

Rн- расчетное сопротивление древесины изгибу

mн=1,2- коэффициент, учитывающий кратковременность действия сосредоточенной нагрузки –принимается для второго сочетания нагрузок.

При первом сочетании нагрузок:

М=(qpL)/8=(1,035х1,252)/8=0,2 кНхм

При втором сочетании нагрузок:

М=0,07хqpпостхL2+0,207хРхL=0,07х0,137х1,252+0,207х1,2х1,25=0,32 кНхм

Момент сопротивления на ширине 500мм:

W=((bxh2)/6)x(0,5/(h+c))=(0,125х0,0322)/6х(0,5/(0,125+0,3)=0,000025м3

c-шаг рабочего настила

Расчет прочности производим на максимальный момент из двух сочетаний нагрузок.

δ= М/W=0,32х10-3/0,000025=12,8 МПа≤Rи =13 МПа х1,2=15,6 МПа

Расчет по второму  предельному состоянию.

Проверка рабочего настила на прогиб производится при первом сочетании нагрузок.

Относительный прогиб настила:

f/L=(2.13хqнхL3)/384EJ= (2.13х0,755х1,253)/(384х107х10 -7)=0,008≤ [f/L]=1/125.3=0,008

гдеJ=(bxh3)/12x(0.5/(h+c))=(0,125х0,0323)/12х(0,5/(0,125+0,3)=0,0000004 м4-момент инерции досок на ширине 0,5 м

гдеK=0,5/(0,125+0,3)-число досок, укладываемые на ширине настила 0,5м.

Е=10000000 кПа-модуль упругости

1/125.3L-предельный относительный прогиб обрешетки при шаге  прогонов 1,35 м по интерполяции значений табл. 19 СНиП 2.01.07-85*

[f/L]=1/120 при пролетеl≤1м

[f/L]=1/150 при пролетеl=3м

Запас менее 25%

Расчет прогонов.

При шаге конструкций 3 м используем разрезные прогоны.

Согласно сортаменту пиломатериалов (ГОСТ 8486-86*Е) принимаем прогон из бруса сечением 175х100 мм. Шаг прогонов – 1,25 м.

Сбор нагрузок.

Наименование нагрузки

Норм. Нагрузка

кН/м2

Коэф. надежн.

Расч. нагрузка

кН/м2

1

Волнистые листы стеклопластикаSalux

0,02

1,2

0,024

2

Водонепроницаемая мембранаTYVEK

0,0006

1,2

0,00072

3

Защитный настил 125х25 мм с шагом 100мм

0,125х0,025х5/0,1=0,16

1,1

0,176

4

Рабочая доска 125х32мм через 300ммbнхhнхγд

0,05х0,125х5/0,3=0,104

0,032х0,125х5/0,3=0,066

1,1

0,114

0,073

5

УтеплительRockwoolLightMATγ=30кг/м3 толщ. 150 мм

0,3х0,15=0,045

1,2

0,054

6

Пароизоляция – паронепроницаемый полимерный материалStrotex 110Pi=70г/м2

0,0007

1,2

0,00084

7

Прогон 150х100

hnxbnxro/cn

0,175х0,15х5/1,35=0,097

1,1

0,1067

0,066

8

Подшивка из досок 25 мм

0,025х5=0,125

1,1

0,1375

Итого постоянная нагрузка

0,522

0,57

9

Временная нагрузка – 3 снеговой район

1,26

1,8

Итого полная нагрузка

1,78

2,4

Гдеbн,bn - ширина сечения рабочего настила и прогона

hn- высота сечения прогона

γо- объемный вес древесины

сn-шаг прогонов

Временная нагрузка –по СНиП 2.01.07-85*

Полная нагрузка на 1 п.м. при шаге прогонов В=1,25 м

Нормативнаяqн=1,78х1,25=2,23 кН/м

Расчетнаяqр=2,4х1,25=3 кН/м

Где 1,25 –шаг прогонов

Расчетные характеристики древесиныII сорта для бруса 175х100 мм:

Расчетное сопротивление древесины изгибуRи=15 мПа

Модуль упругости древесины Е=10000000кПа

Прогон работает на косой изгиб.

b=100ммh=175мм

Геометрические характеристики сечения:

;

;

;

.

Расчет по первому предельному состоянию.

Проверка прогона на прочность.

Расчетная нагрузка при

; .

;;

Запас по прочности составляет .

Расчет по второму предельному состоянию

Относительный прогиб прогона:

Нормативная нагрузка при

;

.

;

;

2. РАСЧЕТ ГНУТОКЛЕЕНОЙ ТРЕХШАРНИРНОЙ РАМЫ

2.1. Геометрические размеры по оси рамы

Расчетный пролет рамы составляет 29,6 м;

Высота здания до конькаf = 7,5 м;

Шаг конструкций 3 метра;

Уклон ригеля 1:4, т.е. угол наклона ригеля = 1402;tg = 0,25;sin = 0,24;cos = 0,97.

Высота стойки от верха фундамента до точки пересечения касательных по осям стойки и ригеля:

.

По условиям гнутья, толщина досок после фрезеровки должна приниматься не более

1,6÷2,5см. Принимаем доски толщиной после фрезеровки . Радиус гнутой части принимаем равным:

,

Угол в карнизной гнутой части между осями ригеля стойки:

Максимальный изгибающий момент будет в среднем сечении гнутой части рамы,

которое является биссектрисой этого угла, тогда получим

;

;;

Центральный угол гнутой части рамы в градусах и радианах будет равен:

или

;

;

; ;

Длина гнутой части:

.

Длина стойки от опоры до начала гнутой части:

.

Длина полуригеля:

.

Длина полурамы:

;

Сбор нагрузок на раму

Нагрузку от покрытия (постоянная нагрузка) принимаем по предварительно выполненным расчетам ограждающих конструкций:

нормативная;

расчетная.

Собственный вес рамы определяем при из выражения

, где

– расчетный пролет рамы;

– нормативная снеговая нагрузка дляIII снегового района, которая определяется как произведение расчетной нагрузки по СНиП 2.01.07-85* на коэффициент равный 0,7; – коэффициент собственного веса рамы.

Значения погонных  нагрузок, действующих на раму (при шаге 3 м)

Наименование нагрузки

Нормативная нагрузка, кН/м

Коэффициент перегрузки

Расчетная нагрузка,  кН/м

Собственный вес покрытия

q =qн3/сos =

=0,5223/0,97=1,6

q =qр3/сos= =0,573/0,97=1,76

Собственный вес рамы

0,383 = 1,14

1,1

1,25

Итого:

2,74

3,01

Снеговая

1,26∙3= 3,78

1,8∙3=5,4

Всего:

6,52

8,4

Статический расчет рамы

Максимальные усилия в гнутой части рамы возникают при действии равномерно распределенной нагрузки по пролету. Опорные реакции:

вертикальные:;

горизонтальные:           .

Максимальный изгибающий момент в раме возникает в центральном сечении гнутой части. Координаты этой точки определяем из следующих соотношений:

;

.

ОпределяемМ иN в этом сечении:

;

.

Подбор сечений и проверка напряжений

В криволинейном сечении , а продольная сила .

Расчетное сопротивление сжатию и изгибу для сосныII сорта при ширине  (доски шириной   до фрезерования) в соответствии с табл.3 СНиП равно.

коэффициент условий работы (табл. 5 СНиПII-25-80)

коэффициент ответственности сооружения (), получим

.

Требуемую высоту сечения  приближенно определим, преобразовав формулу проверки сечения на прочность, по величине изгибающего момента, а наличие продольной силы учтем введением коэффициента 0,6.

.

Принимаем с запасом высоту сечения из 62 слоев досок толщиной после строжки . Тогда.

Высоту сечения ригеля в коньке принимаем из условия из 20  слоев досок толщиной после строжки : .

Высоту сечения опоры рамы принимаем из условия:

Геометрические характеристики принятого сечения криволинейной части рамы:

;

;

.

В соответствии с п. 3.2 СНиПII-25-80 к расчетным сопротивлениям принимаются следующие коэффициенты условий работы:

(табл. 5);

по интерполяции согласно табл. 7;

(табл. 8);

Радиус кривизны в гнутой части по нейтральной оси будет равен:

Отношение , тогда по интерполяции значений

табл. 9[1] находим коэффициент (табл. 9, дляRc иRи);

(табл. 9, дляRp).

Проверка напряжения при сжатии с изгибом

Изгибающий момент, действующий в биссектрисном сечении находится на расстоянии от расчётной оси , равном :

.

Расчетные сопротивления древесины сосныII сорта:

сжатию и изгибу:

растяжению:

.

Здесь 15 МПа  и 9 МПа – значения соответствующих расчетных сопротивлений, принимаемые по табл. 3 СНиПII-25-80.

Радиус инерции сечения:

.

При расчетной длине полурамы , гибкость равна:

.

Для элементов переменного по высоте сечения коэффициент, учитывающий продольный изгиб, дополнительно умножаем на коэффициент , принимаемый по табл. 1 прил. 4 СНиПII-25-80.

,

где - отношение высоты сечения опоры к максимальной высоте сечения гнутой части:

.

Коэффициент определяем по формуле:

,

где  – коэффициент, принимаемый для деревянных конструкций.

Произведение

Определяем коэффициент, учитывающий дополнительный момент от продольной силы вследствие прогиба элемента, по формуле (30) СНиПII-25-80:

,

где − усилию в ключевом шарнире.

Изгибающий момент по деформированной схеме:

.

Для криволинейного участка при отношении согласно п.6.30 СНиПII-25-80 прочность проверяем для наружной и внутренней кромок с введением коэффициентов и к .

;

.

Расчётный момент сопротивления с учетом влияния кривизны:

для внутренней кромки:

;

для наружной кромки:

;

Напряжение по сжатой внутренней кромке определим по формуле СНиПII-25-80:

;

Условие прочности по сжатиювыполняется.

;

Условие прочности по растяжениюНЕ выполняется.

Добавим еще 9 слой по 1,9 см, тогда:

;

;

;

;

Недонапряжение составляет:

;

Условие прочности по растяжению выполняется.

Принимаем с запасом высоту сечения из 71 слоев досок толщиной после строжки . Тогда.

Высоту сечения ригеля в коньке принимаем из условия из 20  слоев досок толщиной после строжки : .

Высоту сечения опоры рамы принимаем из условия:

Проверка устойчивости плоской формы деформирования рамы

Рама закреплена из плоскости:

- в покрытии по наружной кромке плитами по ригелю;

- по наружной кромке стойки стеновыми панелями. Внутренняя кромка рамы не закреплена.

Точку перегиба моментов, т.е. координаты точки с нулевым моментом находим из уравнения моментов, приравнивая его к нулю:

;

;

;

;

Решая квадратное уравнение, получим:

;

;

принимаем , тогда

.

Точка перегиба эпюры моментов соответствует координатам от оси опоры и .

Тогда расчетная длина растянутой зоны, имеющей закрепления по наружной кромке равна:

.

;

Расчетная длина сжатой зоны, наружной (раскрепленной) кромки ригеля (т.е. закреплений по растянутой кромке нет) равна:

.

Таким образом, проверку устойчивости плоской фермы деформирования производим для 2-х участков.

Проверка устойчивости производится по формуле (33) СНиПII-25-80:

, , где :

– продольная сила на криволинейном участке рамы;

– изгибаемый момент, определяемый из расчета по деформированной схеме;

– коэффициент продольного изгиба, определяемый по формуле (8) СНиПII-25-80;

– коэффициент, учитывающий наличие закреплений растянутой зоны из плоскости

деформирования (в нашем случаеn = 2, т.к. на данном участке нет закреплений растянутой зоны);

– коэффициент, определяемый по формуле (23) СНиПII-25-80.

1) Для сжатого участка находим максимальную высоту сечения из соотношения:

.

.

Найдем значение коэффициента по формуле (23) СНиПII-25-80:

– коэффициент, зависящий от формы эпюры изгибающих моментов на участке , определяемый по табл. 2 прил. 4 СНиПII-25-80 ( в данном случае равен 1,13).

Находим максимальный момент и соответствующую продольную силу на расчетной длине , при этом горизонтальная проекция этой длины будет равна

Максимальный момент будет в сечении с координатами: и ;

Момент по деформируемой схеме:

, ,

тогда , .

Так как , принимаем  , где .

Коэффициент для по табл.7 СНиПII-25-80, тогда,

,

Подставим , .

При расчете элементов переменного по высоте сечения, не имеющих закреплений из плоскости по растянутой кромке или при числе закреплений , коэффициенты  и – следует дополнительно умножать, соответственно, на коэффициенты и  в плоскости  (по табл. 1 и 2 Приложения 4 СНиПII-25-80):

.

Тогда

Подставим значения в формулу:

и получим:

2) Производим проверку устойчивости плоскости формы деформирования растянутой зоны на расчетной длине , где имеются закрепления растянутой зоны.

Гибкость:

;

Коэффициент :

;

Коэффициент :

.

При закреплении растянутой кромки рамы из плоскости, коэффициент  необходимо умножать на коэффициент(формула 34 СНиПII-25-80), а  – на коэффициент

(по формуле 24 того же СНиП).

Поскольку верхняя кромка рамы раскреплена прогонами и число закреплений ,

величину  следует принимать равной 1, тогда:

;

, где

,  – количество закрепленных точек растянутой кромки.

;

.

Тогда расчетные значения коэффициентов и примут следующий вид:

Подставляя эти значения в исходную формулу проверки устойчивости плоской формы деформирования, получим:

,

т.е. общая устойчивость плоской формы деформирования рамы обеспечена с учетом наличия закреплений по наружному контуру.

3. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ УЗЛОВ ГНУТОКЛЕЕНОЙ

ТРЕХШАРНИРНОЙ РАМЫ

3.1. Опорный узел

Определим усилия, действующие в узле:

продольная сила:

;

поперечная сила:

.

Опорная площадь колонны:

.

При этом, напряжение смятия составляет:

,

где – расчетное сопротивление смятию, которое определяется по табл.3 СНиПII-25-80.

Нижняя часть колонны вставляется в стальной сварной башмак, состоящей из диафрагмы, воспринимающей распор, двух боковых пластин, воспринимающих поперечную силу, и стальной плиты – подошвы башмака.

При передаче распора на башмак колонна испытывает сжатие поперек волокон, значение расчетного сопротивления которого определяется по таблице 3 СНиПII-25-80 и

для принятого сорта древесины составляет:

.

Требуемая высота диафрагмы определяется из условия прочности колонны.

.

Конструктивно принимаем высоту диафрагмы .

Рассчитываем опорную вертикальную диафрагму, воспринимающую распор, на изгиб как балку, частично защемленную на опорах, с учетом пластического перераспределения моментов:

Найдем требуемый из условия прочности момент сопротивления сечения. При этом примем, что для устройства башмака применяется сталь С235 с расчетным сопротивлением .

.

Тогда толщина диафрагмы:

.

Принимаем толщину диафрагмы . Боковые пластины и опорную плиту принимаем той же толщины в запас прочности.

Предварительно принимаем следующие размеры опорной плиты:

длина опорной плиты:

,

ширина:

включая зазор «с» между боковыми пластинами и рамой по 0,5 см.

Для крепления башмака к фундаменту принимаем анкерные болты диаметром 16 мм, имеющие следующие геометрические характеристики:

; .

Анкерные болты работают на срез от действия распора. Определяем срезывающее усилие при количестве болтов равным 2 шт:

кН

Напряжение среза определим по формуле:

,

где  – расчетное сопротивление срезу стали класса С235, равное в соответствии с

табл. 1* СНиПII-23-81* .

Условие прочности анкерных болтов выполняется.

3.2. Коньковый узел

Коньковый узел устраивается путем соединения двух полурам нагельным соединением с помощью стальных накладок.

Максимальная поперечная сила в коньковом узле возникает при несимметричной временной снеговой равномерно-распределенной нагрузке на половине пролета, которая воспринимается парными накладками на болтах.

Поперечная сила в коньковом узле при несимметричной снеговой нагрузке:

,

где– расчетная снеговая нагрузка, вычисленная ранее.

Определяем усилия, на болты, присоединяющие накладки к поясу.

,

где  – расстояние между первым рядом болтов в узле;

– расстояние между вторым рядом болтов.

По правилам расстановки нагелей отношение между этими расстояниями может быть  или . Мы приняли отношение 1/3, чтобы получить меньшие значения усилий.

Принимаем диаметр болтов 14 мм и толщину накладок 100 мм.

Несущая способность на один рабочий шов при направлении передаваемого усилия под углом 900 к волокнам находим из условий:

Изгиба болта:

кН

но не более кН

где а – толщина накладки (см)

d – диаметр болта (см)

k- коэф. зависящий от диаметра болтов и величины угла между направлением  усилия и волокнами древесины накладки

Смятия крайних элементов-накладок при угле смятия 900 :

кН

Смятие среднего элемента – рамы при угле смятия=900 – 14002 = 75058

кН

где с – ширина среднего элемента рамы, равнаяb (см)

Минимальная несущая способность одного болта на один рабочий шов: Тmin=3,79 кН

Необходимое количество болтов в ближайшем к узлу ряду:

, принимаем 4 болта

Количество болтов в дальнем от узла ряду:

, принимаем 2 болта

Принимаем расстояние между болтами по правилам расстановки СНиП

l1≥ 2*7*d = 14*1,4 = 19,6 см, принимаем 24 см, тогда расстояние

l2=3*l1 = 3*24 = 72 см

Ширину накладки принимаем 10*d, что равно 160 мм, согласно сортамента по ГОСТ 24454-80*(3) принимаем ширину накладки 175 мм, тогда

- расстояние от края накладки до болтовS2 3*d = 3*1,4 = 4,2 см 5 см

- расстояние между болтамиS3 3,5*d = 3,5*1,4 = 4,9 см  принимаем 7,5 см

Изгибающий момент в накладках равен:

кНсм

Момент инерции накладки, ослабленной отверстиями диаметром 1,4 см:

Момент сопротивления накладки:

см3

Напряжение в накладках:

где 2 – количество накладок

Rи =13 МПа –расчетное сопротивление древесины изгибу по табл.3 СНиП

Следовательно, принимаем 4 болта в первом ряду и 1 болт в крайнем ряду.

Проверку боковых накладок на изгиб не выполняем ввиду очевидного запаса прочности.

По результатам проведенных расчетов строим конструктивную схему конькового узла гнутоклееной трехшарнирной рамы:

Библиографический список

  1. Методическое пособие «Примеры расчета распорных конструкций. (Гнутоклеёные рамы и рамы с соединением ригеля и стойки на зубчатый шип)», В.И. Линьков, Е.Т. Серова, А.Ю. Ушаков. МГСУ, Москва 2007г.
  2. Методические указания «Примеры расчета ограждающий конструкций»,

В.И.Линьков,  Е.Т. Серова, А.Ю. Ушаков МГСУ, Москва, 2007г.

  1. СНиПII-25-80 «Деревянные конструкции».
  2. СНиПII-23-81* «Стальные конструкции».
  3. СНиП 2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия».


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

28811. Почему «Хрущевское десятилетие» вошло в историю страны как «оттепель»? Укажите основные направления хрущевских реформ 14.42 KB
  Смерть Сталина устранение от власти Берии положило конец массовому террору в стране. Критика культа личности Сталина разбудила советское общество порождала веру надежду на изменение к лучшему.
28812. Эпоха «развитого социализма» 1965-1985. Почему все попытки модернизации социализма были неудачны 15.78 KB
  Почему все попытки модернизации социализма были неудачны 14 октября 1964 г. Брежнева не был эпохой застоя как утверждала перестроечная историография как не стал и не мог стать периодом официально провозглашенного развитого социализма. Эпоха развитого социализма – закономерный и неизбежный этап кризисного развития советской тоталитарной системы.
28813. СССР в 1985-1991. Каковы основные причины и цели политики «перестройки» 14.88 KB
  Развал СССР. Перестройка общее название совокупности политических и экономических перемен проводившихся в СССР в 1986 1991 годах. В ходе перестройки особенно со второй половины 1989 года после I Съезда народных депутатов СССР резко обострилось политическое противостояние сил выступающих за социалистический путь развития и партий движений связывающих будущее страны с организацией жизни на принципах капитализма а также по вопросам будущего облика Советского Союза взаимоотношений союзных и республиканских органов государственной...
28814. Распад СССР. Становление суверенной России 16.01 KB
  Представители русского населения в Верховном Совете СССР создали фракцию Союз отстаивая права русского населения в союзных республиках которое непременно пострадало бы и пострадало в случае распада СССР.Начавшееся потепление в отношениях с Западом шло лишь за счет уступок со стороны СССР в 1989 г. СССР терял статус великой державы.
28815. Дайте сравнительный анализ программам политических партий в России в начале 20в. 15.01 KB
  Умеренноконсервативноекрыл о возглавляла партия октябристов Союз 17 октября. названа в честь Манифеста 17 октября. Программные цели: дальнейшее развитие политических свобод дарованных Манифестом 17 октября идеал ограниченная конституционная монархия.
28816. Февральская революция и падение монархии. В чем сущность новой власти, возникшей в России после Февраля 15.2 KB
  В сложившейся обстановке правительство и сам царь проявили неспособность к быстрым и решительным действиям. Правительство было тесно связано с буржуазными общественными организациями возникшими в годы войны Всероссийский земский союз Городской союз Центральный военнопромышленный комитет. В своей Декларации Временное правительство объявило амнистию политическим заключённым гражданские свободы замену полиции народной милицией реформу местного самоуправления.
28817. Какие альтернативы открывались перед страной после Февральской революции? Почему они не были реализованы? В чем причины победы большевиков в октябре 1917г. 18.82 KB
  решающий перевес был на стороне Советов большевиков. Корнилов смог установить свою власть в стране; однородносоциалистическую если бы была выполнена резолюция II Съезда Советов о создании правительства из представителей всех социалистических партий; большевистсколеворадикальную с приходом к власти большевиков началась реализация этой модели общественного развития России. Нерешительные попытки Керенского избавиться от наиболее ненадёжных частей Петроградского гарнизона приводят только к тому что они дрейфуют влево и переходят на...
28818. Как происходило становление советской политической и социально-экономической системы? Деятельность большевистской партии и советского правительства в 1917-1920гг. 20.72 KB
  Власть и командные высоты в экономике крупная и средняя промышленность внешняя торговля финансовая системы транспорт оставались в руках большевиков которые не отказывались от конечной цели социализма шли к ней не прямым политики военного коммунизма а обходным путем с помощью товарноденежных отношений. Реальная политическая власть принадлежала Президиуму ВЦИК и Совету народных комиссаров СНК который присвоил себе не только исполнительную но и законодательную власть. Особое внимание уделялось формированию аппарата...
28819. Объясните название и сущность политики военного коммунизма 14.24 KB
  Решение о прекращении военного коммунизма было принято 21 марта 1921 года на X съезде РКПб и введен НЭП. Политика военного коммунизма включала комплекс мероприятий затронувших экономическую и социальнополитическую сферу. Основой военного коммунизма были чрезвычайные меры в снабжении городов и армии продовольствием свертывание товарноденежных отношений национализации всей промышленности включая мелкую продразверстка снабжение населения продовольственными и промышленными товарами по карточкам всеобщая трудовая повинность и...