99733

Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания

Курсовая

Архитектура, проектирование и строительство

Тип кровли: волнистые листы стеклопластика SALUX. Несущие конструкции: рабочий настил и прогоны. Район строительства: г. Москва. Шаг конструкций: 3 м. Ширина здания: 30 м. Уклон кровли: а=14.02о. Тип покрытия: теплое. (Утеплитель - минеральная ватаNOBASIL. Рулон-5000х1000х50мм)

Русский

2016-10-10

2.61 MB

1 чел.

курсовой проект

проектирование КРОВЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ И НЕСУЩЕГО КАРКАСА ЗДАНИЯ

Выполнил:

Э14-Т

Студент

Группа

доц., к.т.н. Серова Е.Т.

Принял:

Консультант

Москва, 2009 г.

Расчет ограждающих и несущих конструкций теплой кровли.

Разрезной прогон.

Исходные данные:

  1. Тип кровли: волнистые листы стеклопластикаSALUX.

  1. Несущие конструкции: рабочий настил и прогоны

  1. Район строительства: г.Москва

  1. Шаг конструкций: 3 м

  1. Ширина здания: 30 м

  1. Уклон кровли: α=14.02о

  1. Тип покрытия:  теплое.  (Утеплитель - минеральная ватаNOBASIL. Рулон-5000х1000х50мм)

  1. Расчет рабочей обрешетки

Принимаем рабочий настил из досок размером 125х32 ммII сорта, согласно сортаменту пиломатериалов (ГОСТ 8486-86Е). Шаг прогонов 1.25 м.

Сбор нагрузок.

Рабочий настил предназначен для укладки по прогонам.

Таблица нормативных и расчетных  нагрузок.

А) Равномерно распределенная нагрузка.

Наименование нагрузки

Норм. Нагрузка

кН/м2

Коэф. надежн.

Расч. нагрузка

кН/м2

1

Волнистые листы стеклопластикаSalux

0,02

1,2

0,024

2

Водонепроницаемая мембранаTYVEK

0,0006

1,2

0,00072

3

Защитный настил 125х25 мм с шагом 100мм

0,125х0,025х5/0,1=0,16

1,1

0,176

4

Рабочая доска 125х32мм через 300ммbнхhнхγд

0,032х0,125х5/0,3=0,066

1,1

0,073

Итого постоянная нагрузка

0,2466

0,274

5

Временная нагрузка

Снеговой районIII

1,26

1,8

Итого полная нагрузка

1,51

2,07

Гдеbн - толщина рабочего настила

γд-объемный вес древесины

Расчетное значение снеговой нагрузки принимается по СНиП 2.01.07-85* для г.МосквыS=1.8кН/м2, а нормативное  значение снеговой  нагрузки:Sн=1.8х0.7=1.26 кн/м2, где 0,7-расчетный коэффициент.

Б) Сосредоточенная сила Р=1 кН.

Коэффициент надежности по нагрузке γf=1.2. Расчетное значение сосредоточенной силы Ррнх γf=1.2 кН

Полную нагрузку на 1 п.м. рабочего настила  собираем с ширины 500мм, так как имеем рабочий и защитный настил под углом к рабочему.

А) постоянная +временная

Нормативнаяqн=1,51х0,5=0,755 кН/м

Расчетнаяqр=2,07х0,5=1,035 кН/м

Б) постоянная

Расчетнаяqрпост.=0,274х0,5=0,137 кН/м

Расчетная схема.

Расчет настила ведем как балки по 2-х пролетной схеме. Расстояние между опорами равно шагу прогоновL=1.25 м.

Для сочетания нагрузок:

  1. Постоянная + снеговая

  1. Постоянная + сосредоточенная сила Р=1.2 кН

Расчет по первому предельному состоянию.

Проверка рабочего настила на прочность.

δ=(М/W) ≤Rнхmн

где М- максимальный изгибающий момент

W- момент сопротивления

Rн- расчетное сопротивление древесины изгибу

mн=1,2- коэффициент, учитывающий кратковременность действия сосредоточенной нагрузки –принимается для второго сочетания нагрузок.

При первом сочетании нагрузок:

М=(qpL)/8=(1,035х1,252)/8=0,2 кНхм

При втором сочетании нагрузок:

М=0,07хqpпостхL2+0,207хРхL=0,07х0,137х1,252+0,207х1,2х1,25=0,32 кНхм

Момент сопротивления на ширине 500мм:

W=((bxh2)/6)x(0,5/(h+c))=(0,125х0,0322)/6х(0,5/(0,125+0,3)=0,000025м3

c-шаг рабочего настила

Расчет прочности производим на максимальный момент из двух сочетаний нагрузок.

δ= М/W=0,32х10-3/0,000025=12,8 МПа≤Rи =13 МПа х1,2=15,6 МПа

Расчет по второму  предельному состоянию.

Проверка рабочего настила на прогиб производится при первом сочетании нагрузок.

Относительный прогиб настила:

f/L=(2.13хqнхL3)/384EJ= (2.13х0,755х1,253)/(384х107х10 -7)=0,008≤ [f/L]=1/125.3=0,008

гдеJ=(bxh3)/12x(0.5/(h+c))=(0,125х0,0323)/12х(0,5/(0,125+0,3)=0,0000004 м4-момент инерции досок на ширине 0,5 м

гдеK=0,5/(0,125+0,3)-число досок, укладываемые на ширине настила 0,5м.

Е=10000000 кПа-модуль упругости

1/125.3L-предельный относительный прогиб обрешетки при шаге  прогонов 1,35 м по интерполяции значений табл. 19 СНиП 2.01.07-85*

[f/L]=1/120 при пролетеl≤1м

[f/L]=1/150 при пролетеl=3м

Запас менее 25%

Расчет прогонов.

При шаге конструкций 3 м используем разрезные прогоны.

Согласно сортаменту пиломатериалов (ГОСТ 8486-86*Е) принимаем прогон из бруса сечением 175х100 мм. Шаг прогонов – 1,25 м.

Сбор нагрузок.

Наименование нагрузки

Норм. Нагрузка

кН/м2

Коэф. надежн.

Расч. нагрузка

кН/м2

1

Волнистые листы стеклопластикаSalux

0,02

1,2

0,024

2

Водонепроницаемая мембранаTYVEK

0,0006

1,2

0,00072

3

Защитный настил 125х25 мм с шагом 100мм

0,125х0,025х5/0,1=0,16

1,1

0,176

4

Рабочая доска 125х32мм через 300ммbнхhнхγд

0,05х0,125х5/0,3=0,104

0,032х0,125х5/0,3=0,066

1,1

0,114

0,073

5

УтеплительRockwoolLightMATγ=30кг/м3 толщ. 150 мм

0,3х0,15=0,045

1,2

0,054

6

Пароизоляция – паронепроницаемый полимерный материалStrotex 110Pi=70г/м2

0,0007

1,2

0,00084

7

Прогон 150х100

hnxbnxro/cn

0,175х0,15х5/1,35=0,097

1,1

0,1067

0,066

8

Подшивка из досок 25 мм

0,025х5=0,125

1,1

0,1375

Итого постоянная нагрузка

0,522

0,57

9

Временная нагрузка – 3 снеговой район

1,26

1,8

Итого полная нагрузка

1,78

2,4

Гдеbн,bn - ширина сечения рабочего настила и прогона

hn- высота сечения прогона

γо- объемный вес древесины

сn-шаг прогонов

Временная нагрузка –по СНиП 2.01.07-85*

Полная нагрузка на 1 п.м. при шаге прогонов В=1,25 м

Нормативнаяqн=1,78х1,25=2,23 кН/м

Расчетнаяqр=2,4х1,25=3 кН/м

Где 1,25 –шаг прогонов

Расчетные характеристики древесиныII сорта для бруса 175х100 мм:

Расчетное сопротивление древесины изгибуRи=15 мПа

Модуль упругости древесины Е=10000000кПа

Прогон работает на косой изгиб.

b=100ммh=175мм

Геометрические характеристики сечения:

;

;

;

.

Расчет по первому предельному состоянию.

Проверка прогона на прочность.

Расчетная нагрузка при

; .

;;

Запас по прочности составляет .

Расчет по второму предельному состоянию

Относительный прогиб прогона:

Нормативная нагрузка при

;

.

;

;

2. РАСЧЕТ ГНУТОКЛЕЕНОЙ ТРЕХШАРНИРНОЙ РАМЫ

2.1. Геометрические размеры по оси рамы

Расчетный пролет рамы составляет 29,6 м;

Высота здания до конькаf = 7,5 м;

Шаг конструкций 3 метра;

Уклон ригеля 1:4, т.е. угол наклона ригеля = 1402;tg = 0,25;sin = 0,24;cos = 0,97.

Высота стойки от верха фундамента до точки пересечения касательных по осям стойки и ригеля:

.

По условиям гнутья, толщина досок после фрезеровки должна приниматься не более

1,6÷2,5см. Принимаем доски толщиной после фрезеровки . Радиус гнутой части принимаем равным:

,

Угол в карнизной гнутой части между осями ригеля стойки:

Максимальный изгибающий момент будет в среднем сечении гнутой части рамы,

которое является биссектрисой этого угла, тогда получим

;

;;

Центральный угол гнутой части рамы в градусах и радианах будет равен:

или

;

;

; ;

Длина гнутой части:

.

Длина стойки от опоры до начала гнутой части:

.

Длина полуригеля:

.

Длина полурамы:

;

Сбор нагрузок на раму

Нагрузку от покрытия (постоянная нагрузка) принимаем по предварительно выполненным расчетам ограждающих конструкций:

нормативная;

расчетная.

Собственный вес рамы определяем при из выражения

, где

– расчетный пролет рамы;

– нормативная снеговая нагрузка дляIII снегового района, которая определяется как произведение расчетной нагрузки по СНиП 2.01.07-85* на коэффициент равный 0,7; – коэффициент собственного веса рамы.

Значения погонных  нагрузок, действующих на раму (при шаге 3 м)

Наименование нагрузки

Нормативная нагрузка, кН/м

Коэффициент перегрузки

Расчетная нагрузка,  кН/м

Собственный вес покрытия

q =qн3/сos =

=0,5223/0,97=1,6

q =qр3/сos= =0,573/0,97=1,76

Собственный вес рамы

0,383 = 1,14

1,1

1,25

Итого:

2,74

3,01

Снеговая

1,26∙3= 3,78

1,8∙3=5,4

Всего:

6,52

8,4

Статический расчет рамы

Максимальные усилия в гнутой части рамы возникают при действии равномерно распределенной нагрузки по пролету. Опорные реакции:

вертикальные:;

горизонтальные:           .

Максимальный изгибающий момент в раме возникает в центральном сечении гнутой части. Координаты этой точки определяем из следующих соотношений:

;

.

ОпределяемМ иN в этом сечении:

;

.

Подбор сечений и проверка напряжений

В криволинейном сечении , а продольная сила .

Расчетное сопротивление сжатию и изгибу для сосныII сорта при ширине  (доски шириной   до фрезерования) в соответствии с табл.3 СНиП равно.

коэффициент условий работы (табл. 5 СНиПII-25-80)

коэффициент ответственности сооружения (), получим

.

Требуемую высоту сечения  приближенно определим, преобразовав формулу проверки сечения на прочность, по величине изгибающего момента, а наличие продольной силы учтем введением коэффициента 0,6.

.

Принимаем с запасом высоту сечения из 62 слоев досок толщиной после строжки . Тогда.

Высоту сечения ригеля в коньке принимаем из условия из 20  слоев досок толщиной после строжки : .

Высоту сечения опоры рамы принимаем из условия:

Геометрические характеристики принятого сечения криволинейной части рамы:

;

;

.

В соответствии с п. 3.2 СНиПII-25-80 к расчетным сопротивлениям принимаются следующие коэффициенты условий работы:

(табл. 5);

по интерполяции согласно табл. 7;

(табл. 8);

Радиус кривизны в гнутой части по нейтральной оси будет равен:

Отношение , тогда по интерполяции значений

табл. 9[1] находим коэффициент (табл. 9, дляRc иRи);

(табл. 9, дляRp).

Проверка напряжения при сжатии с изгибом

Изгибающий момент, действующий в биссектрисном сечении находится на расстоянии от расчётной оси , равном :

.

Расчетные сопротивления древесины сосныII сорта:

сжатию и изгибу:

растяжению:

.

Здесь 15 МПа  и 9 МПа – значения соответствующих расчетных сопротивлений, принимаемые по табл. 3 СНиПII-25-80.

Радиус инерции сечения:

.

При расчетной длине полурамы , гибкость равна:

.

Для элементов переменного по высоте сечения коэффициент, учитывающий продольный изгиб, дополнительно умножаем на коэффициент , принимаемый по табл. 1 прил. 4 СНиПII-25-80.

,

где - отношение высоты сечения опоры к максимальной высоте сечения гнутой части:

.

Коэффициент определяем по формуле:

,

где  – коэффициент, принимаемый для деревянных конструкций.

Произведение

Определяем коэффициент, учитывающий дополнительный момент от продольной силы вследствие прогиба элемента, по формуле (30) СНиПII-25-80:

,

где − усилию в ключевом шарнире.

Изгибающий момент по деформированной схеме:

.

Для криволинейного участка при отношении согласно п.6.30 СНиПII-25-80 прочность проверяем для наружной и внутренней кромок с введением коэффициентов и к .

;

.

Расчётный момент сопротивления с учетом влияния кривизны:

для внутренней кромки:

;

для наружной кромки:

;

Напряжение по сжатой внутренней кромке определим по формуле СНиПII-25-80:

;

Условие прочности по сжатиювыполняется.

;

Условие прочности по растяжениюНЕ выполняется.

Добавим еще 9 слой по 1,9 см, тогда:

;

;

;

;

Недонапряжение составляет:

;

Условие прочности по растяжению выполняется.

Принимаем с запасом высоту сечения из 71 слоев досок толщиной после строжки . Тогда.

Высоту сечения ригеля в коньке принимаем из условия из 20  слоев досок толщиной после строжки : .

Высоту сечения опоры рамы принимаем из условия:

Проверка устойчивости плоской формы деформирования рамы

Рама закреплена из плоскости:

- в покрытии по наружной кромке плитами по ригелю;

- по наружной кромке стойки стеновыми панелями. Внутренняя кромка рамы не закреплена.

Точку перегиба моментов, т.е. координаты точки с нулевым моментом находим из уравнения моментов, приравнивая его к нулю:

;

;

;

;

Решая квадратное уравнение, получим:

;

;

принимаем , тогда

.

Точка перегиба эпюры моментов соответствует координатам от оси опоры и .

Тогда расчетная длина растянутой зоны, имеющей закрепления по наружной кромке равна:

.

;

Расчетная длина сжатой зоны, наружной (раскрепленной) кромки ригеля (т.е. закреплений по растянутой кромке нет) равна:

.

Таким образом, проверку устойчивости плоской фермы деформирования производим для 2-х участков.

Проверка устойчивости производится по формуле (33) СНиПII-25-80:

, , где :

– продольная сила на криволинейном участке рамы;

– изгибаемый момент, определяемый из расчета по деформированной схеме;

– коэффициент продольного изгиба, определяемый по формуле (8) СНиПII-25-80;

– коэффициент, учитывающий наличие закреплений растянутой зоны из плоскости

деформирования (в нашем случаеn = 2, т.к. на данном участке нет закреплений растянутой зоны);

– коэффициент, определяемый по формуле (23) СНиПII-25-80.

1) Для сжатого участка находим максимальную высоту сечения из соотношения:

.

.

Найдем значение коэффициента по формуле (23) СНиПII-25-80:

– коэффициент, зависящий от формы эпюры изгибающих моментов на участке , определяемый по табл. 2 прил. 4 СНиПII-25-80 ( в данном случае равен 1,13).

Находим максимальный момент и соответствующую продольную силу на расчетной длине , при этом горизонтальная проекция этой длины будет равна

Максимальный момент будет в сечении с координатами: и ;

Момент по деформируемой схеме:

, ,

тогда , .

Так как , принимаем  , где .

Коэффициент для по табл.7 СНиПII-25-80, тогда,

,

Подставим , .

При расчете элементов переменного по высоте сечения, не имеющих закреплений из плоскости по растянутой кромке или при числе закреплений , коэффициенты  и – следует дополнительно умножать, соответственно, на коэффициенты и  в плоскости  (по табл. 1 и 2 Приложения 4 СНиПII-25-80):

.

Тогда

Подставим значения в формулу:

и получим:

2) Производим проверку устойчивости плоскости формы деформирования растянутой зоны на расчетной длине , где имеются закрепления растянутой зоны.

Гибкость:

;

Коэффициент :

;

Коэффициент :

.

При закреплении растянутой кромки рамы из плоскости, коэффициент  необходимо умножать на коэффициент(формула 34 СНиПII-25-80), а  – на коэффициент

(по формуле 24 того же СНиП).

Поскольку верхняя кромка рамы раскреплена прогонами и число закреплений ,

величину  следует принимать равной 1, тогда:

;

, где

,  – количество закрепленных точек растянутой кромки.

;

.

Тогда расчетные значения коэффициентов и примут следующий вид:

Подставляя эти значения в исходную формулу проверки устойчивости плоской формы деформирования, получим:

,

т.е. общая устойчивость плоской формы деформирования рамы обеспечена с учетом наличия закреплений по наружному контуру.

3. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ УЗЛОВ ГНУТОКЛЕЕНОЙ

ТРЕХШАРНИРНОЙ РАМЫ

3.1. Опорный узел

Определим усилия, действующие в узле:

продольная сила:

;

поперечная сила:

.

Опорная площадь колонны:

.

При этом, напряжение смятия составляет:

,

где – расчетное сопротивление смятию, которое определяется по табл.3 СНиПII-25-80.

Нижняя часть колонны вставляется в стальной сварной башмак, состоящей из диафрагмы, воспринимающей распор, двух боковых пластин, воспринимающих поперечную силу, и стальной плиты – подошвы башмака.

При передаче распора на башмак колонна испытывает сжатие поперек волокон, значение расчетного сопротивления которого определяется по таблице 3 СНиПII-25-80 и

для принятого сорта древесины составляет:

.

Требуемая высота диафрагмы определяется из условия прочности колонны.

.

Конструктивно принимаем высоту диафрагмы .

Рассчитываем опорную вертикальную диафрагму, воспринимающую распор, на изгиб как балку, частично защемленную на опорах, с учетом пластического перераспределения моментов:

Найдем требуемый из условия прочности момент сопротивления сечения. При этом примем, что для устройства башмака применяется сталь С235 с расчетным сопротивлением .

.

Тогда толщина диафрагмы:

.

Принимаем толщину диафрагмы . Боковые пластины и опорную плиту принимаем той же толщины в запас прочности.

Предварительно принимаем следующие размеры опорной плиты:

длина опорной плиты:

,

ширина:

включая зазор «с» между боковыми пластинами и рамой по 0,5 см.

Для крепления башмака к фундаменту принимаем анкерные болты диаметром 16 мм, имеющие следующие геометрические характеристики:

; .

Анкерные болты работают на срез от действия распора. Определяем срезывающее усилие при количестве болтов равным 2 шт:

кН

Напряжение среза определим по формуле:

,

где  – расчетное сопротивление срезу стали класса С235, равное в соответствии с

табл. 1* СНиПII-23-81* .

Условие прочности анкерных болтов выполняется.

3.2. Коньковый узел

Коньковый узел устраивается путем соединения двух полурам нагельным соединением с помощью стальных накладок.

Максимальная поперечная сила в коньковом узле возникает при несимметричной временной снеговой равномерно-распределенной нагрузке на половине пролета, которая воспринимается парными накладками на болтах.

Поперечная сила в коньковом узле при несимметричной снеговой нагрузке:

,

где– расчетная снеговая нагрузка, вычисленная ранее.

Определяем усилия, на болты, присоединяющие накладки к поясу.

,

где  – расстояние между первым рядом болтов в узле;

– расстояние между вторым рядом болтов.

По правилам расстановки нагелей отношение между этими расстояниями может быть  или . Мы приняли отношение 1/3, чтобы получить меньшие значения усилий.

Принимаем диаметр болтов 14 мм и толщину накладок 100 мм.

Несущая способность на один рабочий шов при направлении передаваемого усилия под углом 900 к волокнам находим из условий:

Изгиба болта:

кН

но не более кН

где а – толщина накладки (см)

d – диаметр болта (см)

k- коэф. зависящий от диаметра болтов и величины угла между направлением  усилия и волокнами древесины накладки

Смятия крайних элементов-накладок при угле смятия 900 :

кН

Смятие среднего элемента – рамы при угле смятия=900 – 14002 = 75058

кН

где с – ширина среднего элемента рамы, равнаяb (см)

Минимальная несущая способность одного болта на один рабочий шов: Тmin=3,79 кН

Необходимое количество болтов в ближайшем к узлу ряду:

, принимаем 4 болта

Количество болтов в дальнем от узла ряду:

, принимаем 2 болта

Принимаем расстояние между болтами по правилам расстановки СНиП

l1≥ 2*7*d = 14*1,4 = 19,6 см, принимаем 24 см, тогда расстояние

l2=3*l1 = 3*24 = 72 см

Ширину накладки принимаем 10*d, что равно 160 мм, согласно сортамента по ГОСТ 24454-80*(3) принимаем ширину накладки 175 мм, тогда

- расстояние от края накладки до болтовS2 3*d = 3*1,4 = 4,2 см 5 см

- расстояние между болтамиS3 3,5*d = 3,5*1,4 = 4,9 см  принимаем 7,5 см

Изгибающий момент в накладках равен:

кНсм

Момент инерции накладки, ослабленной отверстиями диаметром 1,4 см:

Момент сопротивления накладки:

см3

Напряжение в накладках:

где 2 – количество накладок

Rи =13 МПа –расчетное сопротивление древесины изгибу по табл.3 СНиП

Следовательно, принимаем 4 болта в первом ряду и 1 болт в крайнем ряду.

Проверку боковых накладок на изгиб не выполняем ввиду очевидного запаса прочности.

По результатам проведенных расчетов строим конструктивную схему конькового узла гнутоклееной трехшарнирной рамы:

Библиографический список

  1. Методическое пособие «Примеры расчета распорных конструкций. (Гнутоклеёные рамы и рамы с соединением ригеля и стойки на зубчатый шип)», В.И. Линьков, Е.Т. Серова, А.Ю. Ушаков. МГСУ, Москва 2007г.
  2. Методические указания «Примеры расчета ограждающий конструкций»,

В.И.Линьков,  Е.Т. Серова, А.Ю. Ушаков МГСУ, Москва, 2007г.

  1. СНиПII-25-80 «Деревянные конструкции».
  2. СНиПII-23-81* «Стальные конструкции».
  3. СНиП 2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия».


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

37145. Радикальное направление освободительной борьбы. Революционные демократы и революционные народники 41.5 KB
  Они резко выступали против теории официальной народности против взглядов славянофилов доказывали общность исторического развития Западной Европы и России высказывались за развитие экономических и культурных связей с Западом призывали использовать в России новейшие достижения науки техники культуры. В это время он пришел к мысли что русская деревенская община и артель содержат зачатки социализма который найдет свое осуществление в России скорее чем в какойлибо другой стране. Герцен был первым кто в общественном движении России...
37146. Развитие экономики и культуры России во второй половине XIX века 50.5 KB
  Огромные выкупные платежи тяжким бременем лежали на миллионах крестьян. К тому же взамен помещичьей власти в деревне укреплялся гнет общины которая могла наложить штраф на трудолюбивых крестьян за работу а в праздничные дни приговорить крестьян к ссылке в Сибирь за колдовство и т. Многие крестьяне испытывали большие тяготы изза того что не могли свободно распоряжаться своим наделом а также вести свое хозяйство так как считали нужным. Во многих общинах проводились переделы земли что исключало заинтересованность крестьян в повышении...
37147. Социал-демократия: большевизм и меньшевизм в революционном движении России 39.5 KB
  Идейное размежевание с меньшевиками сопровождалось не прекращавшимися попытками восстановить единство РСДРП но предложение Ленина разрешить партийный кризис созывом съезда не нашло поддержки у меньшевиков а также у большевиков членов ЦК партии считавших что съезд лишь закрепит раскол. Отказавшись от предложенного Лениным переименования партии в коммунистическую делегаты конференции решили добавить к традиционному ее названию Российская социалдемократическая рабочая партия слово большевиков и поручили ЦК партии подготовить проект...
37148. Причины, характер, особенности, этапы и итоги революции 1905-1907 гг 40 KB
  Оно стало началом революции 1905 1907 гг. Причины революции многообразны но все они так или иначе связаны с процессами модернизации политической экономической социальной областей жизни страны. Либералы к началу революции создать политические партии не смогли.
37149. Государственная Дума – первый опыт парламентаризма 34.5 KB
  Вследствие неодновременности выборов работа Государственной думы проходила при неполном составе её пополнение шло в ходе работы. Комиссии Государственной думы работали над законопроектами о неприкосновенности личности свободе совести собраний об отмене смертной казни. В центре внимания II Думы как и ее предшественницы находился аграрный вопрос. Третьеиюньский государственный переворот новое Положение о выборах в Думу в нарушение Основных законов было утверждено царем без санкции Думы и Государственного совета означал поражение...